滤失
- 基于线性压裂滤失模型的疏松砂岩裂缝起裂数值模拟研究
拟实验发现，在高滤失量条件下，储层易形成大量近似平行的裂缝；在低滤失量条件下，储层易形成单一连续的裂缝[7-8]。文献[9]中建立了考虑岩石弹塑性的流固耦合有限元模型，研究发现，低效压裂液在疏松砂岩中易形成短而窄的裂缝，增大压裂液黏度或加入抗滤失剂可提高压裂液的效率。吴锐通过全耦合多孔弹塑性有限元模型研究水力裂缝扩展和岩石变形破坏过程，发现低效压裂液的滤失会使裂缝尖端孔隙压力迅速升高，快速形成剪切破坏区域，从而使储层易产生短而窄的拉伸型裂缝[10]。本次研
重庆科技学院学报（自然科学版） 2022年4期2022-09-08
- 沁南与鄂东原生结构煤岩压裂液滤失效应对比实验研究
壁面向煤储层内部滤失，严重影响了水力压裂现场施工效果，同时造成严重的储层污染。传统的压裂滤失仪，只能对煤岩芯进行实验，不能模拟原生结构的煤岩，因此不能够全面的研究煤储层的滤失能力。在借鉴了传统的压裂滤失仪结构特点后，对原有仪器设备进行改进，制造出能够测试尺寸在10 cm×10 cm×10 cm 以上原生结构煤岩样品的滤失仪设备。通过压裂滤失实验研究，找到影响滤失的主要因素，为下一步煤层气压裂降滤失提供理论依据。1 实验仪器和样品1.1 实验仪器改进的压裂滤
煤炭与化工 2022年7期2022-08-16
- 不同滤失面下砂岩定向压裂声发射响应特征研究
、空隙中，这就是滤失现象，通常用滤失量来描述这一现象[7]，当滤失量超过一定范围，定向压裂效果会受到一定程度上的影响，预制裂缝可能出现无法实现起裂扩展，最终导致定向水力压裂实施失败[8]。可见滤失是成功实施定向水力压裂技术的1 个影响因素。近几年，关于通过三轴压裂声发射试验研究滤失对轴向预制裂缝定向压裂技术中裂缝起裂破坏规律的研究较少，王林均等[9]在实验室通过对岩石试件进行单轴压缩试验，分析了岩石在单轴破坏下的声发射特征信息；毛瑞彪等[10]研究了不同岩
煤矿安全 2022年4期2022-04-22
- 考虑滑移效应的页岩基质纳米孔隙中压裂液滤失速度分形计算新模型
受控机理的压裂液滤失系数计算新模型。分形理论的应用具有一定的借鉴意义。笔者考虑滑溜水在受限的纳米孔隙空间内流动的滑移特殊性和毛细管压力效应，借用分形理论描述了页岩基质的纳米孔隙的复杂性，建立反映纳米孔隙中的压裂液滤失速度新模型，对揭示滑溜水在页岩基质中滤失行为规律具有指导意义，旨在为页岩气压后返排与焖井制度及优化提供理论参考。1 压裂液滤失速度新模型 图1 页岩基质压裂液滤失单毛细管示意图 Fig.1 Schematic diagram of single
长江大学学报(自科版) 2022年1期2022-02-25
- 三维裂缝中聚合物冻胶运移形态及成胶封堵机制
移分布形态及组分滤失程度影响。在三维裂缝中冻胶堵剂组分滤失对成胶效果影响方面，Seright等[2-3]认为堵剂在裂缝中的水组分少量滤失会导致堵剂脱水而使得其成胶效果变差，但滤失量较高时堵剂组分质量浓度增高，从而可提高堵剂成胶强度而对裂缝进行封堵。Ganguly等[4-5]认为冻胶堵剂运移过程中交联剂也会发生滤失，且一定程度的滤失有助于凝胶在裂缝壁面滞留能力的增强。在三维裂缝中冻胶堵剂运移封堵方面，白英睿等[6]发现实现聚合物冻胶对裂缝成功封堵的前提是“聚
中国石油大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-07-16
- 钻井液滤失对煤岩井壁稳定性的影响
泥饼，防止钻井液滤失，使用该钻井液的阿尔伯特两口煤层气水平井施工时未发生井壁失稳，表明钻井液滤失对煤岩井壁稳定有影响[8]；屈平和申瑞臣指出，裂纹的失稳扩展是导致节理煤岩失稳的主因，孔隙压力会改变裂纹的受力状态，影响裂纹的扩展[9]；Milad A kbarpour 通过数值模拟表明，地应力、孔隙压力、岩石强度、井内压力和井眼轨迹等参数是影响井壁稳定的关键因素[10]。可以看出，孔隙压力对于井壁稳定具有显著影响，但通常将孔隙压力作为定值，未考虑钻井液滤失时
煤矿安全 2021年4期2021-05-10
- 基于压裂液滤失驱油作用的油井压裂方法及实践效果*
工都采用高黏、低滤失性即具有优良造壁性液体作为压裂液［1-4］。以胍胶或改性胍胶为代表，植物胶类水基压裂液是较早应用且最常用的压裂液之一［5-6］，其高黏低滤失性可满足造缝携砂需求。为进一步提高压裂液性能和施工效果，多种压裂液体系相继研发，如交联聚合物凝胶压裂液体系［7］、泡沫压裂液体系［8-9］、VES压裂液体系［10］、纤维素压裂液体系［11］等，提高了压裂液体系的耐温、抗剪切、携砂能力和造壁性。近年来，大庆油田采用了低黏、高滤失性聚合物压裂液进行压裂
油田化学 2020年4期2021-01-10
- 水力裂缝动态扩展的压裂液滤失模型
力裂缝作为压裂液滤失模型的边界，决定了滤失区域的大小，对滤失量具有重要影响。压裂过程中，水力裂缝长度逐渐增加，滤失区域逐渐变大，滤失量也会逐渐增加，而通常的滤失模型计算时采取了裂缝最终达到的固定长度，滤失速度开始时最大，然后递减，显然，这是违背物理事实的。经典滤失理论认为滤失是一维的，并且水力裂缝边界的长度不变，但实际滤失应该是二维甚至三维的，特别是当渗透率较高时，滤失空间的多维性更加明显，裂缝边界长度对滤失的影响很大。由任书泉、古法刚[1]提出的滤失模型
石油地质与工程 2020年6期2020-12-11
- 煤岩压裂滤失效应实验研究
实验利用的是动态滤失实验仪器，该仪器的主要组成部分有氮气瓶、调压阀、中间容器、环压表、进口压力表、夹持器、手摇泵等(图1)。其中氮气瓶的作用是提供轴向压力来驱替压裂液，调压阀可以控制轴压的大小，中间容器用于盛放压裂液，夹持器用来放置钻取的煤芯，手摇泵用来对夹持器施加环压，环压表和进口压力表用来显示对应的压力值。图1 动态滤失仪结构示意图1.2 实验对象选取4个鄂尔多斯盆地东部柳林地区的煤芯，用编号L1～L4表示，选取4个沁南端氏地区煤芯，用编号Q5～Q8表
中国煤层气 2020年4期2020-10-19
- 北美压裂液滤失性的评价方法概述
测试[2]、静态滤失性能测试、动态滤失性能测试、降阻性能测试、和清洁性能测试。本文主要介绍北美压裂液的静态滤失性能测试和动态滤失性能测试评价方法。1 滤失性能的评价标准压裂液的滤失可以从静态滤失和动态滤失两个方面来进行评价，其中，动态滤失可以更好地模拟压裂施工现场。国际标准化组织(ISO)在2006年给出了对增产改造液的静态滤失评价方法(ISO 13503-4:2006，Procedure for measuring stimulation and gra
化工管理 2020年28期2020-10-15
- G函数压降分析方法优化及应用
储层的闭合压力、滤失情况、压裂液效率等参数有一个先期认识，小型压裂测试正好可以满足这种需求而被广泛应用[1-4]。目前经常使用的G函数压降分析法一般都是用Notle方法直接进行曲线拟合，整理得到压降分析数据。该方法最早是在国外大量应用，后期国内开始引进并大范围实施[5-8]。但是该方法主要是制定理论图版，然后根据图版进行人工校对拟合，因而存在人工因素影响大、效率低下等问题。该技术最大的缺点就是拟合结果只有在均质储层中才有实际参考价值，因而若油藏储层中天然裂
非常规油气 2020年4期2020-09-22
- 致密砂岩水力压裂裂缝对压裂液滤失特征
下裂缝对压裂液的滤失特征，通过室内岩心物理实验构建了压裂模型，利用压裂过程全景展示方式，全方位分析压裂过程裂缝对压裂液的滤失特征。研究表明：实验早期4 min前，压裂液的滤失对岩心渗透率伤害较大，渗透率降低幅度在70%～80%之间，当压裂持续进行10 min后，岩心渗透率伤害降低幅度较小。出现这一过程的原因为裂缝内压裂液滤饼的逐渐形成，滤饼形成过程岩心渗透率大幅降低，当实验进行30 min后，滤饼基本形成并趋于稳定后，对岩心渗透率的影响效果减弱。实验结果认
当代化工 2020年8期2020-09-09
- 液态CO2流变特性与滤失性能分析
CO2在地层内的滤失速度[10-11];②较高的管路摩阻损失。CO2属于牛顿型流体，分子之间的碰撞增大了流体在管路中流动的压力损失，导致较高的压裂施工压力[12-13]。本文通过试验，对超临界CO2流体流变特性和滤失性能进行了研究，为CO2压裂中摩阻预测和支撑剂在超临界CO2中沉降规律研究提供了基础。一、实验装置与原理该实验测试系统为高参数泡沫循环回路，包括CO2液化、压裂液泵入、加热、流变测试和换热测试等部分组成(图1)。本实验系统专门针对实际工程运用中
钻采工艺 2020年3期2020-08-27
- 基于渗水试验的煤岩压裂液静态滤失特征分析
比，煤储层压裂液滤失由于天然孔裂隙系统极其发育且这些天然缺陷后期主导了压裂液滤失的路径和空间，因而煤储层压裂液滤失表现出滤失液量大、液体滤失空间非均质性极强的特征，查明不同损伤程度煤岩压裂液滤失动力学方式及滤失速率变化规律，尤其是获得压裂液静态滤失路径、流量及流速等参数对于压裂液降滤失剂选择、尺寸优化及降滤工艺改进具有实际意义[1-2]。长期以来关于压裂液滤失特征机理、降滤失材料与工艺优化一直是业内关注的热点问题之一。在压裂液滤失动力学方面，郭建春等研究人
中国煤炭 2020年6期2020-06-26
- 自悬浮支撑剂覆膜材料对储层渗透率影响研究
了覆膜材料携带液滤失作用对岩心渗透率影响的实验研究和机理分析，为自悬浮支撑剂矿场应用技术决策提供依据。1 实验条件1.1 实验材料覆膜材料包括大庆华龙祥化工科技有限公司生产的“中分”聚合物（细粉，有效质量分数90%），东北石油大学实验室自制的疏水缔合聚合物（细粉，有效质量分数90%），大庆油田井下作业公司提供的胍胶（细粉，有效质量分数90%）。胍胶交联剂为东北石油大学实验室自制，有效质量分数100%。破胶剂为过硫酸铵，市场购买。实验用水为目标油藏模拟水，水
石油化工高等学校学报 2020年1期2020-03-05
- 基于离散裂缝网络模型的陆相页岩超临界CO2压裂滤失特征
成滤饼,因此,其滤失特征应不同于常规压裂液。陆相页岩一般存在天然裂缝,这使液态/超临界CO2滤失与常规滤失差异更大。离散裂缝模型可以显式表示裂缝,因而可以更准确描述裂缝系统[7],张世明等基于离散裂缝模型求解了介质的等效渗透率[8],Yaghoubi基于离散裂缝模型建立了Barnett 页岩压裂模型[9],Xiong等基于三维离散裂缝网络模型研究了裂缝连通程度和导流能力对非线性流的影响[10]。陆相页岩存在砂纹夹层以及韵律性[11],有很强的非均质性[12
科学技术与工程 2020年1期2020-02-24
- 应用数值模拟软件探究动滤失影响因素
个钻进过程中，动滤失过程的持续时间最长，滤失量所占比重最大，约占总滤失量的80%～90%[3]。通过研究动滤失的影响因素，可指导钻井液优化配方，从而优化相关参数，减少钻井液滤失，达到保护油气层的目的。在对钻井液进行动滤失评价时，国内多数是在实验室条件下进行单向滤失，做出室内评价[4-6]，而在实际钻井过程中，动滤失是一个径向滤失过程，实验室条件下做出的评价与实际情况存在一定的偏差。在利用软件模拟钻井液侵入方面，国外已经做了相关的研究[7-10]，国内在这方
钻井液与完井液 2019年5期2019-12-03
- 碳酸盐岩储层深度酸化的酸液体系实验研究
下的酸液、压裂液滤失实验及酸蚀裂缝导流能力测试；裂缝面激光扫描系统，用于酸蚀裂缝面扫描，表征酸蚀裂缝。1.2 酸液体系参考现场酸化施工中的酸液配方[2]，本次实验所用酸液，采用浓度为20%的工业盐酸，加入一定比例的缓速剂、胶凝剂、铁离子稳定剂及助排剂。酸液具体配方为：20%盐酸+5.5%缓蚀剂(液体 ∶固体=4 ∶1)+0.8%胶凝剂+1.0%铁离子稳定剂+1.0%助排剂。2 实验方案通过实验，测试计算溶蚀率、氢离子传质系数、酸液动态滤失系数、酸刻蚀效果及
重庆科技学院学报（自然科学版） 2019年5期2019-11-20
- 煤层气小型压裂测试与分析研究
一、煤层天然割理滤失特征煤层基质的渗透性差，天然裂缝对于储层的渗流起到了关键作用，但由于裂缝及隐式裂缝的发育，造成了储层敏感性较强；受非均质、天然裂缝、水力裂缝的影响，导致渗流方向、水力裂缝方向、构造应力场方向不一致，同时储层流固耦合明显，缺乏对这类储层压裂产能预测的手段。压裂过程中水力裂缝受缝内净压作用天然裂缝的开启，增强了工作液的滤失，极易造成压裂过程早期砂堵。天然割理裂缝根据其与水力裂缝的夹角不同，在较高的液体压力下由于剪切失效而失稳。一旦裂缝剪切滑
魅力中国 2019年17期2019-09-12
- 一种评价水泥浆沉降稳定性的新方法
——微压力波动测试水泥浆滤失—沉降耦合作用
往还伴随着水泥浆滤失的发生，而目前的评价方法尚无此方面的考虑。为此，笔者设计装置对滤失和沉降耦合的浆体稳定性进行测试，形成了一种考虑滤失的微压力波动水泥浆沉降稳定性评价新方法，较之于现有方法，新方法更加贴合于现场实际。1 微压力波动评价水泥浆沉降1.1 测试方法水泥浆沉降过程造成上下密度存在差异，相应的也造成浆柱压力的波动，其换算关系为：式中pi表示第i段水泥浆柱压力，Pa；ρi表示第i段水泥浆柱密度，g/cm3；g表示重力加速度，m/s2；hi表示第i段
天然气工业 2019年8期2019-09-02
- 低速非达西流压裂液滤失系数计算方法研究
向地层中压裂液的滤失主要有三种影响因素：地层流体的压缩性、压裂液的粘度以及压裂液的造壁性。其中压裂液造壁性是影响因素的关键所在。施工中，由于低渗透地层本身的低渗透率，地层一旦破裂，会形成滤液在油藏中的流动以及压裂液的滤失。通过井筒往裂缝注入压裂液，一部分用于造缝，一部分向地层滤失。1 物理模型图1 压裂液滤失的物理模型图2 随孔隙度的变化图假设：① 油藏流体有轻微的压缩性；② 地层中液体流动视为非达西流，裂缝中液体流动视为达西流；③ 滤液以活塞流的方式驱动
山东化工 2019年11期2019-06-26
- 钻井液纳米颗粒封堵性评价方法研究
方法，主要有高压滤失量测定、高压水测泥饼渗透率实验（高压渗透性滤失实验）、扫描电镜观察法、声波传递速率测定、渗透性封堵实验、泥饼强度冲刷实验、压力传递实验等等，这些方法在封堵效果评价中有一定的作用。但是，能否真实地反映出纳米颗粒对泥页岩微裂缝和孔隙的封堵效果还需要进一步的实验验证。如宋碧涛等[8]在研究中指出，在基浆中加入纳米封堵剂，利用高压滤失量测定方法进行评价时，对高压滤失量和滤失速率基本没有影响，无法有效反映出纳米颗粒的封堵效果；同时，在这篇文章中，
钻井液与完井液 2019年2期2019-05-24
- 考虑天然裂缝成簇分布的压裂液滤失研究
致压裂液向储层中滤失，这对储层压裂后水力裂缝的尺寸、支撑剂分布以及地层污染情况都有着较大的影响。对于天然裂缝发育的储层，压裂液会优先选择渗透率更大的天然裂缝作为渗流通道，从而加剧滤失速度和增大滤失量。Stahl和Clark对比分析了不同类型储层压裂液的滤失规律，发现天然裂缝是压裂液滤失的重要原因，并且相交天然裂缝是压裂液渗流的重要通道[1]。Barree和Mukherjee在研究压裂液滤失时，考虑裂缝内压力变化，分析了裂缝扩展延伸行为对压裂液滤失的影响[2
油气藏评价与开发 2019年2期2019-04-22
- 物理封堵剂AquaSeal的室内评价及应用
mD砂盘PPT滤失量，当软性材料与可变性材料为2 ∶1时封堵效果最佳，可将基浆的滤失量由80 mL降至23 mL，产品外观为灰白色自由流动粉末。二、 AquaSeal性能评价1. 静态封堵性能评价参考钻井液用封堵剂的评价方法及影响因素[6]，选用高温高压砂床封堵来评价处理剂膨润土基浆封堵能力，用PPT砂盘封堵评价PEM体系封堵能力。1.1 膨润土基浆砂床封堵按照SY 5490-93规定配置6%预水化膨润土浆，作为基浆；然后在基浆中加入3%的不同封堵剂并搅
钻采工艺 2019年1期2019-02-27
- 考虑多重滤失效应的前置液酸压有效缝长模拟
in[8]将酸液滤失速度考虑为常数，建立二维稳态酸液浓度分布模型。Romero等[9]建立了三维非稳态酸液浓度分布模型，并耦合KGD几何尺寸模型，与二维模型相比，其酸液有效作用距离的计算结果更准确。国内学者以任书泉[10]、赵碧华[11-12]、李平[13]等为代表着重讨论了同离子效应、温度、反应生成热、物性参数及施工参数等对酸液流动反应的影响。任书泉在酸液流动反应影响因素研究的基础上，建立了无滤失酸液有效作用距离计算图版，提出增大酸液有效作用距离的措施方
天然气工业 2018年7期2018-08-17
- 非连续铺砂裂缝动态闭合实验
，研究缝内压裂液滤失条件下的裂缝动态闭合过程特征行为，并结合实验结果对相关特征参数进行表征与修正，目的是认识裂缝动态闭合对非连续铺砂裂缝缝内支撑剂砂团及相应特征参数的影响。1 实验方案根据非连续铺砂裂缝压后动态闭合过程原理，设计了一套脉冲式加砂压裂非连续铺砂裂缝压后动态闭合模拟实验系统，主要由液压动力输送系统、可视裂缝观测系统、高清视频采集系统、滤失液体回收系统、数据采集与控制系统等构成（见图1），其耐压可视裂缝观测系统如图2所示。液压泵加压，推动液压活塞
断块油气田 2018年3期2018-05-28
- 一种改良压裂泵注工艺在焦石坝西部裂缝发育区的应用
主要表现为压裂液滤失导致压力突升，砂比、排量提升困难，最终改造程度受限。针对涪陵页岩气田焦石坝区块裂缝发育区压裂改造效果不佳的问题，在原有压裂泵注工艺的基础上，对泵注各阶段均进行了相应的改进优化，形成了一套具有针对性的页岩气压裂泵注工艺，该工艺通过提高液体黏度、延长主缝、扩展缝宽，降低液体滤失，增大了最终改造SRV(stimulated reservoir volume，有效改造体积)，在焦石坝西部裂缝发育区A平台开展应用，取得了较好的效果。1 压裂施工难
长江大学学报(自科版) 2018年7期2018-04-20
- 裂缝型储层酸液滤失可视化研究与应用
缝，既加剧了酸液滤失又降低了液体效率，严重制约了酸蚀裂缝长度进一步延伸，因此准确认识塔河裂缝型储层酸液滤失机理及影响因素是设计优化的关键。目前国内外对前置液滤失做了大量研究［1］， Panga等将酸蚀形态分为均一溶蚀、分支蚓孔、主导蚓孔、锥形蚓孔和面溶蚀5种模型，提出碳酸盐岩储层酸蚀蚓孔形成是酸液扩散作用和对流决定的［2］；Lzgec O等认为酸液流动主通道的形成受溶蚀孔缝分布影响［3］；郭建春等研究了存在酸蚀蚓孔的酸液滤失计算方法，将蚓孔内的酸液滤失划分
石油钻采工艺 2018年1期2018-04-19
- 高压条件下CO2滤失性测量装置设计及应用
]，这一过程称为滤失。压裂液(这里指液态CO2)滤失性能即为压裂液的滤失性，主要通过测量压裂液的滤失量随时间的变化来进行评价[7-17]。滤失性是压裂液的一个重要指标，是评价压裂液性能和进行压裂设计的关键参数。在压裂过程中，施工压力普遍较高，CO2一般处于液体状态或超临界状态[6]，黏度极低，一般在0.02～0.16 mPa·s，常规滤失仪不能实现液态CO2或超临界状态CO2滤失性的测量。本文设计了一套高压CO2滤失性测量装置，实现了高压条件下液态或超临界
实验室研究与探索 2018年2期2018-04-11
- 钻井液高温高压滤失封堵性新型测试方法
高温高压条件下的滤失封堵性就显得尤为重要，这就要求有先进的测试仪器和评价方法。本文详细地介绍了国外钻井承包商目前使用较多的新型高温高压滤失封堵性测试仪器Fann PPA手动滤失封堵测试仪及Fann APPA全自动滤失封堵测试仪的工作原理、主要技术性能指标，并就其优点与以往常规滤失封堵性测试方法进行了对比，同时对当前高温高压钻井液滤失封堵性测试中遇到的一些主要问题进行了分析，给出了相应的处理方法。1 Fann PPA手动滤失封堵测试仪的工作原理如图1所示为美
地质装备 2018年1期2018-03-05
- 裂缝性碳酸盐岩酸蚀蚓孔数字化分析
渗流通道，而酸液滤失前/后裂缝表面形态的研究，存在着描述的量化问题。利用三维激光扫描仪对滤失前后裂缝壁面形态进行扫描及数字化处理，量化地描述酸蚀蚓孔。数字化分析研究表明，从数字化得出的裂缝壁面形态等值线图与三维图可清楚看到裂缝壁面酸蚀蚓孔形态；从裂缝间距等值线图和三维图可直接得到酸蚀蚓孔在不同位置处的大小；从裂缝壁面吻合度柱状图和裂缝间距分布柱状图，可得到酸蚀蚓孔不同间距的点云数量及其所占比例，计算酸蚀蚓孔体积，为酸压设计提供指导作用。天然裂缝；酸蚀蚓孔；
钻井液与完井液 2016年4期2016-11-17
- 改进压裂压降曲线分析方法在海上低渗气田的应用
微裂缝发育导致初滤失严重及滤失系数随压力变化的情况，对传统的Nolte压降分析方法进行了改进，使之能更有效地适应海上气田的压裂井。通过东海低渗气田2口压裂井的实例应用，证明了改进的压降曲线分析方法评价结果可靠，现场实用性强。低渗气田；压降曲线；初滤失；滤失系数；Nolte模型1 海上低渗气田压裂施工特点近几年，随着海上低渗透气藏开采力度的加大，水力压裂已成为一种有效的增产改造措施。目前，评价压裂储层及裂缝关键参数的方法有压力恢复试井、施工净压力拟合和压降曲
断块油气田 2016年3期2016-11-03
- 完井方式对碳酸盐岩储层蚓孔扩展的影响实验研究
度对射孔沿程裂缝滤失的影响。研究发现，由于射孔形成局部高导流通道，酸液从射孔进入地层后的溶蚀形态异于裸眼完井，且孔眼深度越长，蚓孔分支越少，孔眼深度越短，蚓孔分支越多；在相同排量的条件下，孔眼深度越长的井筒所需的井口峰值压力越大，所需突破体积越小；当储层裂缝发育时，裸眼完井更易向天然裂缝滤失，而射孔完井受裂缝滤失影响较小。碳酸盐岩；完井方式；射孔；酸蚀蚓孔扩展；裂缝滤失碳酸盐岩储层通常非均质性较强，缝洞系统发育。通过酸化形成高渗透率的酸蚀蚓孔连通井底与储集
西部探矿工程 2016年10期2016-10-12
- 改性沥青在钻井液中的应用研究
时，由于钻井液的滤失而形成井壁黏土水化膨胀，造成井壁坍塌的危害，为了解决这一问题，通常需要加入各种钻井液添加剂，来抑制黏土膨胀，降低钻井液的滤失量，防止钻井过程中的井壁塌陷等问题。本论文通过正交实验考察了系列改性沥青材料对钻井液黏度，滤失，摩阻等性能的影响。实验结果表明，当沥青加量为0.15 %，搬土加量为6 %，CMC用量为0.2 %时，钻井液的滤失、黏度等性能达到最优化。最后通过电子显微镜观察最优配方下的滤饼结构，分析其性能。结果证明，改性沥青材料具有
石油化工应用 2016年3期2016-04-28
- 大牛地气田下古生界气藏裸眼水平井分段酸压效果影响因素分析*
裸眼井段中的径向滤失，采用Willianms-Nierode酸液有效作用距离计算图版，分析酸液的有效作用距离。结果表明：酸液在水平井段内的径向滤失严重，滤失速率高达1.9 m/min，而酸液的有效作用距离仅为动态缝长的20%左右，酸液在裸眼井壁的径向大量滤失导致酸蚀主裂缝缝长过短是影响酸压效果的主要因素。图2参11大牛地气田碳酸盐岩酸压有效作用距离0 引言大牛地气田下古生界奥陶系碳酸盐岩气藏含气面积广，地质储量丰富，是中国石化华北分公司油气增储上产的主要接
天然气勘探与开发 2015年4期2015-12-21
- 改进压裂压降曲线分析方法在海上低渗气田的应用
微裂缝发育导致初滤失严重及滤失系数随压力变化的情况，对传统的Nolte压降分析方法进行了改进，使之能更有效地适应海上气田的压裂井。通过东海低渗气田2口压裂井的实例应用，证明了改进的压降曲线分析方法评价结果可靠，现场实用性强。低渗气田；压降曲线；初滤失；滤失系数；Nolte模型1 海上低渗气田压裂施工特点近几年，随着海上低渗透气藏开采力度的加大，水力压裂已成为一种有效的增产改造措施。目前，评价压裂储层及裂缝关键参数的方法有压力恢复试井、施工净压力拟合和压降曲
断块油气田 2015年3期2015-10-27
- 考虑人工裂缝影响的砂岩储层酸化模拟研究
及蚓孔中的运移和滤失规律进行研究较多， 并没有对酸液在砂岩储层支撑裂缝中流动及裂缝壁面的滤失运移规律研究。本文首先对砂岩油藏酸化特点及人工裂缝中酸液流动规律进行分析， 综合考虑酸液滤失的影响建立了酸液流动的平衡方程； 然后采用有限差分法对建立的模型进行求解， 实现了对砂岩油藏压裂投产油井酸化的动态计算模拟；最后对影响酸作用范围的酸液粘度、施工排量和施工压力三个因素进行了敏感性分析。1 模型的建立1.1 物理模型及假设条件酸液在施工过程中流动主要包括在原支撑
石油化工应用 2015年9期2015-08-10
- 基于有限元的砂砾岩滤失研究
的岩性特征造成其滤失规律十分复杂［1］。孟庆民等［2］通过实验研究了砂砾岩中的裂缝扩展规律，认识到砾石会使水力裂缝形态扭曲、施工压力波动，以及压裂液绕砾石流动，但该实验没有考虑天然裂缝，而砂砾岩中天然裂缝发育的程度是比较高的［3-5］。车明光等［6］引用天然裂缝滤失系数和基质滤失系数的指数关系式，研究了天然裂缝发育储层的裂缝滤失规律。姚同玉等［7］基于双模态的概念，建立了砂砾岩渗透性与砾石粒径和体积分数之间的关系式，定量研究了砂砾岩储层的渗透率。笔者曾根据
断块油气田 2015年2期2015-06-15
- 压裂液滤失深度及滤失速度计算新模型
6000)压裂液滤失深度及滤失速度计算新模型李爱芬1，张环环1，郭海萱2，李爱山2，司志梅3，陈国鑫4(1.中国石油大学(华东) 石油工程学院，山东 青岛 266580； 2.中石化胜利油田分公司 石油工程技术研究院，山东 东营 257000； 3.中石化 江苏油田工程院，江苏 扬州 225100； 4.中石化 安全工程研究院， 山东 青岛 266000)建立了计算压裂液滤失深度及滤失速度的新模型，运用预处理共轭梯度法可对模型进行求解，得到压裂液的滤失深度
西安石油大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-04-28
- 新型聚合物压裂液的动态滤失及其对地层伤害规律研究
等缺点，在岩石中滤失会带来大量污染，不利于压裂增产效果的提高［4-7］。20世纪90年代后期研发的黏弹性表面活性剂压裂液虽然具有低伤害的优势，但其滤失量大、耐温性差，且价格较高，难以广泛应用［8-11］。本文研制了一种新型聚合物压裂液，它具有低伤害、高效能、低成本的特点，在对其流变性、携砂性等基本特性研究的基础上，通过自行设计的高温、高压动态滤失装置研究了流速、滤失压降、岩心渗透率对压裂液滤失及岩心伤害的影响规律，对比分析了新型聚合物压裂液与常规植物胶压裂
西安石油大学学报（自然科学版） 2015年4期2015-04-01
- 压裂液降滤失性能的研究
大压差的作用下会滤失在地层当中，长此以往下去压裂液会大量的滤失，并且造成稠化剂的浓度升高，破胶机的浓度降低。另外，如果在液相滤失形成滤饼的过程中滤饼过厚的话，也会造成上述现象。而要想有效的解决这种现象，必须在压裂液体系中加入降滤失剂。通过室内研究，优选羧甲基羟丙基瓜胶和锆硼复合交联剂，合成粘土稳定剂PDA，改性油溶性降滤失剂，组成防膨降滤失压裂液的基本体系。下面对该压裂液的降滤失性能进行研究。1 压裂液滤失性的影响因素压裂液液相滤失量的高低和是否在压裂液体
价值工程 2014年24期2014-11-28
- 测试压裂分析方法在富县探区的应用研究
析了与压力相关的滤失的G函数及其叠加导数的变化特征，并对富县探区两口井进行了测试压裂分析，对今后类似储层的施工提供参考。图1 测试压裂过程示意图Fig.1 Sketch map of test fracturing process1 测试压裂压降曲线分析数学模型1.1 G函数与传统的G函数不同，Meyer在建立压降曲线模型时，作了如下假设[3]：1）滤失系数随压力变化；2）停泵后，裂缝继续在地层中延伸；3）幂律液以恒定排量注入对称裂缝；4）注入过程中裂缝连
油气藏评价与开发 2014年1期2014-11-09
- 新型缔合压裂液黏弹性控制滤失的特性研究*
51通过对压裂液滤失的文献调研及研究发现，国内外学者对具有造壁性的压裂液体系的滤失研究较多，其滤失量主要由受滤饼控制的滤失系数确定；而对于无造壁性的压裂液体系，其滤失特性及滤失控制机理不同，在这方面的研究还很少，使得压裂液的滤失研究不全。新型的缔合压裂液体系（GRF压裂液）是一种疏水缔合结构流体，在滤失控制方面，由于水不溶物含量极低而不具造壁性，而传统的理论认为压裂液的滤失受到压裂液黏度、地层流体压缩性和压裂液造壁性等3个因素的共同作，恒不能描述该压裂液向
西南石油大学学报(自然科学版) 2014年3期2014-11-06
- 基于有限元裂缝网络的压裂液滤失模拟
裂缝网络的压裂液滤失模拟李勇明,刘鹏赵金洲,罗攀 (油气藏地质与开发工程国家重点实验室(西南石油大学),四川成都610500)压裂液滤失速度是水力压裂设计分析中的重要参数之一,对于裂缝性储层,它可以用裂缝型储集层压裂液滤失数学模型来计算,但是现有的压裂液滤失数学模型并没有考虑天然裂缝呈不规则网络分布且形态复杂这些因素对滤失的影响。因此,在考虑这些因素的前提下,以压裂液沿着天然裂缝向基质渗滤为基础,建立了裂缝网络的等效连续介质滤失模型,运用有限元方法求得了数
石油天然气学报 2014年9期2014-08-24
- 天然裂缝滤失计算和控制技术应用
压降曲线进行裂缝滤失的研究。J.L.Castillo 等［1］对压力控制滤失特征的压降曲线进行了校正分析，得到了压力控制滤失的G 函数曲线，并作为是否有裂缝参与滤失的依据，是目前较为流行的解释裂缝控制滤失的方法；H.Mukherjee 等［2］研究了裂缝性储层压裂压降曲线，将裂缝滤失与基质滤失假设为指数关系，给出了裂缝滤失和基质滤失的指数关系式；N.R.Warpinski 等［3］对致密气藏水力压裂后双重滤失现象进行了分析，提出压裂注入数据和压力拟合有助于
断块油气田 2014年2期2014-06-17
- 酸压滤失体积表征与计算方法研究
50006）酸压滤失主要由化学滤失、物理滤失2 部分组成。化学滤失是酸液与裂缝壁面反应产生酸蚀蚓孔造成的，受蚓孔发育深度、密度控制；物理滤失为碳酸盐岩自身存在的天然裂缝与酸液反应控制的混合滤失。滤失量在作业过程中无法有效测定，目前室内实验也只能笼统判断酸压滤失量是否影响增产效果，不能对其进行量化。文中通过对滤失体积表征与计算方法进行研究，达到以实验数据支撑酸压方案设计的目的。1 滤失体积表征物理滤失受储层物性控制，无法用一种标准化方法对其进行表征和计算。化
断块油气田 2014年2期2014-06-17
- 天然裂缝性储层压裂液滤失研究*
裂缝性储层压裂液滤失研究*赵立强，任登峰，罗志锋，胡国金，熊梓涵“油气藏地质及开发工程”国家重点实验室·西南石油大学，四川 成都 610500裂缝性储层压裂液滤失对裂缝的几何尺寸、支撑剂的分布都有较大的影响。现有裂缝性储层压裂液滤失模型都对天然裂缝进行了简化处理，认为天然裂缝对基质均匀切割，这与实际不符，不能准确反映裂缝分布的非均质性对压裂液滤失的影响。基于储层裂缝统计资料，应用概率统计、随机理论、Monte–Carlo等方法，建立储层二维离散裂缝网络模型
西南石油大学学报(自然科学版) 2014年4期2014-06-07
- 煤层气储层水力压裂裂缝扩展模型分析及应用
缝模型;然后运用滤失经典理论并结合煤储层应力敏感性特征,提出了动态滤失系数计算方法,进而建立了裂缝扩展数学模型并对影响缝长的主要因素进行了评价;最后,应用模型对煤层气井的裂缝几何参数进行计算,并与现场裂缝监测数据比较,提出了模型适用的地质条件。研究结果表明：安泽地区煤储层水力压裂以形成垂直缝为主;考虑煤储层应力敏感性后,研究区综合滤失系数从3．36 mm/min1/2增大到4．24 mm/ min1/2,在影响缝长的诸多参数中,排量、滤失系数和压裂时间是最
煤炭学报 2014年10期2014-06-07
- 压裂液滤失对测试产能的影响研究
压裂时由于压裂液滤失导致的水锁伤害、滤失带启动压力增加、返排压差等对压裂液的返排效率有着较大的影响[2]，因此压裂后压力液返排率很难达到100%。此前的研究表明，压裂液滤失对产能影响程度低[3-5]。 但通过对实际压裂井的试采情况统计得出，压裂液滤失对一些压裂井的初期产能有显著的影响，即初期产能较低，当进入储层的滤液逐渐排出时，产能逐步上升。受到储层物性的影响，压力液完全返排需要的时间长[2]，短期测试很难准确获取地层真实产能。而此前的压裂产能计算方法中仅
石油地质与工程 2014年6期2014-03-25
- 塔河油田碳酸盐岩储层酸压改造效果
裂缝导流能力以及滤失效果等，对塔河油田碳酸盐岩储层酸压改造效果进行了研究。结果表明，交联酸的酸岩反应速率较慢，且酸蚀有效作用距离较长。为确保酸蚀有效作用距离，必须控制井筒附近的酸液滤失。该实验研究为塔河碳酸盐岩储层酸压设计和现场施工提供了依据。碳酸盐岩储层；酸岩反应；反应动力学；导流能力；滤失塔河油田碳酸盐岩储层埋藏深、温度高，基质中碳酸盐纯度高，酸岩反应速度快，降低了酸蚀有效作用距离；酸液滤失严重，限制了酸液有效作用范围和穿透深度。针对以上问题，通过研究
油气田地面工程 2014年4期2014-03-23
- 压裂液单相滤失模型适用条件研究
近年来建立的一些滤失模型考虑到了越来越复杂的油藏条件，但求解的难度也变大。单相滤失假设能够极大地简化复杂情况下的滤失问题，便于计算分析。任岚［1］等将滤失视为二维流动，考虑了压裂液的非牛顿性，建立了高渗透地层的二维滤失模型；李勇明［2］等考虑到油藏介质的不均匀性，建立了一系列的双重介质、多重介质的滤失模型，得到了经典滤失理论不适宜于多重介质储层滤失计算的结论，对裂缝性地层、裂缝-溶洞性地层的滤失计算有重要意义；黄志文［3］等考虑了温度对压裂液流变性的影响，
石油地质与工程 2013年1期2013-12-23
- 考虑应力敏感时的煤层气压裂滤失量计算
感时的煤层气压裂滤失量计算李 亭1, 杨 琦1, 牛建兵2, 杨 波1, 冯文光1(1.成都理工大学 能源学院，成都 610059; 2.中国石油 渤海钻探井下技术服务公司，天津 300283)由于煤层天然裂缝发育、对应力敏感以及煤岩较软、易碎等因素，造成煤层气压裂滤失量较大，常用的Carter计算滤失的方法已经不再适用。针对这一问题，作者考虑裂缝内的压力与地层压力之间的压差，对煤层渗透率和孔隙度的影响，并根据相应的计算方法，在Carter方法的基础上对其
成都理工大学学报（自然科学版） 2013年1期2013-11-03
- 裂缝性储层水平井压裂过程中起裂条件研究
裂缝发育，工作液滤失量大、滤失速度快，从而降低了开发效果［1～3］。实际施工时决定一个裂缝性储层能否被压开，必须考虑压裂施工中流体流经井筒的摩阻计算模型、井底基质和裂缝综合滤失模型，以及滞留在井筒内的流体能否憋起足够的压力压开储层。裂缝性储层主要包括天然裂缝和诱导裂缝，然而天然裂缝未必与井筒连接，而诱导裂缝必然与井筒连接，其滤失机理也不同［1］；井底流压不同时，与井筒相连接的裂缝将张开，然而其张开程度受岩石力学性质、表面粗糙度、裂缝走向以及地应力等影响［4
石油天然气学报 2013年5期2013-03-06
- 煤层气井小型测试压裂优化设计研究*
，同时确定地层的滤失系数、液体摩阻、裂缝几何尺寸、破裂压力和延伸压力以及闭合压力等参数，为主压裂设计和施工提供重要参考。国外对煤层气井的小型测试压裂分析和设计研究较多［1－4］，而国内有针对性的研究较少。对此，本文在参考常规储层测试压裂的基础上，提出煤层气井的小型测试压裂设计原则及计算模型，以更好地指导现场施工。1 煤层气井小型测试压裂设计原则1.1 压裂液的选择对于煤岩层，一般选用浓度为2%的KCl水溶液，但为了测试主压裂所用的压裂液特性，在测试压裂时，
天然气勘探与开发 2013年4期2013-03-01
- 裂缝性低渗透储层压裂技术研究
裂液向天然裂缝的滤失，保证施工的成功率。天然裂缝；滤失；压裂；支撑剂理论与实践证明，水力压裂是提高低渗透油气藏开发效益最有效的手段之一。然而，由于大多数低渗透油气藏储层都发育不同程度的天然裂缝。天然裂缝的存在虽然有利于沟通储集层、增加渗流面积，但同时它也增加了压裂液的滤失，影响了主裂缝的发育，极大地增加了施工难度［1-3］。本文以腰滩油田为例，研究裂缝性储层压裂技术。腰滩油田阜宁组层系，主要以低渗透和复杂断块油藏为主，纵向上可分为阜一段、阜二段、阜三段三个
重庆科技学院学报（自然科学版） 2012年5期2012-10-30
- 泥饼形成预测模型及影响因素分析
过程中，工作液的滤失将会造成复杂的井下情况和油气层损害。泥饼的形成对井眼安全、快速钻进及储层保护起着重要作用。在分析泥饼形成机理的基础上，文中给出了预测泥饼厚度与工作液滤失量的数学模型，利用有限差分方法对模型进行了数值求解，实现了泥饼形成过程的数值模拟；同时，利用该模型分析了井眼与储层的压差、工作液固相质量分数、泥饼渗透率和环空流速对泥饼厚度及滤失速度的影响。研究认为：随着井眼与储层的压差、工作液中固相颗粒质量分数、泥饼渗透率的增加，泥饼厚度增大；随着环空
断块油气田 2012年4期2012-09-09
- 火山岩裂缝性储层压裂改造控制方法
引起压裂液的过量滤失及部分天然裂缝的开启对压裂液分流作用，造成主裂缝宽度变窄，导致支撑剂运移困难并出现裂缝端部脱砂或砂堵现象。因此针对这种天然裂缝发育火山岩储层压裂改造，从压前预处理、前置液比例、加砂程序均需进行优化。1压裂过程中天然裂缝对主裂缝的影响1.1天然裂缝临界开启压力天然裂缝存在临界开启压力，压裂过程中，主裂缝开启压力低于天然裂缝开启压力，只有当主裂缝的净压力达到一定值时，主缝内压力达到天然裂缝的临界张开压力值，天然裂缝开启。1.2天然裂缝开启对
城市建设理论研究 2012年4期2012-03-23
- 考虑动态滤失系数的压裂井裂缝闭合及返排优化
000)考虑动态滤失系数的压裂井裂缝闭合及返排优化任 山1，2，慈建发2(1.中国石油大学石油工程学院，山东青岛 266555;2.中石化西南油气分公司工程技术研究院，四川德阳 618000)依据渗流力学理论，借助岩心滤失试验，引入动态滤失系数，建立致密气井压裂后强制裂缝闭合理论模型和动态滤失系数模型，对加砂压裂及压后关井过程中的压裂液滤失量、滤液侵入机制、近缝地层压力剖面进行动态分析。结果表明：动态滤失系数模型可更好地描述压裂液滤失的动态过程，前期滤失速
中国石油大学学报（自然科学版） 2011年3期2011-01-22
- 压裂液返排模型的建立及应用
撑剂运移、压裂液滤失等情况的变化不能很好的把握，则不能达到压裂施工产生高效裂缝的目的。目前，压裂液返排控制一般依靠现场工程师的经验，缺少可靠的理论依据。工程现场反馈的很多问题主要有两大方面：一是没有选择合理的返排时机，导致大量支撑剂回流到井筒，使产层区的支撑剂很少或分布不合理，很大程度上降低了裂缝的导流能力，严重的会导致裂缝失效，压裂施工的失败；二是没有选择合理的返排流量，使回流支撑剂冲出井口，破坏放喷油嘴以及其他设备。在低渗透储层中，水力压裂作业压后返排
石油钻采工艺 2011年3期2011-01-11
- 具有最低地层伤害和突出降滤失性能的有机可溶聚合物
地层伤害和突出降滤失性能的有机可溶聚合物编译:江汇 (胜利油田分公司采油工艺研究院)张守文 (胜利石油管理局钻井工艺研究院)审校:张妍 (胜利石油管理局钻井工艺研究院)微凝胶结构的合成聚合物具有突出的滤失控制能力和最小的储层伤害特性,其性能堪与OBM/SBM钻井液体系相媲美。对聚合物结构及流体溶解度的优化可以得到一种多功能、经济有效的滤失控制剂。聚合物所具有的独特微凝胶结构使该聚合物颗粒能够膨胀、堆积,形成薄而致密有效的泥饼。在生产过程中,微凝胶颗粒能够在
石油石化节能 2010年2期2010-11-16