直墙
- 基于证据理论的灌注桩外挂直墙施工风险评估
连续墙外挂混凝土直墙主要用于城市内河道疏浚工程。该工程可解决河道两岸居民区、道路密集问题，减少占地和工程开挖对道路、房屋的破坏影响。其工程施工流程为：灌注桩施工、灌注桩化学植筋、外挂面板钢筋制做安装、模板安装、分层浇筑混凝土、混凝土养护。现其施工风险已严重影响了工程施工安全管理工作，如何准确评判和预估灌注桩连续墙外挂混凝土直墙施工风险已成为工程施工亟需解决的关键问题。目前国内外学者对施工风险进行了大量的研究，并取得了丰富的研究成果。卢鑫月等[1]基于动态贝
水利技术监督 2023年10期2023-11-09
- 东平县博物馆馆藏汉代陶灶研究
两侧置挡风墙，为直墙坡脊平顶，两侧挡风墙同样高，无烟囱，灶门呈长方形，落地。图2 B型Ⅰ式灶B型Ⅱ式灶（图3）两侧置挡风墙，为直墙坡脊瓦顶。两侧挡风墙同样高，壶状或短柱状烟囱，灶门呈长方形，落地。图3 B型Ⅱ式灶B型Ⅲ式灶（图4）两侧置挡风墙，为直墙坡脊瓦顶，两侧的挡风墙高低不同，挡风墙完全挡住了两侧灶面，无烟囱，灶门呈长方形，落地。B型Ⅳ式灶（图5）两侧置挡风墙，为直墙坡脊瓦顶，两侧挡风墙高低不同，无烟囱，灶口上挡墙呈舌状凸起，灶口方形，不落地，无底。图
文物鉴定与鉴赏 2023年15期2023-10-24
- 明挖超大跨度叠层隧道结构受力分析及断面优化设计
架最优断面形式为直墙折板式断面，并提出抬高顶板高度、采用空心顶板结构的设计方案以满足结构受力要求；付大喜[5]分析了三种断面形式的受力特点，并对直墙折板断面形式进行了参数优化；唐鹏[6]通过对现场实测数据分析，认为大跨度框架式隧道受力薄弱点为结构跨中和边墙拐角处，可通过设置变截面的方法优化结构受力薄弱处的设计；周倩茹[7]结合深圳妈湾跨海通道工程，分别建立梁、板单元二维模型模拟框架结构受力，发现断面顶板设置折板可以显著优化顶板受力，但对于底板的内力基本无影
城市道桥与防洪 2023年2期2023-03-12
- 直墙拱形巷(隧)道岩爆卸压孔解危效应试验研究
前尚缺乏具体针对直墙拱形巷(隧)道岩爆开展卸压孔解危效应方面的研究。综上,本研究将具体针对直墙拱形巷(隧)道,基于声发射和应变等监测,结合岩爆内因分析,开展含卸压孔的直墙拱形巷(隧)道花岗岩试样双轴压缩试验,得到其卸压孔解危效应机理,为岩爆破裂演化及解危提供依据。1 直墙拱形巷(隧)道岩爆卸压孔解危效应试验1.1 试验装置与方案采取湖南某地花岗岩,该岩石为中细粒结构,主要矿物成分为斜长石和石英,同时含有少量云母,此外还存在微量的角闪石,质地硬脆,满足岩爆内
金属矿山 2022年8期2022-09-02
- 特长明挖高速公路隧道断面研究
隧道形式主要包括直墙平顶［3，4］、直墙折板［5-7］、直墙圆顶以及拱形结构［8］。其中以直墙平顶形式为主，直墙折板断面形式为辅，直墙圆顶及拱形结构较少采用。拱形结构主要用于矿山法或浅埋暗挖法的明洞段，多采用模板台车进行施工，当隧道基坑采用垂直支护时，内支撑的设置限制了模板台车的使用，施工难度很大，会影响主体结构以及防水层的施工质量［8］。对于直墙平板、折板和圆顶形式，在受力性能角度上看，直墙圆顶优于直墙折板，直墙折板优于直墙平顶［5］，而在断面空间利用率
特种结构 2022年4期2022-08-25
- 河道中折线形及曲线形迷宫堰的结构受力特点对比分析
迷宫堰结构，堰体直墙壁厚0.5 m，底板厚0.8 m，底板顺水流方向宽9 m，底板垂直水流方向每隔16 m设置结构缝，并设置止水设施底板坐落在基岩上，典型平面布置图见图1。为了研究从结构受力特点方面进行迷宫堰选型，初拟采用曲线形和折线形两种结构挡水工况下的受力情况进行对比分析。图1 曲线形及折线形迷宫堰平面图2 计算模型及边界条件2.1 计算模型及材料参数根据设计方案，按照结构垂直水流方向的分缝设置情况，迷宫堰顺水流方向底板宽9 m，垂直水流方向每16 m
水利科技与经济 2022年3期2022-03-25
- 大倾角工作面回采巷道断面形状优化
C对矩形、圆形、直墙半圆拱形巷道进行分析，最终得出直墙半圆拱为最适合断面。李桂臣[4]对不同侧压系数对高地应力条件下不同巷道断面影响，并提出了支护相关理念。由于不同矿井地质条件存在差异，本文以山东阳城煤矿大倾角3308工作面为工程背景，对阳城煤矿3308工作面巷道的断面进行优化设计，采用FLAC3D对矩形和直墙微拱形断面进行数值模拟研究，分析得出合理断面形状，并提出对应支护建议，为类似大倾角条件下工作面巷道断面选取及支护供借鉴。1 地质概况阳城煤矿3308
煤 2022年3期2022-03-17
- 羊场湾煤矿上行开采合理巷道断面形状确定
心拱(微拱形)、直墙半圆拱形为主，查阅相关专著[17]与文献[18]，总结以上各断面形状及优缺点见表1。表1 常用巷道断面形状优缺点及适用范围结合矿井二煤已采巷道断面形状选择实际情况，参考表1巷道断面形状优缺点及适用范围，本文进一步选取矩形、微拱形、直墙半圆拱形三种巷道断面开展数值模拟。3.2 模型建立与参数确定为满足模拟二煤采动后在采空区上方开掘巷道的研究需求，对照探巷设计位置，选取Y120201工作面及其上方岩层为数值模拟对象，研究不同断面巷道在采空区
煤炭工程 2022年2期2022-02-26
- 两种不同地下洞室结构形式的动力响应分析与比较
目的实施，大跨度直墙拱形洞室与穹顶洞室均有所应用。目前，国内外研究机构和专家学者对于直墙拱形洞室的围岩稳定性、破坏机理及加固措施问题进行了大量的研究，取得了丰富的研究成果[1-5]，例如朱维申对典型的直墙拱洞室群在不同条件和多因素影响下高边墙位移规律的预测进行了研究[1-2]；顾金才院士通过模型试验，系统研究了最大初始开洞荷载与洞室轴线平行作用下直墙拱顶试验的破坏形态和机理[3]；高延法经过对比试验设计了直墙半圆拱形钢管混凝土支架[4-5]。但是对于地下油
岩土工程技术 2022年1期2022-02-21
- 不同巷道断面形状对围岩稳定性的数值模拟研究
数值模拟对矩形和直墙平顶肩角微拱形厚顶煤巷道应力分布特征进行了对比分析。程国栋[3]采用PFC 2D软件研究分析了6种不同断面形状的巷道围岩变形破裂特征。张一夫[4]等利用有限体积法对不同巷道断面形状的围岩进行数值模拟，并定量分析巷道断面形状对围岩的影响。张晓刚[5]等通过数值模拟和现场试验对深井软岩巷道的稳定性进行了研究，并由此提出了支护方案。郭晓菲[6]等结合蝶形破坏理论对不同巷道断面形状的适用性进行了探讨。刘康等[7]开展了临近爆破条件下巷道断面形状
价值工程 2022年6期2022-02-21
- 直墙半圆拱巷道围岩应力分布解析
232001）直墙半圆拱巷道以其受力均匀和稳定性好的优点在煤矿回采巷道中有着广泛应用。樊晓飞[1]优化了大断面直墙半圆拱巷道锚杆支护参数；刘朝伟[2]研究了厚煤层直墙半圆拱巷道围岩破坏特征；何治良等[3]研究了侧压系数不同时直墙半圆拱巷道底脚受力特点；单仁亮等[4]对大断面直墙半圆拱巷道支护参数进行了优化；陆莉娜等[5]优化了直墙半圆拱巷道衬砌结构；单仁亮等[6]对直墙半圆拱巷道进行了爆破震动数值分析。本文采用复变函数法求解了直墙半圆拱巷道围岩的应力分布
山东煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 直墙前多向不规则波波高平面分布的数值模拟研究
不仅关注波要素对直墙的作用，对于直墙前沿水域的波高平面分布也要有全面的了解，以便能够合理地确定直墙前沿的泊位、浮码头等工程布置位置。实际波浪往往是不规则且方向不单一的，多向不规则波更符合天然波浪的特性。因此研究正向、斜向入射后的多向不规则波经历反射、叠加作用后波浪在直墙建筑物前沿水域的平面空间分布具有重要意义。陈汉宝[1]使用数值模拟和物理模型探讨了斜向波与直立式防波堤的相互作用，波高最大值与斜角的关系，给出了对应的波态图，定性分析了波浪特性；冯卫兵等[2
中国港湾建设 2021年10期2021-11-04
- 隧洞围岩在超载和卸载状态下的破坏模式
个跨度8 cm、直墙高8 cm、拱高4 cm的城门洞；其后，将模型放入万能试验机进行超载破坏试验。施加竖向荷载过程中，围岩的竖向应力逐渐增加；而模型侧向应力受钢板平面应变约束，也随着竖向荷载而逐渐增大。因此，超载破坏下围岩的应力路径类似于加轴压、加围压的应力路径。试验过程中，记录应变、沉降和裂缝扩展情况等，确定模型峰值荷载 σzmax。荷载作用下，围岩侧壁初次塌落剥落时定义为初次破坏，此时，隧洞已经破坏，洞型发生改变，形成新轮廓的隧洞模型，但仍可以继续承载
工程科学与技术 2021年5期2021-10-17
- 某泄洪洞混凝土衬砌内力计算和截面设计★
4 m，为半圆拱直墙形状，如图1所示。其跨度4 m，直墙高2.75 m，隧洞总高4.75 m。上覆岩石为流纹岩，其物理力学参数如下：弹性模量50 GPa，泊松比0.25，密度2 630 kg/m3。采用C25混凝土作为衬砌材料，衬砌厚度400 mm[6]，其物理力学参数如下：弹性模量50 GPa，泊松比0.25，密度2 630 kg/m3。有限元数值计算是在软件ANSYS17.0版本上完成的，有限元模型为平面应变，计算宽度1 m。为了能够分析岩体的弹塑性区
山西建筑 2021年19期2021-09-23
- 富水砂卵石层平顶直墙CRD法施工技术及安全控制
起拱条件，故平顶直墙结构已逐渐成为一种典型的解决方案。平顶直墙结构的受力特点特殊，与传统拱形结构相比，土方开挖过程中难以形成土拱效应，自稳能力差，易引发过大变形，甚至导致坍塌等事故。许多学者对平顶直墙工程施工展开研究并取得了一定成果，主要集中在设计方案比选及施工新技术、新工艺的应用方面：炊鹏飞[1]对暗挖平顶直墙后拆二次衬砌的操作要点及施工关键技术的应用进行了分析；姚海波等[2]对大断面平顶直墙地下方厅的施工工艺及技术要求进行了总结；王志刚[3]利用数值计
建筑施工 2021年12期2021-09-14
- 浅谈引水工程中无压隧洞设计断面型式的确定
面型式主要有圆拱直墙形、马蹄形、圆形。2.1 地质条件12#无压隧洞围岩主要为Ⅲ类砂岩，最大洞顶埋深275 m，平均埋深约120 m，洞顶最大外水压力为174 m，平均外水压力约100 m，地质条件相对较好。但由于外水压力较大，对结构的影响较大。2.2 水力条件根据规范要求，从水力条件、结构要求分析，在净空比20%的条件下，计算得出圆拱直墙形、马蹄形、圆形隧洞各种过水断面。无压隧洞过流能力计算采用明渠均匀流公式：2.3 结构计算根据SL279—2016《水
地下水 2021年4期2021-08-27
- 孤立波对礁坪上直墙冲击试验和RANS数值模拟
化及其与礁坪后方直墙的相互作用过程。1 试验布置1.1 水槽布置试验在大波流水槽中进行，水槽尺寸为69 m×2 m×1.8 m(长×宽×深)，图1是试验波浪水槽的布置图。水槽侧壁是玻璃，便于用相机记录和直接观察波浪传播演变过程。用Goring[19]提出的造波方法，在水槽的一端用推板造波机产生孤立波。岛礁剖面高0.4 m，前坡陡峭，坡度为1∶4，礁坪长6 m。坡面和礁坪表面由光滑的PVC板制成；在礁坪的末端安装高0.6 m的直墙。礁体模型距造波机推板平衡位
海洋工程 2021年4期2021-08-05
- 引汉济渭二期工程黄午隧洞断面选型分析
面形式主要有圆拱直墙形、马蹄形和圆形。圆形断面受力条件好，但圆形断面对施工运输影响较大，施工困难，在该隧洞为无压明流的情况下不考虑采用；圆拱直墙形缺点是受力条件较差，优点是施工条件较好，我国已建引大入秦工程26＃隧洞以及湖南省临澧县青山水轮泵站灌区总干渠冉铺湾隧洞等均采用了圆拱直墙形断面［6-7］；马蹄形断面受力条件及过流条件较好，但弧形仰拱对施工运输有一定影响，目前在建秦岭特长输水隧洞在设计中采用了马蹄形断面［8］。根据引汉济渭二期工程沿线分水口总体布局
人民黄河 2021年6期2021-06-16
- 中空激光光内送粉熔池温度控制研究
”字形基板上熔覆直墙验证控温效果[4]；苏州大学的孙华杰基于CCD相机的熔池温度检测系统，根据PID模糊控制算法对熔池温度进行控制等[5]。目前的研究结果表明，激光熔覆熔池温度的测控技术已取得了很大的进步，但控制策略、方法、实时性还不成熟，控制系统复杂，可靠性较差。本文针对光内送粉熔覆，研发了基于C#软件的激光沉积熔覆层温度闭环控制系统，提出一种层到层的温度控制方法，根据当前熔覆层平均温度改变下一层的激光功率来控制熔池温度，达到期望温度，消除直壁墙堆积过程
机械制造与自动化 2021年2期2021-05-21
- 基于断面形状效应的厚顶煤巷道支护参数优化
[11]对矩形、直墙半圆拱形等6种巷道断面形状进行了数值模拟，提出了巷道支护“等效开挖”和“无效加固区”的概念。然而上述研究多集中于巷道断面形状对围岩稳定性的影响及厚顶煤巷道围岩变形控制问题，而对于决定厚顶煤巷道最终破坏形式的巷道顶板两侧肩角处剪切破坏仍未引起足够重视[12]。笔者以唐家会矿61201运输巷为工程背景，在对矩形和直墙平顶肩角微拱形厚顶煤巷道应力分布特征进行对比分析的基础上，提出了巷道断面形状优化方案及合理支护参数。1 工程概况61201综放
能源与环保 2021年4期2021-05-07
- 下穿T2航站楼天府机场高铁站转换厚板结构选型
。转换厚板分别对直墙平顶圆拱断面方案与直墙圆拱断面方案进行对比分析。直墙平顶圆拱断面方案顶板内侧为圆拱，顶板顶为平面，实际受力特点为加腋梁的特性。直墙圆拱断面方案实际受力特性以拱的特性为主。3 受力分析本段咽喉区间为明挖区间，基坑支护方式为放坡开挖及围护桩+锚索防护，底板持力层为中等风化泥岩、砂岩。结构计算截面尺寸：底板厚1.8 m(设置抗拔桩)，侧墙厚2 m(侧墙高度13.5～15.5 m)，中隔墙厚1 m，顶板厚2.5～2.8 m。底板位于地下-25
高速铁路技术 2021年1期2021-04-02
- 深部破碎岩体巷道围岩控制技术研究
准过程中主要应用直墙三心拱形巷道，巷道规格为3.6 m×3.3 m（宽×高），主要采用树脂锚杆支护手段，锚杆直径20 mm，长度2.2 m，布置在巷道的顶板，支护参数为间距1.5 m、排距1.5 m。随着开采深度的增加，特别当开采深度大于800 m以后，该矿山深部巷道频繁出现片帮以及顶板垮落等问题。图1显示了该矿山深部破碎岩体巷道围岩变形和破坏的典型特征。由图可知，巷道的破坏主要表现为两帮的破坏，随着两帮破坏深度的增加，使得巷道断面的跨高比增加，进一步造成
金属矿山 2020年8期2020-09-19
- 某矿坑内卷扬机硐室加固方案
现卷扬机硐室东侧直墙出现横向裂缝和混凝土剥离现象，随时间推移，破损情况加重：横向裂缝增多变长，混凝土破损脱落面积加大，部分钢筋外露，另外监测出硐室有较大的沉降位移。硐室破损情况详见图1。图1 硐室破损情况2 原因分析设计院通过现场查看以及与业主的沟通了解，硐室破损原因可能是硐室周边的深部注浆防水工程施工扰动了硐室已经稳定的围岩，导致硐室东侧直墙外侧应力集中，从而造成硐室东侧直墙破损变形和沉降。3 加固前检查业主在对卷扬机硐室加固前，应对硐室进行全面仔细的检
世界有色金属 2020年10期2020-08-05
- 喀斯特地貌区超浅埋拱盖法暗挖车站主体与附属结构接口优化设计
”和“弧形拱顶+直墙+平直底板”2种。在上软（红黏土）下硬（中风化白云岩）超浅埋地层中矩形接口可利用建筑空间较大，但初期支护刚度小，截面变形大，跨中和支座处弯矩大，结构受力不合理且不安全。当采用“弧形拱顶+直墙+平直底板”接口时拱脚处同样存在上述问题。根据多年设计经验以及结构设计原理，从2 个方面对接口进行优化：①保留弧形拱顶及直墙，增加拱盖；②优化底板外截面，减少开挖深度及范围。形成优化的接口形式“弧形拱顶+直墙+仰拱+拱盖”，如图1所示。图1 主体与附
铁道建筑 2020年6期2020-07-04
- 隧道穿越泥石流沟防治设计的几个问题探讨
面及复式断面(如直墙V形、直墙弓形)排导槽[13]，几种槽型断面如图6所示。排导性能最佳(最佳水力)断面是指在设计流量Q一定时，过流断面面积A最小或水力半径R最大的断面，即以最小的过流面积通过设计流量的断面，也可表述为在过流面积相同的情况下，能通过流量最大的断面条件。为了探究不同槽型最佳水力断面的统一表达式，引入文献[14-15]的研究结果，排导槽断面型态参数M为断面湿周p与水力半径R的比值，即M=p/R。根据水力半径R定义(R=A/p)，过流断面面积A和
隧道建设(中英文) 2020年1期2020-03-09
- 双江口水电站溢洪道进口导墙体型优化试验
黄金分割比椭圆弧直墙方案；郭观明等[4]结合数值模拟和模型试验研究了不同体型溢洪道进口导墙对水流流态及闸孔泄流能力的影响，提出了直线圆弧组合型导墙型式；王均星等[5]通过模型试验比较了9种进水口曲线型式，得出了长短轴黄金分割比的椭圆弧面导墙方案，并对该方案下的溢洪道泄流能力进行了进一步的试验验证，取得了良好效果。因此，笔者在前人研究的基础上，以双江口溢洪道进口导墙为例，通过水力学模型试验对五种导墙布置方案下的溢洪道进口段水流流态进行了对比分析，选出了最适宜
四川水力发电 2020年1期2020-03-06
- 不同断面隧道开挖对地层及建筑物影响的数值分析
对不同形状（平顶直墙形、马蹄形、圆形）隧道开挖引起的地层及邻近建筑物的稳定性进行研究，对3种施工断面形状进行优选，结果显示：圆形隧道开挖引起地面沉降影响最小，其次是马蹄形隧道，最后为平顶直墙形隧道;圆形隧道开挖引起的沉降槽宽度和深度较其他形状要小;控制沉降及保证建筑结构的沉降从优至劣依次为圆形>马蹄形>平顶直墙形。关键词：数值模拟;不同形状隧道断面;地表沉降中图分类号：TV223.3 文献标志码：A 文章编号：2095-2945
科技创新与应用 2019年33期2019-12-12
- 幕墙式防波堤水动力特性的数值模拟研究
堤由前下垂板和后直墙两部分组成，下垂板与直墙之间形成消浪室。消浪室促使下垂板周围的涡旋明显增大，入射波能量耗散增加。与传统防波堤相比，幕墙式防波堤可以有效降低波浪反射，保证结构前水域平稳。许多学者对直立板结构的水动力特性进行了研究。Ursell[1]最早研究了无限水深中波浪与直立板结构的相互作用问题，给出了反射系数和透射系数的变化规律。Evans[2]研究了波浪与淹没式直立板结构的相互作用，得到了一阶波浪力与二阶波浪力的计算公式。Morris[3]建立了一
水道港口 2019年5期2019-11-19
- 五河分洪道直墙护砌方案的探讨
本文从五河分洪道直墙护砌方案的选定入手，提出了应用生态型护岸对传统混凝土直墙护岸的假设性改良方案的探讨，为类似河道治理工程的设计提供参考。一、工程概况五河分洪道是黄河故道宿迁境内重要的分洪河道之一, 位于洋河新区境内，河道总长16.92km，其中平地开河1.9km，自黄河故道桩号K60+500 处五河分洪闸，承泄黄河故道洪水入成子湖。五河平地开河段地势北高南低、西高东低，地面高程黄河老大堤以北24 ～20m，老大堤以南18 ～17m，现状河底高程13 ～9
治淮 2019年7期2019-08-07
- 爆炸荷载下锚固洞室拱脚的变形破坏规律研究
的、半圆拱形的和直墙拱顶形的，等等。这些洞室中往往会存在凸出或凹进的部位，尤其是直墙拱顶形的，直墙与拱顶间的连接之处易形成凹进岩体的棱角，称之为拱脚。拱脚处由于容易产生大变形，再加上岩土体所处的外部环境条件的变化，尤其是受到震动冲击载荷时，常常会发生破坏。学者们对此进行了研究，如信春雷等[1]通过研究显示跨走向滑动断层隧道在地震时，其拱脚处易产生拉应力集中而破坏。施有志等[2]利用数值模拟发现地震力作用下，南、北两线隧道的左拱肩和左拱脚的位移、加速度响应差
振动与冲击 2019年14期2019-08-06
- 平顶直墙暗挖隧道设计与施工技术探析
，越来越多的平顶直墙结构出现。与拱顶直墙断面比较，平顶直墙结构具有施工风险等级高、工序转换复杂、沉降控制敏感等特点，由于不起拱，顶部承载力不足，在开挖和二次衬砌拆撑阶段的施工风险较大，极易出现土体坍塌和结构沉降过大等问题[1]；在设计中，应强调土体开挖、初支衬砌的防坍塌及二次衬砌过程中的受力转换；在施工时，除应严格遵循“管超前、严注浆、短开挖、强支护、快封闭、勤量测”的十八字方针外，还应遵循“初支谨防坍塌，二衬合理转换”的原则，加强对上覆土体和结构沉降的控
天津建设科技 2019年3期2019-07-18
- 水平式混合直立护岸波浪力试验研究
较强时，为了减小直墙上的波浪力，通常在直立墙前设置斜坡掩护块石棱体，这种直立式和斜坡式结构混成的防波堤也被称为水平混合式防波堤[1]。本文所研究的结构即为双排钢管板桩前堆砌有斜坡掩护块石棱体的水平混合式防波堤。研究直立式防波堤所受的波浪力对于此类结构的设计有着重要的工程应用价值[2-3]。国内外学者对直立堤直墙受力的研究较为成熟。1920年，日本学者広井[4]最早将波压力与波高联系起来，并认为波浪作用在直立墙前的波压力是均匀分布的。1928年Sainflo
水道港口 2019年2期2019-05-23
- 厚松软煤层巷道掘进断面形状优化数值研究
别为矩形、圆形、直墙半圆拱形和椭圆形共4种，各断面的尺寸如图1所示。采用FLAC3D数值模拟软件对不同侧压系数下的巷道围岩最大应力、围岩位移情况、围岩塑性区发育情况进行数值分析。图1 巷道断面尺寸（m）建立的数值模拟尺寸为40m×5m×40m，模型限制其底部与四周的位移，在模型上边界施加6.5MPa的垂直应力用来模拟上方岩层的载荷。数值模拟计算的物理力学参数选取，按照已有实验室实测的抗压抗拉及弹性模量的数值[5]，具体见表2所示。模型整体采用摩尔库伦破坏准
山东煤炭科技 2018年3期2018-12-05
- 大型引水隧洞TBM安装间有限元分析与研究
9°；安装间两侧直墙开挖宽度11.40m，高9.18m；两侧直墙顶部开挖成支座平台，宽0.90m，高3.14m，待二次衬砌后，架设桥吊。安装间拱顶到洞底总高14.32m，拱跨12.90m，属地下大洞室结构。1.2 地质力学指标及支护参数1.2.1 Ⅱ类围岩地质力学指标本文分析的TBM2安装间位于Ⅱ类围岩地段。地貌为丘陵及河谷，山势较陡，植被发育，河谷常年流水。岩性为燕山早期石英闪长岩，半自形粒状结构，块状构造，主要矿物成份为斜长石、角闪石、黑云母和少量石英
水利规划与设计 2018年9期2018-10-15
- 直墙拱顶隧道结构PUSHOVER抗震分析方法运用
异，都可以为地下直墙拱顶结构PUSHOVER抗震分析提供参考。2 地下结构PUSHOVER抗震分析关键问题在水平地震作用下，围岩与直墙拱顶隧道结构之间以剪切变形为主。在进行PUSHOVER分析时，水平施加的荷载形式要能够反映出地震作用下结构与围岩惯性力的分布特征。基于这个前提，刘晶波教授等人[3-6,9]提出了施加相应单调递增的水平等效惯性加速度作为水平荷载分布形式。进行PUSHOVER分析时主要解决两个关键问题：水平荷载加载方式和目标位移的确定。水平荷载
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 直墙半圆拱可缩性U型钢支架卡缆临界约束力理论研究
221116)直墙半圆拱可缩性U型钢支架作为破碎岩层或者软岩支护的主要方式，在各大矿区得到广泛应用。支架的受力状态的多样性，造成了直墙半圆拱可缩性U型钢支架的破坏表现各式各样，直墙半圆拱可缩性U型钢支架变形破坏形式之一是卡缆的失效破坏，卡缆失效的形式之一是约束力不足[1]。在承受巷道围岩压力作用下，保证直墙半圆拱可缩性U型钢支架正常工作阻力，不发生初始滑移收缩所需的卡缆最小约束力称为卡缆临界约束力，对卡缆临界约束力的研究具有重要意义。目前对于U型钢卡缆研
采矿与岩层控制工程学报 2018年2期2018-05-11
- 非周期波浪与直墙作用的非线性数值研究1)
4)非周期波浪与直墙作用的非线性数值研究1)李 翔 张崇伟 宁德志2)苏 朋(大连理工大学海岸和近海国家重点实验室，大连116024)基于时域高阶边界元方法，建立了完全非线性二维数值波浪水槽，对非周期波浪与直墙的相互作用问题进行了模拟和研究.自由表面满足完全非线性自由水面运动学和动力学边界条件，采用混合欧拉--拉格朗日方法追踪瞬时自由面流体质点，采用四阶Runge-Kutta法对下一时间步的波面和自由面速度势进行更新.采用加速度式法求解直墙表面速度势的时间
力学学报 2017年5期2017-11-11
- 城市大断面明挖隧道断面形式研究
式进行研究，分析直墙平顶、直墙圆顶和直墙折板3种断面形式的受力和断面特点，并采用荷载-结构模型对影响直墙折板隧道断面内力的参数，如折板折起角度、斜板跨度和结构自重等进行研究。结果表明： 渠南路隧道采用直墙折板断面可提高断面利用率，改善结构受力条件，且上述3个参数均会影响直墙折板断面内力计算结果。城市大断面明挖隧道； 断面形式； 折起角度； 斜板跨度； 结构自重0 引言随着人们对城市环境和景观要求的不断提高，城市道路交通量增大，城市下穿隧道越来越多，断面尺寸
隧道建设(中英文) 2017年8期2017-09-03
- 波浪与直墙前多层透空薄板作用的解析研究
6024）波浪与直墙前多层透空薄板作用的解析研究耿宝磊1，王荣泉2，宁德志2，张慈珩1，赵 鹏1（1.交通运输部天津水运工程科学研究所港口水工建筑技术国家工程实验室工程泥沙交通行业重点实验室，天津300456；2.大连理工大学海岸与近海工程国家重点实验室，大连116024）文章基于势流理论下均匀透空薄板内部流体连续方程和忽略对流项的欧拉方程，得到薄板内流体水平速度与压力差间的关系，进而建立了波浪与直墙前单层和多层透空薄板作用模型，通过匹配薄板两侧的边界条件
水道港口 2017年1期2017-04-12
- 溢洪洞底板混凝土施工技术措施的研究
断面形状采用圆拱直墙型(城门洞若观火型)，圆拱中心角为90°，洞净宽6m，直墙高7.65m，洞底至拱顶净高为8.893m。桩号0+020—0+035段底板、顶拱、边墙衬砌厚度为0.5m，洞身采用C25F250W8钢筋混凝土衬砌[1]。泄洪洞段横断面形状采用圆拱直墙型(城门洞型)，圆拱中心角为90度，洞净宽6m，底坡i=4.5，直墙高4.82m，洞底至拱顶净高为6.063m，底板、顶拱、边墙衬砌厚度为0.5m。洞身采用C25F250W8钢筋混凝土衬砌：桩号0
黑龙江水利科技 2017年4期2017-03-02
- 直墙前矩形月池水波振荡研究分析
200240)直墙前矩形月池水波振荡研究分析郑碧芳1，张洪生1，杨小岩1,2(1.上海海事大学 海洋科学与工程学院，上海 201306；2.上海交通大学 船舶海洋与建筑工程学院，上海 200240)月池内流体存在活塞和晃荡两类振荡现象。基于线性势流理论，推导了波浪斜向入射下，直墙前矩形月池辐射和绕射问题的解析解。通过分离变量法和特征函数展开法求解了速度势函数，根据边界条件来确定速度势函数中的未知系数，由速度势函数计算斜向波与矩形月池相互作用的水动力系数和
海洋工程 2016年5期2016-10-12
- 大型地下水封洞库主洞室稳定性研究
洞室截面形状采用直墙圆拱形和斜墙圆拱形两种，如图1所示，每种断面形状都计算了3种不同的截面尺寸，如表1所示。图1 洞室截面形状表1 洞室断面尺寸模型尺寸为100mm×200mm×190m，x轴垂直洞室轴线方向，y轴平行轴线方向，z轴为竖直方向，模型以y=0和x=0为对称面，模型并未模拟至地表高程，地表至模型顶面的岩体按其自重施加于模型顶面边界。在x方向上，模型边界离洞室外壁的距离为90m。在y方向上，模型总长为200m，其中洞室长度为100m。3.2 边界
西部探矿工程 2015年1期2015-12-17
- 单层多跨拱顶直墙暗挖车站设计与研究
0)单层多跨拱顶直墙暗挖车站设计与研究周灿朗，林湘(广州地铁设计研究院有限公司，广东广州510010)受制于环境条件，有很多地铁车站局部采用单层暗挖段，与两端明挖部分连接形成端厅车站，单层大断面暗挖断面设计是工程中的难点。文章以北京地铁14号线朝阳公园站工程实例为背景，针对单层多跨暗挖断面形式，结合三联拱断面和平顶直墙矩形断面的优点，提出单层多跨拱顶直墙的暗挖方案，对该方案的施工方法、主要工程措施进行了重点阐述。车站现场施工实践表明，该方案对减小暗挖风险，
铁道建筑 2015年12期2015-12-17
- 三次B样条在隧道断面拟合中的应用研究
,对圆弧型隧道和直墙型隧道断面分别采用三次样条和三次B样条进行拟合,并通过求取拟合曲线上点到标准断面曲线的距离对拟合效果进行评价。在Matlab7.0平台上编程实现上述过程,对样条拟合效果进行评价,结果表明,对于直墙型存在突变点类型的曲线,三次B样条曲线相对于三次样条曲线拟合效果更好。隧道断面； 三次样条；三次B样条；拟合误差评价1 概述随着国家高速铁路的快速发展，隧道建成后的病害检测以及维修工作大大增加，而隧道断面的变形监测是各项检测中的重点，断面发生大
铁道标准设计 2015年8期2015-11-25
- 公路隧道位移的定量计算*
B=12．4m，直墙部分高5．5m．根据现行公路隧道设计规范计算围岩压力，得出隧道围岩的竖向均布压力q=70．38kN/m2，水平压力e=10．56kN/m2，岩石的弹性模量为 E=8．66GPa，泊松比 μ =0．28．1．1 建模及材料定义为了简化计算，作出假设:①假定岩体为均质连续体，不考虑岩体中节理裂隙产状和发育状态;②不考虑施工过程中的爆破影响;③地层各层之间界面假定为水平面;④忽略地质构造应力，用自重应力场来代表初始地应力场;⑤不考虑超前辅助施
吉林建筑大学学报 2015年2期2015-10-15
- 大跨平顶直墙暗挖通道二次衬砌技术探析
拱而只能采用平顶直墙断面。当通道上方分布管线时，为控制变形，通道与管线宜留有一定距离。当管线与结构距离过小时，往往无法起拱而只能采用平顶直墙形式。对于平顶直墙暗挖断面，其顶部自承能力显然不如拱顶结构，其开挖和二次衬砌拆撑风险加大，极易出现坍塌，因此，临时支撑体系应能满足开挖和二次衬砌施工安全要求。根据不同结构形式和环境条件，通道开挖和二次衬砌施工有多种施作方法:张哲强［1］、宋福来等［2］对超浅覆土条件下平顶直墙断面纵向小范围一次拆撑施工二次衬砌进行了介绍
隧道建设(中英文) 2015年3期2015-05-06
- 直墙拱形巷道围岩应力场分析
状不同而不同）。直墙拱形断面巷道的断面由下部分矩形和上部分拱形组成，长期实践证明，直墙拱形断面巷道具有较好的稳定性，所以服务年限较长的巷道一般均采用直墙拱形断面巷道。了解和掌握巷道围岩应力分布规律对合理选择巷道支护方式具有重要的理论意义和实际应用价值。对于常规的圆形、椭圆形等巷道的围岩应力可以采用Cauchy积分法或幂级数法方便解出［1－3］，但复杂巷道围岩应力公式需借助 复 变 函 数 弹 性 理 论［4－6］及 映 射 函 数［7－9］。 朱 大 勇等
土木与环境工程学报 2015年3期2015-03-06
- 竖向荷载下弹性支承直墙拱反弯点理论分析
。在工程实践中，直墙拱应用广泛，陈海龙等［9］的试验研究表明，由于直墙不是完全刚性的，在竖向爆炸荷载作用下，直墙会产生侧向位移；李平［10］通过荷载－结构法和有限元法对圆拱直墙隧道结构进行计算，发现结构最大位移集中在拱圈位置。在这一类的直墙拱中，拱脚的支承形式不能简单假设为固支或者简支。传统结构力学方法计算时，拱脚按照固端无铰拱考虑，同时考虑拱脚位移的影响［11－12］，为此，可以假设拱脚处为转角约束、竖向约束以及水平弹性约束。目前，针对这类支承约束假设的
土木与环境工程学报 2015年3期2015-03-06
- 高应力软岩底鼓巷道锚注联合支护技术研究
，巷道断面均采用直墙半圆拱型，然而在高应力软岩底鼓中，直墙半圆拱形无法有效控制底板的变形，因此，提出在直墙半圆拱形的基础上加上反底拱，即带反底拱的直墙半圆拱形，通过数值模拟对比分析，得出带反底拱直墙半圆拱的围岩应力与变形规律及其优势。1)剪应力分布规律。两种断面围岩最大剪应力峰值基本一样，见图1。图1 围岩剪应力分布特征图直墙半圆拱型断面加反底拱之后，由于其巷道帮部与底板连接处是圆滑过渡，应力均匀分布，巷道周边围岩的应力较直墙半圆拱形有很大的改善，巷道周边
山西焦煤科技 2014年4期2014-11-12
- 直墙半圆拱U型钢封闭支架控底力学模型及应用
221116)直墙半圆拱U型钢封闭支架控底力学模型及应用唐芙蓉1,刘 娜2,郑西贵2(1．中国矿业大学理学院,江苏徐州 221116;2．中国矿业大学矿业工程学院,江苏徐州 221116)针对深部巷道底臌治理难题,建立了直墙半圆拱整体支架的力学模型,运用极限载荷法推导了高应力条件下的支架承载能力和反拱临界失稳载荷,将反拱拱高与半径的比值定义为反拱控底影响因子ζ,研究了ζ在0～0．7范围内不同巷道宽度的反拱支架受力特征及稳定性。计算表明:对于净宽为5 m的
煤炭学报 2014年11期2014-06-07
- 直墙拱顶地下结构受爆炸地震波作用的动力响应
110162）直墙拱顶地下结构受爆炸地震波作用的动力响应范鹏贤1，王明洋1，2，冯淑芳3，王德荣1，李 杰1，2（1．解放军理工大学爆炸冲击防灾减灾国家重点实验室，南京 210007；2．南京理工大学机械工程学院，南京 210094；3．沈阳军区司令部工程科研设计所，沈阳 110162）研究有弹性垫层的地下直墙拱顶结构在爆炸地震波作用下动力响应，采用共同变形理论及矩阵力法考虑衬砌与围岩的相互作用建立爆炸地震波作用的地下防护结构动力响应快速计算方法。分析围
振动与冲击 2014年22期2014-05-25
- Autodesk Simulation在隧道计算的应用研究
5542m，两侧直墙部分位移方向均指向隧道内部，位移大小为0.0032619m，拱脚和两侧直墙与底板连接部位易产生应力集中现象，拱脚部分应力较大，最大值为441496N。公路隧道；Autodesk Simulation；仿真分析在过去山区和丘陵地区公路工程中，多以盘山公路和山体切坡深挖等方式为主。该方式占用了大量的耕地，而且能耗比较高，安全隐患多，对生态环境的破坏非常大。修建公路隧道可以保护环境，缩短两地路程，避免大坡道，节省交通用时；又避免了滑坡、落石和
中国新技术新产品 2014年21期2014-03-28
- 花岗岩隧道地震响应机理及减震技术探析
m，断面形式采用直墙半圆拱形，跨度12 m，直墙高6 m，如图2所示。图2 隧道模型示意图Fig.2 Abridged general view of tunnel model模型厚度取1 m，为减小模型边界对计算结果的影响，模型左右边界及下边界取8倍洞跨，上边界为自由地面，围岩参数根据《锚杆喷射混凝土技术规范》［12］选取，如表1所示。由于深埋隧道的破坏形式以剪破坏为主，因此岩体本构选用摩尔－库伦模型。表1 围岩物理力学参数Tab.1 Physics-m
振动与冲击 2013年10期2013-09-15
- 深埋隧洞围岩应力分析及岩爆预测
4 637 m，直墙拱形断面为隧洞主要断面形式。围岩岩性主要以片麻状黑云斜长花岗岩为主，新鲜完整，岩质坚硬。隧洞高程约为2 899 m，洞顶围岩厚度100 m～1 380 m。引水发电洞施工过程中的岩爆问题很大程度上影响了围岩的稳定性，对人员和施工机械的安全构成了威胁，一定程度上影响了施工进度。为此，本文采用有限元理论，数值模拟分析了直墙拱形断面隧洞在相同侧压系数、不同埋深工况下的围岩应力，得到了围岩应力随埋深的一系列变化规律，并采用Russense岩爆判
山西建筑 2012年14期2012-11-05
- 厚中细砂岩中大断面巷道断面形状的确定及其稳定性研究
常用的矩形巷道和直墙半圆拱巷道分析稳定性，并依据应力、位移、破坏区指标判断巷道稳定性。细砂岩；大断面巷道；稳定性；数值计算1 概述近年来，随着煤炭资源的开采，矿井深度越来越深，随着矿井机械化和自动化的进步，煤矿巷道断面越来越大，必须重视巷道稳定性的问题[1-3]。开挖地下空间后，原始应力场重新分布形成二次应力场，对于煤矿巷道周边产生的应力集中区域和集中程度的大小会受原始应力场、巷道布置方位、巷道断面形状及大小的影响；其中巷道断面形状对应力集中程度的影响很大
山西煤炭 2012年5期2012-09-13
- 新型复合材料网力学性能数值模拟计算与分析
大变形发生在模型直墙腿的中上部位，其变形量为6 cm。从整个模型来看，拱部受力较小，为1e7，应力主要集中在直墙腿部，竖向应力最大，为7e7，因此直墙腿是结构的薄弱部位。4 结语对典型巷道，采用复合材料网模型结构进行锚网喷支护下的FLAC3D有限元数值模拟，并对其结果进行分析，从数值计算结果中可以看出，直墙腿部分是整个结构的薄弱环节，其应力较大，所以，在现场应用时可以根据实际情况，将直墙腿改为曲墙腿，再配合锚杆锚网等支护，有望提高结构的整体承载能力。同时复
山西建筑 2012年25期2012-06-01
- 侧向应力对隧道断面形状合理性的影响研究
、马蹄形、圆形和直墙拱形断面隧道的围岩稳定性。通过对各断面隧道围岩的拱顶沉降、拱底隆起、侧壁水平位移、最大拉应力、最大米塞斯(vonmises)应力和拱顶围岩的米塞斯应力的综合对比，得出在对应侧压系数下选择哪种断面形状最有利于隧道围岩稳定的结论。隧道 侧压系数 断面形状 围岩稳定制约深埋特长隧道建设的因素除掘进长度、高压地下水、高地应力、地温、施工通风等外，还有隧道断面形状［1-2］。隧道断面设计的好坏对隧道工程安全及造价具有显著的影响，而在不同的侧压系数
铁道建筑 2012年7期2012-02-02
- 复杂地质条件下地下厂房岩壁吊车梁的开挖施工
°左右夹角，在上直墙开挖过程中出现过岩体失稳滑落现象，在副厂房与主厂房相交处受前期地质探洞爆破影响岩体完整性差。3 技术要求由于对主厂房岩壁吊车梁质量要求较高。为确保梁台开挖成型质量，减少围岩的损伤，对岩壁吊车梁开挖进行了专门的爆破设计与实验。岩壁吊车梁岩台开挖的成型质量将直接影响岩壁牛腿的受力条件，对岩石开挖提出了严格的要求:开挖后岩台斜面成型效果良好，无欠挖，超挖不超过20cm，半孔率不低于80%，爆破后开挖岩面平整，无明显爆破裂隙。4 采取的工程措施
四川水力发电 2011年2期2011-06-27
- 矩形和直墙拱断面围岩巷道破坏的数值模拟研究
2]。研究矩形和直墙拱形断面巷道的破坏规律尤为重要,同时对巷道设计和支护形式的选取起到积极的指导作用。1 岩石的破坏特性分析研究岩石的基本特性是岩石工程设计中的一项极为重要的工作,岩石的变形特性是岩石的重要力学特性,由于岩石的高度非均匀性,岩石的变形特性是非线性的。Coulomb假定：若岩石内部某截面上的正应力为σ和剪切力τ(如图1)满足如下条件,则该面将发生破裂[3]：式中 C0和μ是与岩石种类有关的材料常数。C0叫做聚合强度 (内聚力);μ叫做内摩擦系
武汉轻工大学学报 2011年1期2011-01-12