流口_参考网

一种流口可控软后坐火炮反后坐装置设计与仿真

置,通过电机控制流口大小以改变后坐阻力,并结合流体仿真结果,对改进的反后坐装置进行了性能预测,对多种弹药的软后坐发射过程进行了数值仿真。1 反后坐装置设计反后坐装置是发射后坐的重要部件,在火炮各部件中也处于核心地位,其工作特性直接影响火炮的发射性能。对于软后坐火炮的反后坐装置,除具有常规反后坐装置的后坐与复进功能外,还应具备一定的缓冲功能,以应对软后坐火炮可能出现的瞎火与迟发火等问题。1.1 前冲机工作原理图1所示为某软后坐火炮前冲机为液体-气压式前冲机[

弹道学报 2023年4期2024-01-05

结构参数对旋流器冲蚀磨损影响的数值模拟研究＊

t 软件对不同溢流口、底流口结构参数进行仿真研究，基于离散相模型（DPM）和冲蚀模型分析结构参数对旋流器内部流场及壁面冲蚀磨损的影响，为钻井液清洁装置中旋流器的结构优化和防磨减磨提供理论参考。1 旋流器物理模型及网格划分本文以钻井液清洁装置中直切式矩形单入口式水力旋流器为研究对象，旋流器主体由进料口、溢流口、底流口、圆柱段和锥段组成，其结构与尺寸参数如图1所示，左边图中单位为mm。图1 旋流器几何结构根据水力旋流器结构和尺寸，采用SolidWorks 软件

科技与创新 2023年23期2023-12-13

旋流器离心浓缩工艺参数的优化

流器主要包括有溢流口、入流孔、旋流腔、锥段以及沉砂口等。待处理的物料进入水力旋流器中后，物料在其中做螺旋运动并产生强烈的涡流。在上述作用下，物料分别通过溢流口和底流口排出，分为溢流口悬浮液和底流口悬浮液[2]。基于水力旋流器对尾矿进行浓缩的工艺流程如图2 所示。尾矿在旋流器浓缩的作用下形成低浓度且可被回收利用的溢流和浓度较高的底流。其中，溢流在进一步重力浓缩的作用下对其中的水进行回收，形成的底流液与第一步中形成的高浓度底流合并形成高浓度浓缩的全尾矿。图2 

机械管理开发 2023年7期2023-08-31

分选机的设计及试验研究

 分选腔高度及底流口直径确定结合分选机的处理能力以及上述已经确定的分选机其他结构参数，初步确定分选腔高度为600 mm、900 mm 和1 200 mm；底流口直径为10 mm、20 mm 和40 mm。对于上述不同分选腔高度和底流口直径所组成的九种组合下的速度云图进行对比。具体如下：随着底流口直径的减小，对应上升水流的稳定性越好；但是，当底流口直径过小时，会影响设备最终的排料性能[4]。因此，确定底流口直径为20 mm。而且，当分选腔高度大于900 mm

机械管理开发 2023年7期2023-08-31

软后坐火炮反后坐装置建模研究

,其制退机为中心流口筒壁沟槽式制退机,前冲机为液体气压式前冲机。制退机工作腔与非工作腔之间有多条通道,在使用伯努利公式计算其液压阻力时,流液孔的流速无法根据腔体容积的变化确定。鉴于流体仿真作为设计验证手段能较好地与试验数据吻合[4]。本文提出一种通过数值模拟求出制退机各流液孔的流速关系和流口液压阻力系数,并在此基础上依据伯努利方程求解液压阻力的方法。本文还考虑了前冲机液体在内外缸流动时产生的压强损失,结合制退机的流场流速关系、液压阻力系数建立了细致的反后坐

弹道学报 2022年4期2023-01-11

液体运载火箭贮箱消漩防塌装置流场仿真研究

圆板消漩器对双出流口贮箱有明显的消漩作用。邵业涛[3]通过数值仿真对贮箱出流口夹气现象进行了研究，分析了保持弗劳德数Fr相等时，贮箱缩比尺寸、过载、出流液体种类等对出流夹气现象的影响。王坤[4]应用均相流模型、Level Set相界面构造方法和k-ε湍流模型，建立了贮箱出流塌陷夹气过程的气液两相湍流计算模型，成功模拟了贮箱出流塌陷夹气的非定常流动过程。日本和美国的学者分别对日本的H2A火箭[5]和美国的航天飞机[6]推进剂贮箱出流进行了缩比试验，发现计算仿

真空与低温 2022年6期2023-01-06

被动式轴向旋流除气装置性能研究1)

混合流体，通过溢流口排出高含气流体，通过底流口排出处理后的液体。测试采用的原型机入口管径为Dinlet= 100 mm，底流口内径为Dunderflow= 65 mm，溢流口内径为Doverflow= 25 mm，主管总长Ltotal= 2.2 m，支管总长Lelbow= 0.6 m，支管在主管下游Lt=2 m处布置。启旋导流片为固定式，如图1(b)所示包含主轴和六个固定叶片，无动力部件。主轴长度lh= 250 mm，叶片长度lb= 110 mm，叶片周向

力学与实践 2022年5期2022-10-21

低温液体输送路流场空化裕度准则及试验介质影响研究

收缩时，如贮箱出流口或输送路变径等，会出现局部低压区，当局部低压区压力低于推进剂饱和蒸气压时，会发生低温液体空化，随着空化区域不断扩大并进入发动机泵，将发生气蚀造成严重后果[12]。因此在设计低温液体增压输送系统时，除满足发动机泵入口压力外，还应考虑发动机工作段输送路低温液体空化裕度。本文提出了低温液体空化裕度设计准则，并基于Pumplinx仿真计算软件，研究了不同低温液体对空化裕度判断的影响，为低温液体输送路空化裕度的设计提供参考。1 空化发展过程及机理

真空与低温 2022年5期2022-10-13

重介质旋流器分选工艺研究

0 mm；一段溢流口的直径为375 mm，二段溢流口的直径为325 mm；二段底流口的直径为235 mm。其次，完成尺寸设定后对模型进行网格划分，为保证模型计算的精确性，选定软件自带网格划分模块进行划分，网格的结构为六面体结构，模型网格划分示意图如图1 所示。图1 模型网格划分示意图对模型的参数进行设定，根据计算需求，选定分散相直径为0.001 mm，重介质颗粒的直径为0.01～0.05 mm。设定悬浮液进口为速度进口，进口的速度为7.5～8 m/s，其介

机械管理开发 2022年8期2022-09-25

新型钢板桩液力自旋式喷嘴设计及流场分析

喷嘴，通过3个射流口产生高压射流，由图1b 可以看出，流体域由中心腔室和3个射流口组成，旋喷头的2个斜射流口在OXZ截面上的投影关于原点对称，二者的投影互相平行，流体进入斜射流口时，受到壁面的约束，距OYZ截面较远侧壁面压迫流体转向，产生离心力冲击壁面，与斜射流口的射流反推力共同提供旋转动力，使得推力球轴承带动旋转体(旋喷头、旋转盖)转动，产生旋转喷射流。1.无缝钢管Ⅰ 2.护筒 3.旋转盖 4.无缝钢管Ⅱ5.旋喷头 6.密封圈 7.推力球轴承Ⅰ 8.推力

液压与气动 2022年9期2022-09-20

旋流连续离心分选机对赤铁矿分级的响应曲面法优化分析

反冲水压力，在溢流口和沉砂口接取产品。每次分级试验结束后，对沉砂产品和溢流产品过滤、烘干并称重，计算不同粒级赤铁矿的分级效率。图2 分级试验流程1.3.2 响应曲面优化设计响应曲面法(RSM)是优化随机过程的统计学试验方法[9]。目的是寻找试验指标与各影响因子间的定量规律，找出各因子水平的最佳组合并为试验研究提供指导。本研究采用Design-Expert12软件，根据不同粒级赤铁矿的分级试验数据，对影响旋流离心机分级的主要工艺参数，如给料压力、反冲水压力和

矿冶 2022年4期2022-08-18

窄粒级给矿条件下水力旋流器结构优化

依据。3.1 底流口直径的影响试验中采用的旋流器结构为溢流口直径为200 mm、锥角为20°，底流口直径分别为90、100、110、120、127 mm，研究底流口直径对沉砂分配率的影响，结果如图3所示。图3 底流口直径对沉砂分配率的影响Fig.3 Effects of bottom flow diameter on distributive rate of settling sand由图3可知，随着底流口直径的增加，各粒级在沉砂中的分配率增加，d50逐渐

矿冶 2022年3期2022-07-05

浅层水库几何形状对泄流口水力特性与水沙特征影响研究

排沙要求，在各过流口均设置有排沙闸或拦污栅等水工设施，其中距离输水灌渠首最近调压塔设计有拦污栅，作为净化水质第一道防线，拦污栅剖面为网格状，采用水工幕墙式设计结构，栅墩厚度为1.2 m，可承受动水压力与拉应力耦合作用，设计墩身上最大压强可达1.2 MPa。另在北江拟建水库距离清远市区为95 km，枢纽工程包括防洪大坝、泄洪闸、溢洪道及引水工程等，其中主坝体最高为35.2 m，采用混凝土重力式大坝与土石坝组合形式，坝顶宽度为3 m，采用防渗面板与止水薄膜防渗

水利科学与寒区工程 2022年5期2022-06-17

基于响应面法的锂渣旋流除泥优化研究

口浓度不同时，底流口直径对旋流器性能的影响规律不同;张玉龙等[4]指出，随着进料压力的增大，溢流产率增大;冉海等[5]研究表明，水力旋流器选取适宜的进料压力有助于分级效率的提高。部分学者采用单因素试验[6]、正交试验[7]的方法进行旋流器分级效率的优化，但正交试验只能找到各因素不同水平之间的最优组合，没有考虑这些因素的交互作用，无法寻求全局最优解。邢雷等[8]、张勇等[9]和LIU等[10]采用响应面法对旋流器结构参数进行优化，构建了出水口含油浓度与旋流器

金属矿山 2022年3期2022-04-14

离子液体烷基化用轴流式旋流器分离性能模拟研究

，探究溢流比（溢流口流量和入口流量之比）、进料比（入口离子液体和反应物之比）、入口流量等操作参数对旋流器分离效率的影响，为离子液体烷基化分离用旋流器结构开发和操作优化提供指导。1 旋流器数值模拟方法1.1 试验装置试验流程如图1所示，整套装置由物料缓冲罐、进料泵、集合管道，轴流式旋流器组成，旋流器溢流、底流口分别由单独管道汇合至集合管道，而后连接物料缓冲罐。轻、重相按照一定进料比加入物料缓冲罐内经搅拌桨搅拌混合后通入轴流式旋流器内进行分离，而后由溢流、底流

流体机械 2022年2期2022-03-24

提高水力旋流器分级效率的数值计算研究

数的关系。通过底流口的矿浆流量可以根据以下方法确定，即水力旋流器中，靠近器壁处流体静压力数值最大，并在靠近空气柱处减少到大气压力，同时转为速度压头。此时，靠近底流口处的流体压力将等于底流口与溢流管同大气交接处的水位差Hn加上溢流管路（溢流口的入口、溢流管、溢流管出口）的阻力压头损失Hc。水力旋流器的圆锥部分与底流口都是锥形构造，通过它的流量系数等于μ，而在锥形构造内液体所占面积为锥形构造和空气柱截面积的差。根据按矿浆计算的水力旋流器生产率公式，比例系数X可

中国资源综合利用 2022年1期2022-02-14

旋流器底流口直管段长度对分离性能的影响研究

精度有待提高。底流口直管段是水力旋流器的一个重要部件，直接影响旋流器的分离性能，因此，优化旋流器底流口直管段结构，是提高旋流器分离效率的一种有效方法。ZHANG等［5］研究了旋流器底流口直径与分离性能的关系，认为适当增大底流口直径可以减小进料粒度和浓度波动对分离性能的影响；吕秀丽［6］研究了底流口直径对固体颗粒运动的影响，认为随着底流口直径的增加，旋流器内流场流速降低，零速包络面向内向上收缩，分级效率降低；HAN等［7］设计了一种底流口直径可调旋流器，通过

金属矿山 2021年11期2021-12-18

超稠油组合油嘴放喷装置的研究与应用

过优化设计异形过流口形状和位置，稳定放喷阶段产液量，缩短放喷时间，提高生产时效。1 工艺结构及原理组合油嘴放喷装置主要由过流阀套、柱形阀芯、外壳、涡街流量计、驱动手轮、丝杠、O型密封圈、推力轴承等组成(图1)。图1 组合油嘴结构示意图Fig.1 The schematic diagram of the combined nozzle structure安装组合油嘴放喷装置时，利用卡箍将过流阀套与放喷井井口阀门连接，通过高压胶皮软管将涡街流量计出口与油井回油

特种油气藏 2021年5期2021-12-08

三产品旋流器瓦斯泥集铁降锌试验研究

移动，并从一段溢流口排出，粒径较大的颗粒在外旋流的作用下向下移动，流向一段底流口，在底流余压作用下，一段底流产物进入二段柱锥型旋流器内部，再次形成旋转涡流，实现二次精细分级。1.2 分级工艺流程根据瓦斯泥中细泥、锌和铁的密度和粒度差异，笔者提出利用三产品旋流器的分级特点对瓦斯泥的集铁降锌展开工艺设计。图1示出双旋流器瓦斯泥集铁降锌工艺流程，在该工艺中，瓦斯泥料浆由渣浆泵给入一段旋流器中，在一段旋流器中完成初步分离，得到细泥、细粒级锌含量低的一段底流，随后为

流体机械 2021年10期2021-11-27

张庄矿提高水力旋流器分级效率应用研究

跑粗”、旋流器底流口及锥体底流段内衬磨损严重的现象。当溢流“跑粗”，即有大于分离粒度的物料进入旋流器溢流时，因部分脉石连生体未单体解离，不仅导致后续一段弱磁选别效果降低，影响精矿品位，还降低了沉砂量，使一段闭路磨矿分级作业中的返砂比下降，一段球磨机处理量下降，进而影响精矿产能。锥体底流段内衬磨损严重造成备件更换周期短，影响现场生产连续，成本增加，造成溢流跑粗和锥体底流段内衬磨损严重的主要原因如下。3.1 水力旋流器自身结构参数3.1.1 入料管及溢流管直径

现代矿业 2021年7期2021-08-23

水介质旋流器制备电容炭原料煤的试验研究

度为70mm，溢流口直径为20mm，采用单因素寻优法考察底流口直径、圆锥段锥角、分选压力对于分选效果的影响。1—水介质旋流器；2—物料箱；3—压力表；4—泵；5—回流管；6—阀门；a—入料采样点；b—底流采样点；c—溢流采样点2 分选效果影响因素分析2.1 锥角对分选效果影响锥角的大小是区别不同类型旋流器的主要特征，一般而言锥角越小越利于分级，因此分级旋流器的锥角一般都不大，且分级粒度越小，锥角越小。锥角越大越有利于形成稳定的密度层，对分选有利。试验过程中

煤炭工程 2021年7期2021-07-27

贮箱及输送管路流场空化发展机理研究

局部低压区,当出流口位置的静压低于饱和蒸气压时,出流口及下游区域会发生空化形成汽化区域。汽化区域不断扩展,使发动机泵入口状态突变,可能造成灾难性后果。为了避免空化现象对输送系统产生严重影响,有必要对空化现象在贮箱及出口输送管内产生及作用机理进行研究。基于Pumplinx 仿真计算软件,对贮箱出流口空化产生及发展机理进行了研究,提出了微量空化和深度空化两种典型空化现象状态,并给出了防空化设计准则。2 仿真模型2.1 模型简化火箭贮箱及输送管实际结构较为复杂,

低温工程 2021年2期2021-06-06

转套式配流系统配流口与泵腔压力特性对比分析

了仿真,确定了配流口、减振槽结构及最佳闭死角；姜晓天等[9]以isight优化设计框架搭建了系统设计优化平台，完成了对U型减振槽的结构优化；程前昌等[10-11]将转套式配流系统与阀式配流系统在体积结构、压力脉动和容积效率3个方面进行对比研究，并确定线性凸轮槽型线性能最优。 但还没有关于配流口和泵腔两位置的压力对比分析，本文在已有研究的基础上探究配流口和泵腔的压力特性区别及原因，分析结果可为后续研究提供支持。前期工作对转套式配流系统结构和压力特性进行了系统

机械制造与自动化 2021年2期2021-05-21

液体火箭贮箱出流口防塌陷仿真分析

机工作末期贮箱出流口夹气时刻最迟，不可利用的剩余推进剂量尽可能少[2]。火箭贮箱夹气根据造成的原因不同可以分为空化夹气、漩涡夹气、晃动夹气和塌陷夹气[3]。其中，空化夹气是指贮箱出流管内静压低于推进剂的饱和蒸汽压，出流管内液体将发生空化，通过结构设计和增压措施等可以有效防止空化现象[4]。不同的贮箱底部边界（特别是出口）和外来干扰会对浅箱的液面产生影响，使得液体表面微团除轴向运动外，还发生径向乃至周向流动，从而产生漩涡[5]，进而造成夹气。贮箱受到外加扰动

导弹与航天运载技术 2021年2期2021-04-26

基于视密度的煤气化渣水介质旋流炭-灰分离

旋流向下运动从底流口排出，而密度小或粒度细的颗粒由于受到的离心力较小，难以克服旋流器内液体向心曳力作用，集中在旋流器中心区域跟随内旋流从中心溢流管排出[21]。水介质旋流器入料压力的增大会导致静态压力和切向速度的增大，并对不同径向范围的轴向速度产生影响。溢流管插入深度的增加对静态压力和切向速度影响微小，但引起轴向速度和湍流强度的增加。溢流口直径和底流口直径的增大会造成静态压力的减小，最大切向速度点附近切向速度和不同径向范围轴向速度的变化，并引起湍流强度降低

化工进展 2021年3期2021-03-30

通风及内热源参数的方腔内混合对流模拟

结果表明，进、出流口的位置对混合对流的影响很大，在改善换热效率方面起着关键作用。随着流体流动和换热机理研究的深入，新的数值计算方法也在不断涌现。格子Boltzmann方法(LBM)作为介观模拟算法的代表，在近几十年里发展迅速。与传统计算方法相比，LBM使用简化的动力学模型来处理微观过程，这使其在具有出色并行计算能力的同时能够更直观地表现粒子间的相互作用[11]。多参数弛豫时间(MRT)的引入也进一步提高了LBM的计算精度和稳定性[12]。目前，LBM主要通

哈尔滨工程大学学报 2021年2期2021-03-16

非常规油气田多管旋流装置的分离性能研究

其中重质相通过底流口流出，轻质相由顶部溢流口排出［1-4］。由于水力旋流器结构简单、处理能力强、维修方便等优点，被广泛应用于环保、医药制造、石化、食品加工、纺织以及城市污水处理等行业［5-7］。近年来，随着全球页岩油气田的开采，非常规油气田的开发逐渐成为人类能源的重要来源［8］。但非常规油气田的开采存在单井和矿区产量随时间加长处理量减小的问题，严重影响了下游设备的工作效率［9］。水力旋流器作为旋流分离的关键装置，决定了相关设备的分离性能。因此，本文创新性设

武汉工程大学学报 2021年1期2021-02-27

往复柱塞泵转套式配流系统结构优化

续单向转动，使配流口交替与进、出油腔连通，完成系统配流工作[9]。1.法兰盖 2.进油腔 3.进油口 4.配流口
5.减振槽 6.泵腔 7.柱塞 8.泵体 9.转套
10.排油腔 11.出油口 12.凸轮槽 13.传动销 14.压紧弹簧
图1 转套式配流系统结构示意图2 配流口与减振槽结构参数优化2.1 配流口与减振槽对配流的影响分析利用CFD技术对系统内部的流场特性进行仿真分析后发现，当吸油期和排油期转换过渡瞬间会出现倒灌或闭死现象，导致容积效率降低或压

液压与气动 2020年11期2020-12-04

两产品重介旋流器溢流端下料溜槽改进

N320 mm底流口更换为DN290 mm的底流口，底流口变小后，商品煤的产率提升了9%，但与此同时，煤的平均介耗由1.8 kg/t上升到2.7 kg/t，固定筛板的更换频率也明显上升。因此，对两产品重介旋流器溢流端的下料溜槽进行改进，以期降低介质消耗。1 介耗上升原因重介质旋流器是一种结构简单、无运动部件、分选效率高的选煤设备。将两产品重介旋流器的底流口直径由DN320 mm更换为DN290 mm后，分析旋流器内部流体压力的分布规律，旋流器内部煤流示意图

山西焦煤科技 2019年10期2019-12-02

结构参数对双溢流旋流器内空气柱性能的影响

始状态为空气，溢流口和底流口均为压力出口，旋流器壁面采用“标准壁面函数”法进行近壁处理。求解器采用基于压力隐式瞬态三维求解器，压力梯度采用基于单元的格林高斯方法。两相体积分数采用几何重建(geo-reconstruct)离散格式。瞬态计算采用显示时间离散格式。湍动能、湍流耗散率以及雷诺应力离散格式均采用一阶迎风格式。2 模拟结果及讨论2.1 双溢流管旋流器内流场分布形式模拟仿真时，设置残差为10-4，时间步长为1×10-4s，采用非稳态计算，初始化后进入计

中国矿业 2019年9期2019-09-23

东河选煤厂提高精煤产率的探究

流器分选效率与底流口直径成正比的关系[4]，可以通过增大分级旋流器组的底流口直径，以增加底流口排放量，减少溢流去浮选的入料量，从而回收损失于浮选环节的粗颗粒煤泥，进而提升末精煤灰分和产率[5]。选煤厂分级旋流器组为海王FX300-PUX14型，生产中使用8个小旋流器，6个停用，底流口直径均为φ35 mm。通过对一个小旋流器底流口不断更换为φ40 mm、φ45 mm、φ50 mm等工艺尺寸，观察底流伞型情况及离心机是否有串水情况[6]。通过对比试验，底流口选

煤炭加工与综合利用 2019年5期2019-07-10

重介质旋流器分选过程的离散分析与数值模拟

采用速度入口，溢流口和底流口均为压力出口，回流系数均为1。悬浮液密度为1 450 kg/m3，煤粒入口速度为5 m/s。图2 FZJ1000旋流器结构参数Fig.2 Structural parameters of FZJ1000 cyclone图3 旋流器网格结构Fig.3 Grid structure of DMC1.2 旋流器的多相流控制方程旋流器内部流体是一个复杂的三维旋转流动，基本是半自由涡流和强制涡流耦合而成的螺旋涡流，用RSM雷诺应力模型进行

煤炭学报 2019年4期2019-05-08

南北二系：试论东周时期铜匜的分类和谱系

。Ⅱ式流变长，流口上翘较高，深腹宽阔，足内聚于腹底，足间距小，腹部饰吐舌蟠螭或勾连蟠螭（图一，2）[10]。Ⅲ式多为蹄足，足间距变大，尾着躬身兽首鋬变小，或代以圆环（图一，3）[11]。Ⅳ式流变低，流口较平，浅腹宽阔，俯视呈圆角长方形或椭圆形，蹄足前后间距更大，鋬多作圆环形，腹部多素面（图一，4）[12]。Ⅴ式腹变浅，蹄足矮小，尾着环形鋬（图一，5）[13]。Ⅵ式暂缺。Ⅶ式流变长，上翘较高，腹部呈长条形，蜕化较甚（图一，6）[14]。Aaab型

考古与文物 2018年4期2018-09-22

可调底流口旋流器在某尾矿筑坝中的应用

要为旋流器更换底流口，通过更换底流口，提高旋流器底流浓度，减少底流中细颗粒含量，提高坝体稳定性。因此为了维持旋流器底流浓度及底流粒度，需要为筑坝φ250旋流器配备多种规格的底流口，增加了设备成本。同时，筑坝过程中，需要安排工人更换旋流器底流口，增加了人工成本。基于上述情况，开发了可调底流口旋流器，无需更换底流口，即可调整旋流器底流口大小，调整旋流器底流浓度和粒度。3 可调底流口旋流器结构特点3.1 可调节底流口可调底流口旋流器最大的特点为底流口可调节，调节

中国矿山工程 2018年4期2018-08-20

一种新型高效的塔式布砂机的研发

运动最后从下端底流口排出，水和部分较细的矿粒随着旋转运动，从上端溢流口排出，完成砂水分离和清洗作业。因布砂机安装位置固定，经底流口分离出的粗颗粒物质砂子装车或船的位置也固定，每当装满一辆车或船，必须把车或船移走才能装下一辆，或必须中断生产线作业而将堆满底流口的砂子清空才能继续洗砂作业。对于大型车船、洗砂厂，必须安装多个布砂机或多次移动车船才能满足装堆砂要求；在大型的洗砂厂，需要配备辅助设备清理布砂机底流口的散砂。这种布砂机堆砂位置固定，装堆砂面积小，设备利

建筑机械化 2018年7期2018-07-31

一种新型高效的塔式布砂机的研发

运动最后从下端底流口排出，水和部分较细的矿粒随着旋转运动，从上端溢流口排出，完成砂水分离和清洗作业。因布砂机安装位置固定，经底流口分离出的粗颗粒物质砂子装车或船的位置也固定，每当装满一辆车或船，必须把车或船移走才能装下一辆，或必须中断生产线作业而将堆满底流口的砂子清空才能继续洗砂作业。对于大型车船、洗砂厂，必须安装多个布砂机或多次移动车船才能满足装堆砂要求；在大型的洗砂厂，需要配备辅助设备清理布砂机底流口的散砂。这种布砂机堆砂位置固定，装堆砂面积小，设备利

建筑机械化 2018年6期2018-06-29

激波矢量控制喷管性能分析与结构优化设计

在喉部相切，二次流口位于喷管的扩张段[5].图1 喷管结构简图其中，α为喷管入口段角度，r为喷管入口段半径，l为喷管扩张段长度，β为喷管扩张段角度.e为二次流口与喷管出口的距离，w为二次流口的宽度，h为二次流的长度.另外，d1为喷管入口高度，d2为喷管喉部高度，d3为喷管出口高度.1.2 数值模型喷管计算模型满足气体状态方程、质量、动量以及能量守恒方程.数值计算采用二阶湍流方程并定义强壁面函数、SIMPLEC压力修正离散方法以及二阶精度迎风格式.计算条件设

大连交通大学学报 2018年1期2018-03-21

涡流探测管对柱状旋流分离器分离性能的影响

转的流场，并向底流口方向作螺旋回转运动，即外旋流；当外旋流抵达底流口，不能完全流出，一部分流体就以相同的回转方向，转而向溢流口作螺旋回转运动，即内旋流。在内、外旋流两种流动形态作用下，形成离心场，密度大的水相从底流口排出，密度小的油相从溢流口排出，通过控制旋流器出口阀门的开度来改变溢流口和底流口的流量，调节不同的分流比，改变旋流器的分离效率，完成了油水混合物的分离。图1 旋流器总体结构图
Fig.1Generalstructureofcyclone图2 涡

石油化工高等学校学报 2018年1期2018-03-02

有关重介质旋流器的选煤技术探讨

向上旋转，并从溢流口排出，而重量比较重的矸石就会在旋流的影响下，向下旋转，并从底部口排出。2 影响重介质旋流器选煤的因素2.1 入料煤的特性重介质旋流器在实际工作中，由于其溢流口以及底流口所具有的通过能力不能进行无限的调节，如果入料煤所具有的特性发生变化，就会使选煤的效果达不到应有的要求。例如：入料煤中所具有的矸石的含量不断增加，底流口的排出量就会不断增加，而溢流口的排量就会不断降低[2]。但是，由于底流口所具有的排除能力具有较大的限度，因此，密度比较大的

机械管理开发 2018年8期2018-02-16

水力旋流器压降的影响因素

分别表示进口、溢流口、底流口的能量；Q 为生产能力（m3/s）；Qu、Qo为底流和溢流流量（m3/s）；pi、po、pu分别为进口、溢流口和底流口处的压强力（Pa）；vi、vo、vu分别为进口、溢流口和底流口处的液体速度（m/s）；ρ为液体密度（kg/m3）.2 实验系统图1为实验系统图，主要由水力旋流器、压强表、电磁流量计、流量调节阀、浆液泵、浆液罐、搅拌电机以及相关的管道、阀门组成。在实验中，溢流口与底流口浆液均与大气相通，溢流与底流浆液直接排回浆液罐

装备制造技术 2017年10期2017-12-28

转套式配流系统配流口结构及对工作脉动的影响

转套式配流系统配流口结构及对工作脉动的影响张延君1，张洪信1，赵清海2，王新亮1，程前昌1（1.青岛大学，山东青岛 266071；2.青岛大学动力集成及储能系统工程技术中心，山东青岛 266071）转套作为配流系统的核心零件之一，其配流口的结构形状对整个配流系统的工作脉动影响较大。以配流系统为研究对象，设计方形配流口、圆形配流口、双配流口3种不同配流口结构转套。首先建立了3种配流口过流面积的数学建模，分析过流面积的变化特点与规律。为了研究不同配流口对配流系

流体机械 2017年11期2017-12-16

从煤矸石中回收煤系高岭岩的重介分选技术

验。分别研究了底流口直径、入料压力和悬浮液密度对产物产率和分配率的影响，并在底流口直径24mm、入料压力0.1MPa、悬浮液密度为2.4g/cm3时，得到了回收率为69.05%的高岭岩粗精矿。因为原矿的密度较为集中、可选性差，旋流器的结构需进一步优化以取得更好的分选效果。煤系高岭岩；矸石；旋流器；硅铁粉；重介质高岭岩是重要的非金属矿产资源，中国的煤系地层及煤层中赋存有大量的高岭岩资源，成为目前高岭岩深加工的重要对象。大同矿区石炭纪煤层的夹矸和顶底板中含有

中国矿业 2017年10期2017-11-01

双排料型旋流器数值模拟和试验研究

型旋流器在靠近底流口处，细颗粒体积分数明显降低，经底流口排出的细颗粒减少，有效降低了旋流器底流中细颗粒含量。采用石英砂进行实验室试验，结果表明φ50mm双排料型较单排料旋流器底流中-5μm颗粒含量降低了55.7%，陡度指数提高了64.7%，底流夹细明显降低，分离精度得到提高。双排料型旋流器；数值模拟；试验研究；分离精度1 前言水力旋流器是一种在工业生产中广泛应用的固液分离设备，在工作时物料以切线方式给入旋流器，并在其内形成强大的离心力场，物料在旋转流场作用

流体机械 2017年3期2017-04-17

无压三产品重介质旋流器二段技术改造与应用

二段的溢流管和底流口直径选择不合理，导致分选密度偏高，可能偏差偏大，矸石污染中煤的现象比较明显，这是中煤灰分超标的主要原因。为此，需要探索可行的方案，解决旋流器二段分选效果不理想的问题。2 3GDMC1200/850A型无压三产品重介质旋流器2.1 结构与工作原理3GDMC1200/850A型无压三产品重介质旋流器由圆柱段(旋流器一段)和圆柱-圆锥段(旋流器二段)组成，结构示意图如图1所示。在旋流器工作时，合格重介悬浮液以一定的压力沿切线方向进入旋流器一段

选煤技术 2016年1期2016-12-19

探讨三维等速表面积法评价二尖瓣反流的可行性研究

 PISA所测反流口面积差异有统计学意义，3D PISA的反流口面积要高于2D PISA，平均有效反流口面积对于定量评价二尖瓣反流更实用。结论 3D PISA作为一种新的定量评价二尖瓣反流程度的方法应该得到广泛的应用。超声心动描记术；三维超声心动描记术；等度表面积；二尖瓣反流［Abstract］Objective Feasibility of three dimensional proximal isovelocity surface area in qu

中外医疗 2016年21期2016-09-03

底流口直径对筛网旋流器分级效果的影响

430064)底流口直径对筛网旋流器分级效果的影响胡言凤(中煤科工集团武汉设计研究院有限公司，湖北 武汉 430064)为提高筛网旋流器的分级效果，在对柱段筛网直径与筛孔直径、入料口、溢流管、锥角与底流口设计的基础上制造筛网旋流器样机，通过改变样机的底流口直径来研究其对分级效果的影响。试验结果表明：筛网旋流器的分级效率随底流口直径的增大而增加，分级粒度随底流口直径的增大而减小。筛网旋流器；底流口直径；分级效率筛网旋流器是一种细粒煤分级设备，它的创新之处是将

选煤技术 2015年3期2015-12-20

不同入口形式的固液分离旋流器壁面磨损研究

°和190°，底流口附近壁面?最大磨损在周向方向180°的底流口上方1～2mm位置；双入口式旋流器的壁面磨损呈对称分布，最大磨损在底流口位置，顶板壁面最大磨损在两个入口区域，顶板外层最大磨损位于方位角80°～110°和260°～290°，环形空间壁面最大磨损位于方位角120°和300°；相同条件下，双入口式旋流器顶板和环形空间的壁面磨损小于单入口式旋流器顶板和环形空间的壁面磨损；而对于底流口附近的壁面磨损，双入口式固液分离旋流器底流口附近的壁面磨损略大。旋

化工进展 2015年10期2015-09-02

衡水冀16井水位异常分析

水均取自观测井泄流口排水池。发现井孔附近无温泉、温室等地热项目的开发建设，养鱼场两口150 m深的冷水井与观测井1700 m深的热水井处于不同含水层，排除养鱼场的抽水活动造成水位异常的因素。屠宰场用水时间集中在每天凌晨3 时00分至5时30分之间，为了满足用水量增加需求，工人用砖头堵住泄流口排水池，导致泄流管被淹没在水面之下，而此时间段与水位异常出现的时间较为接近，将砖头拿开排水池排水顺畅后，水位下降，数据恢复正常。2　异常机制分析排水池泄流口被堵后，随着

地震科学进展 2015年9期2015-03-29

浅谈流口有机茶核心产区创建的探索与实践

摘要：休宁县流口茶区大力发展良种茶园，安全规范用肥用药，推行茶叶加工清洁化，传承并改善制作工艺，改善茶业金融服务，倾力打造优势品牌，加大核心区域保护，加强政策扶持，实施组织保障，创建有机茶核心产区。文献标识码：A文章编号：1006-5768（2015）03-0099-03〔收稿日期〕2015-04-26〔作者简介〕徐文山（1957—），男，安徽休宁人，农艺师，主要从事茶叶技术推广工作。流口地区地处休宁县的西南边陲，是新安江之源头，境内群山环抱，水质清纯，土

茶业通报 2015年3期2015-02-23

渐扩进料体旋流器分级性能试验研究

分级试验，研究底流口直径、压力、给料浓度对其分离性能的影响。研究表明，随着底流口直径增大，底流浓度减小、底流产率升高、分级粒度变细，分级效率明显增大；随着压力增大，溢流浓度减小，底流浓度明显升高，分级效率升高；随着给料浓度增大，溢流和底流浓度都升高，底流产率减小，分级效率降低。当底流口直径为Φ18mm、压力为0.06MPa、浓度为16%时，旋流器分离粒度d50为54μm，且-54μm分级质效率为49.50%，量效率为88.66%；此时，溢流-45μm含量达

中国矿业 2015年12期2015-01-12

无症状二尖瓣反流患者预后的影响因素

的反流量和有效反流口(ERO)面积〔8,9〕，测定左室容积〔10〕。轻度反流：1.3.2其他指标检测左室直径、容积、EF、左室质量按文献方法计算〔11〕。左房容积用面积-长度方法计算。应用平面几何方法测量二尖瓣反流，计算反流与左心房面积比〔12〕。二尖瓣反流的严重程度进行定性分级(1/4～4/4)〔13〕。2 结果2.1基本特征和管理大多数病人二尖瓣反流原因为二尖瓣脱垂，有效返流口2.2生存分析内科治疗的病人有58例患者死亡，1年的生存率为(96±

中国老年学杂志 2014年18期2014-09-13

响应曲面法优化旋流分离处理含油废水＊

为14 mm，溢流口直径为18.94 mm，底流口直径为8 mm，处理效率为93.13%，优于广泛采用的Arterburn和Rietema经验公式设计的处理效率。旋流器；含油废水；响应曲面法；数值模拟；分离效率0 引言钻井废水、油田采出水，以及稀释破乳后的含油污泥、钻井液是油气田开采过程中产生的含油废水的主要来源，其中部分油基钻井液含油量高达40%［1］，若直接排放不仅造成环境污染，而且浪费资源。经过预处理后的含油废水可以通过旋流器进行油水分离，对于一定

油气田环境保护 2014年5期2014-06-15

柱形旋流器油水分离效果研究

速。柱形旋流器溢流口和底流口处装有球阀，用于调节旋流器分水率。混合液经柱形旋流器处理后，分别由溢流口和底流口进入混合罐。油、水经混合罐沉降分离后，油、水相分别泵回油罐、水罐。柱形旋流器入口、溢流口和底流口处设有取样口，可观测油水分离效果。具体实验流程如图1所示。图1 实验流程1.2 实验材料实验介质采用胜利海上油田的原油和自来水，其物性参数如表1所示。表1 油水物性参数2 结果与讨论2.1 入口流速对底流口含水率的影响入口流速对应旋流器的处理量，是评价旋流

化工装备技术 2014年1期2014-04-11

“穷生态”待补

达40.8亿元。流口村：无工不富沿着新安江正源“率水”一路向上，进入休宁县地界，眼前的率水呈现一派曲折之状，流口镇即坐落于此。这里有5876口人守着“大源河”和“小源河”的交汇口而居。该镇3个村落沿水而建，主路旁的新屋透着徽派建筑的影子。这一抹整齐，却掩不住背后老房的斑驳。“这里的好房子，是村民外出务工挣回来的。”流口镇党委副书记程金林介绍说。位于丘陵地带的流口镇是典型的山区镇，用村里老人的话讲，就是“八山一水，半分道路和乡村”。而92%的森林覆盖率，使村

民生周刊 2012年19期2012-10-20

斜盘柱塞式液压变压器的扭矩特性*

工了3个均布的配流口，其配流盘的端面图如图2所示.图中α、β、γ分别为3个配流口 A、B、T的角度，δ为配流盘相对上死点TDC转过的角度.因此，缸体转动一周，每个柱塞会分别与3个配流口连通，每个配流口产生的扭矩情况是不同的，文中将分别进行分析.图2 液压变压器的配流盘端面图Fig.2 Face chart of the valve plate of hydraulic transformer2 液压变压器的扭矩特性2.1 液压变压器控制角为零时的扭矩特性当

华南理工大学学报（自然科学版） 2011年6期2011-08-02

气动充放气系统二维非定常流场数值模拟

集中参数法，将节流口进行等熵简化处理；李玉军等[7]将压模型和压力回复模型引入到一维流场中用来处理节流口边界条件，计算得到的流场不能反映气管、气缸等元件的径向参数分布以及节流口对管路流场的节流特性，难以满足实际需要。杨丽红[8]对固定容积容器的放气过程进行了二维仿真研究，计算时考虑容器壁和内部气体的传热，得到了放气时放气口的流场分布。本文作者建立了气动充放气系统的二维模型，考虑系统内气体、元件和外部气体之间的热传递，采用湍流k-ε两方程模型，运用有限体积法

中南大学学报（自然科学版） 2011年6期2011-05-29

铝硅矿物旋流分选特性与机理分析

通过改变锥角、底流口直径、给矿压强三个主要参数，来考察铝硅矿物颗粒的旋流分选特性，并根据分选产物的矿浆体积产率和固体质量产率的变化趋势进行机理分析。1 试验原料与方法1.1 试验原料试验所用矿样为来自河南长城铝业公司的低铝硅比铝土矿，其化学成分分析、化学物相分析及矿物组成，分别如表1、表2和表3所示。表1 矿石的化学成分分析结果由表1可看出，该矿石中Al2O3的含量为59.80%，SiO2的含量为13.62%，铝硅比(A/S)为4.39。矿石中杂质元素Fe

中国矿业 2011年8期2011-01-20