内水
- 基于耐震时程法的浅埋压力箱涵结构抗震分析
文考虑压力箱涵有内水压力和无内水压力2种计算工况。2种工况均取模型上部均布荷载0.1 MPa，内水压力为0.2 MPa。在地震反应分析时，箱涵内部动水压力采用附加质量法施加。3 计算结果分析3.1 箱涵最大相对位移在耐震时程的输入下，结构的位移响应往往是往复滞回的，因此在对压力箱涵位移进行分析时可依据下式将耐震时程法的分析结果进行处理，即fEDP(t)=max(Abs(fEDP(τ)，τ∈[0，t]))(6)式中，fEDP(t)为t时刻的工程需求参数；fE
水力发电 2023年11期2023-11-22
- 某长距离供水工程的开关阀过渡过程模拟及优化
以调流及消减管道内水压力,末端净水厂前设有蝶阀用以控制系统水流开关。工程上库最高水位为847.46m,末端净水厂水位782.96m,系统设计总流量为0.25m3/s。2.1 稳态运行计算与分析首先对工程的稳态运行进行恒定流工况分析。计算工况为:上库水位847.46m,末端净水厂782.96m,系统流量0.25m3/s。稳定运行工况下输水系统运行参数见表1。表1 稳定运行工况下输水系统运行参数由表1可知,稳定运行状态下系统中的最大内水压力为118.25m,位
黑龙江水利科技 2023年10期2023-11-01
- 阳江抽蓄电站引水系统充排水试验监测成果分析
充水后衬砌顶部受内水压力挤压较大从而导致内水外渗,外渗水压力作用于围岩,进而产生衬砌与围岩径向变形不同步的情况。根据测缝计观测成果分析得出,充排水试验前期引水系统围岩与衬砌混凝土接缝开合度小幅度增大,围岩与衬砌接缝开度与充排水呈正相关性,随内水压力的增加而增大,充水后期开合度变化幅度较小,最大增加约0.20 mm,整体呈张开状态。这是因为前期充水时温度下降,热胀冷缩原理使得接缝开合度增大；随着充水进行,内水开始外渗,内水压力直接作用于围岩,围岩向外侧的径向
陕西水利 2022年12期2022-11-30
- 内水切密封条结构对异响的影响分析及优化设计
151 引言车门内水切密封条（以下简称内水切）是轿车玻璃升降系统的主要零件，具有降噪、装饰，支撑玻璃平稳升降等功能。近年来随着消费者对乘坐舒适性的要求提升，由内水切造成的玻璃升降异响问题日益受到关注。在玻璃升降过程中，内水切常见的异响类型有两种，一种为摩擦异响，即玻璃与内水切绒毛之间的摩擦发出的异响，表现为“吱吱”“唧唧”声；另一种为共振异响，即内水切在玻璃升降过程中不稳定，与周边件发生敲击，表现为“咕咕”声。内水切异响影响因素比较复杂，在断面设计阶段就需
时代汽车 2022年20期2022-10-20
- 复合式衬砌结构原位试验与数值分析
法承受输水隧洞的内水压力[1]。因此，工程中常采用双层衬砌结构，以保证隧洞的安全性及耐久性[2]。双层衬砌结构存在两层结构，其结构受力及变形情况难以分析。双层复合式衬砌结构采取先后两次支护，其中各构件联合承担相关应力，有利于提高结构稳定性。但其结构复杂，受力传递机理、变形情况尚不明确，已成为国内外研究的热点问题。孙明社等[3]以复合式衬砌结构为研究对象，分析评价其围岩和支护应力。粟威[4]以高速铁路隧道复合式衬砌结构为研究对象，提高收敛约束法分析其结构可靠
水利科技与经济 2022年10期2022-10-18
- 架空梁式圆管横向结构内力计算的弹性理论解析法
除管体自重、均匀内水压力、水重外，管段两截面之间还存在剪力差，剪力差与上述荷载之和维持平衡。其内力计算，以往均视圆管横断面为在荷载和反力作用下处于平衡状态的三次超静定环形结构，采用结构力学的弹性中心法列出力法方程，求解出其超静定结构多余力，再据圆管截面的静力平衡方程进行内力求算。为此，采用了如下简化处理措施[1]：一是利用结构的对称性，假想从管顶切开，然后用钢臂将切口点与弹性中心点（可证明圆管的弹性中心即为圆心）相连接；二是将切口处的未知力移至弹性中心，列
大坝与安全 2022年2期2022-08-04
- 乳状液膜萃取苯酚废水的研究
剂用量、油水比、内水相NaOH浓度、内水相壳聚糖浓度和萃取时间，并通过电导率测定考察了乳状液膜的稳定性。2 实验部分2.1 油包水乳状液的制备首先，将不同比例的煤油和乳化剂Span 80在100 mL烧杯中搅拌混合2 min；然后加入一定浓度的NaOH溶液，采用实验室多功能分散砂磨机在4000 r/min速度下搅拌5 min，使膜相煤油和内水相NaOH溶液充分混合。2.2 乳状液膜萃取取200 mL待处理的100 mg/L苯酚溶液于烧杯中，在250 r/m
江西化工 2022年3期2022-07-21
- 高水头抽水蓄能电站压力钢管设计探讨
钢管时，下斜井段内水压力变化大，采用同一强度钢板管壁厚度变化大。为避免钢管壁厚变化大、厚度较大钢管加工工艺复杂、加工制造困难、影响工期等不利因素，引水下斜井段钢管强度可分段逐步提高，具体压力钢管材质选择原则：通过结构计算，若500 MPa级钢板厚度超过38 mm，则跳档采用600 MPa 级刚板；若600 MPa 级刚板厚度超过50 mm，则需采用800 MPa 级钢板，且800 MPa 级钢板厚度不宜超过50 mm，不同管节间壁厚级差宜取2 mm。尾水压
东北水利水电 2022年6期2022-06-28
- 内水压力作用下3层衬砌输水隧洞结构受力分析
模型，分析了不同内水压力作用下3层衬砌输水隧洞受力情况。2 工程概况南方某城市为解决该地区存在的缺水问题，从珠江三角洲某西部西江水系向缺水地区输水。输水隧洞穿越核心城市群，沿线建筑物较为密集，上覆软土厚度大，河网较发达，地表水丰富、内外水压均较高[7- 9]。该输水隧洞总设计长度121.3km，主干线长度为95.8km，分干线长度为25.5km。该输水隧洞衬砌结构拼装采用错峰方式，衬砌圆环通过12根螺栓连接6块混凝土管片而成，隧洞管片厚0.3m，隧洞内径5
水利技术监督 2022年4期2022-04-08
- 裂纹内水压力对重力坝裂纹扩展过程影响的研究
天禹，宁宝宽裂纹内水压力对重力坝裂纹扩展过程影响的研究刘钧玉1，张 琪1，王宇旸1，孔祥娜2，张天禹1，宁宝宽1（1.沈阳工业大学 建筑与土木工程学院，辽宁 沈阳 110870；2.锦州市水利事务服务中心，辽宁 锦州 121015）基于扩展有限元法（Extended finite element method）研究混凝土重力坝的裂纹扩展过程，首先通过对带裂纹的简支梁进行数值模拟验证了XFEM的可行性和准确性。以Koyna坝为例，计算了不同水压力分布下3种不
辽宁工业大学学报(自然科学版) 2022年1期2022-01-15
- 基于间隙变化的镇安抽水蓄能电站压力钢管联合承载机理研究
了固结灌浆对围岩内水压力分担率的影响,结果表明，通过固结灌浆提高围岩分担率的效果不明显;文献[4]以圆柱壳的轴对称弯曲理论为基础,建立了密间距加劲压力钢管整体结构分析的理论公式,并用有限单元法进行了验证,为加劲压力钢管整体结构分析及优化设计提供了理论基础;文献[5]采用半解析有限元法对加劲环式压力钢管进行了非线性分析与稳定性计算,结果表明，加劲环式压力钢管具有较好的受力性能;文献[6-7]利用有限元程序分析了水电站月牙肋钢岔管联合承载机理,给抽水蓄能电站埋
华北水利水电大学学报(自然科学版) 2021年6期2021-12-22
- 引水隧道内水压力对隧洞衬砌稳定性影响
研究分析引水隧道内水压力对隧洞衬砌稳定性影响。1 工程概况本研究结合某地区供水工程隧道，其隧洞全长30 km，隧洞开挖完成后，进行回填豆砾石和C50衬砌管片施工作业。本研究视施工后的材料强度已基本稳定，并且约有为200 m的水头施加在衬砌内表面，其围岩材料特性和其他材料参数见表1和表2。表1 围岩材料参数表2 衬砌材料参数2 模型建立为了研究内水压作用下隧道衬砌稳定性的变化规律，本研究选取隧道中某一标准段三环作为研究对象，采用ABAQUS有限元软件建立模型
水利科技与经济 2021年11期2021-12-04
- 外界压力作用下水工隧洞受力研究
(1)通过给定的内水压力计算衬砌外壁水压力、衬砌和围岩在水压力作用下的位移。(2)若围岩与衬砌接触，则计算衬砌与围岩接触力；若围岩与衬砌不接触，则直接计算衬砌环向应力从而判断衬砌开裂与否。(3)如果衬砌开裂则假设衬砌与围岩接触，则直接得到模拟结果；如果衬砌开裂，则假设衬砌与围岩无接触作用，从而计算衬砌结构外侧水压力，然后判定钢筋不均匀系数；当不均匀系数小于0.3时，取值为0.2计算衬砌外壁水压力。(4)当衬砌与位移不接触时，直接输出结果，反之则计算衬砌与围
水利技术监督 2021年11期2021-12-03
- Moragne v.States Marine Lines内水过失致死索赔案述评
责任理论;非海员内水过失致死起诉，依据海洋基本法索赔。Moragne v. States Marine Lines（以下简称Moragne案）为过失致死索赔诉讼开辟先河，确定相对过失理论在内水过失致死的适用。关键词：内水 过失致死 相对过失责任一、基本案情1970年，长岸人Moragne登船工作，在船舶航行于佛罗里达水域期间死亡。Moragne之妻认为被告船东存在过失，并违反适航义务，未保证船舶及其器械处于安全合适状态，依据《佛罗里达州过失致死法案》（以下
科学与生活 2021年4期2021-11-10
- 双向拍门一体式闸门泵的布局思考与应用讨论
外河道水位而导致内水倒灌所产生的各种水力学问题，比如水锤冲击、电机逆转等不利情形依然存在。故为了解决这些问题，一体式闸门泵在实际工程应用中还需选择截流闭锁装置如拍门装置来予以应对。然而，拍门装置的加持必然会产生影响潜水泵乃至闸门的诸多负面问题，也因此，在设计闸门泵时需要对闸门与泵的耦合做适当的优化。当下，拍门装置的闭合动作对泵体产生的影响是常见的和实质性的，有关这方面的研究主要涉及拍门撞击理论、拍门在启泵停泵期间动力学行为等等。本文以配置有双向拍门装置的一
珠江水运 2021年19期2021-11-08
- 周宁抽水蓄能电站引水系统充排水试验问题分析
前钢管，进行水道内水位监测及内水压力测读，以保证冲水水位高度的精确控制。充水试验分7个阶段进行，前5个阶段充水速率10m/h，后两个阶段因冲水水头较高，水道内压力已经比工程最小地应力小，所以只需按照5m/h的充水速率进行小台阶充水。前3个阶段稳压时间按照48h控制，后4个阶段稳压时间至少72h，在第1阶段的充水过程中必须加强水位控制并做好排水设施运行可靠性检查。排水与充水对与抽水蓄能电站安全运行同样重要，故应保证排水程序及水位下降速率的合理性，防止应排水速
黑龙江水利科技 2021年10期2021-10-25
- 垫层蜗壳中弹性垫层作用的分析计算
要作用是减少蜗壳内水压力外传至外包混凝土、充分发挥金属蜗壳的承载力。大量研究表明，设置弹性垫层的蜗壳，仍有部分内水压力传至外部混凝土[1～2]，且外部混凝土承载比受弹性垫层弹性模量和厚度的影响[3～4]，垫层E/d 相同，外包混凝土承载比基本相同，E/d 减小，外包混凝土承载比减小，当E/d 减小到一定程度时，外包混凝土承载比几乎不再变化。文献[5]中也有明确的要求，对设置弹性垫层的金属蜗壳，传至混凝土上的内水压力应根据垫层设置范围、厚度及垫层材料的物理力
湖南水利水电 2021年3期2021-08-17
- 高压缩弹性垫层对复式碳纤维加固PCCP的应变影响分析
等特点，在相同的内水压力下，复式碳纤维加固方法中碳纤维的径向位移囊括了垫层的压缩量，导致碳纤维环向变形增大，进而提高了碳纤维的环向应力，使碳纤维承担更多的内水压力。该加固方法可以较充分发挥碳纤维布高强的特性，更好的起到碳纤维布与PCCP联合受力的效果［20-22］。现有研究已经针对0.75 m管径钢筒进行了室内模型试验，并通过建立基于弹性力学厚壁圆筒理论的计算模型和有限元模型，将试验结果与计算结果进行对比，试验结果与计算结果基本一致［21］。目前国内外主要
中国水利水电科学研究院学报 2021年3期2021-07-13
- 长距离输水隧洞稳定性及支护研究
来源于围岩压力及内水压力。由于隧洞的标高在掘进过程中缓慢上升，速调与目标点的高差也在发生变化， 因此不同段的内水压力也不同。本文就输水隧洞施工期及运营期的稳定性影响进行了研究，利用有限元软件Abaqus分析隧洞在各个阶段衬砌各方面的变化，并考虑不同内水压力下隧洞衬砌的最大应力。针对应力增加过快的情况，采用了不同的支护措施，分析其对隧洞安全性起到的作用，最终对隧洞施工给出相应建议。1 工程概况榆林某输水隧洞东线供水对象主要为榆林能源化工基地(解决其资源性缺水
地下水 2021年3期2021-07-05
- 城乡供水管网模型建立及水力计算分析
工况都会引起管道内水压力和流量的剧烈波动。因此，应建立数学模型就系统输水安全性予以校核，预测系统危险工况进而为后续进行各种特征工况下的水力过渡过程计算奠定基础。1 数学模型通过式(1)、式(2)建立描述任意管道中的水流运动状态的数学模型：(1)(2)式中：H为测压管水头；Q为流量；D为管道直径；A为管道面积；t为时间变量；a为水锤波速；g为重力加速度；x为沿管轴线的距离；f为摩阻系数；β为管轴线与水平面的夹角。式(1)、式(2)可变换为标准双曲型偏微分方程
陕西水利 2021年4期2021-05-28
- 抽水蓄能电站引水系统布置方案对水力过渡过程影响
，引水上平段最小内水压力已成为该方案比较选择的制约性因素，因此复核计算的重点为引水上平段最小内水压力，同时关注蜗壳末端最大压力上升值、尾水管进口最小压力下降值及机组转速最大上升率等参数。根据一竖井一斜井方案的输水系统布置，②输水系统（3号、4号机组）长度较①输水系统（1号、2号机组）长度更大，故针对3号、4号机组进行复核。2.2 大波动过渡过程复核计算控制值大波动过渡过程复核计算控制值如下：（1）可研阶段蜗壳进口最大压力升高率按照30%控制(约1 001
水电站机电技术 2021年4期2021-05-01
- 内水切表面涂层对玻璃下降噪音的影响及优化
的重要部件之一，内水切起到了隔音、降噪以及车内环境密封的关键作用。为了优化内水切的产品性能以提升门窗系统运行品质，内水切的表面涂层、断面结构、变形特性以及插拔受力状况都是重要的控制因素。目前，植绒涂层广泛地应用在内水切与车窗接触的唇边表面，以达到减小玻璃升降阻力，增大唇边耐磨性的目的。然而在实际考核过程中，笔者及其团队发现量产的多个车型均存在玻璃升降过程中的异响问题，并且在湿度较高的情况下异响问题的缺陷率相对更高。因此，笔者及其团队以北京奔驰某车型为研究对
中国设备工程 2021年7期2021-04-14
- 大尺寸水工隧洞衬砌物理模型试验系统研制与应用
变化、充水期隧洞内水作用、长期运行时围岩蠕变荷载、外水压力以及岩体地温与隧洞过水温度荷载等，均对衬砌的稳定安全产生一定的影响。对于这些复杂的问题，一方面要借助理论分析［1-2］、计算机模拟仿真进行研究［3-4］；另一方面，则需要借助大型物理模型试验的手段来解决［5］。目前，国内外已经建造并开展试验的隧洞（道）物理模型试验系统多集中于研究分析地下洞室开挖过程中灾害模拟、围岩稳定、支护安全以及围岩与支护协同作用的影响等方面。苏海健［6］、李浪等［7］、张庆松等
水利学报 2020年12期2021-01-28
- 贵州省某中型水库输水管道结构计算
下，管道同时承受内水压力与外部荷载，内水压力对管道内四周均匀作用，可以抵消部分弯曲应力；明装运行状态下管道仅承受内水压力，埋地空管状态下管道仅承受外荷载作用，2种状态均无作用力抵消；因此，明装运行和埋地空管状态为输水管道的较不利状态，拟选的管材需保证管道在最不利状态下的结构稳定。3 钢管结构计算根据GB 50332—2002《给水排水工程管道结构设计规范》，管道系统在正常工作情况下，选用钢管管材的设计内水压力按下式计算：Fwd=Fw+0.5(1)式中，Fw
水利技术监督 2020年6期2020-12-14
- 抽水蓄能电站压力钢管与围岩缝隙对压力钢管受力及围岩分担率的影响分析
的功能主要是承担内水压力和防渗，而回填混凝土衬砌是将径向压力传递给围岩，由压力钢管和围岩共同承担内水压力[1-4]。由于混凝土和灌浆浆液收缩、钢管和围岩冷缩等诸多因素影响，钢衬和混凝土衬砌之间存在缝隙、混凝土衬砌和围岩之间存在缝隙，甚至由于施工质量等原因，局部可能空洞脱空，造成局部变形过大和应力集中等现象，缝隙值的大小关系钢板衬砌的安全，影响围岩分担率[5-8]。本文选取顶拱和底拱回填混凝土施工质量难以保证且内水压力大的输水系统下平段，通过改变不同的缝隙值
水电与抽水蓄能 2020年3期2020-07-10
- 高水头水电站压力钢管 穿厂房水下墙结合部位的有限元分析
况下不受压力钢管内水压力作用，避免因钢管内水压力作用，在结合部位墙体出现环向裂缝而形成渗水通道，影响电站的正常使用。近年来，随着能源需求的不断增长，水电站开发以水资源利用最大化为原则，规划设计了一大批高水头、大容量水电站工程，并陆续开建、建设。新形势下传统的工程措施是否仍然有效、可靠，采用传统结构力学很难得到验证，为保证工程安全可靠，需对该结合部位采用有限元法进行分析研究。本文以某高水头水电站为例，应用有限元软件，分别计算钢管与墙洞之间不同接触状态下压力钢
水利规划与设计 2020年5期2020-05-21
- 车门内水切升降异响分析及设计优化
）主题词：车门 内水切 异响 玻璃下降 压缩载荷挠度1 前言随着汽车工业的飞速发展，汽车NVH性能越来越受到消费者的关注。主机厂对于整车异响问题的解决已迫在眉睫，各类由密封件造成的异响问题已成为主机厂及供应商需要共同面对且亟待解决的难题[1-2]。异响是指非正常、不必要的声音，这些声音令乘客感到厌烦、不安或不愉悦[3]。汽车车门内水切密封条（以下称内水切）是一种安装在车门车窗内侧弥补车门钣金与门护板、门护板与玻璃间隙的零件，作为功能零件主要起到装饰、降噪、
汽车文摘 2020年5期2020-05-06
- 埋藏式压力钢管内压分担比的美标计算方法
钢管来承担相应的内水压力。当压力钢管的布置长度确定时，其制安的困难程度、工期的长短、投资的多少等很大程度上受壁厚的影响。合理地减小钢管壁厚且有效地降低制安难度、缩短施工工期、减少工程投资是设计中必须考虑的问题。在压力钢管设计中，壁厚主要受内水压力控制。国内外工程实践[1- 11]已表明压力钢管所承担的内水压力要小于全部内水压力，即混凝土-围岩有效地分担了一部分内水压力。因此，如能充分考虑混凝土-围岩可以分担部分内水压力这一特性，不论采用什么级别的钢材，均可
水利技术监督 2020年2期2020-04-22
- 盾构高压输水隧洞新型半埋式钢管复合衬砌结构研究
5]。但用于承受内水压力或内外水土压力的隧洞衬砌结构型式及其应力状态则相对研究较少，尤其是在高内水压力情况下采用何种结构型式，其受力特征如何，目前仍鲜有涉足。当前用于承受内水压力或内外水土压力的盾构隧洞衬砌结构型式主要有以下几种[6]：①单层衬砌结构；②叠合式双层衬砌结构；③复合式双层衬砌结构；④分离式双层衬砌结构。第一类单层衬砌结构，衬砌仅由盾构管片组成，用以承担内外水土压力；第二类叠合式双层衬砌结构，由盾构外衬与二衬紧密结合而成，两者共同承担内外水土压
广东水利水电 2020年2期2020-03-07
- 车门内水切共振异响分析和优化
玻璃升降过程中由内水切造成的异响问题进行分析研究，介绍了内水切异响类型和相关设计要点。结合物理模型和振动微分方程分析其异响机理，总结出异响控制的3种方式。最后运用DFSS方法识别异响机会，根据客户要求定义工程指标，通过优化自身变量确定控制因子和噪音因子，利用有限元分析得到水切拔出力，分析其信噪比找到消除异响的稳健设计方案，并通过实车验证其方案有效。关键词：DFSS;内水切;性噪比;振动异响;拔出力中图分类号：U463.83+5 文献标识码：A 文章编号
汽车实用技术 2020年1期2020-02-25
- 水工有压隧洞围岩稳定分析及计算
332.8 m，内水最高压力水头为35.0 m。初始地应力场采用地应力测孔实测地应力值，其中隧洞中心线处侧压力系数取值为：Kx=1.00，Ky=1.50，Kz=1.10，Kxy=0.15。围岩材料参数见表1。表1 计算采用岩体材料参数表1）开挖工况：围岩承担70%开挖荷载，锚喷支护及围岩共同承担30%开挖荷载的。2）内水工况：作用在衬砌上的荷载有33.2 m最高压力水头产生的内水荷载、衬砌自重及2%的外水荷载，不考虑灌浆压力、开挖荷载。3）外水工况：作用在
陕西水利 2019年10期2019-11-22
- 高压岔管首次充排水衬砌开裂规律与渗透特征
]。与此同时，高内水压力作用下衬砌开裂不可避免，限裂设计已成为压力隧洞高压岔管的主流设计理念，但隧洞充水运行后有可能出现严重渗水[7]，会在一定程度上造成水资源和水头损失，影响压力隧洞的稳定性和运行安全，必须要合理控制裂缝开裂[8]。其中，首次充排水过程对衬砌裂缝产生和扩展规律、渗透规律、受力特性等都有较大影响，是关乎衬砌结构安全与围岩稳定的关键工况[9]。因此，开展高压岔管首次充排水衬砌开裂规律与渗透特征研究非常有必要。由于天生桥、惠蓄[7]、美国Roc
人民长江 2019年8期2019-09-09
- W/O/W 型复乳的制备优化及包埋矢车菊素-3-葡萄糖苷效果分析
/W型复乳是指将内水相分散在油相中，再将这个包有水滴的油相分散在水中，以此形成一个两面三相的结构[14-15]。复乳特殊的结构赋予其优良的性能：一是可创造一个物质所需要的内水相微环境，同时隔绝氧、光、酶等，提高内水相物质的稳定性；二是具有一定的缓释靶向作用，可将内水相物质靶向释放；三是可以减少某些食品配料用量，如冰激凌等中脂肪的用量[16]。但是复乳本身是一个热力学不稳定体系[17]，易受到制备方法、乳化剂、各相比例、渗透压等因素的影响。目前有少量报道认为
食品科学 2019年6期2019-04-12
- 水工隧洞衬砌配筋计算方法分析研究
厚度、围岩特性、内水压力等因素密切相关。衬砌中钢筋的主要作用是限制裂缝宽度。在水工隧洞衬砌配筋计算分析中，可采用公式法、有限元法、边值法。有限元法计算结果会受到体形、网格的分布和大小的影响，且分析程序较复杂。隧洞混凝土衬砌开裂以后，厚壁圆筒已经变成若干个弧形“瓦片”，其结构与受力条件，当然不能称为“厚壁圆筒”，但在“边值法”配筋计算中，仍按混凝土衬砌未开裂的“厚壁圆筒”计算，其配筋结果偏大。内力叠加公式法也是按照混凝土衬砌未开裂的“厚壁圆筒”计算，与边值法
水电与抽水蓄能 2019年6期2019-04-06
- 双重乳液法制备环氧树脂中空微球及其性能
果与讨论2.1 内水相(W1)质量分数对成球的影响将不同内水相(W1)质量分数(内水/环氧树脂质量的百分比)制备的环氧微球进行破碎处理，然后用SEM进行分析。如图1所示，当内水相质量分数为20%时，环氧微球之间基本不黏连，形状规则，成球性好，但环氧微球中空度小(球径约100 μm，壁厚约40 μm)；当内水相质量分数为40%时，环氧微球之间不黏连，形状规则，且中空度高(球径约20 μm，壁厚约5 μm)；当内水相质量分数为60%时，环氧微球表面有小孔，部分
西南科技大学学报 2019年3期2019-02-17
- 基于前门内饰板定位结构对尺寸匹配的研究
。（图1）图1①内水切与S-clip卡子存在过盈量。②门内饰板上端与内水切存在过盈量③S-clip卡子上端与钣金存在间隙，可以向车内翻转（2）门内饰板C/C向定位距离前端距离较远，不能对前端尺寸进行有效控制。（图2）3.2 分析结果验证3.2.1 干涉点消除验证通过对干涉点进行人工消除验证，数据显示可以改善0.5-0.75mm。（表1）图23.2.2 定位点增加验证通过对远离定位的位置增加定位结构验证，数据显示最多改善1mm（表1）3.3 问题解决根据原因
时代汽车 2018年6期2018-06-28
- 车门系统的密封性能研究
缝隙。此处通常用内水切进行密封，如图7所示。传统的内水切仅考虑了支撑玻璃的作用，为了有效的对车门进行密封，需要对内水切提出更高的要求。目前密封性较强的内水切结构如图所示。内水切夹持在车门内板上，通过唇边将内板与玻璃之间缝隙密封。同时，可将内水切材料做成EPDM+钢带结构，钢带采用冲切断带形式，使内水切在车身方向具有一定伸缩性，提高内水切容差能力，保证内水切与导槽密封条紧密配合，提升车门系统的密封性能。图7 内水切4 验证为了验证车门内板密封的实际操作性，将
汽车实用技术 2018年6期2018-04-11
- 水电站调节保证计算工况的选取
计算机组蜗壳最大内水压力和上游调压室最高涌波水位。(3)SJT3工况。上游正常蓄水位，共用上游调压室(以下简称“上调”)的全部n台机组由n-1台增至n台，或全部机组由2/3额定输出功率运行突增至额定输出功率运行后，上调涌波水位最高时，全部机组同时丢弃全部负荷，机组导叶正常关闭。计算机组最大转速上升率和机组蜗壳最大内水压力。先增后甩工况，机组蜗壳最大内水压力可能超过同时甩负荷工况，这主要是涌波叠加造成机组水头(或出力)加大所致；机组转速上升也可能超过同时甩负
水力发电 2018年9期2018-03-25
- 浅析水击压力对浩口水电站引水隧洞结构衬砌计算的影响
：(1)运行期：内水压力+外水压力+围岩压力+衬砌自重；(2)检修期：外水压力+围岩压力+衬砌自重；(3)施工期：灌浆压力+外水压力+围岩压力+衬砌自重。本次水工隧洞计算主要验证内水压力取值对计算成果的影响，内水压力除设计洪水位情况下的静水压力外，是否考虑水击压力两种情况进行比较。5 计算断面选取根据引水隧洞开挖后的实际情况，选取水头较大、地质情况较典型的断面进行有无水击压力情况下隧洞的结构计算比较。经分析最终将2#隧洞桩号2K0+280.0作为典型断面。
四川水利 2018年6期2018-03-15
- 某岔管系统及镇墩应力配筋三维有限元计算分析
工况。两种工况下内水压力及钢材允许应力见表1。图1 岔管计算单元图表1 两种工况下内水压力及钢材允许应力2 1#、2#岔管应力计算结果按明岔管分别计算正常工况和水压试验工况，1#、2#岔管段的最大Mises应力见表2。计算结果均满足07MnMoVR钢允许应力。考虑到钢材的锈蚀，在计算时钢材厚度相应地减去2 mm。表2 1#、2#岔管段最大Mises应力3 岔管系统及镇墩应力、配筋计算结果本次计算只对正常运行工况进行计算，压力钢管内水压力2.805 MPa。
水利水电工程设计 2018年4期2018-02-21
- 抽水蓄能电站引水系统钢衬变形和应力实测资料分析
资料，发现在设计内水压力作用下，钢衬、垫层和围岩中的位移监测值均甚小；通过反算，围岩分担率可达83%。上述认识对数值仿真分析的验证和对比具有重要意义，也对类似工程设计具有一定的参考价值。抽水蓄能电站；监测资料；位移；围岩内水压力分担率0 引言在实施国网新源公司科研项目《绩溪公司抽水蓄能电站引水系统钢衬围岩联合受力反演分析》期间，课题组收集了类似工程的变形和应力监测资料，通过整理分析发现，在正常运行的内水压力作用下，“钢衬-混凝土垫层-围岩”中的位移均甚小，
水电与抽水蓄能 2017年4期2017-12-01
- 基于PLC的纯水冷却装置自动控制系统研究
系统根据检测到的内水温度调节三通阀旋转角度，从而调节内循环水流经加热器支路和热交换器支路的流量。当前对电动三通阀的控制往往以内循环水温度作为闭环控制量，采用 PID调节的方式实现三通阀角度的自动控制。但是，由于内循环水温度变化较为缓慢，尤其工作在较低负载率时，温度变化甚微，所以这种控制方式极易引起三通阀角度的超调，从而导致内水温度波动较大。此外，三通阀机械操作机构长时间处于暂态调节过程，机械磨损严重，不利于系统的稳定可靠。为解决以上问题，本文提出了一种基于
船电技术 2017年10期2017-10-24
- 高压引水隧洞运行期复杂承载过程数值分析
阶段；衬砌开裂，内水外渗阶段。针对各阶段力学特性，分别提出钢衬单独作用弹性荷载求解方法、基于接触力法的衬砌与围岩联合承载分析方法以及考虑应力和损伤影响的渗透系数与渗透荷载计算方法。并据此编制三维有限元计算程序，对某引水隧洞运行期全过程进行数值模拟。研究结果表明：工程实例计算结果较为合理地反映高内水压力下引水隧洞运行期全过程受力特性，并为水工隧洞设计提供一种有效的分析方法。高压引水隧洞；弹性荷载；接触力法；衬砌开裂；渗透系数；渗透荷载随着我国经济建设的蓬勃发
中南大学学报（自然科学版） 2017年5期2017-10-13
- 抽水蓄能发电工程引水系统下平段钢衬受力敏感性分析
下平段由于承受的内水压力过大,多采用钢衬。结合已建抽蓄电站引水压力管道的监测资料,通过FLAC3D软件对不同缝隙值、混凝土强度、钢衬壁厚、围岩抗力系数的敏感性分析进行研究分析,结果表明：①内水压力作用下,缝隙值对钢衬的变形和应力影响最为显著,混凝土垫层和钢衬壁厚次之；②围岩的强度变化对结果影响不明显,敏感性低；③钢衬壁厚增可减少钢衬的变形和环向应力,但减少的幅度不显著,壁厚存在优化的空间较大；④回填混凝土的施工质量是影响围岩分担比例的最主要因素之一,其致密
水力发电 2017年6期2017-08-28
- 基于压力钢管地下埋管设计的相关讨论
假定的围岩分担的内水压力值P2的取值存在较大的不确定性，未能从逻辑上理顺P2与缝隙值、围岩单位抗力系数、钢管本身的力学特性和上覆围岩厚度的相互关系，并提出一个可以综合考虑上述各影响因素的新概念K0c，使得地下埋管结构计算过程更为合理清晰。压力钢管设计规范；地下埋管；覆盖围岩厚度；判别条件根据《水电站压力钢管设计规范》，从理论角度而言，在相同的围岩地质条件下，覆盖围岩厚度越大，相应的围岩分担最大内水压力也会随之增大，地下埋管的计算厚度应相应减小[1]。但笔者
黑龙江水利科技 2016年5期2016-09-05
- SPG膜乳化法制备载BSA的PLGA微球的工艺考察
察初乳匀浆转速、内水相体积、膜挤出压力、外/内水相加盐等因素对微球质量的影响。结果 以优化处方制备的载药微球形态圆整、粒径均一，平均粒径为(55.51±0.24)μm，载药量、包封率分别为7.70%和69.33%，缓释时间达到40 d。结论 本研究获得了SPG膜乳化法制备BSA-PLGA缓释微球的新工艺。SPG膜乳化法； PLGA； 缓释微球近年来，随着生物科技的迅猛发展，越来越多疗效显著的蛋白、多肽类药物被开发上市。由于这类药物稳定性差、口服易降解，冻干
广东药科大学学报 2016年5期2016-04-13
- 列车荷载作用下无砟轨道层间裂缝内水压力分布
5]。可见，裂缝内水压力的作用对无砟轨道内裂缝扩展起着极为关键的作用。关于混凝土内水压力的研究，大部分集中于混凝土重力坝领域。徐世烺和Slowik等[6-9]通过机械荷载与静水压力耦合作用下的水力劈裂试验，研究了不同静水压作用下裂缝扩展中的水压力分布，并得出裂缝内的静水压力会降低结构的承载能力。李宗利和Tinawi等[10-11]在假设裂缝面为刚性面的前提下对混凝土结构裂缝内水压力分布进行了理论研究。黄云等[12]研究了水压力分布形式对混凝土初始裂缝扩展的
中国铁道科学 2016年3期2016-04-10
- 糯扎渡水电站大型蜗壳结构模型试验
MPa，承受的内水压力较高，HD值为1 960 m2。电站蜗壳采用保压浇筑方式，保压水头为1.80 MPa。对该电站保压蜗壳结构进行仿真材料结构试验，研究设计荷载和超载情况下钢蜗壳及外围混凝土的应力和变形，同时检验结构的超载安全度，对节省工程投资和提高技术水平，具有十分重要的意义。本文结合糯扎渡工程的保压浇筑蜗壳结构设计，介绍了模型试验研究成果，为工程设计提供技术依据，也为其他大型工程的蜗壳埋设方式选择和设计优化提供参考。1 试验概况1.1 模型制作模型
水利与建筑工程学报 2015年5期2015-12-21
- 土坡上压力水管抗滑稳定性及对镇墩作用力的计算
水重为gw，截面内水压力为P，管道与基础、地基最小摩擦系数为f，或钢管与支墩支座垫板、支座上下垫板间最小摩擦系数为f，管道沿土坡抗滑稳定安全系数为k，其抗滑稳定安全系数的允许值为[k]，管道抗滑力为F，下滑力为T，管段管重的抗滑力为Fs，下滑力为Ts，管段水重的抗滑力为Fw，下滑力为Tw，作用在管道下部弯管镇墩上的轴向力为Q。1.1 土坡上水管抗滑稳定应满足的条件管道在土坡上抗滑稳定应满足以下两个条件：（1）土坡是稳定的，这是前提条件，否则一切无从谈起。（
陕西水利 2015年1期2015-07-25
- 高压隧洞内水外渗三维有限元分析与渗透稳定性研究
635)高压隧洞内水外渗三维有限元分析与渗透稳定性研究张 巍1,2,陈云长3,黄立财3,刘林军3(1.中山大学 工学院, 广东 中山 510275; 2.中山大学 岩土工程与信息技术研究中心, 广东 中山 510275;3.广东省水利电力勘测设计研究院, 广东 广州 510635)阳江抽水蓄能电站高压岔管拟采用钢筋混凝土衬砌,其静水压力799 m为国内之最。为保证在高水头作用下围岩的渗透稳定,采用三维有限元方法,针对阳江抽水蓄能电站高压水道防渗排水系统进行
水利与建筑工程学报 2015年5期2015-02-16
- 深埋海底隧洞内水压力下饱和土的动力特性
质理论分别研究了内水压力作用下饱和土中多孔柔性和弹性衬砌结构的动力响应。采用Darcy定律建立了土体和衬砌部分透水边界，假定内水压力由孔隙水和衬砌分别承担，通过引入应力系数来描述两者承担的压力值，得到了饱和黏弹性土和衬砌的位移、应力和孔隙水压力表达式，考察了具有多孔柔性衬砌和弹性衬砌的饱和土径向位移、孔隙水压力随频率的变化规律。1 数学模型与控制方程如图1，饱和黏弹性土中有衬砌厚度为d、内外半径分别为R1和R2的圆形隧洞，其边界承受圆频率为ω的径向均布内水
海洋工程 2014年2期2014-10-11
- 仙游抽水蓄能电站2号引水隧洞充排水试验实测数据分析
土衬砌，防止隧洞内水外渗。抵抗高压水对岩体的水力劈裂主要由高压固结灌浆的围岩承担。1.2 引水隧洞充排水试验概况1号引水隧洞充排水试验 (包括检查消缺、回充水和中间暂停时间等，下同)在2012年10月12日～11月25日期间完成。2号引水隧洞充排水试验在2013年7月6日～2013年9月16日期间进行。a.充水方式。分七级充水，每级稳压36～72h，充水速率:300m水头以下水位上升率小于10m/h，300～500m水头水位上升率小于5m/h，500m水头
中国水能及电气化 2014年2期2014-04-16
- 压力输水隧洞围岩最小覆盖厚度研究方法
开裂，保护围岩；内水压力上升到一定程度后，钢筋混凝土衬砌开裂，内水外渗，95%以上的压力由围岩承担，压力隧洞最小覆盖厚度问题，转化为隧洞内水外渗的岩体稳定问题。文中对压力隧洞最小覆盖厚度的判据及研究方法进行了总结、分析。提出了应用渗流体积力研究隧洞衬砌，采用渗流应力耦合的方法分析围岩稳定，确定岩石最小覆盖厚度，并提出了研究发展方向。水工隧洞；衬砌；覆盖厚度；渗透失稳；渗流应力耦合有压浅埋输水隧洞，在较大内水压力作用下，普通钢筋混凝土衬砌承受拉应力。由于混凝
东北水利水电 2014年10期2014-03-23
- 水工隧洞断面设计中衬砌型式选择研究
透水和承担一部分内水压力， 外围承担岩石压力并和围岩一起承担余下的内水压力。 外层用混凝土或钢筋混凝土视强度需要而定，内层用钢丝网喷浆或钢板也视强度需要而定。国内已建的水利水电工程中大都采用内层为钢板外层为混疑土的双层衬砌，在体形比较复杂(如分岔口部位)和地质条件很差的地段则采用内层为钢板外层为钢筋混疑土的衬砌。双层衬砌的内外层厚度原则上都由计算确定。组合衬砌型式主要应用于高水头的有压隧洞。1.5 装配式衬砌用预制的混凝土或钢筋混凝土块拼装成衬砌环后用水泥
科技视界 2013年1期2013-08-16
- 水工隧洞围岩裂纹扩展的临界水压解析解
劈裂发生时的临界内水压力表达式。黄达等[6]采用线弹性断裂力学理论和物理模型试验研究了拉剪应力状态下岩体裂隙扩展的力学机制。邓华锋等[7]对考虑裂隙水压力的岩体压剪裂纹扩展规律进行了探索。刘涛影等[8]研究了高渗压条件下压剪岩石裂纹断裂损伤的演化机制。当前的岩石裂纹扩展机制研究大多局限于岩石裂纹自身的扩展判据研究，与结构（如水工隧洞）整体受力多无关联；同时由于上述原因，在求解临界压力时，需要提供裂纹所在处地应力值，由于地应力值获取的难度，这在很大程度上限制
岩土力学 2012年8期2012-12-31
- 吉沙水电站高压钢岔管外包混凝土的受力研究
8.5 m，设计内水压力约652.2 m水头，主管内径2.3 m，支管内径为1.4 m，按明管设计，管壳最大厚度为46 mm，岔管布置在洞外，采用明挖回填，外设钢筋混凝土镇墩，碎石回填至2599.15 m高程。为加快施工进度，高压管道下平段采取了提前进洞的措施，洞口岔管位置欠挖较大，进洞位置比设计开挖线少挖6 m多。施工过程中，由于种种原因一直没能实施扩挖，影响了岔管外包钢筋混凝土镇墩的施工，使镇墩体形达不到设计要求。后期厂房主体工程已施工完成，发电工期迫
水力发电 2012年3期2012-10-20
- 非均匀内水压力作用下的坝下箱涵结构计算
坝下箱涵受非均匀内水压力作用，特别是侧墙受梯形荷载作用的内力与变位计算却鲜见介绍。本文依据弹性地基梁理论，将箱涵底板与顶板分别视为承受内水压力P1、P2作用的固端弹性地基梁，将箱涵侧墙视为底端承受内水压力P1、顶端承受内水压力P2梯形分布荷载作用的固端弹性地基梁，采用左手坐标系，按弹性地基梁初参数法与地下框架结构位移法弯矩与剪力正、负号匹配关系，建立了箱涵底板、顶板、侧墙载常数计算方法，给出了箱涵受非均匀内水压力作用时的内力与变位解析计算式。1 坝下箱涵载
大坝与安全 2012年5期2012-03-13
- 积石峡水电站压力管道设计与分析
压力引水管道设计内水压力由一台机组甩全负荷工况控制。机组甩全负荷时，蜗壳进口断面处最大水击压力值为25.91 m。假定水击压力沿管轴线按直线分布，再加上各计算断面管道中心处的静水头，即为相应断面处的设计内水压力。外包混凝土结构计算采用的内水压力和钢衬厚度详见表1。用平面有限元对压力引水管道若干典型断面进行结构强度分析，典型断面的位置见图3。表1 引水管道基本参数图3 结构分析断面位置在平面弹性有限元计算中，对断面1～5外包混凝土与钢衬之间的初始环向缝隙没有
水力发电 2011年11期2011-06-12
- 连续埋地管线沉陷情况下可靠度分析
、材料性能参数、内水压力等随机参数下的可靠度，希望能为沉陷区埋地管线的抗震设计提供一定理论基础.1 埋地管线可靠度计算方法1.1 均值一次二阶矩法设X1，X2，…，X n表示包括与抗力和荷载有关的随机变量，由这些随机变量表示的功能函数为［1］显然，此时的功能函数Z有3种状态：Z＝0，极限状态；Z≥0，安全状态；Z≤0，失效状态.将结构功能函数在Xi（i＝1，2，…，n）展开为泰勒级数并保留至一次项，得到对上式分别取均值和方差得引入量纲一参数——可靠度指标则
大连理工大学学报 2011年4期2011-02-08