角隅
- 水泥混凝土路面板脱空检测方法研究
年水泥混凝土路面角隅处和纵缝处断裂现象较为多见[1]，这直接影响道路的使用寿命与承载能力[2-5]，产生这种结果的原因是车辆超载、雨水侵蚀、唧泥以及路基不均匀沉降等因素造成水泥混凝土路面在使用过程中板底脱空，改变了板的受力状态，导致路面板纵缝和角隅产生断裂。传统方法多采用落锤式弯沉仪多级加载脱空测试或梁式弯沉脱空测试，但操作条件容易受限，检测结果误差大，而且仪器价格昂贵，使用成本较高。本文通过室内试验研究了地震波法检测水泥混凝土路面板[6-10]纵缝和角隅
油气田地面工程 2023年9期2023-10-11
- 大型集装箱船舱口角隅高低周复合疲劳寿命预报方法研究
等特点，使得舱口角隅应力集中现象明显，是疲劳失效的易发和多发部位[1-2]。一般而言，船体结构受到疲劳损伤而失效的形式属于高周疲劳。但在船舶航行遭遇极端海况时，由于角隅处的应力集中，该处应力存在临界甚至超过材料屈服极限的可能，最终引发结构在较少的极端循环载荷下发生低周疲劳破坏。事实上，多次经历恶劣海况的超大型集装箱船，在其服役期间所受的复杂载荷引起的疲劳损伤可视为高低周复合疲劳问题。因此，合理评估船舶舱口角隅疲劳寿命是确保集装箱船舶结构安全可靠性的一项重要
船舶力学 2023年9期2023-09-22
- 舱内爆炸角隅汇聚反射冲击波超压特性研究*
因。冲击波在舱室角隅处发生汇聚，产生强度和比冲量远大于壁面反射冲击波的汇聚反射冲击波，对舱壁的冲击作用增强，使角隅处更易发生变形甚至撕裂破坏[2-5]。因此，研究密闭舱室内爆角隅汇聚反射冲击波载荷特征和传播规律，为舰船抗爆结构的设计提供载荷输入，对舰船生命力的提升具有重要意义。受舱室空间的约束，舱内爆炸冲击波具有峰值超压大且存在多次反射的特点，根据该特点，Baker 等[6]对作用至舱壁的冲击波载荷进行了三波简化，即仅考虑爆炸冲击波的前3 个脉冲。舱内爆炸
爆炸与冲击 2023年1期2023-03-02
- 舱内爆炸载荷下箱型舱室角隅连接结构设计*
更为严重，舱室的角隅部位往往会率先发生破坏。因此研究舰船舱室角隅连接结构的抗内爆设计，对于提升内爆载荷作用下舰船舱室角隅部位的抗爆能力十分重要，对于保障舰船舱室整体的抗内爆能力有着重要意义。针对舰船结构在内爆载荷下的毁伤和防护研究的关注度一直很高[2-6]。陈鹏宇等[7]建立了舱内爆炸载荷简化载荷计算模型，能够快速估算舱室内部角隅区和中间区域受到的载荷强度和壁面总冲量。候海量等[8-9]分别采用数值模拟和缩比模型试验的方法开展了研究，指出舱室板架角隅撕裂的
爆炸与冲击 2022年12期2022-12-21
- 矩形钢筋混凝土水池池壁角隅处配筋方式优化研究
束条件绘制出水池角隅处的弯矩云图，在满足水池角隅处的受力要求和构造要求前提下，基于成本控制理念对池壁角隅处钢筋配置方式进行优化。1 敞口钢筋混凝土水池池壁受力有限元分析MIDAS GEN软件的有限元库包含桁架杆单元、梁单元、平面应力(应变)单元、墙(平面内/平面外弯曲)单元、板(厚板/薄板、平面内/平面外厚度、正交异性)单元、只受压(拉)单元及间隙单元等多种单元类型，并且包含静力分析、静力弹塑性分析、几何非线性分析及施工阶段分析等多种分析模式[7]。污水处
唐山学院学报 2022年6期2022-12-01
- 彝族服饰中刺绣图案构图特点
单独式、连续式、角隅式、适合式和复合式共五大类。其中前三类图案,即单独式、连续式、角隅式是彝绣构图中最基本的形式,相对而言有较为常规和固定的图案构成和缝制手法;适合式和复合式则是对基础图案的综合应用,能够发挥出绣者的创造性,体现出彝绣无穷的生命力[1]。按构图形式类别详细分析彝绣图案的形态特征。1 单独式图案单独式图案是彝绣构图中最基本的图形结构,其外形完整,内部结构清晰,在服饰中运用较多。单独式图形结构不受图案自身外形和边框线的限制,不与其他图案产生直接
纺织科技进展 2022年10期2022-11-07
- 基于广义M-C强度准则的修正
大致分为4类：①角隅模型修正法；②变换主应力法；③基于试验拟合出无角隅的屈服条件；④主应力回映算法。当前角隅模型修正法最为受诸多研究学者所用，其中Willian-Warnke椭圆角隅模型最为常见，如Willian和Warnke用椭圆角隅模型逼近M-C准则π平面上不规则六角形，以消除其角隅奇异点[8- 9]。1 修正广义M-C强度准则1.1 广义M-C强度准则郭建强、黄武锋等[6- 7]基于弹性应变能并考虑了中间主应力对岩石的影响，提出GM-C强度准则，表达
水利规划与设计 2022年10期2022-09-29
- 粮食钢板筒仓仓壁门有限元计算及结构的优化
400 MPa。角隅应力集中，σmax接近于900～1 000 MPa。应力跨度范围较大，极差大，实际设计时会采取整体加厚的处理方法，仓壁板材料利用率不高。其主要变形位置位于两侧门框中间，呈两侧外凸状，每侧变形量达1 mm。3.2 矩形边框圆弧角仓壁门矩形边框圆弧仓壁门模型由Soild Edge 2022计算生成，结果如图4、图5、图6所示。图4 矩形边框圆弧角仓壁门应力云图图5 矩形边框圆弧角仓壁门应力等值线图计算结果显示本模型构件材料主要应力为130～
现代食品 2022年14期2022-08-09
- 基于BP-MOPSO 的散货船舱口圆形角隅疲劳强度优化设计
集中，这使得舱口角隅的疲劳问题尤为严重。鉴于散货船在海运中无法替代的重要作用，散货船舱口角隅疲劳强度的优化是一个很有意义的研究问题。散货船甲板舱口角隅处的应力集中主要受以下因素影响：舱口宽度与整个船宽的比值、舱口长宽比、舱口角隅处的形状，其中角隅的几何形状对应力集中系数影响最大。目前针对舱口角隅的优化思想主要分为2 种：一种是增加板厚，另一种就是改变角隅结构型式。倪敏杰根据CCS 规范对某超大型集装箱船舱口角隅的直角角隅、半圆形负半径角隅及新型角隅结构的疲
船舶 2022年2期2022-05-05
- 超大型集装箱船舷梯布置优化
刚度较低，大开口角隅应力集中效果显著，疲劳破坏风险很高[4]，一旦船体结构损伤可能会影响内嵌式舷梯的正常使用。针对舷侧有大开口的超大型集装箱船，目前还无法在公开文献内找到相应的研究成果，本文将为相似船型的舷梯布置以及相关结构设计提供参考。1 方案介绍将舷梯内嵌在二甲板以上区域的船体内，如图1所示。采用该布置方案，舷梯的长度能够减少约12 m，可以很大程度上解决使用过程中登船人员的安全问题。另外，二甲板不仅可以作为收纳舷梯的平台，还是引水员的登船平台，通过引
舰船科学技术 2021年10期2021-12-10
- 北京服装学院民族服饰博物馆
“纳梢”为肚兜的角隅装饰，一般在肚兜左右两侧角隅与系带连接处，有“出缘必饰”之说，即：当一个主体衣片与另一个衣片或系带相连时，在连接处做出一个新的装饰物，回避“断”“接”等不利之说。其造型多以心形、元宝、扇形等为主，起到固定及点缀作用。肚兜面料多用刺绣、贴布等工艺装饰各种吉祥纹样，以情爱、婚姻、生育题材多见。肚兜虽小，却承载着浓浓的情意，这一针一线细密织绣的方寸之衣，既是人们对美好生活的向往，也饱含着诸多隐喻的审美情趣，更是我国特色民俗文化和女红艺术的体现
艺术设计研究 2021年4期2021-09-18
- 截面几何参数对混凝土薄壁桥塔温度应力的影响
表面在中线、两个角隅处及外表面中线处设置了温度应力观察点。(1)塔壁正温差图4给出了正温差作用下南侧塔壁不同厚度的塔壁内侧表面温度应力分布。图4 南侧塔壁在不同厚度下内表面应力分布Fig.4 Stress distribution on the inner surface of the south pylon wall under different thickness图4可以看出，塔壁正温差荷载作用下，南侧塔壁内表面的最大温度应力出现在位置1处，且位置1
公路交通科技 2021年6期2021-07-19
- 低含水砂岩储层三角孔隙在不同充注压力下的含水饱和度研究
存在较小的孔隙、角隅或孔隙壁面，油相主要分布在较大孔隙及较大喉道中间。天然能量开发在正常生产压差驱替下孔隙水可以认为不流动。刻划这种储层孔隙油水分布示意图如图7所示。图7中储层颗粒堆积，易形成各中类似三角形状(锐角、直角、钝角)孔隙，在低含水饱和度下，根据实验显微照片可看出:三角孔隙中存在角隅水和水膜水；同一孔隙中，水相和油相均分别连通，如果各角隅水可以传递流体压力，其相对应的曲率相等，即R1=R2=R3。图7 低含水砂岩孔隙原始油水分布示意图由于三角孔隙
非常规油气 2021年3期2021-07-03
- 地震波法检测水泥混凝土路面板含水脱空试验研究
价方法。(a) 角隅脱空基层(b) 纵缝脱空基层(c) 角隅纵缝同时脱空基层(d) 水泥混凝土路面板2 地震波法检测水泥混凝土路面板含水脱空试验设计并浇筑水泥混凝土路面板含水脱空试验模型，通过特制落锤对水泥混凝土路面板施加冲击荷载。试验采用控制变量法，通过进行不同脱空状态、不同锤击高度和不同含水状态的试验工况，利用动态数据采集仪，采集模型的振动信号，获得水泥混凝土路面板含水脱空状态下的振动规律。2.1 试件设计水泥混凝土路面板的脱空主要是由于基层碎石不稳定
黑龙江大学自然科学学报 2021年2期2021-06-24
- 支线集装箱船整船强度和疲劳有限元分析
大，使得易在舱口角隅产生应力集中。为了考虑弯扭效应，目前对于290 m及以上的大型集装箱船[2-5]，各大船级社都强制要求进行整船有限元分析以确保整船结构的安全性。而中小型支线集装箱船并非强制，一般只要求进行描述性规范校核和货舱段强度分析。这些要求对舱口角隅等局部位置和艏艉结构强度评估时有一定的局限性，给轻量化设计带来风险。此外，船东对中小型支线集装箱船安全性也越来越重视。综合这些因素，考虑对中小型新造箱船的整船结构进行合理准确的强度和疲劳评估，以1艘支线
船海工程 2021年1期2021-03-02
- 铁路钢盖梁混凝土柱组合门式墩设计研究
1 m时，钢盖梁角隅处温度应力达100 MPa。因此，两端固结方案不宜在桥墩很矮的情况下采用。一铰一活动方案构造简单，梁柱可分开设计，钢盖梁按承受集中力的简支钢箱梁设计，混凝土柱按普通桥墩方法设计。温度荷载只会引起位移变化，无受力变化，适用于任何墩柱高度。一固一活动方案介于两者之间，不再进一步分析比较，一固一活动方案适合横向地形高差较大，一边墩高一边墩很矮的情况。根据基本模型计算两端固结方案和一铰一活动方案主力(恒+活)下的应力和活载下的挠度情况，结果对比
高速铁路技术 2020年6期2021-01-18
- 工程船舶开口角隅区域形式优化及疲劳分析
一。针对开口结构角隅处的形状优化问题，韩春生[3]通过谱分析，研究了增设肘板和增加板厚对开口角隅处应力集中程度的影响；李霞丽[4]研究了在船舶甲板开口附近增设围缘扁钢的尺寸对角隅应力的影响；程玉芹[5]通过建立三舱段模型，对某舱口椭圆形角隅进行了形状优化。Remes[6]针对开口部位研究了材料表面完整性对高强度钢疲劳强度的影响。对于疲劳裂纹扩展问题，李国辉[7]通过预应力计算，预测了某钻杆的疲劳寿命；胡艳华[8]对隔水管道进行了全尺寸试验并观察了疲劳断口；
石油工程建设 2020年6期2020-12-25
- 全冷藏集装箱船结构设计要点
益。2.3 舱口角隅对于大开口船舶，机舱前端壁处的角隅是一个比较受关注的区域。对于集装箱船，为改善角隅的受力情况，会选用负角隅[7]。但规范里没有针对负角隅的指导性意见，另外该结构需要在整船扭转工况下考核，在常规的舱段计算中不能体现。为此，本船采用全船有限元评估的方法，对舱口角隅的形式进行分析。全船分析以满载为计算载况，基于三维势流理论对波浪载荷进行预报[8]，选取若干设计波进行全船有限元分析。为找寻角隅设计规律，列出下面5种典型的角隅，见图7。分别对应正
船海工程 2020年3期2020-07-30
- 散货船弹性舱口角隅设计
曲时，在甲板开口角隅处的应力梯度由于几何形状的剧烈变化而急剧升高，引起应力集中，严重时造成船体局部结构的破坏[1]。散货船甲板开口角隅处的应力集中，主要受下述因素的影响[2]：①开口宽度与整个船宽的比值；②开口长宽比；③开口角隅处的形状，开口角隅处的形状对应力集中系数影响最大，对疲劳寿命影响也最大。通常舱口角隅采用椭圆形或抛物线形，且长轴沿船长方向，改善过渡方式，应力集中系数比采用圆弧形的应力集中系数低。在保持同样开口面积情况下，把圆弧改成椭圆或抛物线形状
船海工程 2020年1期2020-04-30
- 超深水钻井船月池角隅区域疲劳强度及载荷敏感性分析
体结构连续性，其角隅处是应力集中高发区。在海洋环境交变载荷的作用下，开口角隅等应力集中区域结构容易发生疲劳失效，危及船舶结构安全[1-5]。本文以第七代某工字形开口超深水钻井船为研究对象，该船主甲板开口长44 m，最大宽度超过船宽一半，严重破坏了甲板连续性，导致开口角隅处存在较明显的应力集中现象，是易发生疲劳破坏的关键区域。考虑采用谱分析法对月池开口区域进行疲劳强度评估，并根据谱分析结果分析钻井船开口角隅疲劳载荷特点。1 目标船及计算载况1.1 目标船结构
船海工程 2020年1期2020-04-30
- 基于疲劳强度的超大型集装船角隅优化设计
体梁的刚度较差，角隅的应力集中现象越发明显，如何解决角隅的疲劳问题成为设计过程中一项重要工作。对于货舱内箱角角隅的形式国内鲜有研究，而对于舱口角隅，目前的研究更多集中于计算方法的研究[1-4]以及圆弧和椭圆弧形式的角隅研究[5-6]，通过几条超大型集装箱船的实船设计工作，发现简单的圆弧和椭圆弧已经难以满足疲劳强度的要求，需要对角隅形式作出进一步的优化。1 货舱内20 ft角隅优化设计集装箱船常规设计是在货舱内平均分布3个强框，国内建造的集装箱船的1个舱长一
舰船科学技术 2020年3期2020-04-22
- 某机场水泥混凝土道面胀缝病害实例分析与治理
道面板局部板边或角隅挤破情况，胀缝边缘道面板完好的仅有4 条胀缝，破损率达80%。道面板边缘或角隅挤破长度一般约10cm，宽度约3～5cm，个别长、宽度约达15cm。胀缝边缘道面板局部挤破共71 处，平均每条胀缝挤破3.6 处；按胀缝长度计，平均每延米挤破0.071 处。滑行道胀缝边缘的道面板，由于热胀挤压局部应力集中，所设的9 条胀缝，道面板均出现不同程度挤破；破损形状大小与跑道相似。共破损54 处，平均每条胀缝边缘道面挤破6 处，平均每延米破损0.15
工程建设与设计 2020年4期2020-03-27
- 舱室内爆载荷特性研究
冲击波外，在舱室角隅部位还有强度远大于壁面反射冲击波和汇聚波，以及这些冲击波的多次反复作用。舱内爆炸下舱室板架中部结构所承受的初始冲击载荷强度与敞开环境爆炸下壁面反射冲击载荷强度相当，而舱内爆炸下舱内爆炸荷的强度远大于敞开环境爆炸下壁面反射冲击载荷。舱内爆炸下舱室板架结构的主要失效模式是沿角隅部位发生撕裂失效并发生大挠度外翻变形。为了更好地模拟炸药在内部舱室发生爆炸后破坏的形貌，在靠近爆点爆炸舱室边界和角隅施加8倍放大系数的Pressure，爆炸舱室其他边
舰船科学技术 2020年1期2020-03-09
- 多工况下基于子模型的矿砂船舱口角隅形状尺寸耦合优化分析
向连续性，且开口角隅处几何形状的突变致使该处产生了较高的应力集中。因此，改善舱口角隅的应力集中成为研究者关注的重点。目前的研究主要集中在角隅的形状优化方面，即通过改变角隅的几何形状来实现应力集中系数的降低。陈震等［1］对某船舶舱口角隅处结构强度进行了有限元细化分析，结果表明，细化分析后的结果远大于粗网格结构强度分析结果。俞铭华等［2］采用边界元法和带自适应移动界限的序列线性规划，对平面应力状态下的船舶甲板舱口角隅进行了形状优化，使舱口应力集中极小化，从而确
中国舰船研究 2019年6期2020-01-10
- 散货船连续纵向舱口围板设计
5]。散货船舱口角隅处的应力通常也很高，海损也经常发生[6]，疲劳强度也难以满足。为此，考虑对传统散货船纵向舱口围板进行结构优化设计，把纵向舱口围板做成连续的，将纵向舱口围设计成参与船体梁总纵强度的结构形式，并且尽可能减小舱口纵桁高度，以减轻空船质量，提高载货量。1 技术方案计入总强度的散货船舱口围设计见图1。图1 连续的纵向舱口围板设计方案纵向舱口围高度在横舱壁附近减小至600 mm以下，如图2中标号为2的构件，方便人员通行以及系泊设备布置。从控制空船质
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 2 339 TEU集装箱船结构设计与分析
口宽度较大，舱口角隅强度受扭转的影响较大。2 结构强度分析2.1 全船扭转强度与疲劳强度分析集装箱船通常货舱开口较大并且有狭长的甲板条，使得总纵强度、特别是扭转强度对货舱结构强度影响较大。货舱首尾舱口角隅处有明显的应力集中，尤其是货舱后端即机舱前端壁处，应力集中达到最大。对于8 000 TEU及以上的大型集装箱船，主尺度已经超出规范所涵盖的范围，因而全船有限元计算方法已经应用于货舱结构强度分析中。全船有限元计算在小型集装箱船的应用还不常见，通常只用有限元计
船舶设计通讯 2019年1期2019-12-16
- 超深水钻井船总强度评估的应力设计波法研究
的同时，针对月池角隅探索了以应力为目标的设计波法。通过比较传统设计波和应力设计波2 套结果，探索了应力设计波法在超深水新型钻井船上的应用，进一步保证结构安全。1 基本理论方法与设计波方法1.1 水动力理论本文采用基于三维势流理论[5]的水动力求解器对船体波浪载荷进行计算。船舶在微幅（波高波长比远小于1）规则波中做微幅运动，流场速度势Φ（x，y，z，t）满足：速度势满足线性自由面条件：速度势可划分为入射波和扰动势两部分，记其中：φ0为入射波的一阶速度势；φp
舰船科学技术 2019年9期2019-10-12
- 超大型集装箱船货舱箱角结构优化
证船体强度和箱角角隅的疲劳寿命。细分下来，箱角结构设计应注意以下几个方面：(1) 箱角结构与邻近的集装箱箱脚之间的间隙；(2) 箱角的结构强度；(3) 箱角角隅的疲劳寿命；(4) 平台结构质量的控制。现有的箱角结构形式主要有两种：一种是将箱角结构嵌入焊接在内底或平台上[1]；另一种是在内底或平台上直接焊接一块箱脚垫板[2]。后一种箱角结构形式比嵌入式工艺简单，施工方便，便于维修，同时垫板又增加了箱角结构强度，被越来越多的集装箱船采用。本文针对垫板形式的箱角
造船技术 2019年3期2019-07-11
- 13 500 TEU集装箱船结构设计要点
开口区域(如舱口角隅，机舱平台大开口等)结构强度的影响[1]。SDA Part B:在SDA Part A计算结果的基础上，对高应力区域进行细网格分析。或者对全船有限元模型中几何形状无法准确模拟的结构构件进行细网格强度分析。本船先后计算了100多个细化区域，覆盖面积非常广。SDA Part C:对货舱区结构和燃油舱区域结构进行三舱段有限元建模，分析该区域内主要支撑构件在规定装载工况和载荷工况作用下的屈服和屈曲强度。除常规的货舱区和船中燃油舱区外，本船针对设
船海工程 2019年3期2019-07-03
- 角隅撑加固多层钢结构厂房的设计与分析
需要探讨的问题。角隅撑是指在框架梁柱节点附近设置的一端与梁连接、一端与柱连接的斜撑构件。已有的研究表明[5-8]，角隅撑可有效提高结构的整体刚度和承载能力，改善节点区域的应力状态。角隅撑的加固方法既避免了结构构件的拆卸问题，同时又避免了直接在梁柱节点处进行焊接造成的二次损伤问题。文章结合工程实例，就角隅撑应用于钢框架结构的加固与修复进行了探讨分析，为同类工程提供一定的参考价值。1 工程概况某机械厂厂房共5层，1层层高为4.5 m，2～4层层高均为4.2 m
山东建筑大学学报 2019年3期2019-07-02
- 船体典型结构节点抗疲劳设计
点应力。对于舱口角隅，由于舱段有限元模型无法准确计算翘曲应力，需采用基于全船有限元的方法进行疲劳评估。采用简化方法对纵骨进行疲劳校核的工作量相对较小，而采用热点应力法对复杂节点进行疲劳校核对人力、时间和技术手段都有很高的要求。因此，业内从业者在积累了大量典型结构节点的设计经验后，纷纷提出节点设计标准，由此也形成了典型结构节点的另一种疲劳评估方法——疲劳评估的规范描述性方法。船体结构节点按疲劳评估方法可进行如图1所示的分类。图1 船体结构节点对于比较容易发生
造船技术 2019年2期2019-05-16
- 基于谱分析和裂纹扩展方法的舱口角隅疲劳寿命预报方法
显上升，因此舱口角隅处会产生明显的应力集中[1].在交变应力和初始缺陷(如初始裂纹、夹渣、气缝等)的共同作用下，角隅自由边会萌生裂纹.裂纹可能会逐渐扩展至甲板及舷侧，进而导致整船的断裂，因此预报角隅的疲劳寿命十分必要.然而，由于角隅受力较为复杂，起裂点不易确定，加之裂纹尖端附近存在的交变应力，要对角隅疲劳寿命进行准确评估是十分困难的.大开口船舶上甲板的主要应力成分有：静水弯矩、水平波浪弯矩、垂向波浪弯矩引起的正应力σ0；波浪转矩和横向力在抗扭箱断面产生的切
上海交通大学学报 2019年2期2019-03-06
- 阶梯式消能在坝口河水库溢洪洞中的应用
用仍然较为明显，角隅处可见少许的气泡旋滚；里程0+020.810附近，角隅处的气泡旋滚已经扩大为稳定的漩涡，表明沿程水流渐趋紊乱；同时，阶梯水体表面的水气掺混显著增强，水气交界面呈现明显的乳白色。随着水深进一步减小(0.39m)，里程0+041.450处，泄流开始表现出过渡水流特征，阶梯的加糙作用更为明显，角隅处有顺时针方向的漩涡，部分角隅处偶见密闭空腔，水体内部紊动增强；阶梯末端(里程0+058.810)水深(0.34m)进一步减小，水流近呈跌落状进入第
水利技术监督 2019年1期2019-02-21
- 3 000 m深水钻井船月池角隅疲劳强度研究
不利，尤其是月池角隅处，其处于结构发生突变处，应力水平较高，容易产生应力集中。此处也是疲劳研究的热点之一。疲劳破坏是船舶与海洋工程结构物的主要破坏形式之一。船舶与海洋结构物在使用过程中，会持续不断地受到波浪力及运动产生的惯性力作用。波浪力和惯性力为不断变化的动态载荷，他们在结构物内部引起交变应力，造成结构的疲劳损伤。［2］疲劳强度方面的研究相对比较深入，可以参考的研究成果也相对较多。赖明雁［3］采用谱分析疲劳评估方法对深水钻井船横剖面多处疲劳热点进行评估，
船舶 2018年4期2018-08-25
- 超大型集装箱船全船结构强度分析
板和上甲板的舱口角隅、纵向舱口围板的前后两端、船体结构的折角处等重点受力区域，应力集中现象较为明显。为更准确地分析超大型集装箱船的弯扭强度，得到联合载荷作用下的应力情况，常规的货舱段有限元分析已经不能满足结构设计要求，需要进行全船有限元响应分析。同时，通过全船有限元分析，确定全船主要构件的应力分布情况，找出应力集中区域作为热点区域，为后续的细网格及疲劳分析打下基础。本文针对某超大型集装箱船根据劳氏船级社(Lloyd’s Register of Shippi
造船技术 2018年3期2018-07-03
- 城市轨道交通槽形梁设计参数优化研究
高、道床板厚度、角隅斜率3个方面研究槽形梁的力学特性。1 工程概况及有限元建模1.1 工程概况郑州市南四环至郑州南站城郊铁路工程的线路全长约为31.7 km，其中高架线长16.03 km，采用整孔预制后张法预应力混凝土U形简支梁，梁场预制梁体，梁上运梁，架桥机、汽车吊和龙门吊架设，梁体最大运架重力1 910 kN。预制U形梁梁宽为5.17 m，跨中位置梁高1.8 m，支点处梁高1.94 m，跨中道床板厚0.24 m，梁端道床板厚0.40 m，腹板不对称分布
铁道标准设计 2018年3期2018-03-27
- 探究矩形混凝土水池在结构设计中的优化处理
的明确规定，使得角隅处的加腋操作是否存在必要性，成为了一个新的问题。因此，相关人员便针对上述问题实施了详细的探讨，并据探讨结果显示，在水池的转角位置实施加腋操作，有助于提升空间配置的合理性。2 水池角隅处受力的优化研究多数钢筋混凝土矩形水池是基于平板单元组建而成的，其中的平板包括厚板以及薄板两种，具体的区分标准是厚度以及其他两个方向尺寸最小值的比值，是否比1/15大，倘若较大，择选厚板；倘若较小，择选薄板。依照上述原则进行区分，那么水务工程中的多数矩形钢筋
建材与装饰 2018年30期2018-02-17
- 城市轨道交通槽形梁设计参数优化研究
高、道床板厚度、角隅斜率3个方面研究槽形梁的力学特性。1 工程概况及有限元建模1.1 工程概况郑州市南四环至郑州南站城郊铁路工程的线路全长约为31.7 km，其中高架线长16.03 km，采用整孔预制后张法预应力混凝土U形简支梁，梁场预制梁体，梁上运梁，架桥机、汽车吊和龙门吊架设，梁体最大运架重力1 910 kN。预制U形梁梁宽为5.17 m，跨中位置梁高1.8 m，支点处梁高1.94 m，跨中道床板厚0.24 m，梁端道床板厚0.40 m，腹板不对称分布
铁道标准设计 2018年3期2018-01-26
- 柱形齿轮闭式模锻及几种改进的一步成形方法
的作用力，模腔下角隅（下端齿顶部）的填充效果仍不理想，如图1中(b)、(c)。究其原因主要有：一是作用力方向与预期金属流动方向正交；二是齿厚/齿高比值较小，模腔表面摩擦阻力大，镦压力难于向角隅传递。有研究表明，轮辐-轮缘结构齿轮的填充效果稍好，这是因为端面凸起的凸模（成形端面凸模）会产生径向分力，可促使金属流向角隅（图2）。图2 采用成形端面凸模闭式模锻获得的柱形齿轮几种改进为改善下角隅充满情况，研究者们从改变模具动作和模腔结构着手，提出了浮动凹模成形、双
锻造与冲压 2018年1期2018-01-17
- 船舶舱口角隅疲劳强度及热点应力研究
001)船舶舱口角隅疲劳强度及热点应力研究汪振禹1,2，宋杰人1,2，冯国庆1,2，魏晓波1,2，王 迪1,2(1. 哈尔滨工程大学 船舶工程学院，黑龙江 哈尔滨 150001；2. 哈尔滨工程大学 多体船技术国防重点学科实验室，黑龙江 哈尔滨 150001)舱口角隅部分的疲劳问题是疲劳分析的重要内容。本文建立了某船的全船有限元模型并分别采用嵌入式模型和外部模型对舱口角隅进行细化。比较不同的单元类型、热点应力选取方式对疲劳损伤的影响。同时采用直接计算的谱分
舰船科学技术 2017年5期2017-06-19
- 双体船大开口角隅节点疲劳强度优化方法研究
1）双体船大开口角隅节点疲劳强度优化方法研究韩春生1， 卢小龙2， 任慧龙2， 王旭2（1. 中国人民解放军92941部队，辽宁葫芦岛125000；2. 哈尔滨工程大学 船舶工程学院，黑龙江哈尔滨 150001）与同样吨位的单体船相比，双体船具有更大的甲板面积、更大的舱容。在双体船大开口角隅位置，由于应力集中，更容易引起疲劳损伤的迅速积累。因此，在结构设计中，角隅位置的疲劳强度一直是工程界关心的部分。本文使用谱分析方法研究双体船角隅节点的疲劳强度。在疲劳校
舰船科学技术 2016年9期2016-11-04
- 基于HCSR 与CSR 规范的散货船舱口角隅疲劳计算方法
规范的散货船舱口角隅疲劳计算方法李旭(中国船级社技术研究开发中心，北京100007）对于疲劳载荷的概率水平,HCSR规范调整较大,由原来CSR规范的10-4调整为现在的10-2,有关研究［3-5］表明构成疲劳累积损伤的概率水平主要集中在10-5以下的概率水平,其中10-2对疲劳累积损伤贡献最大,见图1。基于上述原因,HCSR规范选取10-2作为疲劳载荷的概率水平。图1 概率水平p与累积损伤的关系1.2 应力范围长期分布HCSR与CSR-BC规范对于应力范围
船海工程 2015年3期2015-10-21
- 基于舰载天线基座开口性能的分析与研究
的变化1.1 角隅应力分析大开口应力集中的影响因素主要有开口宽度占设备整总宽比、开口长宽比和开口角隅的形状［2］。一般设备采用圆弧形角隅的大舱口，根据实船试验资料，最大应力一般发生在开口纵边上圆弧终止点内侧约成30°角的圆弧边缘上。角隅圆弧半径r 与开口宽度之比是影响应力集中的主要因素［3］。当角隅圆弧半径r与开口宽度比值小于0.2 时，应力集中系数急剧增大；但当大于0.2时，应力集中系数不再变化，这与光弹性试验结果也是一致的。若开口角隅设计成椭圆弧或抛
机械工程师 2014年8期2014-12-02
- 10000TEU集装箱船船体建造质量控制分析
.甲板骨架及舱口角隅开口线以外的甲板均采用纵骨架式，甲板宽度小，为典型的大开口船舶，甲板使用等级较高的高强度钢EH36，板厚68 mm。舱口角隅为圆弧型或抛物线型等，机舱前部的甲板角隅采用匙型；对于开口线以内甲板，通常与舱口围和横舱壁结构一同构成箱型横梁。甲板结构危险区域：位于货舱口角隅处甲板板；舱口围板与甲板室连接处,靠近甲板室处的货舱口角隅板。建造检验要点：改良设计,提高角隅插入板的钢板级别，增加角隅插入板的板厚；根据现场实际，适当增大角隅半径，角隅处
世界海运 2014年7期2014-11-14
- 甲板开口围缘扁钢加强方式研究
配，特别是在开口角隅处，会引起应力的高度集中，因而是船舶设计者十分关注的问题。为降低开口处的应力集中，通常采取的措施有：增加开口角隅板厚或贴板加强［1-2］、增大角隅圆弧半径［3-4］或改善角隅形状［5-10］，以及加设围缘扁钢［11-12］等。对于前两种措施，已有较多文章探讨过，而对围缘扁钢加强方式的研究则相对较少，尤其是在甲板大开口但没有使用甲板端梁的情况下，围缘扁钢的尺寸参数对加强效果的影响明显。本文将采用有限元法研究不同甲板尺寸和角隅半径时，扁钢尺
中国舰船研究 2014年3期2014-11-12
- 基于LS-DYNA对于舰艇舱室焊缝模拟方法
焊缝结构位于舱室角隅处，由于冲击波在角隅处的汇聚作用及焊缝处残余应力等因素的影响，焊缝处容易出现失效被撕裂破口[7-9]。因此，在舱室内爆炸数值仿真中如何等效模拟焊缝结构是舱室内爆炸数值仿真的关键。本文以高动态非线性有限元软件LS-DYNA为例，探讨了3种模拟焊缝的方法：材料赋值法，等效接触法，等效约束法。对比分析了3种方法在建模的简便性，计算的耗时性，结果的准确性。1 模拟方法及失效原理1.1 材料赋值法舰艇舱室结构无论采用何种焊接技术，连接处焊接物质的
海军航空大学学报 2014年4期2014-07-12
- 椭圆形舱口角隅的疲劳强度研究
型散货船舶的舱口角隅处是应力集中的区域。在服役期间，该区域长期处于高低应力交变状态，因此疲劳问题尤为突出[1-2]。《钢质海船入级规范》[3]中对舱口角隅的形状和厚度有明确的规定，然而这个规定是有一定的范围的，如何从疲劳的角度确定最优的椭圆形状和厚度是设计和审图部门都关心的问题。应用椭圆形舱口角隅网格自动划分系统，创建多个不同尺寸、不同板厚的椭圆形角隅的有限元模型，并对其进行热点应力分析，得出椭圆形舱口角隅的尺寸与板厚对疲劳寿命的影响规律。1 椭圆形舱口角
船海工程 2014年2期2014-06-27
- 矩形混凝土水池在结构设计中的优化处理
了不同高宽比水池角隅区受力分布特点。通过与规范方法对比，提出了优化水池腋角处理形式及优化水池角隅区配筋量两种结构设计观点，供工程设计参考。水池 有限元 角隅区 腋角 加强区引言水资源是人类社会发展的重要基础条件，水资源危机使人类意识到急需制定科学的用水战略，合理分配用水资源。为此，人们采取多种措施，来改善我们的生存环境，污水处理正是其中的一种常用手段。水务工程60%以上的投资是由一些构筑物水池组成，但目前由于国内并没有针对构筑物水池的专门结构计算软件，结构
水利规划与设计 2014年1期2014-02-21
- 甲板舷侧大开口结构应力集中分析及钢模试验
舷侧大开口2 个角隅处存在着严重的应力集中现象，峰值应力远大于平均应力。为了合理评估该船的结构强度，制定该类特殊结构的强度衡准以及指导同类船舶的优化设计建造，有必要对这类特殊结构开展深入研究。本文以某船甲板舷侧大开口为研究对象，首先采用有限元计算方法对其应力集中系数、角隅区的应力分布以及塑性区扩展规律进行分析，其次开展钢质模型试验研究，以验证有限元计算结果的准确性。1 应力集中分析应力集中是指受力构件由于几何形状、外形尺寸发生突变而引起局部范围内应力显著增
舰船科学技术 2013年2期2013-12-02
- 超大型集装箱船上甲板舱口角隅疲劳强度评估
装箱船上甲板舱口角隅疲劳强度。2 有限元模型的建立考虑到集装箱船甲板大开口的特点，其舱口角隅处的扭转应力需要进行全船有限元分析。对于垂向、水平弯矩以及波浪动压力和货物动压力产生的局部应力，通过三舱段有限元模型计算得到。2.1 全船有限元模型全船有限元模型包括主要纵向构件，如内外壳、甲板和纵桁等;主要横向构件如横舱壁、强框架及抗扭箱等。船体的各类板、壳结构、强框架、纵桁、平面舱壁的桁材等用4节点的板壳单元模拟。纵骨和加强筋用梁单元模拟。疲劳热点位置——舱口角
船海工程 2013年1期2013-06-12
- 水泥混凝土纵缝的布置
土板具有90°的角隅。纵缝两旁的横缝一般成一条直线。实践证明，如横缝在纵缝两旁错开，将导致板产生从横缝延伸出来的裂缝(图2)。在交叉口范围内，为了避免板块形成锐角并使板的长边与行车方向一致，大多采用辐射式的接缝布置形式。图2 横缝错开时引起的裂缝应当补充指出，目前国外流行一种新的混凝土路面接缝布置形式，即胀缝甚少，缩缝间距不等，按4 m、4.5 m，5 m、5.5 m和6 m的顺序设置，而且横缝与纵缝交成80°左右的斜角，如设传力杆，则传力杆与路中线平行，
黑龙江交通科技 2012年9期2012-10-17
- 刚架桥的构造特点及类型
连接的地方，又称角隅节点。该节点必须具有非常大的刚度，以保证主梁和立柱的刚性连接。角隅节点和主梁(或立柱)相连接的截面受很大的负弯矩，因此在节点内缘，混凝土承受较高的压应力。节点外缘的拉力由钢筋承担。对于板式刚架，可在节点内缘加梗腋，以改善其受力情况，而且可以减少配筋，以利施工。角隅节点的外缘钢筋必须连续绕过隅角之后加以锚固。当主梁和立柱都是箱形截面时，角隅节点可做成三种形式:仅在箱形截面内设置斜隔板;设有竖隔板和平隔板;兼有斜隔板、竖隔板和平隔板。为了使
黑龙江交通科技 2012年3期2012-10-16
- 多用途船甲板舱口角隅疲劳强度分析
引言多用途船舱口角隅的疲劳强度越来越受到船舶结构设计、制造和检验部门的重视。由于本船单长大开口的特性，结构设计必须充分考虑在各种集装箱载荷条件下的结构强度和变形，包括静水弯矩、波浪诱导垂直弯矩、水平弯矩、扭矩及货物扭矩等。在舱口角等重点受力区域，应力集中现象比较明显，结构疲劳强度也成为关注的焦点。准确计算船舶的波浪诱导载荷水平，分析全船弯扭强度以及进行舱口角隅的热点疲劳强度分析，验证其是否满足一定的疲劳寿命要求。设计波方法是基于谱分析法对船舶剖面波浪载荷进
江苏船舶 2012年1期2012-06-30
- 探讨水泥混凝土路面质量控制
弱的位置。（4）角隅处单位面积承受的车辆荷载大，基层沉降相对较大，易造成板下脱空，失去支承，产生断裂，这就是大部分施工图设有角隅钢筋的原因。如果角隅处未设计角隅钢筋，或虽有设计，但施工时安装位置偏低甚至过低，角隅钢筋失去其应有的功能，或混凝土浇筑过程中角隅处漏浆或振捣不实，混凝土内蜂窝严重，使混凝土板承载能力下降。这些均会导致角隅断裂。（5）受停电或混凝土运输等方面的原因的影响，施工中相邻两车料摊铺的时间间隔过长，前一车摊铺的混合料已经终凝或接近终凝，后一
科学之友 2010年24期2010-08-23
- 不同生长类型藓类植物茎的形态解剖研究
形,透明,薄壁,角隅加厚。中轴细胞四至六边形,小形,透明,薄壁,细胞角隅处加厚(见图1)。(2)云南墙藓(Tortula yunnanensis Chen)。采自毕节学院花池墙角,石壁薄黏土,湿润,密集丛状生长。茎横切面近圆形。表皮2~3层,小形,厚壁。皮部细胞大,圆五至六边形,透明,薄壁,角隅加厚。中轴分化不明显(见图2)。(3)黄丝瓜藓(Pohlia nutans(Hedw.)Lindb)。采自毕节阳山华山松林下,沙土生,环境干燥,密集丛生。茎横切面五
现代农业科技 2009年11期2009-07-08
- 舱口角隅处网格划分方法研究
在服役期间，舱口角隅区域疲劳问题突出，在进行全船的有限元计算后，需要对这些关键部位使用更精细的网格进行再次分析。依据送审图纸，截取局部模型进行网格细化，并建立导角、开孔，将部分筋单元进行板元化为审定部门常用的方法。但是网格局部细化，手工创建导角、开孔以及板元化是件繁琐耗时的工作，容易出错[1]。依据中国船级社《钢质海船入级规范》，研究了舱口角隅处的网格自动有限元精细划分算法，并在角隅处自动建立有限元网格匹配、尺寸符合计算精度要求的正半径、负半径、抛物线以及
船海工程 2008年1期2008-01-29