冷态
- 1970s中期全球气温关联网络结构特征的变化研究
料,分别构建了偏冷态和偏暖态对应的气温关联网络,揭示了1970s中期网络结构的时空演化特征,探究网络结构特征发生调整的可能成因,简析了全球变暖趋势对于全球气温关联网络结构特征变化的可能影响.文章第二部分介绍了方法和数据,第三部分介绍了主要的分析和结果,最后给出了本文的主要结论和简要讨论.1 数据和方法1.1 数据j=1,2,…,852;l=1,2,…,12(1)其中mod为相对于12的取余数函数.采用了NOAA数据集中1891—2020年空间分辨率为1°×
地球物理学报 2023年11期2023-11-04
- 350 MW超临界汽轮机冷态启动中压缸胀差大的分析及处理
轮机转子和汽缸从冷态到带负荷运行，金属温度变化非常大。转子的体积较小，温升和热膨胀较快；而汽缸的体积较大，温升和热膨胀较慢。因此，转子和汽缸在机组的启停、暖机和升速过程中会存在一定的热膨胀差[1-2]。当汽轮发电机组存在通流间隙小、滑销系统卡涩、冲转参数和暖机转速选择不当等问题时，机组在冷态启动过程中容易出现胀差偏大的问题。这会造成机组冷态启动过程时间延长，严重时甚至会引起动静部件摩擦、机组轴系振动等一系列故障。因此，胀差保护成为汽轮机监测保护系统的重要组
发电设备 2023年1期2023-02-03
- 墙式锅炉冷态开机节油技术研究与应用
运行，电厂开展了冷态开机前启动磨煤机节油技术的研究[6-9]。该研究是建立在理论研究可行性的基础上，保证锅炉安全运行的前提下，在机组开机过程寻找提前启动磨煤机运行的条件并改变磨煤机运行方式，即仅投运该磨中间2台燃烧器来减少油枪投运时间和投运数量，从而降低燃油消耗。1 机组冷态开机方式本次试验为某电厂一期2×350 MW机组，配套锅炉由美国F&W公司设计，西班牙GDV公司制造。锅炉为亚临界参数、单汽包、自然循环、一次中间再热、平衡通风、固态排渣，锅炉本体为Π
东北电力技术 2022年11期2022-12-06
- 燃气-蒸汽联合循环机组汽轮机冷态预暖技术应用及优化
小时数降低，机组冷态启动次数逐渐增多[8]。由于联合循环机组汽轮机冷态启动过程耗时较长，极大地降低了其灵活性。针对机组快速启动方式，学者进行了大量的相关研究。郑李鹏等[9]通过对汽轮机转子在不同启动方式下的热应力进行分析，在保障汽轮机转子安全性的前提下优化了汽轮机启动方式。瞿虹剑等[10]通过试验确定合适汽轮机的在不同状态下的暖机参数，并修改优化联合循环机组的启动控制逻辑，缩短了机组的启动时间。卢士文[11]通过增加高速暖机、规定冷态时汽轮机投入轴封条件以
热力发电 2022年9期2022-10-23
- 冷紧比对压力管道固定架轴向载荷影响分析
道上固定架的轴向冷态载荷和热态载荷，分析选择出不同温度下，固定架载荷最合理的冷紧比，为选择最优管道冷紧比提供参考。1.理论基础(1)管道固定架上作用载荷CAESAR Ⅱ软件是一款管道应力分析的软件，应用B31.3工艺管道规范来对GC级压力管道进行应力分析。对于简单系统，支架上反作用力[6]可以用以下公式进行计算。式中，Ea-在21℃时弹性模量；Em-最高或最低温度下的弹性模量；R-与全位移应力范围相对应，并以Ea为基础的反作用力或力矩范围；Rm-在最高或最
当代化工研究 2022年10期2022-06-16
- 联合循环汽轮机冷态启动上下缸温差大原因分析
第一次A修后出现冷态启动时高压外缸上下缸温差大的问题。为保障机组安全，提高机组快速启动能力，对汽轮机冷态启动上下缸温差大进行分析研究并设法解决，可有效缩短启动时间，节约能耗，保障安全。1 设备概况汽轮机为东汽配套的TC2F-30三压、双缸双排汽、一次中间再热、无回热、凝汽式机型，设计功率129.8MW。高中压缸合缸，各8级，低压缸对称布置，2×7级。汽轮机无调节级，高压主蒸汽经单个高压主汽阀、高压主汽调节阀（HPCV）进入高压缸第一级。高压缸排汽与中压过热
中国设备工程 2022年4期2022-03-08
- 电厂锅炉送粉管冷热态偏差模拟试验研究
都需进行锅炉炉膛冷态空气动力场试验，这对煤粉锅炉尤其重要。这里的“中国人民”，虽与先秦时的意义并无大差别，但它却第一次将两者连在一起，构成偏正词组，所以说是司马迁最早创造了这一词汇。“三农”问题是关系国计民生的根本性问题，党和国家特别重视，进入新世纪以来，我国连续15次下发以“三农”为主题的中央一号文件。近年来，农行在县域服务农业、农村方面取得了新的进展，在支持农民生产、帮助农民脱贫致富方面作出了一定的贡献，助推了农业发展、乡村振兴和农民增收。但锅炉运行时
上海节能 2022年2期2022-03-01
- 高效发动机实现超低氮氧化物尾气排放的对策
（kW·h），在冷态FTP工况下，最初260 s内的累积尾管NOx排放也超过了整个复合FTP工况期间所允许尾管NOx排放量，故需要另外采取措施才能达到此尾管NOx排放水平。改进SCR配方，在低于180°C的低温下实现高于50%的NOx转化率。在达到高NOx转化之前，需要更少NH3储存的SCR配方，让还原剂较早起效是降低尾管NOx排放量的潜在方法。高效柴油机;机内/机外净化;超低NOx排放;还原剂0 前言未来的监管目标将使柴油机面对诸多独特的挑战，以实现更低
汽车与新动力 2021年2期2021-09-10
- 增压锅炉冷态启动过程中耦合应力及疲劳分析
方式，以增压锅炉冷态启动工况下的实测温度和压力作为边界条件，进行锅筒应力三维有限元模拟，所得结果对指导锅炉的安全运行具有重要的参考价值。1 锅炉模型1.1 物理模型为建立锅筒的物理模型，作如下简化假设：1)锅筒内部存在着进行汽水分离、蒸汽清洗和排污等操作的复杂结构。考虑到这些装置对锅筒应力和疲劳影响较小，计算时主要考虑筒体、管束和连接方式等，所建锅筒实体模型如图1所示。图1 锅筒实体模型2)忽略封头对锅筒应力造成的影响[10]。3)锅筒管板区域管束外伸长度
哈尔滨工程大学学报 2021年7期2021-07-13
- 机组冷态启动燃用不同挥发分煤种的经济性对比研究
型火力发电机组的冷态启动时间长，燃料成本高，特别是大型W型火焰锅炉，因燃用无烟煤，启动初期煤粉着火困难，锅炉升温、升压速率较慢，需要投入大量的油燃烧器，燃料成本高。因此，在启停频繁的大型火力发电厂，如何降低机组启动燃料成本，成为各大型火力发电厂一直追寻的目标。习水二郎电厂2×660 MW超临界机组出线接入重庆电网，由于重庆电网负荷受季节、天气及昼夜影响较大，该厂机组启动频繁；另外，该厂锅炉为超临界W型火焰锅炉，主要燃用无烟煤[1-2]。无烟煤挥发分低，极难
重庆电力高等专科学校学报 2021年2期2021-05-22
- 关于弹簧支吊架的安装与调整
，即弹簧的刚态、冷态和热态。弹簧的刚态，也就是弹簧的安装状态。由于弹簧的限位销钉还未移除，整个弹簧处于一种刚性状态，既不能被拉伸，也不能被压缩，此时的弹簧是一个几何尺寸不能变化的刚体，弹簧的总高度就是弹簧的安装高度。弹簧的冷态，是指在正式开工试运之前，将弹簧的定位销钉拆除后，弹簧恢复弹性时的状态。弹簧的热态是指装置开工后，在一个预定的温度下工作时弹簧的状态。3.3 对弹簧的安装和调整要求弹簧处于刚态时，是按照管道的应力分析要求，将弹簧预压缩或预拉伸到一个预
石油化工建设 2021年1期2021-05-06
- STAG209E燃气-蒸汽联合循环机组疏水自动控制的研究与应用
二拖一、一拖一、冷态、热态等多种工况，通过逻辑组态设计，实现机组在启动阶段全厂疏水阀组的自动控制功能。1 课题研究背景1.1 现状介绍某厂建设有一套STAG209E 燃气-蒸汽联合循环机组，由2 台燃气轮机发电机组，2 台余热锅炉，1 台抽凝式蒸汽轮机发电机组和1 台背压式蒸汽轮机发电机组组成。燃气轮机发电机组和蒸汽轮机发电机组为二拖一分轴布置。燃机排气进入余热锅炉，通过各受热面产生热交换，余热锅炉产生的蒸汽进入汽轮机做功。余热锅炉分为高压汽包、低压汽包以
仪器仪表用户 2021年4期2021-04-19
- 某1 000 MW超超临界汽轮机转子冷态启动优化
的意义。汽轮机在冷态启动时，转子金属内部将产生较大的温度梯度并由此产生热应力，尤其是汽轮机高压转子的进汽端轴的汽封和前几级叶片根部，汽温变化最剧烈，是转子的最危险部位；由于汽轮机转子是高速旋转的部件，目前尚无直接测量其金属温度和热应力的有效手段，需要通过理论计算[1-4]的方法间接得到转子的温度和应力分布情况，从而指导优化汽轮机启动过程。兑悦等[5]分析了某320 MW亚临界凝汽式汽轮机的冷态启动过程，将启动过程分成几段，分别改变各段的进汽温升速率，基于非
发电设备 2020年5期2020-10-09
- 核级汽轮机冷态应急启动轴向胀差估算及控制分析
证机组安全运行。冷态应急启动是核动力装置在实际运行中可能遇到的突发机动运行，指的是汽轮机组由冷态停机状态在较短时间内（一般不超过45min）直接冲转并达到额定负荷的状态。由于冷态应急启动省去盘车和暖机环节，所以机组的轴向胀差增长比正常启停时更为严重。针对机组的冷态应急启动过程，进行胀差的有效估算，并据此提出合理的胀差控制手段，对核动力装置的安全运行具有重要意义。1 汽轮机的轴向热胀特性考虑胀差估算的需要，此处对汽轮机内缸和转子的热胀特性进行简要说明。1.1
今日自动化 2020年1期2020-07-23
- 330 MW 机组冷态启动时锅炉上水新操作方法
330 MW机组冷态传统启动方式，首先用辅汽启动一台汽动给水泵，炉水泵注水正常，汽泵到3000r/min后开启出水门对锅炉上水，锅炉三台炉水泵点动正常后，锅炉启动风机点火后升温、升压至主机冲转、并网、加负荷该汽泵一直维持运行，机组负荷到120 MW用抽汽启动另外一台汽泵，进行并泵操作。2 传统启动方式存在的问题2.1 机组冷态启动时，从启动第一台汽泵至锅炉点火，锅炉升温、升压至0.2 MPa左右至少需要4小时左右，如果有设备故障时间需要更长；而给水泵的扬程
探索科学(学术版) 2020年1期2020-03-26
- F级单轴燃气-蒸汽联合循环机组升负荷优化
汽机初始设定机组冷态升负荷率为1.3 MW/min，温态为2 MW/min，热态为 2 MW/min。通过优化提升汽机升负荷率后，机组到达满负荷的时间冷态缩短了37 min，温态缩短了25 min，热态缩短了30 min。本文在现场收集冷态、温态、热态升负率提升后运行数据，分析提高升负荷率后对机组热应力影响及汽机控制参数的相应变化，探究实施变温态启动的可行性。1 冷态、温态、热态升负荷率提升对转子热应力影响机组冷态升负荷率由1.3 MW/min提升至1.8
科技与创新 2019年19期2019-10-22
- 9E燃气蒸汽联合循环机组冷态启动优化
要每天进行启停，冷态机组从燃气轮机启动到汽轮机带满负荷需205 min，明显启动时间过长，对机组的气耗、电耗、电网的调度以及机组经济性肯定会带来一定的影响。本文将以#5/6机组冷态启动为例，通过分析影响机组冷态启动时间的主要因素，提出相应的优化措施，缩短冷态启动时间，尽可能提高机组冷态启动的经济性。1 设备概况华能南京燃机发电有限公司拥有两套GE 9E燃气-蒸汽联合循环供热机组。两套机组分别于2013年4月6日和2013年5月28日通过72+24h考核运行
燃气轮机技术 2019年1期2019-04-08
- 影响锅炉汽包低周疲劳寿命的因素分析
给出了材料因素在冷态启动过程中对汽包应力和汽包寿命损耗的影响。从图1可以看出，当材料的热扩散率增大时，汽包的应力谷值上升，而应力峰值与材料因素无关，所以应力幅值及修正应力幅值下降，汽包寿命损耗也相应减小；当材料的线膨胀系数增大时，应力谷值降低，而应力峰值保持不变，因而应力幅值和修正应力幅值上升，因而汽包寿命损耗增大；当材料的弹性模量增大时，应力谷值降低，应力峰值不变，因此应力幅值上升，但是修正应力幅值受弹性模量增大的影响反而下降，因而汽包寿命损耗也相应地减
动力工程学报 2018年12期2018-12-28
- 炼钢转炉冷态钢渣再利用实践
验方案对渣场现有冷态钢渣进行取样检测，试验用冷态钢渣与现有转炉终渣无异，取样成分见表1。结合转炉冶炼特点，制定如下试验方案：冷态钢渣在溅渣后或吹炼后3 min内加入，加入量分别按 1 000 kg/炉、2 000 kg/炉进行，石灰、高镁、复合渣加入量相应减少，具体替代量参考表2。表1 冷态钢渣取样成分表2 试验方案2 试验情况及分析2.1 辅料消耗情况本次试验辅料的消耗情况如表3所示。通过对比，全部试验炉次冷态钢渣平均用量为1 152.8kg/炉，吨钢冷
天津冶金 2018年5期2018-10-23
- 八角双切圆锅炉炉内空气动力场计算研究
重要意义。其中,冷态空气动力场试验是研究大型锅炉燃烧问题的一个重要手段,它利用相似原理模拟热态燃烧时炉膛内的气流分布,通过冷态条件下空气动力场的分布来判断炉膛内气流结构、切圆的大小以及是否偏离设计中心、气流是否冲刷水冷壁、煤粉射流的衰减性、气流在炉膛的充满度、水平烟道烟气流速的均匀性、燃烧器配风等特性,为锅炉热态燃烧调整指明了方向,减少了热态调整的盲目性和工作量,对于大修机组以及新建机组的燃烧调整具有重要意义。1 锅炉炉型简介宁夏某电厂2h1100 MW超
电力勘测设计 2018年9期2018-10-10
- 三菱M701F4型单轴燃气蒸汽联合循环机组冷态启动暖机负荷期间高旁调节控制优化
短缺等因素影响，冷态启动的次数逐渐增多。该型机组在冷态启动中存在暖机时间长、启动速度慢、经济性差的特点，需要对旁路系统进行逻辑优化，以提高机组启动的经济性。1 设备概况某电厂1、2号机组为三菱M701F4型单轴燃气蒸汽联合循环机组。燃机采用日本三菱公司M701F4型重型燃机，汽轮机为高压、三缸、三压、再热、排汽、单轴抽汽凝汽式供热机组，发电机采用全氢冷旋转无刷励磁。余热锅炉为东方日立锅炉有限公司生产的卧式、无补燃、三压、再热、自然循环、露天布置余热锅炉。机
电力设备管理 2018年8期2018-09-12
- 停堆期间主系统冷态超压及未预期温度变化保护操作研究
次临界、完整性(冷态超压)、支持系统失效造成的热阱丧失(反应堆冷却剂系统RCS未预期加热)功能恢复。本文对主系统冷态超压和未预期温度变化事故后操纵员的主要操作对一回路的影响进行了研究，并提出一个操作方案。1 冷态超压事故和未预期温度变化事故概述1.1 冷态超压反应堆冷却剂系统(RCS)的冷态超压保护功能是余热排出系统(RHR)实现的。在反应堆冷却剂系统处于水密实状态时，由于稳压器的稳压功能丧失，处于满水状态，质量和能量扰动极易导致系统压力出现较大波动[1]
中国核电 2018年2期2018-07-11
- 东汽超临界600 MW抽汽机组冷态启动暖机方式优化
机组自投产以来在冷态启动过程中多次出现汽轮机在中速暖机过程中，由于汽轮机振动大导致汽机被迫打闸，重回盘车状态，经盘车连续运行直轴，再次冲转后汽轮机运行正常。机组冷态启动一次成功概率不到25%，而温态启动与热态启动均未出现类似现象。汽轮机振动大，严重时会导致汽轮机转子产生永久性弯曲。由于每次冷态开机均在春节过后，需要如期实现机组对外供汽，为保证主设备安全，针对汽轮机冷态启动方式进行优化研究就显得尤为重要。1.1 问题描述东汽超临界600 MW抽汽机组在冷态启
机电信息 2018年18期2018-06-28
- ZL114A合金冷态焊接微观组织与力学性能
织损伤性能评估与冷态焊接工艺性能评价开展的研究较少，现有研究成果无法用于指导铝硅系合金构件的缺陷性能评价，不具有工程应用价值。本工作以导弹舱体本体剖切加工的板片拉伸试样为研究对象，采用氩弧焊分别进行了ZL114A与ZL205A丝材的冷态焊接，借助FEM有限元计算方法对冷态焊接过程的温度场分布进行了仿真计算，对比研究了ZL114A合金材料T6态冷态焊接下缺陷区域的微观组织与力学性能，完成了铝硅系ZL114A合金材料的缺陷性能评估。1 实验材料与方法1.1 实
材料工程 2018年6期2018-06-21
- 快速凝固Cu-Zr-Al合金的马氏体相变
的样品称为晶化快冷态样品.1.3 样品的检测1.3.1XRD分析本实验采用圆柱状样品(厚度大约3 mm)，样品采用电火花数控线切割机切割，之后用砂纸去除表层氧化皮，然后将其放置在 Empyrean 型X射线衍射仪上进行实验.采用Cu靶Kα辐射，管电压为40 kV，管电流为40 mA，扫描速度为2 °/min，扫描范围为 25～80 °，步长为0.02 °.1.3.2合金的马氏体相变温度的测量电阻测量采用四端电位法，试样为条状，尺寸为30 mm×1.5 mm
大连交通大学学报 2018年2期2018-04-18
- 冷态反敲法在舰船艉轴校直中的应用
116041 )冷态反敲法在舰船艉轴校直中的应用崔利刚(大连辽南船厂, 辽宁 大连 116041 )为解决舰船艉轴加工、装配过程中发生弯曲问题，提出应用冷态校直—冷态反敲法来解决舰船艉轴弯曲问题，通过实例详细阐述运用冷态反敲法在细长艉轴和空心艉轴校直过程中的成功应用，论证冷态反敲法在解决舰船艉轴弯曲问题的可行性。作用力；反作用力；塑性变形；失效；跳动量；泠态反敲法；艉轴0 前 言舰船艉轴因各种原因在工作中易发生弯曲，径向跳动超差，尤其是小型舰船艉轴，此种情
造船技术 2017年6期2017-12-29
- 大型空分装置冷态开车中膨胀量的调节及应用
0）大型空分装置冷态开车中膨胀量的调节及应用吉星 张准（河南龙宇煤化工股份有限公司，河南永城476600）空分冷态开车时易返冷冻坏管道和引起上塔超压事故，而带液开车操作难度又大，如何调节膨胀量使之不返冷成为关键。冷态开车；膨胀量；调节；措施大型空分系统在遭遇短停后，为了尽快恢复生产都会选择冷态开车，但冷态开车易出现返冷，操作难度大，很难控制好塔内压力和返流冷量。由于污氮气等管线都为碳钢材质，返冷严重会造成管道冻裂，同时还会引发上塔超压事故。解决此类问题的要
化工管理 2017年21期2017-08-22
- 工艺管道一次应力校核方法分析
一次应力通常考虑冷态一次应力，而忽略了热态一次应力。通过解读冷态一次应力和热态一次应力的定义，根据ASME B31.3-2014规定的校核准则，讨论了热态一次应力的四种计算方法，并编制了相应的管道应力分析工况。最后结合某管道系统案例，应用CAESARII管道应力分析软件对热态一次应力的四种计算方法进行了详细阐述，对比分析了不同方法的工况定义和计算结果，提出建议方法，供同行参考。工艺管道；应力分析；一次应力；热态；冷态；工况管道应力分析主要是为防止管道内应力
石油工程建设 2017年2期2017-07-24
- 四通道煤粉燃烧器冷态数值模拟研究
动非常复杂，通过冷态数值模拟研究了解燃烧器的空气动力场特性，是一项必不可少的研究工作，也是一种省时、省力、效率高、灵活性强的试验方法。本文通过对Nc型四通道煤粉燃烧器在不同结构、运行参数下的空气动力场特性进行研究，讨论回流区的形成原因，分析回流量的范围，指导同类燃烧器的合理设计与优化运行。关键词：回转窑；四通道煤粉燃烧器；冷态；数值模拟中图分类号：TQl7文献标识码A文章编号2095-6363（2017）04-0058-01回转窑内流动非常复杂，通过冷态数
科学家 2017年4期2017-05-25
- 汽轮机转子热稳定试验方法探究
的变化情况，并与冷态下的结果相比较，若相差较大，则说明转子在高温状态下的同心度不好。汽轮机的转速较高，若转子热变形径跳超差，会产生较大的不平衡离心力，引起机组振动。汽轮机的振动超过规定范围时，轻则使端部轴封、隔板汽封磨损，间隙增大，增加漏汽损失，使机组运行经济性降低；重则使与机组相连接的轴承、轴承座、主油泵、传动齿轮、凝汽器、管道等发生共振，甚至引起连接螺栓松动、地脚螺栓断裂等，从而造成重大事故。热稳定试验的目的是检测转子在热态下是否稳定，即不发生变形，仍
发电设备 2017年2期2017-05-18
- 邻机蒸汽加热系统在600 MW超临界空冷机组冷态启动中的应用探讨
W超临界空冷机组冷态启动中的应用探讨郝永全（山西漳山发电有限责任公司，山西 长治 046021）通过对超临界空冷机组冷态启动参数分析，提出了邻机蒸汽加热系统技术方案，即在相邻机组正常运行情况下，邻机辅助蒸汽和抽汽系统提供符合启动要求的汽源至本机除氧器和高压加热器。通过除氧器和高加的加热作用，提高锅炉进水温度，建立除氧器、前置泵、高加、省煤器、水冷壁、汽水分离器、除氧器的循环加热系统，实现600 MW锅炉水冷壁冷态启动加热冲洗。一方面可以节省机组启动冲洗过程
山西电力 2017年2期2017-05-16
- 600MW超临界汽轮机冷态启动暖机方式优化
机组启动状态分为冷态、温态、热态、极热态四种启动状态，期中冷态启动耗时最长，启动消耗和安全风险均为最高，因此对机组冷态启动操作进行优化，缩短启机时间，对节能降耗促进安全生产工作意义重大。为实现机组冷态启动过程安全、经济，云南能投威信能源有限公司对汽机冷态启动暖机方式进行了优化，通过和传统启动方式进行对比分析，证明采用优化后暖机方式开机，安全、经济效益提高显著。关键词：超临界；汽轮机；暖机；600MWDOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t
山东工业技术 2017年7期2017-04-10
- 汽轮机转子热稳定试验方法探究
的变化情况，并与冷态下的结果相比较。若相差较大，则说明转子在高温状态下的同心度不好。其目的是检测转子在热态下是否稳定，即不发生变形，仍然保持轴对称的特性。其必要性在于：汽轮机的转速较高，若转子热变形径跳超差，会产生较大的不平衡离心力，引起机组振动。汽轮机的振动超过规定范围时，轻则使端部轴封、隔板汽封磨损，间隙增大，漏汽损失增加，使机组运行经济性降低。振动严重时，可能使与机组相连接的轴承、轴承座、主油泵、传动齿轮、凝汽器、管道等发生共振，甚至引起连接螺栓松动
中国重型装备 2016年4期2016-12-19
- 国外燃煤电站锅炉冷态通风试验内容差异分析
国外燃煤电站锅炉冷态通风试验内容差异分析刘海明，罗 凯，黄中柏，许 涛(国网湖北省电力公司电力科学研究院，湖北 武汉 430077)由于国外并没有冷态试验的相关规程或导则，国际上也没有类似ASME的相关国际标准，这导致国外项目业主对于冷态试验内容有不同的见解和要求。结合在国外调试的经历，介绍了几个项目不同类型锅炉冷态试验，分析了试验过程中遇到的问题，以期为国外调试项目提供参考。国外燃煤电站；锅炉调试；冷态试验0 引言随着“一带一路”国家战略的深入，国内越来
湖北电力 2016年12期2016-12-14
- 高效核电汽轮机高压模块结构强度的研究
在稳态额定工况和冷态启动工况的温度场和应力场进行了计算校核，对强度不合格的部件进行了结构优化。结果表明：经过结构优化改进后，高效核电汽轮机高压模块结构强度设计合格。核电汽轮机； 高压模块； 有限元； 结构强度我国现有的核电汽轮机大部分为饱和蒸汽汽轮机，与常规火电汽轮机相比，饱和蒸汽核电汽轮机的主蒸汽参数和相对内效率都比较低，建造成本也比较高。某型号核电机组汽轮机的高压进汽采用过热蒸汽，进汽温度达到566 ℃，与饱和蒸汽核电汽轮机相比，具有热效率高、热耗率低
发电设备 2016年4期2016-09-28
- 1 000 MW超超临界机组邻机加热技术应用
超超临界机组正常冷态启动过程时间较长，启动成本较高，且存在安全隐患。介绍了某公司21 000 MW超超临界机组冷态启动过程中采用邻机加热技术的情况，分析了其安全性和经济效益。采用该技术既提高了机组启动的安全性，又取得了显著的节能效果。超超临界机组；冷态启动；邻机加热；节油0 引言1 000 MW超超临界机组正常冷态启动时间长达10 h以上，燃油、给水等资源消耗巨大，启动成本较高；由于燃用劣质烟煤，其启动安全性也较差。某发电公司1，2号1 000 MW超超临
电力安全技术 2016年1期2016-08-10
- 大型循环流化床锅炉低风量冷态启动实践研究
流化床锅炉低风量冷态启动实践研究王福才1，李瑞光2，刘爽3(1.辽宁调兵山煤矸石发电有限责任公司，辽宁 调兵山 112700；2.北方联合电力有限责任公司包头第二热电厂，内蒙古 包头 014030；3.辽宁铁岭市科技局，辽宁 铁岭 112000)摘要：针对大型循环流化床锅炉冷态启动过程中，采用传统的高于临界流化风量启动技术产生能耗高、安全隐患多等问题，对影响锅炉启动的一次流化风量调整进行了分析研究。结合调兵山煤矸石发电有限责任公司长周期的启动实践，阐述了低
沈阳工程学院学报（自然科学版） 2016年2期2016-06-06
- 360 MW 机组冷态启动节油探讨
60 MW 机组冷态启动节油探讨卢智平 （华能重庆珞璜发电有限责任公司，重庆402283）摘 要：介绍了360 MW燃煤机组在冷态启动时节约燃油方面所采取的一系列技术措施和组织措施，重点分析了燃油充分燃烧、提前投粉以粉代油、强制循环汽包炉的沸点水位控制、启动初期温度控制，使启动曲线尽量接近厂家的标准启动曲线。总结其中的经验，找出机组冷态启动过程中的节油空间，挖掘机组启动的节油潜力，优化机组的启动方式，为同类型火力发电厂的机组冷态启动节油提供参考。关键词：机
重庆电力高等专科学校学报 2016年1期2016-04-18
- 220 t／h锅炉空气动力场特性研究
究对象，对其进行冷态空气动力场试验，发现在静态时测得的炉内四角切圆大小与假想值基本相当，而在动态时由于受到不同层次风速的共同影响，实际切圆直径将变大。通过对炉内不同层次风速的调整，使其速度场达到合理分布。最后利用有限元软件ANSYS对炉膛内部气流分布情况进行模拟，模拟结果与试验结果对比后，发现两者非常接近，为锅炉启动、热态燃烧调整以及运行提供参考。四角切圆；锅炉；冷态；动力场；数值模拟冷态空气动力场试验是一种省时、省力、高效的试验方法，锅炉在改造后其内部布
东北电力技术 2016年7期2016-02-16
- 除氧器喷嘴冷态试验系统
生产，建立了喷嘴冷态试验系统。通过试验，可研发具有自主知识产权的国产化喷嘴。现对喷嘴冷态试验系统及喷嘴冷态试验方法做简要介绍，希望为相关行业的技术人员提供参考。1 冷态试验的目的喷嘴是压力式除氧设备的关键部件，在各种负荷下（额定出力10%～100%），喷嘴均应具有高质量的喷雾效果及良好的传热传质性能。喷嘴的性能将直接影响到设备的出力、出水温度及含氧量乃至设备运行的安全与稳定。在研发新型喷嘴时，喷嘴应达到几个主要性能指标的要求。（1）在额定出力时，最大的阻力
电站辅机 2015年3期2015-12-11
- 燃气—蒸汽联合循环机组冷、温态暖机优化
导致设备损耗大、冷态机组调峰性能差、暖机运行节能环保和经济性不足等问题，一直以来都是困扰国内西门子9F型燃气轮机联合循环发电厂的难题。华能上海燃机电厂分析原燃气-蒸汽联合循环机组的控制模式，根据燃机、汽机特性，详细制定优化原则、试验方案及试验步骤，利用启机机会实施汽机中速暖机试验，摸索出了一套可行有效的汽机暖机新模式，实现了汽机暖机冷态、温态、热态三种状态下的不同暖机方式的复合模式，并实现了全过程的变参数控制及全过程的程控自动，彻底消除了西门子关于汽机启动
电力与能源 2015年3期2015-12-02
- 旋流作用下突扩燃烧室内冷态流场的PIV分析
术来研究燃烧室内冷态流场特性已经成为分析燃烧室内部流场结构的一种主流趋势，进而从根本上探究燃烧室内部燃烧不稳定性问题，并对燃烧室热态流场行为起到指导作用。韩启祥［1］等人设计了单头部的矩形燃烧室模型，并通过PIV技术研究了燃烧室内的流场结构以及旋流器结构参数的改变对流场内回流区的影响，实验进口压力为0.1065MPa。研究表明，减小一级旋流器的流通面积及旋流数，或增大二级旋流器的旋流数，回流区的尺寸会增大。Yan Yingwen［2］利用PIV技术研究了进
实验流体力学 2015年6期2015-11-15
- 核安全级（1E）通风系统电加热器的鉴定方法
小时。试验后测试冷态绝缘电阻值及冷态绝缘强度。（2）湿热老化试验。将电热元件在不包装、不通电的状态下，不重叠的放置在环境试验箱内的支架上，先对元件预热1h，预热温度40±2℃，预热后开始试验，试验条件如下：温度：40±2℃；湿度：RH=93+2-3%；持续时间：48h：加湿用水要求：电阻率小于500Ω•m；试验结束后将元件取出，放在环境温度20±5℃，无风，无强烈热辐射，相对湿度≥60%环境里，进行绝缘电阻试验和绝缘强度试验。（3）通断电试验。将元件置于正
山东工业技术 2015年8期2015-07-27
- 某9F燃机冷态启动振动异常的处理
03）某9F燃机冷态启动振动异常的处理陈 杰，赵卫正（浙江浙能技术研究院有限公司，杭州 310003）某PG9351FA型燃气轮机在高负荷下1Y轴振大，在处理过程中发现机组冷态启动定速3 000 r/min后1Y轴振幅值增大至178 μm后锐减又增大及相位角连续变化接近360°的振动异常现象。分析该机组的转子结构特征与启动过程的转子温度分布可以解释异常振动现象产生的原因，通过2次现场动平衡校正，减小了高负荷下机组1Y轴振的幅值。燃气轮机；振动异常；拉杆转子
浙江电力 2015年11期2015-04-14
- 炉体维护与提高耐火材料质量同等重要
，炉体的维护分为冷态维护和热态维护。冷态维护是炉体在冷态下采用维护剂打结防护的方法；热态防护则是保持炉体处于红热工作状态下在线防护的维护方法，比如喷补等。在冷态维护和热态维护二者的选择上，有的厂家注重前者，有的厂家注重后者，因此常有争论。但我觉得冷热要不分彼此，只有同等重视，二者兼顾才能达到预期的效果。炉体像人体一样，钢砖等同于骨骼，维护层相当于肌肉。骨骼起的是支撑作用，而肌肉才是真正的工作层，因此炉体维护与提高耐火材料质量同等重要，从某种意义上讲则更显重
金属加工(热加工) 2015年5期2015-02-23
- 大型柴油机高氮氧化物转化率的排放控制系统的研发
格通过大型载货车冷态FTP试验以确定系统性能。在研究的不同部分使用了冷态和热态循环。瞬态循环期间平均 NH3-NOx比（ANR）为1.2～1.3。应该指出的是，本研究冷态FTP保温时间为3h，这样做是为了节省试验时间。研究表明，大约3h的后处理保温会得到与冷态FTP条件下8h保温相同的进口温度，后者可使发动机冷却液和润滑油回到室温。2种保温方法之间在FTP循环的开始250s内差别不到8°。SCR进口温度比较如图2所示。这项研究的一部分包括在冷态瞬态FTP循
汽车与新动力 2015年5期2015-01-09
- 焦炭冷态强度多元线性回归分析预测模型的研究及应用
加和性。其中焦炭冷态强度是指焦炭抗碎强度M40和焦炭耐磨强度M10。笔者选用入炉煤的挥发分V、粘结性指数G和胶质层最大厚度Y作为影响因素，在MATLAB下进行多元线性回归分析，拟合出焦炭冷态强度预测模型，再进行F检验和t检验，以建立简单、准确的预测模型。配煤专家可以根据预测模型快速估算出焦炭冷态强度性能，立刻能掌握焦炭合格情况，从而可以有效地预测出满足要求的焦炭，为稳定焦炭生产和提高焦炭质量提供理论依据［5］。1 模型建立及分析1．1 基于最小二乘法的多元
皖西学院学报 2015年5期2015-01-01
- 38 000 DWT杂货船轴系方案比较分析
别计算两种方案中冷态、热态、SMCR工况点下的轴承负荷、垂向位移等参数。两种方案的计算模型见图3。2.3 两种方案校中计算结果比较1)冷态轴承负荷。冷态轴承负荷见图4。方案(一)有前轴承时，中间轴承只承载少量负荷32 kN，而艉管前轴承承载了42 kN的负荷，这样会加剧前轴承的磨损，使艉轴前密封工况变得恶劣。方案(二)无前轴承时，则不会出现这种情况，只是中间轴承负荷增大，但仍在许用负荷范围之内。2)冷态垂向位移。冷态垂向位移见图5。由图5可见，方案(一)有
船海工程 2014年3期2014-06-27
- CaesarⅡ与Glif对高温高压管道静力分析的比较
。管道热位移是在冷态的基础上考虑了温度及端口热位移的影响所产生的位移。左侧主蒸汽管道上的支吊点的冷热位移如表1所示，右侧管道情况基本相似。可以看出，Glif软件得出的冷、热位移与CaesarⅡ软件得出的冷、热位移值大小基本吻合。需注意的是Glif中给出的热位移是从冷态到热态的相对位移，对应CaesarⅡ中的结果应该是膨胀荷载工况（EXP，考虑温度和附加位移）下的位移，这里很容易把CaesarⅡ中运行热态工况（OPE，考虑自重、温度、附加位移、压力和集中力）
电力工程技术 2014年3期2014-04-12
- 汽轮机冷态冲转DEH问题分析及对策
0270)汽轮机冷态冲转DEH问题分析及对策李昌海，冯慧山，田金海，林鹤，许文 (中石化股份有限公司 天津分公司，天津 300270)针对50 MW机组汽轮机在冷态冲转过程中无法维持500 r/min暖机转速，起动数次均因实际转速与给定值偏差大于500 r/min而导致数字电液控制系统(DEH)打闸的问题，进行了伺服阀和FM146模块的检查、程序分析以及转速仿真分析，采取了相应的处理措施，解决了汽轮机在起动冷态暖机冲转无法控制转速的问题，保证了汽轮机的正常
石油化工自动化 2013年5期2013-11-01
- 490 t/h循环流化床锅炉冷态启动过程节能分析
CFB锅炉进行了冷态试验和热态点火启动的研究。贾玉平［3］针对燃煤泥流化床锅炉进行了研究，探讨了锅炉启动及运行特性。另外，针对CFB锅炉的启动也进行了大量探讨。赵俊彬等［4］对某440 t/h CFB锅炉压火启动过程中水冷风室发生爆燃的原因进行分析，提出防止风室及炉膛发生爆燃的措施。李寿军等［5］针对300 MW CFB锅炉压火及热态启动过程中的操作要点和注意事项进行分析，得到相关结论。赵斌等［6］针对某490 t/h CFB锅炉，对影响锅炉冷态启动的相关
东北电力技术 2013年4期2013-03-25
- 300 MW机组冷态启动优化的应用
300 MW机组冷态启动优化的应用马岩昕，张晓宇，乔大勇，肖 亮，张 昆，韩瑞斌(黑龙江华电齐齐哈尔热电有限公司，黑龙江齐齐哈尔 161000)针对300 MW机组冷态启动时间较长、经济性较差的问题，提出在保证机组和设备安全运行的前提下，改进机组冷态启动措施，优化300 MW机组冷态启动程序。经实际应用验证，改进后的机组冷态启动措施缩短了机组冷态启动时间，实现了300 MW机组安全和经济启动，提高了300 MW机组运行经济性。冷态启动;暖机时间;热应力;温
黑龙江电力 2012年3期2012-07-18
- 冷态动力场试验中一次风等流量的整定
222042)冷态动力场试验中一次风等流量的整定陈 顺(南化集团 连云港碱厂,江苏 连云港 222042)在锅炉进行冷态动力场试验中,对风管流量测量偏差进行修正不同整定方法的比较,筛选出切实可行的方法,对于解决流量测量的准确性问题有较强指导意义。冷态动力场;风管流量;测量;整定2003年我厂热电装置“三炉两机”DCS系统改造。风粉在线系统是锅炉装置新改进的的测量技术,对于锅炉各风管风量的调控,指导锅炉安全、稳定、优化运行具有十分重要的意义。由于风粉对仪表
纯碱工业 2011年4期2011-01-04