喷口
- 某涡喷发动机喷口对其工作稳定性影响的研究
要部件，若发动机喷口收放系统发生故障、调整不当或维护不正确，会造成发动机喷口尺寸与收放速度超差，影响发动机涡轮后压力P4、落压比πT、涡轮功PT、低压转子转速N1、高压转子转速N2、涡轮后燃气温度T4和发动机推力FN等参数，造成发动机工作不稳定，甚至导致发动机熄火，影响发动机工作稳定性、可靠性和安全性。1 发动机尾喷管某型涡喷发动机尾喷管是收敛式二元喷管，其调节系统由可变电阻传感器、可变电阻盒、状态操纵盒、转速操纵盒、辅助继电器盒、加力箱、加力电门、信号发
中国科技纵横 2023年19期2023-11-23
- 某型航空发动机加力参数异常故障原因分析
发动机[1]。受喷口喉道面积与加力供油量的匹配性影响，某型航空发动机接通加力控制规律复杂，燃烧条件恶劣，涉及因素较多，为准确定位某型航空发动机加力参数异常故障诱因，以发动机加力状态控制计划和调节规律为基础，建立了以“发动机参数异常”为顶事件的故障树。按照故障树进行性能试验、分解检查与故障原因分析，准确定位故障源。1 故障现象某型飞机飞行过程中，该机飞行后半程长时间有加力接通信号。机组检查发现发动机停车时喷口喷出一团火焰，停车后加II、III号输油圈有燃油滴
机械工程师 2023年9期2023-09-15
- ◆消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径15mm 个15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦
建筑与预算 2022年12期2023-01-09
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0 侧喷型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东
建筑与预算 2022年11期2022-12-08
- 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径15mm 个15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦
建筑与预算 2022年10期2022-11-08
- 高水分、低热值褐煤大功率等离子点火试验研究
法以离煤粉燃烧器喷口不同距离的煤粉燃烧火焰温度为评判标准，具体设置为以煤粉燃烧器喷口作为起始点，按照0.5 m长度为步进间隔，一共设置10个温度测量点，采用K型热电偶作为温度测量仪器，记录每个点的火焰温度，同时采用视频摄像机对燃烧火焰进行拍照摄像，作为辅助评判标准。2.2 试验测试仪器主要试验测试仪器见表2。表2 试验测试仪器3 试验运行工况及结果分析3.1 煤粉浓度大小对点火的影响煤粉浓度大小对点火的影响试验共进行了三组。（1）第一组试验时，实际煤粉水分
工业炉 2022年3期2022-09-27
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50images/BZ_139_180_2949_290_2995.pngimages/BZ_139_292_2949_837_2995.pngimages/BZ_139_839_2949_1580_2995.png images/BZ_139_1582_2949_1700_2995.pngima
建筑与预算 2022年6期2022-07-08
- 喷口形状对喷水推进器性能的影响
].喷水推进器的喷口是一个阻力部件，通常放置在喷水推进泵的尾部，负责输送经导叶整流的水，使得喷口射出的水流获得更大的速度，从而获得更大的推力.喷口的主要参数有喷口轴向长度、喷口口径、喷口形状[6-8].目前，随着喷水推进技术的快速发展，对提高喷水推进器推进性能的研究成果也越来越多.WILLEM等[9]将数值计算与试验结果对比，证明了计算流体动力学(CFD)研究混流式喷水推进器的可靠性.HUANG等[10]采用CFD方法，分析了进水流道参数(长径比、入射角进
排灌机械工程学报 2022年6期2022-06-23
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0 侧喷型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 鞍 山 抚 顺 本 溪 丹
建筑与预算 2022年5期2022-06-09
- 水幕隔尘用缝隙喷口的边界流线构造与出流速度分布*
烟降温效果。缝隙喷口和箱式水幕可以形成宽薄水幕，常用于轧钢冷却和地下建筑防火隔烟[15-16]，但箱式水幕体积较大并且喷出的水幕不均匀，因此提出1种利用缝隙喷口直接形成连续液膜式水幕用于隔尘以及除尘的方法，其优点在于不会对巷道或者隧道形成阻隔；水幕主体为连续液膜，对含尘气流形成阻隔，液膜底部破碎形成的水滴和水雾，可以捕捉气流中的尘粒，达到降尘效果。但目前常规锥形缝隙喷口形成的水幕存在出流速度不均、水膜破碎快的问题。因此，在前人研究基础上，本文基于边界流线构
中国安全生产科学技术 2022年4期2022-05-19
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径15mm 个15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦
建筑与预算 2022年4期2022-05-09
- 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径15mm 个15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦
建筑与预算 2022年3期2022-04-22
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.69 11.50 2 002 0 侧喷型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 15.6 0 15.3 4 14.43 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 23.27 22.00鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东
建筑与预算 2022年1期2022-02-17
- 飞参数据在某型飞机喷口工作监控中的应用
开加力时，发动机喷口移动至指定位置并锁定在固定状态，为飞行提供持续的动力输出，保证飞机的瞬间加速。该发动机的喷口状态有预开、慢车、军用、小加力和大加力5个状态，喷口位置在这5个状态时应有稳定的喷口指示；当喷口性能不可靠时，可能出现喷口抖动、喷口不稳定，严重时可能出现加力爆燃和空中停车现象。发动机喷口系统工作的可靠性关系到飞行安全，因而在飞机大修、定检和日常机务准备中，需要对喷口工作情况进行精细检查。1 喷口工作常见故障从地面试车和空中飞行两个状态可获取该型
航空维修与工程 2022年12期2022-02-04
- 某型发动机喷口临界界面面积控制系统故障模式研究
作状态的变化，由喷口控制系统全状态自动调节发动机不同工作状态下的喷口位置。该型航空发动机喷口控制系统采用的是带液压机械备份的全权限数字式电子控制系统，涉及输入输出参数多，包含电子电器元件、液压执行元件，喷口过程控制复杂，发动机使用过程中喷口控制系统故障频发。喷口控制异常将导致发动机转速下降、推力不稳定，影响飞行安全。1 喷口临界界面面积控制原理数控系统正常工作时，由全权限数字电子控制系统完成喷口临界界面面积控制（见图1）；数控系统故障时，由液压机械备份控制
航空维修与工程 2022年12期2022-02-04
- 喷口尺寸对高温升燃烧室副喷嘴性能影响
在公开文献中针对喷口长径比和旋流室直径与喷口直径比对离心喷嘴性能的影响研究较少，本文针对三旋流高温升燃烧室的副油路离心喷嘴，在不同供油压力条件下，试验研究了喷口长径比和旋流室直径与喷口直径比对喷嘴流量、锥角和雾化性能的影响。1 研究方案三旋流燃烧室副油路喷嘴的2维几何模型如图1所示.该离心喷嘴由旋流器、喷口、转接段组成。当离心喷嘴工作时，高压燃油通过喷嘴内的旋流器后在旋流室内高速旋转，当燃油喷出时，在离心力作用下将燃油雾化散开成为许多微小的液珠。该喷嘴在低
航空发动机 2021年3期2021-07-21
- 旋流对冲锅炉侧墙贴壁风结构优化及布置数值模拟
取风方式、风率和喷口风速等运行参数对一台600 MW超临界旋流对冲炉水冷壁近壁区氧体积分数、炉膛出口烟气中NOx质量浓度和未燃尽碳质量分数的影响，结果显示从燃尽风中取4%的风量作为贴壁风能够满足机组运行的安全性和环保性要求。Hu等[12]针对一台1 000 MW旋流对冲炉，对比了贴壁风位置对该锅炉高温腐蚀的影响。结果表明：对于前后墙贴壁风系统，1%的风率可使侧墙H2S浓度降低至0.01%以下，而对于侧墙贴壁风系统仅需0.5%的风率即可达到同样的效果。目前针
洁净煤技术 2021年3期2021-07-03
- 基于CFD的直喷喷嘴瓶体冲洗效果研究
分析。研究发现，喷口气压对瓶体冲洗效果影响最大。通过优化输气管道，并增加冲洗气流流量，可实现瓶体冲洗效率的提升。计算流体力学；葡萄酒瓶；冲洗；喷嘴1 引言新生产的葡萄酒瓶内部需进行冲洗，瓶体内部的冲洗效果和其表面的壁面切应力有直接关系[1]。通过获取壁面切应力数值，瓶体冲洗效率可用数值体现。计算流体力学Computational Fluid Dynamic（CFD）在工程领域被广泛应用于计算壁面切应力数值[2]。研究应用CFD对不同冲洗变量 下的葡萄酒瓶进
科技与创新 2021年6期2021-04-13
- 八角切圆塔式锅炉燃烧优化调整试验研究
用八角布置、五层喷口，对燃烧器重新设计尺寸；增加一组SOFA(燃尽风)喷口；除渣装置整体下移2 m，并对空气预热器及水冷壁进行了改造等。改造前后主要结构参数变化见表3，改造后喷口型式如图1所示。表3 改造前后主要参数变化Table 3 Changes of main parameters before and after ttransformation图1 改造后强化着火型煤粉喷嘴Fig.1 Enhanced ignition pulverized coa
黑龙江电力 2021年6期2021-02-28
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.50 12.36 10.60 20020侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径15mm 个15.60 14.94 12.49 20021 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 22.66 18.71 20022 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 20.51 22.66 21.37鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦 州 营
建筑与预算 2020年11期2021-01-13
- 外形结构对聚四氟乙烯喷口表面应力及性能的影响
0）0 引言灭弧喷口是高压开关灭弧装置中控制电弧，创造高速气吹条件的核心部件[1]。喷口制品是将聚四氟乙烯与无机填料经过混合及压制成预制品，然后加热到晶体熔点327℃以上，最高至370℃，并在此温度下保持一定时间，使聚合物分子由结晶型逐渐转变为无定型，分散的单个树脂颗粒通过互相扩散熔融粘结成一个连续的整体，再经冷却，使聚合物分子又从无定型逐渐转为结晶型，从而制得的坚固乳白色不透明制品[2]。聚四氟乙烯喷口制品的烧结性能随其形状、烧结时间、烧结速度的不同而有
绝缘材料 2020年12期2020-12-30
- 安全型强光爆震弹的设计与试验
构、外壳、内壳和喷口等组成，如图1所示。该弹药采用内、外壳双层腔体结构，内壳装药爆炸，外壳上开喷口，保证声光效果的同时，击发和保险机构与弹体不分离，破片滞留在外壳内部。外壳体使用上盖、中壳、下盖三段式螺纹连接而成，击发和保险机构使用现役通用部件。所设计的新型强光爆震弹爆炸时不产生杀伤性破片，距离炸点1.5 m处，声强需达到140～160 dB，光强需达到3.0×106～5×107cd。图1 新型爆震弹弹体结构示意图1) 内壳设计内壳是新型强光爆震弹的装药壳
兵器装备工程学报 2020年9期2020-10-12
- 强光爆震弹安全性优化设计
构、外壳、内壳和喷口等组成，外壳体使用上盖、中壳、下盖三段式螺纹连接而成，如图1所示。击发和保险机构使用现役通用部件，因此本文主要对内壳、外壳和喷口进行设计。图1 新型爆震弹弹体结构示意图1) 内壳设计。内壳是新型强光爆震弹的装药壳体，其大小决定了装药量多少，其壳体材料和厚度决定了内壳的强度。内壳需要一定强度集聚能量，并在爆开瞬间泄光泄压。内壳可采用塑料材料，目前主要有聚氯乙烯(PVC)、聚酰胺(如PA66)、ABS等，其中ABS还有多种改性材料[4]。通
兵器装备工程学报 2020年8期2020-09-07
- 某涡扇发动机喷口收放特性研究
节流工作状态下，喷口位置按给定程序进行控制。为了便于启动，要求在启动时喷口面积最大，在慢车状态以上(未接通加力之前)，为了获得较高的推力，要求喷口开度最小。发动机在节流状态控制喷口收放的同时，为了避免收放喷口转速相互干扰造成喷口位置摆动，要求收放喷口具有一定的转速差[1-2]，其核心实现装置为慢车域喷口控制活门(以下简称“慢车域活门”)组件。周燕等[3]利用故障树分析方法，以指令压力为顶事件，判明了某型发动机喷口收放异常故障的原因是燃油增压泵失效引起的指令
液压与气动 2020年7期2020-07-14
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.60images/BZ_135_180_2901_290_2947.pngimages/BZ_135_292_2901_900_2947.pngimages/BZ_135_902_2901_1580_2947.png images/BZ_135_1582_2901_1700_2947.pngima
建筑与预算 2020年6期2020-07-03
- 航空发动机异常收喷口故障分析
附件外观无异常，喷口加力调节器外观，喷口刻度指示正常，反馈钢索良好，喷口加力调节器与其他机件连接的导管无渗漏。喷口控制油滤检查，内部油液清洁，无金属屑末，油滤无多余附着物。油门刻度值与喷口加力调节器刻度盘数值对应关系正常。检查发动机气流通道，左发整流支板，低、高压压气机，低、高压涡轮叶片、喷口未见损伤；有发动机低压压气机一级叶片1片进气边有凹坑，另有6片轻微擦伤，损伤叶片可修复。图1 航空发动机喷口收放功能示意图2 喷口控制系统组成及原理航空发动机喷口控制
中国新技术新产品 2020年6期2020-06-19
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.60images/BZ_132_180_2901_291_2947.pngimages/BZ_132_293_2901_901_2947.pngimages/BZ_132_903_2901_1581_2947.png images/BZ_132_1583_2901_1701_2947.pngima
建筑与预算 2020年5期2020-06-15
- 中等推力航空发动机喷口控制方法对比研究
力。尾喷管喉道（喷口）面积控制系统同样是发动机控制系统的重要组成部分，通过改变尾喷管喉道面积，调节气流在尾喷管和涡轮中膨胀比的分配，从而达到控制发动机工作状态的目的[1-9]。随着飞机和发动机性能的不断提升，对发动机喷口喉道面积的控制要求日趋提高。由控制简单的收敛喷口到控制收扩喷口的喉道面积和扩散段面积。随着推力矢量喷口的发展，控制策略又由控制喷口面积发展到同时控制喷口面积和喷口转向[10-11]。发动机喷口面积控制一般采用闭环控制。有的发动机采用低压涡轮
航空发动机 2020年2期2020-06-13
- 某型涡扇发动机喷口控制系统数控改造方案设计
控制系统，其中的喷口控制系统不仅质量大、结构复杂、控制性能有限，而且随着使用时间的增加，其关键计算部件——压比调节器会发生空气活塞漏气、型针积碳和连杆变形等问题，造成性能退化，导致发动机发生加力爆燃和低压转差漂移等故障[1-3]。多年以来，发动机喷口控制系统正朝着数字电子化、小型化和一体化的方向发展，有效减轻了质量并改善了喷口控制效果，大大提高了军用航空发动机的性能[4]。因此有必要在分析机械液压式喷口控制系统的基础上，对原系统进行一定的数控改造，以规避机
航空发动机 2020年1期2020-06-13
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.60images/BZ_113_180_2901_290_2947.pngimages/BZ_113_292_2901_900_2947.pngimages/BZ_113_902_2901_1580_2947.png images/BZ_113_1582_2901_1700_2947.pngima
建筑与预算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.60images/BZ_126_178_2901_288_2947.pngimages/BZ_126_290_2901_898_2947.pngimages/BZ_126_900_2901_1578_2947.png images/BZ_126_1581_2901_1698_2947.pngima
建筑与预算 2020年3期2020-05-22
- 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径1 5 m m 个 1 0.2 6 1 2.3 6 1 0.6 7 2 0 0 1 9 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径1 5 m m 个 1 0.2 6 1 2.3 6 1 0.6 0 2 0 0 2 0侧喷型玻璃球闭式喷头喷口直径1 5 m m 个1 2.8 2 1 4.9 4 1 2.4 9 2 0 0 2 1 雨淋式喷头 喷口直径1 5 m m 个 2 0.5 1 2 2.6 6 1 8.7 1 2 0 0 2 2 雨雾式喷
建筑与预算 2020年2期2020-04-16
- ◆ 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.67 20019 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 10.26 12.36 10.60images/BZ_120_178_2901_288_2947.pngimages/BZ_120_290_2901_898_2947.pngimages/BZ_120_900_2901_1578_2947.png images/BZ_120_1581_2901_1698_2947.pngima
建筑与预算 2020年1期2020-03-14
- 通道式空气循环系统的数值模拟及试验验证
风口→导流箱体→喷口→风机吸风口。导流箱体的结构对喷口速度及速度分布均匀性有很大影响。喷口速度及速度分布均匀性决定了退火炉所处理产品的加热时间及产品性能，从而决定了铝卷退火炉的生产效率及能源消耗。通过对空气循环系统进行数值模拟，获得空气循环流场的压力分布及速度分布，可对循环流场结构的优化提供参考。本文利用ANSYS Workbench 软件，对通道式及静压箱空气循环系统进行数值模拟，获得空气循环流场的压力分布及速度分布，并与试验结果对比，得出结论，为空气循
工业炉 2020年1期2020-02-20
- 瞬态泄压条件下不同喷口结构的底部排气弹尾部流场特性
等相关，也与底排喷口结构有关。通过优化底排喷口结构可以提高底排弹的减阻性能。丁则胜等[2]和陈少松等[3]对不同尺寸圆孔喷口的底排装置进行了试验研究，发现在实用排气参数范围内，热排气时喷口尺寸对底压无明显影响。由于底排弹底部产生的二次回流区会降低底压，Mathur等[4]提出可通过采用多孔喷口或环型喷口的结构来削弱二次回流区，使底排弹达到更好的减阻效果。卓长飞等[5]建立了底排弹底部流动与二次燃烧模型，发现当排气参数较大时，喷口面积越大，底压比越大。余文杰
兵工学报 2020年12期2020-02-06
- 阻塞比对开口式风洞喷口风速测量方法的影响
需要以获得准确的喷口风速为前提，因此喷口风速测量的准确性对于风洞试验数据的精度十分重要.开口式风洞的风速测量方法主要有喷口法和驻室法，两种方法均是基于压差计算得到喷口风速.关于风洞驻室对汽车风洞流动特性的影响很多学者进行了研究[2-4].驻室法与喷口法由于选择的测点位置的不同，受到喷口阻塞效应的影响也就不同.关于如何消除这些干扰以及怎样对测量结果进行修正国内外专家学者展开了一系列研究，提出很多有效的修正方法，在风洞的研究方法方面积累了很多经验.同济大学杨志
同济大学学报（自然科学版） 2019年11期2019-12-02
- 反向喷口密封技术助力环保
袋。公司说，反向喷口密封技术使转换器能够满足软包装的回收标准，并能帮助品牌达到其可持续包装目标。陶氏包装与特种塑料业务全球应用技术主管Peter Sandkuehler博士解释说：“我们基本上改变了在喷口密封过程中随时随地需要应用热量的想法。通过将预熔喷口底部的热量直接传递到薄膜的密封层，我们同时解决了两个难题：如何方便地将喷口密封到单一材料薄膜上，以及如何防止硬喷口切入薄膜。”新工艺的目的是更热敏以方便密封喷口。传统上，将形成薄膜的袋外的热量用于熔化密封
绿色包装 2019年6期2019-09-10
- 小孔喷注消声器在宇航设备上的应用
和空气通过较小的喷口排出。在有限的空间中达到足够的供氧排气要求，此时气体的压力和气流速度都很高，致使其喷口处产生很高的流噪声。流噪声是典型的空气动力性噪声，由运动着的流体介质与固体边界之间的相互作用以及流体介质内部的湍流作用所引起。流噪声的产生机理主要是固体壁面和流体介质之间的相对运动以及流体介质自身的不规则湍流运动所激发的介质内部的应力及压力扰动的传递。基于流噪声问题的复杂性，即使各国专家学者进行了不懈的努力研究，依旧无法确定各种流噪声计算方法的精确性，
应用声学 2019年3期2019-07-25
- 某机场航站楼大空间空调系统设计
李提取大厅，采用喷口侧送方式；高大空间区域，如旅客候机大厅和值机大厅，采用喷口侧送分层空调方式；而对于机械化行李分拣区，人员密度很小，设置排风机，通过负压从值机大厅引入温度较低的室内空气，起到了一定的降温效果，同时对维持值机大厅一定正压有作用。一次回风喷口送风系统采用同侧上送下回方式，以值机大厅为例，气流组织如图2所示。如图2所示，值机大厅为高大空间，采用分层空调，送风喷口设置于首层夹层内，喷口中心标高为5.5 m，回风百叶设置于同侧标高1.3 m处，人员
山西建筑 2019年8期2019-03-22
- 喷口间距对双矩形平行射流流场的影响
100084）喷口间距对双矩形平行射流流场的影响刘鹏远，张海，吴玉新，张缦，吕俊复（清华大学热能工程系，热科学与动力工程教育部重点实验室，北京 100084）用激光粒子测试仪(PIV)测量了双矩形喷口平行射流的流场特性，研究了不同喷口速度、不同喷口间距下双射流的混合特性。结果表明，喷口速度增大，双射流对称线上速度绝对值增大，但速度最大值出现的位置基本不变。喷口间距增大后，双射流的混合推迟，合并点后移，传递到对称线上的动量减弱，在合并点上的最大速度值减小。
化工学报 2017年10期2017-10-16
- 异距贴壁风喷口布置方案的数值模拟
96）异距贴壁风喷口布置方案的数值模拟孟凡冉，高畅，金保昇，张勇（东南大学能源热转换及其过程测控教育部重点实验室，江苏 南京 210096）为了消除某600MW前后墙旋流对冲锅炉侧墙水冷壁出现的高温腐蚀现象，在前后墙开3层对冲贴壁风喷口，借助Fluent软件模拟计算了原始运行工况以及不同贴壁风工况下的炉内燃烧，并着重分析了侧墙近壁区内还原性气体（CO）浓度的分布情况；结果表明，数值模拟的结果比较符合炉膛实际的运行情况，不同贴壁风喷口类型的防腐效果并没有显示
化工进展 2017年9期2017-09-06
- 喷口前馈线对航空发动机加力接通结果的影响
安710089)喷口前馈线对航空发动机加力接通结果的影响郝晓乐，申世才，高莎莎(中国飞行试验研究院发动机所，西安710089)为防止加力接通过程中因喷口过小导致发动机喘振，某型发动机借鉴国外经验设置了喷口前馈线。分析了喷口前馈线的控制原理及设计特点，并结合实际试飞数据对同一加力接通逻辑下不同喷口前馈线对加力接通结果的影响进行了对比研究。结果表明：当控制系统正常工作时，喷口前馈线不参与喷口的实际控制过程，且不会对加力接通结果产生较大影响；但当喷口给定故障时，
燃气涡轮试验与研究 2017年3期2017-07-25
- 灭弧喷口致密度的超声检测
67001)灭弧喷口致密度的超声检测李继承，田 浩，林生军，袁端鹏，郝留成(平高集团有限公司 国家电网高压开关设备绝缘材料实验室，平顶山 467001)采用超声波声速和幅度谱峰值作为特征参量，对致密度在93.84%～94.63%范围内的5种灭弧喷口进行定量表征。结果表明，声速和幅度谱峰值均随灭弧喷口致密度的增大而增大，两者与灭弧喷口致密度变化趋势具有非常好的一致性。证明了灭弧喷口致密度超声检测的可行性，为喷口质量控制提供了一种切实可行的技术手段。超声检测；
无损检测 2017年3期2017-04-10
- 航空发动机喷口收放异常故障诊断与分析
77)航空发动机喷口收放异常故障诊断与分析周燕1，王曦2，姜晓峰1，徐刚刚1(1.西安航空动力控制科技有限公司，西安710077；2.中国人民解放军驻一一三厂军事代表室，西安710077)航空发动机使用过程中出现喷口收放异常故障现象，通过现场排故及测得数据分析，得出喷口收放异常是由于指令压力低所致。为此，建立以指令压力低为顶事件的故障树，从顶事件出发找出直接导致顶事件发生的各种可能因素。然后再找出这些因素的直接原因，并逐级向下深入，一直追溯到引起系统发生故
燃气涡轮试验与研究 2016年6期2017-01-18
- 高压SF6断路器湍动冷气流混沌性行为
0136）摘要对喷口区域跨音速、可压缩气流在变边界流路的湍动气流运动行为的调控目的是提高气吹效率，实现SF6断路器在开断进程中绝缘与灭弧介质的快速恢复。由于喷口气流运动并非单纯层流，呈现层流与湍流并存的特点，且湍动过程中存在连续变化的涡旋态，导致气流运动的不确定性。对冷气流湍动产生机制的发展变化研究，找寻湍流内在特性是研究高压SF6断路器短路大电流开断对吹弧气流调控的基础。以550kV单断口高压SF6断路器为研究对象，采用有限体积方法对湍动冷气流进行数值仿
电工技术学报 2016年2期2016-05-06
- 便携式水上游玩装置
2是软管，93是喷口，931是前喷口，932是后喷口，10是固定板，101是转动板，102是水流测速仪器，103是电源，104是控制装置。便携式水上游玩装置，包括气囊层、空气管道和固定板，所述空气管道安装在所述固定板上方并穿过所述气囊层，所述气囊层固定在所述固定板上，所述空气管道包括管道开口、进气管道和排水管道，所述进气管道和排水管道相连接并贯通，所述气囊层上表面设置有脚蹬挡块、腰带和背带，所述气囊层设置有气囊穿孔，所述固定板上面安装有拱形架和转向装置，所
时代汽车 2015年9期2015-12-02
- 气流流路对高压SF6断路器介质强度混沌影响
断路器灭弧室内部喷口结构是开断过程中吹弧气体流动行为的主要影响因素，对气流参数起着调控作用，直接影响开断过程中断口区域内介质强度的恢复。灭弧室内喷口结构的设计是 SF6断路器整机设计中的核心内容之一[2,3]。国内外学者对断路器喷口结构设计与性能分析开展进行了诸多研究，如以压气式断路器和自能式断路器为研究对象采用不同喷口材料进行的实验研究发现喷口材料影响 SF6断路器的开断特性，电弧烧蚀使喷口烧蚀，且喷口材料与 SF6气体相互作用[4]。改变喷口喉部直径、
电工技术学报 2015年6期2015-11-15
- 成型工艺对高压断路器用喷口性能的影响研究
艺对高压断路器用喷口性能的影响研究罗军 袁端鹏 韩丽娟（平高集团有限公司，河南 平顶山 467001）为了提高高压断路器用灭弧喷口性能，试验对喷口模压成型工艺进行了研究。研究结果表明，随着压力的增大，喷口材料综合性能先上升后下降；在相同压力下，随着保压时间的延长，喷口材料性能先上升后趋于不变；喷口材料微观结构分析为其性能变化提供了合理的解释。灭弧喷口；成型工艺；拉伸强度；电气强度1 引言灭弧喷口是高压断路器核心绝缘部件，在断路器开断过程中起着关键作用，严格
河南科技 2015年21期2015-10-19
- 喷口间距对蓄热式烧嘴燃烧性能的影响
沈阳 089）喷口间距对蓄热式烧嘴燃烧性能的影响李 鹏1王 超2 （1.大连昌荣炉业股份有限公司，辽宁 大连 116021；2.东北大学国家环境保护生态工业重点实验室，辽宁 沈阳 110819）利用fluent流体软件分析喷口间距对空气分级燃烧方式的蓄热式烧嘴燃烧性能的影响。研究结果表明，喷口间距对烧嘴的性能很大，改变二次空气喷口与煤气喷口的中心间距，可以明显改变炉内的温度场和流场。蓄热式烧嘴；喷口间距；温度场；流场高温空气燃烧技术在近几年得到了高速发展
中国新技术新产品 2015年8期2015-07-19
- 特型燃气喷口对补燃室掺混燃烧的影响*
009)特型燃气喷口对补燃室掺混燃烧的影响*王同辉,白涛涛,莫 展,单睿子,曹军伟(中国空空导弹研究院, 河南洛阳 471009)采用N-S方程、k-ε双方程和非预混燃烧简化PDF模型,对3种特型燃气喷口结构的固冲发动机补燃室掺混燃烧流场进行了数值研究。分析3种特型燃气喷口对补燃室中掺混燃烧的影响,并与常规型燃气喷口的仿真结果进行了对比分析。结果表明:特型燃气喷口可以有效增强补燃室中燃气与空气的掺混效果,提高燃气的完全燃烧程度,提升固冲发动机补燃室的特征速
弹箭与制导学报 2015年2期2015-05-08
- 喷口轴向长度对喷水推进器性能影响的研究
流后，高速水流从喷口喷出，从而获得推力的一种新型船舶推进方式。它具有高航速时推进效率高、不易空化、水下辐射噪声低、船舶操纵性优和机动性能好等诸多常规螺旋桨所不能比拟的特点，并依托这些优良特性在高速高性能船舶领域得到广泛应用[1-3]。对于船舶来说，最适合的喷水推进器都是单独设计的，但为了降低设计和制造成本,喷水推进供应商普遍采用了产品系列化的技术进行了批量生产。世界著名的喷水推进装置生产商KaMeWa、Lips、MJP和Hamilton等的共同点是:喷水推
船海工程 2014年6期2014-06-27
- u 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.00 13.00 12.00 20017 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.00 13.00 12.00 20018 侧喷型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 15.00 16.00 14.00 20019 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 24.00 27.00 17.00 20020 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 24.00 27.00 25.00 20021 离子感烟火灾探测器 JT
建筑与预算 2014年5期2014-04-11
- u 消防器材
玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.00 13.00 12.00 20017 不吊顶型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 12.00 13.00 12.00 20018 侧喷型玻璃球闭式喷头 喷口直径15mm 个 15.00 16.00 14.00 20019 雨淋式喷头 喷口直径15mm 个 24.00 27.00 17.00 20020 雨雾式喷头 喷口直径15mm 个 24.00 27.00 25.00 20021 离子感烟火灾探测器 JT
建筑与预算 2014年3期2014-04-11
- W炉旋风微油煤粉燃烧器的数值模拟研究与应用
温区域。从燃烧器喷口下射的主煤粉气流由于风量的减少，风粉比降低，提高了燃烧器主喷口煤粉浓度［1］。燃烧器主喷口装有消旋叶片，可以使燃烧器煤粉气流旋流减小，增大其刚性。燃烧器的主喷口和乏气喷口均设有环形二次风。拱上每只燃烧器还设有两个二次风开口，其中一个插入大油枪和点火枪。下炉膛水冷壁区域有D挡板控制的一层二次风和F挡板分别控制的两层二次风。2 旋风微油煤粉燃烧器的技术原理旋风微油煤粉燃烧器将旋风分离技术和微油点火技术结合，保持了原有的旋风分离，在煤粉主喷口
四川电力技术 2013年1期2013-09-05
- 南极深处发现“失落的世界”
集中在南极洲热液喷口，这里环境恶劣但却蕴含某些丰富的化学物质。这一发现由牛津大学、南安普顿大学、美国国家海洋学中心以及英国南极调查团队等联合发布。研究员使用一个可遥控的潜水器，深入南极洲的热液喷口处，在这个被称为“黑烟囱”的地方，热水孔喷出的黑烟温度高达382℃，这里富有大量的化学物质。从遥控潜水器所拍摄的图像中可以发现，在此次发现的20多种新物种中数量最多的是一种“雪人蟹”，长约16厘米，多达600只的聚集在海底火山孔附近。这种蟹的胸腔长有浓密的茸毛，在
海洋世界 2012年1期2012-11-07
- 局部蒸汽系统抑制熄灭油池火的实验研究
。实验结果表明:喷口直径是影响蒸汽灭火的关键因素,中等直径的喷口具有较好的灭火效率;喷口方位和燃料浓度也会影响灭火有效性;局部蒸汽系统的有效保护面积大于直接覆盖面积,对可燃气和氧气的稀释置换作用应是蒸汽灭火的主导机理。局部蒸汽系统;油池火;灭火有效性0 引言蒸汽灭火系统是一种较为古老的灭火系统,能够广泛应用于蒸汽源充足的各类场所,特别是工矿生产企业。蒸汽灭火系统的显著优点是其经济性,它可以利用工业生产或日常生活用的蒸汽锅炉作为蒸汽源,通过设置简单的管道、控
火灾科学 2011年1期2011-12-22
- HG1025t/h锅炉四角喷燃器水冷壁磨损的原因分析及防磨措施
炉，一般情况下，喷口附近的水冷壁管子容易发生局部磨损。其特性是：局部磨损面积比其他受热面（过热器、省煤器等）管子磨损面积大；磨损面减薄后，在管内高压炉水作用下翻开，呈开窗状泄漏点，造成炉水大量喷入炉膛。如果泄漏发生在一次风喷口附近，则炉膛火焰马上被水浇灭；如果泄漏发生在下二次风喷口附近，也会因为锅炉保持不了水位而被迫紧急停炉。所以，对于单元制机组来说，喷口附近的水冷壁磨损会造成停炉停机事故，给企业带来巨大的经济损失，给电网的安全稳定带来威胁。华电能源牡丹江
科学之友 2011年12期2011-10-18
- 水下湍射流噪声试验研究
其二研究多种形状喷口对辐射噪声的影响等。2 试验原理水声试验一般在消声水池测量，由于条件限制，本实验采用混响水池进行测量。混响水池测量噪声原理如下[1]。混响室内任意一点声能密度可以分为直达声和混响声两部分，直达声声能密度可表示为：其中W表示声源平均辐射声功率；混响室内达到平衡后的平均声能密度：其中R是房间常数，α是壁面吸声常数。空间中该点总的能量平均密度为：Pe为声场中等效声压，因此，参考声压为p0=1×10-6Pa，参考声功率为W0=1×10-12W，
船舶力学 2010年1期2010-12-13