道次
- 连续等通道转角挤压制备超细晶纯钛的微观组织与力学性能研究
剪切作用,通过多道次挤压,使组织细化。影响材料细化效果的因素有模具结构、挤压道次、挤压路径、挤压温度等。由于需要对试样进行多道次加工才能实现晶粒超细化,所以在各道次之间需要把试样从模具中取出,并进行重装,来完成下一道次的挤压,因此传统的ECAP加工比较费时费力。为了克服这一缺点,科学家对模具进行了改进,开发了连续ECAP挤压加工方法,通过旋转模具,而无需在各道次之间取出重装试样,就可以实现多道次连续挤压,节约时间和劳力,更加适合工业化大规模生产[7-8]。
轻金属 2023年9期2023-12-06
- 多向锻造道次对Mg-5.21Li-3.00(Al-Si)-2.16Sn-1.90Y-0.93Er 合金组织性能的影响
为。MDF 加工道次对α-Mg 基体的镁锂合金的组织性能研究还较少。因此，本文设计了一种Mg-5Li-3（Al-Si）-2Sn-1Y-0.5Er 合金，并对此合金进行MDF，通过研究不同道次对该合金组织和力学性能的影响，确定适合该合金的最佳MDF 道次。1 实验材料与方法1.1 材料制备本实验选用的材料为纯Mg、纯Sn、Mg-20Li、Mg-20Y，Mg-30Er、Al-20Si 中间合金为熔炼母合金，制备Mg-5Li-3（Al-Si）-2Sn-1Y-0.
有色金属材料与工程 2023年4期2023-09-21
- 室温多向压缩道次变形量对AZ80镁合金力学性能影响
金文室温多向压缩道次变形量对AZ80镁合金力学性能影响魏增，张宝红，吴卓阳，何金文（中北大学 材料科学与工程学院，太原 030051）探明室温塑性变形对AZ80塑性、硬度及最大应力等力学性能的影响规律，为其成形工艺参数制定提供依据。对挤压态AZ80镁合金均匀化处理后，在室温下控制道次变形量（0.05、0.075、0.1）及累积应变进行多向多道次压缩变形；利用力学试验机和维氏硬度计分析道次变形量与累积应变对其力学性能的影响。在室温下，当AZ80镁合金单向压缩
精密成形工程 2023年1期2023-02-02
- 等通道转角挤压对ZM61 镁合金组织与性能的影响
0 ℃下进行8 道次ECAP 变形，然后在100 ℃下进行3 道次ECAP 变形，最终获得了平均晶粒尺寸为1 μm 的细晶晶粒，AZ61 镁合金的屈服强度和抗拉强度分别达到了350 和432 MPa.大量研究结果表明，等通道转角挤压可以显著细化镁合金晶粒，提高镁合金的强度、塑性等力学性能.ZM61 镁合金成型性好，可热处理强化，在工业中有非常广阔的应用前景.ZM61 镁合金是一种可时效硬化的镁合金，Zhang 等[13］对其进行了挤压和双级时效处理，其抗拉
材料与冶金学报 2022年6期2022-12-02
- 多轴锻造与T852热处理对Al-Cu-Li合金组织及力学性能的影响
Li合金进行不同道次多轴锻造与热处理试验，研究合金的显微组织和力学性能变化规律，分析强韧化机制，为铝锂合金的国产化及应用提供理论与试验参考。1 试验材料与方法本文所采用的试验材料为均匀化退火态Al-Cu-Li合金铸锭，其化学成分见表1。从直径为φ450 mm且长度为3000 mm的铸锭中切取多个直径为φ60 mm且长度为180 mm的柱形试样。采用Y032型12.5 MN的液压机对试样进行多轴锻造试验，其中变形温度与模具温度分别为440 ℃和350 ℃，高
金属热处理 2022年9期2022-10-21
- 基于有限元不同大塑性变形应变特征对比研究及组织分析
形特点，并研究单道次变形后的金属流动行为和应变分布特征。以低活化钢为材料，对CEC和SETE等2种工艺下的变形过程进行有限元模拟分析，获得3个道次变形后的CLAM钢等效应变云图，同时，开展相关试验以验证有限元模拟的准确性。往复挤压工艺（CEC）与往复挤扭镦工艺（SETE）均能实现多道次累积应变，其中SETE下的单道次累积应变量更大，其各道次等效应变分别比CEC下的等效应变高2.47、5.06、7.84。0.5道次变形后，SETE下的平均硬度值比CEC下的高
精密成形工程 2022年9期2022-09-07
- 加工道次对FSP 制备高熵合金增强铝基复合材料组织和性能的影响
等人[8]通过多道次搅拌摩擦加工制备了Al0.8CoCrFeNi/5083Al 复合材料，经多道次搅拌摩擦加工，HEA 颗粒在基体中均匀分布，界面处发生元素扩散，复合材料力学性能较FSPed-5083A1 显著提高.然而，由于所选材料体系及研究侧重点不同，关于FSP 制备HEA 颗粒增强铝基复合材料的微观结构、强化机理及道次影响方面的研究尚不充分.因此，文中以AlCoCrFeNi2.1高熵合金颗粒作为增强相，6061 铝合金作为基体，采用不同道次FSP工艺
焊接学报 2022年6期2022-07-13
- 限制性模压强塑性变形对7075铝合金厚板晶粒细化效果研究
变形试样变形至4道次发生明显开裂，限制模压变形试样变形至5道次未出现裂纹。2种变形方式均可实现组织晶粒细化，与非限制性模压变形试样相比，限制模压变形试样组织晶粒细化效果更显著，且组织中不同角度晶界分布更均匀，晶体取向更集中。强塑性变形；限制模压；晶粒细化；7075铝合金相较于传统的金属材料，超细晶材料（UFG）以其优异的力学性能受到广大科研工作者的青睐[1-3]。大塑性变形（SPD）技术可以使变形材料获得较大的剪切应变，从而能够有效细化组织晶粒，因此被认为
精密成形工程 2022年4期2022-04-15
- TC2合金L型材热轧有限元模拟与实验
ction在K7道次,轧件的P1点右侧应变最大,说明此部分变形量最大,中心层的P4至P6应变先增大后减小,其中P5和P6之间区域应变较大,下表面P7和P9周围等效应变较大。这主要是以下2个方面的原因所导致的:首先,轧件由扁坯轧成K7的蝶形过程中,P1与P3间区域发生弯曲,P1右侧和P9与轧辊接触时间较长,轧制过程中持续变形,变形量不断增大;其次,K7道次轧前轧件的表面边缘温度较低,金属受挤压时流动性较差,导致轧制过程中变形不均匀。K6～K1道次P2至P3间
沈阳师范大学学报(自然科学版) 2022年6期2022-03-21
- Al⁃Sc⁃Zr⁃Er⁃Ti 铝合金累积叠轧组织性能及织构研究①
展累积叠轧实验，道次压下量控制在约50%；重复以上过程完成累积叠轧实验，共计进行4 个道次ARB 变形，得到1 mm 厚板材。表1 合金化学成分（质量分数）／%采用ZEISS EVO MA10 型扫描电镜观察板材RD×ND面微观组织。 用Bruker D8 Discover X 射线衍射仪测量｛111｝，｛200｝和｛220｝3 个不完整的极图，表征ARB循环加工样品的织构演变。 在MTS 万能拉伸试验机上对不同道次叠轧板材室温力学性能进行测试，拉伸试样标
矿冶工程 2022年1期2022-03-19
- TA15钛合金不等厚L型材热轧有限元模拟
K1～K7共7个道次，各道次间轧件转移时间为2～5 s。利用有限元分析软件Deform-3D进行轧制模拟，分析各道次轧制后轧件截面的温度场和应变场分布，以及轧件横截面的金属流动速度。2 模拟结果与分析2.1 温度场分析轧件温度是轧制过程中重要的工艺参数，合适的轧件温度可保证轧制过程的稳定性。在整个轧制过程中，材料的温度会发生很大的变化，主要影响因素有坯料的初始温度、与空气及轧辊的热交换、与轧辊表面的摩擦热以及坯料的变形热[11,12]。轧件与轧辊和环境之间
钛工业进展 2022年1期2022-03-14
- 钢丝湿式拉拔配模工艺对能耗的影响研究
钢丝塑性变形时的道次压缩率[2]、模具结构、润滑条件等工艺条件有关。通过采用Deform-3D有限元仿真分析，我们发现对钢丝湿式拉拔进行配模工艺设计时，在模具结构和润滑条件不变的情况下，改变道次压缩率会使整体拉拔力产生变化，进而对能耗产生较大影响。本工作在采用Deform-3D有限元仿真分析的同时，开展实际配模试验，研究湿式拉拔配模工艺对拉拔力和能耗的影响规律，既可为湿式拉拔工艺拓宽节能降耗的工艺设计思路，还可有效获取有限元仿真分析试验难以掌握的信息[3-
轮胎工业 2021年12期2021-07-24
- 低活化马氏体钢限制性模压织构演化行为及力学性能研究
能。结果表明，1道次CGP处理后，复合材料的极限抗拉强度显著提高至102 MPa，延伸率下降至25%。Hajizadeh等[11]在室温下对1050铝进行了CGP处理。使起始材料的屈服强度显著提高，从93 MPa提高到182 MPa。Mozafari等[12]研究了经过CGP处理的铝镁合金的磨损性能，结果表明2道次CGP后硬度达到95 HV。梁萍[13]对1060工业纯铝进行了模压工艺研究，发现模压后材料的硬度明显上升。综上，模压变形具有良好的细化晶粒从而
原子能科学技术 2021年6期2021-06-30
- Excel电子表格快捷编制拉丝工艺
缩率，通常称其为道次压缩率或部分压缩率形，本文用q表示，qi为线材连续拉拔对应第i道的道次压缩率，如果连续拉拔每道次压缩率相等，则该压缩率被称谓平均部分压缩率，本文用q均表示。将多道次累计变形用一个压缩率表示，该压缩率称谓总变形，本文用Q总表示。将直径d0线材经过k道连续拉拔至dk，当变形程度采用线材直径表示时，根据相关定义 则有：qi与Q总、q均与Q总有如下关系式：2）进行拉丝工艺设计数学建模，根据μ定义有。对（5）式、（6）两边取自然对数有在此定义延伸
卷宗 2021年12期2021-05-24
- 超细晶铜力学和阻尼性能及微观结构研究
对商业纯铜进行多道次等通道转角挤压实验，研究其对材料力学性能，尤其是疲劳性能和阻尼性能的影响，以期为超细晶纯铜在工业领域的应用提供借鉴。1 实 验实验材料为商业纯铜，成分见表1，原始尺寸为Φ18 mm×17 mm，在600 ℃氮气气氛中退火1 h后平均晶粒尺寸为77.0 μm，如图1所示。表1 商业纯铜化学成分(质量分数/%) 在环境温度下对CP-Cu棒进行BC路径等通道转角挤压12道次，模具参数和工艺参数参见文献[10]。根据Iwahashi原理[15]
材料科学与工艺 2021年2期2021-05-14
- 5356铝合金三辊连轧过程的数值模拟
的参数.连轧过程道次多(一般7～15个道次),过程复杂,靠实验很难完成,文中借助Deform 3D软件进行9机架三辊Y型轧机9道次热连轧的5356铝合金杆直径为9.5 mm有限元数值模拟,揭示变形过程中的温度场、应力应变场和轧制力变化情况,为高性能铝合金焊丝杆连轧设备及连轧成形制备技术的国产化替代提供参考.1 模型建立1.1 有限元模型构建如图1所示的9道次三辊连续轧制成形铝合金线杆(直径为9.5 mm)模型,轧件截面形状为梯形,截面积为1 080 mm2
沈阳大学学报(自然科学版) 2021年2期2021-05-07
- 等通道转角挤压变形（ECAP）对Al-Mg-Si合金的性能影响
不同路径开展不同道次试验，并对其力学性能与微观组织进行研究。1 实验方法本试验选取的材料为Al-Mg-Si系合金，使用纯铝、纯镁与纯硅以及Al-4.77%Er中间合金。进行熔炼，相应的化学成分如表1所示。最终将试样加工成直径11mm，长45mm的圆柱。本试验选用为YR81-500T海绵钛专用液压机，此压力机公称力为5000KN，其工进下程的速度为2.5mm/s～7mm/s，故选取500t的YR81-500T海绵钛专用液压机。同时选择没有起偏角的模具，其等通
中国金属通报 2020年7期2020-11-04
- 模具对NbTi/Cu超导线集束拉拔芯丝畸变的影响
合超导线材常用多道次集束拉拔法(bundling and drawing process)制备[1-4]，其过程受到多芯结构产生的异质复合材料应变协调等问题影响，导致加工过程中芯丝畸变，产生应力集中，造成后续加工时出现裂纹甚至断芯。降低多芯复合超导线芯丝畸变程度可以改善超导线的临界电流密度JC值，提升超导线材的载流性能[5]。因此，研究多芯复合超导线集束拉拔过程畸变机理，调控芯丝畸变程度，对获得高质量多芯复合超导线及提高成品率具有重要意义。国内外众多专家学
钛工业进展 2020年5期2020-10-30
- 汉钢公司锚杆钢工艺质量提升实践
热炉加热→粗轧6道次→1#飞剪切头→中轧6道次→2#飞剪切头尾→精轧4/6道次→倍尺剪切→冷床冷却（初检）→定尺剪切→收集打包（终检）→入库。2 工艺质量分析及优化2.1 工艺布置优化锚杆钢18/20/22三个规格分别采用18道次、16道次、16道次进行轧制。通过长期生产总结，发现20规格采用16道次轧制，尾部耳子较长，中间倍尺内径尺寸不稳定，有超尺寸偏差范围现象。将Φ20规格锚杆钢原16道次轧制改为18道次轧制，粗中轧孔型不变，精轧13架和14架使用新孔
中国金属通报 2020年4期2020-07-04
- 低温对ECAP纯铜性能与组织的影响
P纯铜的硬度在8道次左右时就会达到140 Hv左右，并在之后的高道次挤压后变化极其缓慢甚至不再增加[11]。究其主要原因是变形时的储存能促进细晶材料产生高能晶界，使得高道次ECAP铜处于热力学不稳定状态。石凤健[12]等人发现ECAP 8道次样品在170℃时发生静态再结晶，且ECAP道次越高，再结晶温度越低。郭廷彪[13]通过有限元模拟了ECAP挤压温度场，发现挤压温度可以达到300℃，此时在变形区会发生动态再结晶现象，阻碍晶粒进一步细化。位错运动是热激活
功能材料 2020年6期2020-06-30
- 基于单机架可逆轧机的减量化轧制工艺探索
少压下率，实现三道次轧制替代五道次轧制，提升生产效率的同时，降低冷轧电耗。1 减量化轧制区间范围为了摸清减量化轧制原料及产品区间范围，同时保证产品性能符合标准要求，以3.0 热轧板为原料，分别对1 260 mm 坯料和1 010 mm 坯料进行了工业实验。1.1 3.0 mm×1 260 mm 坯料减量化轧制实验3.0 mm×1 260 mm 坯料减量化轧制实验参数和性能指标见表1 和表2。表1 3.0×1 260 mm 轧制0.9×1 260 mm减量化
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 不同路径等通道侧向挤压对7003铝合金显微组织及力学性能的影响
。在DECLE每道次变形时，试样沿着两个方向发生剪切变形，晶粒取向增大；在进行下一道次变形时，剪切面之间的相互作用增强，晶粒进一步细化，试样的力学性能更加优异[13-14]。DECLE技术丰富了ECAP工艺，为制备超细晶金属材料提供了新方法。但是，目前应用DECLE技术选取不同路径对7003铝合金进行挤压的研究甚少。鉴于此，作者采用两种路径对7003铝合金进行4道次DECLE处理，研究了不同路径挤压对其显微组织与力学性能的影响，以期为超细晶铝合金的制备和D
机械工程材料 2020年4期2020-05-29
- 基于FSP技术制备CeO2颗粒增强铝基复合材料*
合材料，研究加工道次对复合材料的微观组织、显微硬度和耐磨性能的影响。1 实验材料与方法实验采用4 mm厚5083铝合金为基体，增强相为CeO2颗粒，其微观组织如图1所示。搅拌头采用H13钢制作，搅拌针直径为5 mm，搅拌针长度为3.5 mm，轴肩直径为20 mm，加工过程中旋转速度为900 r/min，行进速度为60 mm/min，下压量为0.1 mm。通过开槽法将CeO2颗粒填充至基体凹槽中压实并用无针搅拌头进行密封处理，通过搅拌摩擦加工技术制备复合材料
机械工程与自动化 2020年2期2020-05-18
- ECAP变形对超细晶铜再结晶行为的影响
CAP挤压，在8道次变形后抗拉强度达到410 MPa，延伸率不足15%；12道次变形后强度略有下降，延伸率却有明显提升，变形储存能释放，位错密度降低.对ECAP加工的铜的热稳定性研究表明[11-13]，再结晶比传统轧制粗晶铜更快，ECAP后的储存能更大，激活能比观察到的冷轧铜更低.超细晶铜的热稳定性差是由于大角度边界的增多导致成核条件增强.有学者认为[14-15]，激活能随着温度升高而增大，当激活能接近或高于材料扩散能时，超细晶材料便会发生再结晶和晶粒长大
材料科学与工艺 2019年6期2020-01-09
- 多道次热挤压制备Al2O3/AZ31复合材料的微观组织与力学性能
用，同时，利用多道次的反复塑性变形，能够有效地改善增强相在镁基体中的分布，明显减小了复合材料的晶粒尺寸，从而提高材料的性能。本工作采用多道次热挤压法制备Al2O3颗粒增强AZ31镁基复合材料，研究多道次挤压对Al2O3/AZ31复合材料的组织与性能的影响。1 实验材料与方法1.1 实验材料本实验选用东北轻合金有限公司生产的AZ31镁合金作为镁基体，其具体化学成分如表1所示，颗粒增强相选用河南洛阳兄弟耐火材料有限公司生产的Al2O3陶瓷颗粒，其平均粒径尺寸为
材料工程 2019年12期2019-12-17
- 川威五切分轧制技术的研发
轧件，最后在切分道次上将其切分为面积相同且分开的轧件。五切分轧制的关键是：①确保切分带的料型尺寸；②切分速度与轧制速度匹配。1.2 孔型系统1.2.1精轧孔型系统五切分的关键是精轧的料型控制，主要靠精轧孔型系统的合理设计达到。通过多次优化，最终确定了如图1的精轧孔型系统。该孔型系统具有合理分配各道次轧制负荷、各道次孔型共用、减少换辊架次和提高生产效率的优点[1]。图1 精轧孔型系统1.2.2孔型设计①K7、K6 设计为平孔。主要目的是将K8来料进行压缩，利
四川冶金 2019年2期2019-05-31
- Zr-Sn-Nb-Fe-V合金包壳管加工过程中第二相的演变
、α相热挤压、4道次冷轧、中间及最终退火(图1)。加工过程中具体工艺参数如下：铸锭→锻坯→淬火坯→620 ℃挤压→第1道次冷轧(变形量51%)→600 ℃退火→第2道次冷轧(变形量52%)→600 ℃退火→第3道次冷轧(变形量78%)→580 ℃退火→终轧(变形量82%)→580 ℃最终退火。采用FEI Nova Nano SEM 400场发射扫描电镜和带EDS的JEM-2010F场发射透射电镜对样品析出相进行分析，分析试样包括加工过程中的挤压管坯、冷轧管
原子能科学技术 2019年3期2019-04-22
- 热拉拔工艺对AZ61镁合金丝材组织与性能的影响
in；共采用4种道次变形量，分别为10%，15%，20%，25%；拉拔温度范围为25～400 ℃.拉拔后的丝材置于空气中冷却.图1 退火后AZ61镁合金粗挤压棒材的微观组织Fig.1 Microstructure of the AZ61 magnesium alloy rod after annealing图2 拉拔装置示意图Fig.2 Schematic diagram of hot-drawing equipment取不同试样进行性能及组织形貌检测.使
材料与冶金学报 2018年2期2018-06-19
- 降温往复镦粗-挤压对Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金微观组织的影响
并发现增加变形道次可以达到需要的累积应变， 并且获得了均匀的细小晶粒. Xu等[15]研究了往复镦挤AZ61镁合金的组织演变规律， 结果发现， 在285 ℃下3道次变形后晶粒细化至4 μm. Chen等[16]对AZ80进行往复镦挤变形， 结果表明变形8道次后可以得到细小均匀的微观组织. 但是， 目前未见往复镦挤变形Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金的报道. 因此， 本文以Mg-Gd-Y-Zn-Zr合金为基础， 采用一种降温往复镦挤变形技术对其进行大塑性变形
中北大学学报(自然科学版) 2018年2期2018-05-07
- ECAP变形对Mg2Si增强耐热镁合金组织及性能的影响
i镁合金进行不同道次的变形.运用金相显微镜(OM)、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等手段对变形后的Mg-Zn-Si镁合金进行了组织表征，对变形后的合金进行了室温拉伸和高温蠕变等力学性能测试.结果表明：随着挤压道次增加，α-Mg基体、MgZn相及Mg2Si相均得到细化且分布趋于均匀.1道次挤压后部分基体α-Mg细化，4道次挤压后α-Mg的尺寸减小为5～10 μm，且晶粒大小趋于均匀；2道次挤压后Mg2Si相枝晶在原
材料科学与工艺 2017年6期2018-01-08
- Al-Mg-Si合金导体二次转角连续ECAE成形的可行性模拟
g-Si合金第1道次应力应变及温度场分布.其最大等效应力为141 MPa,应变为31.4,变形温度为415 ℃,基本与一次转角连续ECAE成形的第2道次相等.效率可达到常规连续ECAE的二倍,因此,本研究对开发Al-Mg-Si合金二次转角连续ECAE成形新工艺具有重要意义.二次转角ECAE成形;有限元分析;Deform-3D;Al-Mg-Si合金动态时效连续等径角挤压(ECAE)成形有利于合金中强化相元素的快速析出和完全析出,大大提高合金元素Mg、Si从铝
沈阳大学学报(自然科学版) 2017年5期2017-11-10
- 高纯铝多向锻造大塑性变形过程的数值模拟及实验研究
法研究室温下锻造道次对高纯铝组织的影响，并用三维DEFORM软件对实验过程进行模拟。结果表明：经3次多向锻造后，高纯铝试样横截面上形成1个X形的细晶区及4个粗晶区，随锻造道次增至9，细晶区的面积不断扩大，粗晶区的面积不断缩小，但细晶区与粗晶区的晶粒尺寸差异并未消除。当高纯铝试样心部的等效应变量达到2.5时，心部再结晶晶粒尺寸达到70μm，继续增加心部的等效应变至6.0，心部的晶粒不再随等效应变量的增加而细化，达到晶粒细化的极限。而当试样边部难变形区和自由变
材料工程 2017年4期2017-04-19
- Al-Zn-Mg-Cu合金多道次热变形及固溶处理过程中的晶粒演变
Mg-Cu合金多道次热变形及固溶处理过程中的晶粒演变范云强1, 2， 黄树晖1， 李志辉1， 李锡武1， 张永安1， 熊柏青1， 谢建新2(1．北京有色金属研究总院 有色金属材料制备加工国家重点实验室，北京 100088； 2．北京科技大学 材料科学与工程学院，北京 100083)定量研究Al-Zn-Mg-Cu合金多道次热变形及固溶处理过程中的晶粒演变。采用Gleeble 1500D热模拟机进行热压缩实验，采用电子背散射衍射(EBSD)定量表征微观组织。主
航空材料学报 2017年2期2017-04-07
- 弯道分道跑项目道次编排合理性的分析
弯道分道跑项目道次编排合理性的分析席传浩弯道分道跑项目道次编排的合理性是保障运动员利益的直接条件，更是“公平公正”奥林匹克精神的直接体现。本文从运动生物力学等多个方面的角度分析，旨在说明田径规则中弯道分道跑项目道次编排是否合理；通过文献资料法、数据统计法、理论逻辑分析法等，研究发现：利用向心力公式F= mv2/r进行弯道跑的传统力学分析是存在一定误区的；不同道次弯道跑对运动员成绩具有一定的影响，但影响较小；中间道次利弊均衡，对运动员成绩的影响概率较小，弯
体育科技文献通报 2016年12期2016-12-08
- 货叉扁钢精轧过程金属流动规律的数值模拟
采用450轧机5道次连轧的方式进行。奇数道次为平辊轧制，偶数道次为箱型孔立轧，箱型孔尺寸如图1所示。由于扁钢轧制为对称模型，所以为节约计算时间，建立1/4轧制模型，轧件XY和XZ面为对称面，-X向为轧制方向。轧件尺寸H×B×L=35 mm×62.5 mm×500 mm。各道次轧辊尺寸、转速等如表1所示，利用DEFORM软件建立的扁钢轧制模型如图2所示。图1 箱型孔尺寸道次辊缝/mm压下率/%轧辊外径/mm工作直径/mm轧辊转速/rpm15521.43425
华北理工大学学报(自然科学版) 2016年3期2016-08-24
- 八钢一高线机组轧制φ6.5mm产品工艺优化
；工艺优化；轧制道次1 前言八钢一高线机，根据轧制规格的不同，设计了两种不同的轧制工艺：一种大规格工艺，轧制￠8mm规格以上的产品；一种小规格工艺，轧制￠8mm规格以下的产品。两种工艺的区别在于，从第一道次到成品道次的红条尺寸、导卫完全不同，精轧机的辊环也不一样，每次倒换工艺的时候，要调整粗中轧的辊缝，重新设定程序和参数，更换所有的导卫以及精轧机的辊环。工作量、劳动强度大，而且资源浪费严重。对每年各规格轧制的次数进行统计分析发现大小工艺倒换的原因，主要是由
新疆钢铁 2016年4期2016-05-25
- 等径角挤扭对SiCp/Al复合材料微观结构及力学性能的影响
结果表明：随变形道次增加，SiC团聚现象得到改善，微晶尺寸逐渐减小，位错密度逐渐增大；材料界面处发生保护反应生成Al2O3，且反应程度随变形道次增加而加剧，未发生有害的界面反应，无Al4C3脆性相生成。4道次变形后材料的显微硬度和屈服强度相比1道次分别提高10%和16%。SiCp/Al复合材料；等径角挤扭；ECAPT；微观结构；界面反应；力学性能；大塑性变形等径角挤扭(ECAPT)工艺通过将等径角挤压(ECAP)与挤扭(TE)的模具结构有效地结合，使其在较
粉末冶金材料科学与工程 2016年6期2016-03-08
- 高强高韧汽车传动轴管双道次W弯曲组合成型工艺的研究与设计
韧汽车传动轴管双道次W弯曲组合成型工艺的研究与设计赵纯锋1傅前进1纪庆高1樊 昕2（1.山东泰丰钢业有限公司，新泰 271200；2.泰安市科学技术情报研究所，泰安 271000）本研究涉及高强高韧汽车传动轴管生产工艺，针对一种高强高韧汽车传动轴管双道次W弯曲组合成型工艺进行深入分析，研究设计内容，并阐述所采用的技术方案。高强高韧汽车 传动轴管 双道次 W弯曲组合成型1 技术研究背景随着科技的发展，商用汽车整车减重，增加载荷的要求越来越强烈，促使汽车传动轴
现代制造技术与装备 2016年7期2016-03-02
- 铸态42CrMo钢多道次热压缩的软化规律
等。金属材料在多道次热压缩变形过程中不同的变形工艺对内部的组织和性能影响不同。因此在多道次热压缩变形中会出现不同的热力学行为。这种力学行为表现为材料多道次热压缩流变应力的变化，流变应力的变化是材料内部组织变化的宏观表现。利用热压缩模拟实验研究铸态42CrMo钢高温流变特性，能较准确地描述在不同的变形温度、变形程度以及道次间隔时间等参数对其流变应力变化规律，为合理制定工艺规程提供理论依据。目前对铸态42CrMo钢热压缩变形过程中材料的软化规律研究较少。为此，
锻压装备与制造技术 2015年5期2015-12-16
- 6061铝合金ECAP变形后的微观组织和硬度
在室温下进行了4道次挤压。采用光学显微镜分析了试样ECAP变形前后的显微组织变化，采用洛氏硬度计对6061合金ECAP变形前后进行了硬度测试。结果表明：ECAP工艺不仅能够细化6061铝合金晶粒，而且可提高6061铝合金硬度，经过2道次挤压后，合金洛氏硬度有了较明显的提高，但在随后道次的变形中，合金的洛氏硬度呈缓慢的下降趋势，并且随着变形道次的增加，挤压试样的各部分洛氏硬度值趋于一致，挤压试样各部分变形趋于均匀。关键词：6061铝合金；等通道转角挤压；晶粒
山东工业技术 2015年7期2015-07-26
- 等通道转角挤压对ZS32镁合金组织与性能的影响
C 路径1～4 道次ECAP 变形[4]。截取挤压前后合金试样的中部用5%苦味酸溶液 (5 g 苦味酸+78 mL 酒精+7 mL 蒸馏水+10 mL 冰醋酸)对试样进行腐蚀制备金相试样；用CMM-20 光学显微镜观察组织；使用DNS100 电子型电子万能试验机进行拉伸试验，其拉伸速率为0.5 mm/min，拉伸试样沿挤压方向切取，其尺寸为30 mm(长)×5 mm(宽)×2 mm(厚)。用KY2-2000 型X 射线衍射仪(XRD)分析物相组成。表1 Z
中国铸造装备与技术 2015年3期2015-03-25
- 室温ECAP变形对T250马氏体时效钢组织和性能的影响
进行C 方式2 道次ECAP 变形。杨卓越等［9］研究了时效前后，冷轧变形量对马氏体时效钢硬度的影响，认为时效引起的强度净增量是恒定。Blanter 等［10］通过实验也证明冷变形和时效处理可以同时增加材料的强度。Yang 等［11］对C250 进行12 道次ECAP 变形，后在480 ～500℃下进行时效，抗拉强度可达2400 ～2700MPa，比常规处理的抗拉强度提高了500 ～800MPa。杨沐鑫等［12］研究证明1 道次ECAP 变形可以细化马氏体
航空材料学报 2014年6期2014-11-18
- 欧标厚壁H型钢腹板麻面缺陷的研究
此，将粗轧的轧制道次由5道次减少为3道次，以尽快完成粗轧阶段的变形。（3）精轧为变形的主要阶段，轧制道次为7道次，终轧温度为950℃左右，轧制均在奥氏体再结晶区进行，若要实现晶粒的细化，道次变形量应超过其临界变形量，一般按照道次变形率大于15%控制。将轧制道次由7道次减少为5道次，道次变形率均控制在20%以上，同时降低轧制速度，控制终轧温度在880℃以下。（4）轧后提高冷却效果，加大冷却水的压力及水量，以提高晶粒的细化效果以及VN粒子的析出效果。6.应用效
中国钢铁业 2014年7期2014-09-21
- 一种耐候钢的静态软化行为及微观组织演变
Mo耐候钢进行双道次热压缩试验，对其静态软化行为进行系统研究，为耐候钢的热轧双相化提供技术支持。1 试验材料与方法1.1 试验材料采用50 kg真空感应炉熔炼试验材料，其主要化学成分如表1所示。将合金铸锭改锻成φ14 mm的圆棒，首先对其在950℃进行2 h的正火处理，然后车削加工成φ10 mm×15 mm的圆柱形试样。表1 试验钢的化学成分1.2 热变形试验试验用钢的双道次热变形试验在Gleeble-3500热模拟试验机上进行。试样以10℃/s的加热速率
河南科技大学学报(自然科学版) 2014年5期2014-07-13
- 轧制AZ31镁合金板材的显微组织和力学性能
0～260℃，单道次变形量15%～25%，一般轧制到2～4mm厚的板材需要加热3～5次，总轧制道次为28～30次。热轧后板材的性能为： 抗拉强度≥250MPa，屈服强度≥145MPa，延伸率在12%～21%，轧制后板材的方向性较明显。AZ31镁合金铸轧的浇注温度一般在600℃以上，变形量在30%左右，轧制速度为1.5～5m/min，适合于轧制厚度在2mm以上的板坯，晶粒尺寸可以细化至10μm以下。但由于铸轧过程中凝固不均匀而产生的晶粒各向异性、晶粒粗大、宏
上海电机学院学报 2013年5期2013-11-09
- 道次压下量和退火工艺对Mg-Zn-Ce-Zr合金微观组织及力学性能的影响
方面可以通过控制道次变形量引入剪切变形来弱化织构；另一方面，镁合金板材多道次轧制过程中或者轧制后一般都需要进行退火，而退火对变形镁合金的织构也有一定的弱化效果。本文作者以 Mg-0.5%Zn-0.5%Ce-0.5%Zr合金为基础，研究轧制过程中的微观组织演变，讨论道次压下量、退火对合金微观组织(特别是织构)及力学性能的影响，为开发高性能变形镁合金板材提供依据。1 实验实验合金由纯镁、纯锌、Mg-30% Zr和Mg-50% Ce中间合金在SF6/CO2混合气
中国有色金属学报 2012年11期2012-12-14
- 等通道转角挤压双相Mg-10.73Li-4.49Al-0.52Y合金的组织与力学性能
52Y进行1～6道次挤压变形，对变形合金进行显微组织观察、扫描电镜分析、X射线衍射测试和应变速率为1.5×10−3s−1的室温拉伸实验。结果表明：该合金由(α+β)相组成，变形后晶粒沿着与挤压方向成30°～45°角且呈拉长的流线状，随挤压道次的增加，晶粒不断细化，其析出相Al2Y颗粒也随道次的增加沿晶粒拉长的方向均匀化和细化。合金原始铸态无织构，1道次变形后β相的主滑移面{110}晶面织构强度最高，变形3道次和6道次后该晶面织构强度相对1道次的下降，织构向
中国有色金属学报 2012年9期2012-09-26
- 对H 型钢Q345E 生产工艺探究
。1号样采用7 道次轧制，各道次的腹板、翼缘伸长率较小。单道次翼缘与腹板伸长率的比值大于1，能防止出现腹板波浪。对于宽翼缘规格产品，如该比值过大，翼缘将对腹板产生附加拉应力，出现腹板厚度不均匀现象，严重的会产生腹板孔洞。1号样加热温度控制在1260℃-1270℃。在1160℃左右实行开坯轧制，坯料在万能粗轧区前待温至950℃进人精轧机组轧制,精轧终轧温度870℃。2号样采用5 道次轧制，开坯轧制温度较1号样有所降低，精轧终轧温度较1号样升高20℃左右。2号
中国新技术新产品 2012年11期2012-09-07
- 一种7×××铝合金板材大铸锭顺向轧制工艺研究
、15mm。记录道次压下量、轧制力、轧制时间、板形、热轧终了温度、终了厚度。③ 淬火采用辊底式淬火炉进行淬火，淬火制度：定温460±2℃/加热30min，保温25min。④ 拉伸采用板材拉伸机进行拉伸，拉伸量为1.2%～3.0%。⑤ 锯切精密锯床锯切成品，切取试样进行检测。⑥ 对比分析大铸锭与小铸锭的T4状态板材组织、力学性能。2 试验结果与数据分析2.1 推进式加热炉加热试验结果及分析试验铸锭按1.4①节所述参数加热。为保证加热质量，试验料生产时采用分区
有色金属加工 2012年5期2012-07-28
- 冷弯矩形管主要成型道次的FEM模拟
象为某型钢厂15道次厚壁矩形管冷弯成型过程，其中性面辊花工艺如图1所示。由图1可看出，冷弯成型过程模拟分为5个部分：第1部分为1～4道次，即板带平整和两顶角发生的主要弯曲变形；第2部分为5～8道次，即两底角发生的主要弯曲变形；第3部分为9～11道次，即顶底角同时发生的剩余微小变形；第4部分为挤压高频焊接；第5部分为12～15道次，即焊管形状的精整。冷弯成型过程模拟流程如图2所示。计算过程按照上述5个部分进行。图1 矩形焊管冷弯辊花工艺Fig.1 Cold－
武汉科技大学学报 2012年6期2012-01-29
- 变形程度对强变形Al－4%Cu合金退火组织性能的影响
不同 MAC变形道次加工后，在120℃退火60 min后的组织及性能演变.试验结果对新的铝合金加工技术的开发具有重大意义.1 试验1.1 试验材料试样材料是以工业纯Al(99.9%)和Al－49.3%Cu(质量分数)中间合金为原料，在石墨坩埚中精炼，铁模铸造.铸锭经过485℃，12 h均匀化处理，在470℃下预热1 h后热轧成厚12 mm的板材，加工成10 mm×10 mm×15 mm的长方形试样.其化学成分如表1所示.表1 试样化学成分(质量分数/%)为
材料科学与工艺 2011年2期2011-12-20
- 铸态AZ31镁合金板材等温轧制工艺及组织性能研究
通过试验得到不同道次和变形量对铸态AZ31镁合金板材显微组织和力学性能的影响规律，并采用扫描电子显微镜研究了轧制后板材组织.结果表明，铸态AZ31镁合金板材经等温4道次、等变形量轧制后，板材厚度由20 mm变化到4.8 mm，抗拉强度和屈服强度分别达到275 MPa和187 MPa，延伸率为32%，板材性能方向性小.研究表明，AZ31镁合金板材力学性能既受到平均晶粒尺寸影响，也受到晶粒取向制约.铸态AZ31镁合金板材采用等温4道次、等变形量轧制工艺，能够获
材料科学与工艺 2011年2期2011-12-20
- T型通道挤压变形ZK60镁合金的组织与力学性能
种路径进行1～4道次挤压变形，通过光学显微镜观察变形镁合金的显微组织，并对TCP变形镁合金的不同部位在应变速率4×10−3s−1时进行室温拉伸性能测试。结果表明：塑性变形最大的部位是试样中间部位的最底部，其组织特征为细小晶粒包围着大晶粒，大晶粒呈拉长的流线状；4道次变形后，A路径的平均晶粒尺寸由退火态时的88.5 μm细化至2.4 μm，Bc路径的平均晶粒尺寸则细化至4.6 μm，但组织更均匀；同时，在相同道次TCP变形后，A路径变形合金的屈服强度都高于B
中国有色金属学报 2011年6期2011-11-23
- Ti-15-3合金冷轧变形过程中的组织演变及力学性能
结果表明：经过5道次换向冷轧、厚度方向总变形量为80%的Ti-15-3合金板中，形成了间隔的纤维带状组织，其内部形成了200 nm左右的亚微米级晶粒。纤维组织的形成过程分为3个阶段，第一阶段，在个别晶粒内部形成局部剪切带；第二阶段，拉长带状组织内部平行排列的剪切带相互交叉并逐渐碎化；第三阶段，形成间隔的纤维组织，其内部晶粒为亚微米级。在轧制变形中，经1道次变形后，抗拉强度迅速升高到949 MPa，随后抗拉强度最终缓慢增加至1 021 MPa。固溶态合金以每
中国有色金属学报 2011年6期2011-11-23
- 可逆冷轧机过程自动化系统的研发
报和自学习方法及道次分配策略及优化算法。2 系统构成2.1 硬件构成过程自动化系统硬件平台主要由工业级HP服务器、网络交换机、工程师站、操作员站、UPS备用电源等组成。为提高硬件平台的可靠性，采用磁盘冗余阵列Raid(Redundant Array of Independent Disks)冗余技术在线备份硬盘数据，保证在硬盘故障时，数据不丢失，以确保轧制正常进行。HP服务器作为过程控制级在线服务器，主要执行生产过程数据交换与存储、轧制力预报计算与模型自学
重型机械 2011年4期2011-11-18
- 往复挤压 Mg－4Al－2Si合金中 Mg2Si颗粒形貌与分布
的力学性能；经6道次往复挤压后，合金的极限抗拉强度和屈服强度为分别达到271MPa和264MPa［16］，而且合金的力学性能的提高与Mg2Si颗粒尺寸和形貌有着紧密联系。本工作利用OM，SEM和TEM分析Mg2Si相形貌演变，运用统计学原理分析颗粒分布规律，为进一步优化Mg－Al－Si合金的挤压工艺提供理论依据和实验支持。1 实验材料和方法1.1 铸态试样制备用纯镁、Al－50%（质量分数）Si中间合金和纯铝制备AS42合金。首先在RJ－2覆盖剂保护下熔化
材料工程 2011年11期2011-10-30
- 120°模具室温8道次 ECAP变形纯钛的组织演化
变形,并配合使用道次间退火工艺,成功实现纯钛的4道次ECAP变形[21],获得了超细晶纯钛试样。本文在前期研究的基础上,通过改变ECAP变形模具参数和变形工艺条件,在室温不采用道次间退火实现了纯钛材的8道次ECAP变形,获得了表面光滑无裂纹的试样,并对ECAP变形试样的显微组织演化进行分析研究。1 实验方法实验材料为热轧态的纯钛(TA1),化学成分(质量分数/%)为：O 0.10,H 0.001,N 0.01,C 0.007和Fe 0.03。实验原始材料的
航空材料学报 2011年1期2011-03-13
- 热轧道次变形量对铝阳极组织结构和电化学性能的影响
，唐艳，刘荣热轧道次变形量对铝阳极组织结构和电化学性能的影响梁叔全，官迪凯，毛志伟，张勇，唐艳，刘荣(中南大学 材料科学与工程学院，湖南 长沙，410083)采用析氢测量法、计时−电位法(E−T曲线)和Tafel曲线法，研究在温度为370 ℃时，不同热轧道次变形量制得的铝合金阳极的电化学性能和耐腐蚀性能，所用电解液是温度为80 ℃、添加Na2SnO3缓蚀剂的5 mol/L NaOH溶液。通过透射电镜、扫描电镜和能谱等分析相关材料的结构。研究结果表明：随着道
中南大学学报（自然科学版） 2011年2期2011-02-06
- 强变形诱导析出相回溶对Al-Cu合金力学性能的影响
行换方向压缩，每道次的等效应变(ε)约为0.4，变形速率为5 mm/s。挤压在室温下进行，采用MOS2作为润滑剂，取与最后一次压缩时的轴向垂直的面进行硬度测试和透射电镜观察。图1 MAC 模具的示意图Fig.1 Schematic diagram of MAC mould在 CSS−44100型万能电子拉伸试验机上进行拉伸试验。拉伸实验采用片状试样，拉伸速度为1 mm/min，用引伸计来记录载荷—位移曲线。在型号为HW187.5的布洛维硬度计上进行硬度测试
中国有色金属学报 2010年10期2010-11-24
- 连续辊弯成形过程模拟研究
区塑性等效应变随道次变化情况模拟结果表明,中间道次变形分配欠均匀,辊花工艺尚需优化。冷弯成形;有限元;等效应力;应变场冷弯型钢由于其生产工艺高效、节能、环保被广泛用作众多行业的构件[1-2],然而其成形过程所具有的几何学、运动学、动力学和材料学等方面的复杂性,使得冷弯成形学科一直是一门经验性很强的工程技术。不少学者采用有限元法模拟冷弯成形过程,探讨模拟计算参数对成形计算结果的影响,这些研究成果为冷弯成形过程定性分析起到了很好的作用,也为冷弯成形模拟工作提供
武汉科技大学学报 2010年5期2010-09-14