半长
- 致密气藏压裂水平井产能影响因素分析
响；3）假定裂缝半长为Lf，其方向与井筒方向垂直，完全穿透储层。对于压裂水平井的多裂缝间相互干扰问题，AMINI 等［19］采用数值离散的方法来描述裂缝之间的干扰流动，但这种方法比较复杂，而且中期径向流动特征描述不是很明确。本文利用叠加原理表征裂缝干扰的影响。若水平井包含n条裂缝，考虑整个系统时，每条裂缝看作一个单元，那么将有n+1 个未知量，由点源解沿裂缝方向进行积分，得到线源解，将各影响函数进行叠加，解决了裂缝之间的干扰问题，同时引入裂缝导流能力影响函
延安大学学报（自然科学版） 2023年4期2024-01-08
- 无量纲导流能力指导海上低渗砂岩压裂设计的研究及应用
于任意给定的裂缝半长，只存在一个最佳的裂缝导流能力，即：式中：FCD-无量纲导流能力；Kf-裂缝渗透率，mD；W-裂缝缝宽，m；K-储层渗透率，D；Xf-裂缝半长，m；Constant-无量纲导流能力目标常数。2 无量纲导流能力指导压裂设计无量纲导流能力指导压裂设计的第一步是确定最佳无量纲导流能力。一般，最佳无量纲导流能力为1.26～1.60，但对于渗透率小于0.1 mD 的储层，最佳无量纲导流能力应大于1.60。ELBEL 认为，在渗透率小于0.1 mD
石油化工应用 2023年11期2023-12-25
- 注热水吞吐联合水平井压裂开采水合物数值模拟研究
变化3.2 裂缝半长探究了100m、125m、150m、175m和200m五种不同裂缝半长对联合法开采的影响。如图5所示，累积产气量随着裂缝半长的增大而增大。裂缝半长为100m时，累积产气量为7.07×106m，裂缝半长为200m时是前者的1.3倍。对于低渗储层而言，增加裂缝半长要比增加导流能力更重要。图5 不同裂缝半长累积产气量变化3.3 注入温度探究了20℃、40℃、60℃、80℃和100℃五种注热水温度对联合法开采效果的影响，从图6可以看出，随着注入
价值工程 2023年33期2023-12-13
- DS 区块低渗储层油藏工程设计
和压裂规模（裂缝半长）是储层压裂的主要指标。根据室内支撑剂评价实验，裂缝导流能力设计为225 mD·cm。在五点法井网模型基础上，对裂缝半长进行优选。为避免过早水窜，仅对生产井进行压裂。模拟结果见图7。由图7 可以看出，裂缝半长越大，累计产油水平越高，当裂缝半长达到一定程度后，增加裂缝半长对产量的贡献明显减弱，裂缝半长为60 m 和80 m 的累计产油量曲线重合，因此选择裂缝半长为60 m。图7 不同裂缝半长下的累计产油量变化曲线图4 开发指标预测根据上文
石油化工应用 2023年8期2023-09-26
- 页岩气水平井分布式光纤温度监测高效反演解释方法
目标参数(如裂缝半长、导流能力等);Tcal为模拟计算温度剖面(行向量),℃;Tobs实测温度剖面(行向量),℃。1.2.2 DTS数据反演解释模型由式(10)可以看出,页岩气水平井DTS数据反演即是迭代更新xm,将迭代更新的xm输入正演模型,以井底压力为约束条件,进行温度剖面模拟预测,直到拟合评价目标函数式(10)满足迭代终止条件Γ(xm)本文中采用在二分法(dichotomy)基础上加入线性差值运算形成的改进二分法(improved dichotomy
中国石油大学学报（自然科学版） 2023年3期2023-06-19
- 海上疏松砂岩储层压裂解堵裂缝规模优化设计方法
［11］，即裂缝半长只有几十米，缝宽能达几厘米，导流能力可高达200～300μm2·cm。压裂工艺上相比常规压裂排量大（常规2～3 m3／min，脱砂压裂 3～4 m3／min），平均砂比高（常规25%～35%，脱砂压裂30% ～45%）。根据储层物性和产量变化进行裂缝半长和导流能力的优化是疏松砂岩压裂解堵提效分析的关键。张建国［12］建立了端部脱砂压裂井三维两相生产动态预测模型，分析了裂缝导流能力和裂缝长度对油井压后产能的影响；范白涛等［13］建立了注采
西安石油大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-12-05
- 深层页岩气水平井压裂异步起裂裂缝延伸模拟与调控
中几何参数，包括半长、宽度、高度，以及各簇水力裂缝分配所得流量，并可通过压裂结束后各簇水力裂缝延伸半长变异系数定量表征裂缝延伸非均匀程度。2 矿场应用与分析利用本文建立的水力裂缝异步起裂延伸数值表征模型，在川南深层页岩气区块开展了矿场应用，模拟了XH1-3井第24段压裂过程中水力裂缝的非均匀延伸行为。2.1 目标井概况XH1-3井位于渝西区块西山构造内，地处川东南坳褶带，构造西北翼末端为威远—龙女寺构造群，构造东南翼隔向斜与东山和西温泉构造平行，构造西南段
大庆石油地质与开发 2022年5期2022-10-28
- 利用压裂施工停泵压力数据计算裂缝高度
、滤失系数、裂缝半长及地层渗透率等，但分析得出的裂缝半长及渗透率只是一个估算值。Soliman[12]根据脉冲双线性流、线性流和径向流在双对数导数曲线中的斜率分别为1/4，1/2和0进行数据解释分析，这类分析除了获得流体摩阻参数，还可以获得裂缝半长，但裂缝半长需要已知地层渗透率。采用试井分析方法分析压后停泵压降数据也得到较多应用[13-15]，这类分析都采用试井中的裂缝井试井模型，可以获得裂缝半长及渗透率等。温杰雄[16]等提出采用滤波方法过滤掉水锤压力波
非常规油气 2022年5期2022-09-14
- 水平井CO2缝间驱替产能影响因素
）。3.5 裂缝半长在水平井CO2缝间驱替数值模型中，设置裂缝半长分别为160 m、200 m 和240 m，分析不同裂缝半长对水平井日产量和累计产量的影响。结果表明：裂缝半长较大时，裂缝与油层的接触面积较大，日产量峰值较大，且日产量达到峰值所需的时间相对较短。裂缝半长为160 m、200 m 和240 m 时，达到日产量峰值的时间分别为838 d、823 d 和804 d，并且日产量达到峰值后均迅速减小。此外，裂缝半长越大，累计产量越高（图6）。4 结论
新疆石油地质 2022年4期2022-07-25
- 致密砂岩压裂裂缝扩展规律的数值模拟
，同时裂缝的等效半长也有所增加，当排量由6m3/min增大到12m3/min时，裂缝延伸长度增幅较大，等效裂缝半长由138m增大到161m，增加23m，说明排量的增大能够增加水力裂缝延伸距离，同时增加水力裂缝沟通天然裂缝的可能。但当排量由12m3/min增大到14m3/min时，虽然裂缝半长有所增加，但是增大幅度有所减小，等效裂缝半长增加3m(图4)。图3 起裂压力变化规律Figure 3 Fissure initiation pressure varia
中国煤炭地质 2022年6期2022-06-30
- 桥壳本体焊接前检测方法及检具设计
中包括基座P1、半长检测单元P2、垂直压紧装置P3、平面度检测单元P4、侧压装置P5、中心定位总成P6、校表器P7以及开关座总成P8。图2 桥壳本体焊接前检测装置结构检测装置采用中心孔销轴为主定位，零贴面为副定位的方式对桥壳本体进行定位，检测装置主要包括：1）定位机构。定位机构包括中心定位总成P6、半长检测单元P2中的半长定位装置和压紧装置，中心定位总成P6对焊接前上、下桥壳本体圆形孔中心定位，对称设置的半长定位装置、垂直压紧装置P3和侧压装置P5分别形成
汽车工艺师 2022年5期2022-05-27
- 海上过筛管压裂工艺研究及应用
拟了不同支撑裂缝半长、不同导流能力条件下的压后日产油量，对比日产油量的变化趋势，优化支撑裂缝半长与导流能力。裂缝参数主要取决于储层的物性条件，针对海上疏松砂岩不同物性储层参数，建立渗透率从50 mD变化到1 000 mD的机理模型，计算得到不同渗透率条件下的最优支撑裂缝半长及支撑缝导流能力，回归得到支撑裂缝半长、支撑缝导流能力的优化图版(图1、图2)，推导出支撑裂缝半长、支撑缝导流能力与储层渗透率的关系式。图1 支撑裂缝半长与渗透率关系图版图2 支撑缝导流
钻采工艺 2022年2期2022-05-18
- 底水火山岩油藏水平井优化设计
非均匀性以及裂缝半长的不对称性，以便更精确地模拟各项属性在裂缝中的分布。以J10井区为基准，建立水平井单井均质地质模型。地质模型中基质平均孔隙度为6.60%，裂缝平均孔隙度为0.36%；基质平均渗透率为0.056 mD，裂缝平均渗透率为100.000 mD；基质平均含油饱和度为0.56，裂缝平均含油饱和度为0.80。裂缝网格步长为50 m，纵向模拟层数为10层，单层平均厚度为30 m，网格节点为55×55×10共87 822个。模型石油地质储量为695.3
特种油气藏 2021年5期2021-12-08
- 加权广义的Schröder路的计数
r数的相关解释:半长为n的 Schröder路是从 (0,0)到(2n,0)的一条始终保持在x轴上方的经过整点的格路径,允许的步集为上步U=(1,1),水平步H=(2,0)以及下步D=(1,−1).在x轴没有水平步的 Schröder路被称为小 Schröder 路.所有半长为n的 Schröder路的个数是 Schröder数,记为rn,Schröder数的发生函数r(t)满足等式所有半长为n的小 Schröder路的个数是小 Schröder数,记作s
纯粹数学与应用数学 2021年3期2021-10-12
- 加拿大Duvernay页岩凝析气藏水平井合理井距研究
缝对称分布且裂缝半长多稳定在50～75 m。考虑最大程度控制井间储量，初步确定合理井距为裂缝半长的两倍，即合理井距为100～150 m。图1 微地震解释3 干扰测试确定合理井距干扰测试是一口激动井和一口或若干口观察井组成测试组，通过改变激动井的工作制度，使地层中压力发生变化，利用高精度和高灵敏度压力计观察井中的压力变化，根据记录的压力变化资料确定井间连通情况及连通强弱、评估气井压裂效果、分析气井的井间干扰，为确定井距提供依据。以本区15–22平台3口水平井
石油地质与工程 2021年4期2021-08-24
- 鄂尔多斯盆地坪桥南长6油藏注水见效合理参数分析
饱和度、人工裂缝半长等[25-26]。岩石膨胀性、基质孔隙度、基质渗透率、含水饱和度为客观的储层属性；人工裂缝间距为水平井特有主观因素；井距、注水强度、人工裂缝渗透率、人工裂缝半长均为主观因素。对于坪桥南长6油藏，不考虑客观因素注水强度、井距、裂缝半长素和水平井因素，最终选取了3个因素分析其敏感性。2.3 单因素分析以水驱优势方向(模型内为长轴方向)油井见效为准，分析注水强度、井距、裂缝半长对见效时间的影响。与区块规模注水时间相对应，设置油井开采6年后开始
科学技术与工程 2021年21期2021-08-20
- 深穿透解堵技术适应性油藏数值模拟研究
.2 深穿透裂缝半长 深穿透裂缝半长是深穿透解堵工艺降阻造缝形成的深部储层通道半长，裂缝半长影响工艺深部解堵的范围，从而影响解堵效果[23，24]。设置深穿透裂缝半长在污染带内的储层物性恢复率为75%，在穿出污染带后储层物性恢复率为120%。分以下两种情况进行模拟。（1）深穿透解堵裂缝未穿出污染带。参考工艺实际技术性能，在模型中设置深穿透解堵工艺的裂缝半长分别为2 m、5 m、10 m，其他参数不变的情况下，计算得到不同裂缝半长下措施后的日产液量（见图6）
石油化工应用 2021年5期2021-06-23
- 基于三线性流模型的致密/页岩油藏水平井统一压裂设计研究
支撑剂用量与裂缝半长、裂缝宽度和无因次导流能力联系起来，以拟稳态最大采油指数作为优化目标，研究了在拟稳态不同支撑剂用量时采油指数随无因次导流能力的变化情况，从而确定出在一定支撑剂用量时的最佳的裂缝几何形态。2002年，Economides和Valko进一步介绍了在天然气藏中如何应用统一压裂设计方法[6]。2004年Economides等利用统一压裂设计方法研究了在高渗透性储层压裂过程，结果表明给定的高质量支撑剂越多，经济效益会越高，与传统的为了节约成本而限
非常规油气 2021年2期2021-05-24
- NP-1 井页岩气压裂工艺优化设计研究
见图1），主裂缝半长和导流能力随着前置液比例的增加而增加。当前置液比例达到20%时，主裂缝半长和导流能力分别为241.3 m，1.85 μm2·cm，前置液比例推荐为18%～22%。2.2 施工排量模拟不同施工排量下对裂缝导流能力的影响（见图2），主裂缝半长和导流能力随着施工排量的增大而增大，当施工排量达到13 m3/min 时，主裂缝半长为243.5 m，主裂缝导流能力为1.99 μm2·cm，施工排量推荐为13～15 m3/min。2.3 砂比图1 前
石油化工应用 2021年3期2021-04-18
- 苏53 区块东南区压裂水平井井网优化设计
不变，先设定裂缝半长为180 m，导流能力为15 D·cm，裂缝等间距垂直分布于水平段井筒，再设计裂缝条数分别为4条、6条、8 条、10 条、12 条和14 条时，模拟压裂水平井的稳产时间及累积产量。图3 为不同压裂段数时开发效果，可以看出，裂缝条数从4 条增加到8 条时，气井的增产倍比和气藏采出程度几乎呈线性增大，当裂缝条数大于8条以后，增产倍比和区域采出程度增大的幅度明显变缓。这是由于随着裂缝条数的增加，间距相应减小，缝间的压降传播在较短时间后就会产生
非常规油气 2021年1期2021-04-01
- 利用压裂停泵数据的大规模体积压裂改造区域反演方法及其应用
积[5]以及裂缝半长是评价压裂效果最直观的两个参数，现有的压裂效果评价方法也是围绕着如何获得准确的SRV面积和裂缝半长而展开的。我国页岩油气普遍埋深在2 000～5 000 m，这导致地层中的流动模式无法通过直接观察测量的手段来获得。目前通用的大规模体积压裂效果评价方法可以分为裂缝监测方法和参数反演方法。裂缝监测方法主要包括微地震[6]和微电位[7]方法，这两种方法都存在施工难度大、成本高昂(单井次仅施工成本即达数百万元)的问题。压力数据参数反演方法[8]
非常规油气 2020年6期2021-01-14
- 基于代理辅助分层粒子群算法的页岩气藏压裂参数优化
、裂缝条数与裂缝半长的设计问题。对于压裂优化这个“黑箱”问题,亟需建立一套完整的优化设计体系来指导现场施工作业。从井参数到裂缝参数设计会耗费大量的时间,选择合适的优化方法尤为重要。目前已有较多学者对裂缝参数优化进行了研究,主要是基于无梯度算法和代理模型的使用。Ma等[2]对比分析了SPSA、GA和CMA-ES算法优化井位置和压裂段数,充分展现了无梯度算法的实用性。代理模型在传统油气藏优化里应用广泛,如产能优化[3]、水驱[4]、气驱[5]、化学驱[6]、蒸
中国石油大学学报（自然科学版） 2020年4期2020-07-29
- 鄯善油田三类油层压驱新工艺的研究与应用
分析，计算对造缝半长和滤失距离的影响权重。2.1 地层影响因素2.1.1 弹性模量设置储层弹性模量（1.0～3.0 GPa），研究储层弹性模量对裂缝半径和压裂液最大渗滤距离的影响。随着储层弹性模量的增加，裂缝半长非线性增大，压裂液最大渗滤距离增加，弹性模量继续增加，最大渗滤距离增加减缓，如图4 所示。这是由于随着弹性模量的增加储层岩石脆性增加，导致岩石更容易被压开，因此储层弹性模量越大越容易造缝，裂缝半长越长[4]。而随着弹性模量的增加，导致岩石可压缩性降
石油工业技术监督 2020年12期2020-04-02
- 动机（外一首）
的光明和幽暗，你半长黑发蓝色围巾和夜晚眼神夜晚阴色让你的眼睛更亮想到那也是春天也有着不曾公开的情詩想到那时你依旧好看我并不十分勇敢动机近日多有烦闷身体在黑暗中乏力，脱缰的马由中齐力奔出，万匹。涌向虚空无影无踪。它们去到多是我的伤心处也将是我不愿看到的远方的远，北方的北它们归还的地方，于此束手无策在整个无足轻重的夜晚连同这些虚弱的情感，加速流逝。慌张放大了万倍。是一个忧郁的失眠患者。在飘着。斜着。投入一场混乱的生活，在新鲜的日头下触地即亡。
散文诗世界 2019年7期2019-09-10
- 春季的心情是成熟又美丽的
装No.1就是，半长打底裤！西装外套 JPY 12，800/BAROQUE JAPAN LIMITED（MOUSSY）、连帽卫衣 JPY 11，000/X-girl store、半长打底裤 JPY 6，400/LillyBrown、耳环 JPY 4，800/Amijed（neneacessory）、袜子 JPY 700/Tabio（靴下屋）、短裤 JPY 4，999/H&M中间·（emma）大胆地露出背部打造成熟的性感。高领针织衫 JPY 25，000（L
ViVi美眉 2019年4期2019-09-10
- 这个造型只要有打底裤就行了!
已经穿起来了！ 半长打底裤挑战 突然变得流行起来的半长打底裤，是不是觉 得实际穿搭的难度很高？现在就给大家介 绍，半长打底裤的完美穿搭方法。 必须要知道的 正道穿格就是这个！ 宽大西装外套 X BIGT恤 X 半长打底裤 X 厚底靴 选择盖住臀部的宽大西装外套，搭配半长打底裤提升时尚度。厚底靴子有显腿长的效果并且可以调节平衡。这种最强组合一定要尝试！ 大耳环搭配小包，用小物打造大人感。半长打底裤 JPY 1，350/StradivariusJapan（St
ViVi美眉 2019年4期2019-09-10
- 套筒长度对加筋碎石桩复合地基路堤变形和稳定性的影响
体进行全长加筋、半长加筋和不加筋的复合地基路堤离心模型试验，以研究套筒长度对复合地基路堤变形和稳定性的影响。1 离心模型试验1.1 试验设备和模拟对象本次试验所采用的离心设备是同济大学150g·t容量的复合型土工离心机，其最大离心加速度为200g，有效半径为3 m。所采用的模型箱的有效内部长、宽和高分别为900，700和700 mm。本次试验的模拟对象为高度为5 m，顶宽为5 m，坡率为1:1.25 的路堤，路堤下面为10 m 厚的软土地基，采用加筋碎石桩
中南大学学报（自然科学版） 2019年7期2019-08-13
- 特低渗透油藏水平井整体压裂裂缝参数优化
压裂段数、压裂缝半长和裂缝导流能力等裂缝参数来优选[3,4]。由于模型的仿真程度直接影响了数值模拟结果的精度，因此在数值模拟中是否能准确描述裂缝特征，是决定模拟结论可信度的关键因素。在东Ⅱ井区整体压裂裂缝参数优化过程中，笔者采用了整体PEBI网格(非结构化网格)方法来建立研究井组模型网格。PEBI网格与直角网格相比具有网格形式灵活的特点，该方法可形成由三角形、六边形、圆柱形及其他非结构网格等各种复杂网格类型组成的网格模型，能很好地刻画裂缝特征[5]。该方法
长江大学学报(自科版) 2019年3期2019-04-22
- 致密气储层直井分层压裂裂缝规模合理性评价
析了不同层的裂缝半长对产量的影响，随着裂缝半长的增加，合采压裂直井采收率也增加；但压裂改造效果有限，随着裂缝半长长度增加，产量贡献逐渐减小。何伊丽[4]应用模糊综合评判方法，结合裂缝半长、裂缝宽度等参数，对压裂效果进行了综合评价，优选了压裂工艺。于永波[5]建立了带裂缝的油藏数值模拟模型, 计算出实施水力压裂的缝长及导流能力，为指导不同井网的压裂规模提供了支持。除了对直井的裂缝规模进行评价和优化外，更多的学者[6-10]对水平井或二次压裂的裂缝参数进行了优
非常规油气 2019年1期2019-04-01
- Narayana数相关恒等式的证明
同时令D表示所有半长为n的Dyck路的集合，p(∂)表示一个半长为n的Dyck路∂中所含峰的个数。定义集合[1,n]和D的卷积[1,n]×D={(m,∂):m∈[1,n],∂∈D}。又因为|S|=|Τ|+|Τc|,2 与Narayana数相关的发生函数进而有3 结束语本文以Dyck路中特殊的点(如峰点或谷点)的坐标，运用数论知识，通过建立两个集合之间的双射，给出了与Narayana数有关的恒等式的组合证明及推广。同时还得到了一些与 Narayana数有关的
沈阳理工大学学报 2018年5期2019-01-07
- 不确定性致密气产能预测技术
Lf——压裂裂缝半长，m；Wf——压裂裂缝宽度，m；Kf——压裂裂缝渗透率，mD。可见，影响致密气产能的因素很多，主要包括，气藏因素：如渗透率（绝对渗透率、气相有效渗透率）、气层厚度、孔隙度、含气饱和度、地层压力等；流体因素：如温度、压力、气体偏差因子、流体黏度；工程因素：如压裂裂缝半长、裂缝宽度、裂缝导流能力、裂缝间距等。在上述因素中，其中一些因素可以通过各种手段获得确定性较高的数值，而有一些则是不确定性较高，且对产能有较大影响的因素，如绝对渗透率、气相
中国石油勘探 2018年4期2018-07-30
- 应力敏感致密砂岩气藏水平井缝网产能研究
m2；xf为裂缝半长，m；Re为椭圆近似半径，m。Ⅰ区的流量公式见式(3)：(3)式中，q1为Ⅰ区的流量，m3/d。2.2 Ⅱ区流场水平井采气时，其形成的控制区域为二维椭圆状，即以压裂缝的两端端点为焦点的椭圆，其直接坐标和椭圆坐标的关系为：焦距c=xf，长半轴a=xfchξ，短半轴b=xfshξ。若椭圆区的半径近似为Re，则椭圆区泄油面积见式(4)：(4)式中，A为椭圆区泄油面积，m2。则：(5)对于致密砂岩气藏，渗透率与有效应力符合指数关系式见式(6)：
石油化工高等学校学报 2018年4期2018-07-16
- 无限导流水平井试井分析模型的研究
数如渗透率、裂缝半长、表皮系数以及孔隙度进行求解。TDS方法利用相关参数计算公式与绘制无因次典型曲线斜率间的关系，对油藏参数进行求解。油气在裂缝中的流动模型因裂缝特征的区别可划分为三类，有限导流模型、无限导流模型及均匀流量模型，本文主要采用无限导流模型，对水平井压裂技术中的试井模型进行建立和求解。水平井压裂技术具有泄油面积较大、纵向的扫油距离较远、易于开采薄层、连通裂缝更广、成本较低等优点，因此其在油藏开发中扮演着越来越重要的角色。水平井压裂技术对油藏监测
石油管材与仪器 2018年2期2018-04-19
- 致密气井Arps产量递减指数变化特征
-3μm2，裂缝半长45 m，泄流长度500 m，泄流宽度300 m，泄流长宽比1.67。图1 致密气井数值模型Fig.1 Numerical model for light gas well2.2 致密气井渗流阶段的划分基于上述数值模型，模拟气井定压连续生产5 000 d的产量数据(图2)，采用试井数值模拟方法，依据致密气井5个主要渗流阶段的压力及压力导数双对数曲线特征[12](表2)，划分致密气井各个渗流阶段响应时间。经模拟分析致密气井各个渗流阶段响应
西安石油大学学报（自然科学版） 2018年2期2018-04-11
- 致密油储层压裂水平井缝网模拟研究
——假想单翼裂缝半长，m；wmax——裂缝的缝口宽度，m；w——平均动态缝宽，m；Q——压裂液排量，m3/min；G——岩石的剪切模量，Pa；E——岩石的弹性模量，Pa；v——岩石泊松比；μ——压裂液黏度，mPa·s；t——压裂施工时间，min。压开裂缝后填砂，则支撑缝宽和裂缝导流能力[10]为：(10)kf1=54×106wz2(11)kf2=kf1wz/d(12)F=kf2wz(13)式中wz——支撑缝宽，cm；Vs——注砂量，m3；d——簇间距，m；
非常规油气 2018年1期2018-04-08
- 菱形反九点井网不等缝长注水开发数值模拟
，最佳的角井裂缝半长为100～120 m，边井裂缝半长为50 m，中心井裂缝半长为50 m。菱形反九点； 启动压力梯度； 应力敏感； 不等缝长； 数值模拟国内低渗透、特低渗透油藏资源丰富，约占中国石油资源总量的30%，但现阶段的动用率不足50%。该类油藏由于构造应力的作用，往往微裂缝较发育，形成了储层的非均质性和各向异性特点。开发经验证明，菱形反九点井网能够适应这种非均质性，然而在实际的压裂实施过程中，菱形反九点井网常设计为等缝长压裂，并没有考虑到边井、角
石油化工高等学校学报 2017年3期2017-06-21
- 基于初始缺陷的钻柱疲劳寿命预测方法
拟具有不同深度、半长和位置的初始缺陷的钻杆和无缺陷钻杆的平均应力及最小疲劳寿命，并进行对比。研究结果显示，初始缺陷深度和半长对钻杆的最小疲劳寿命有着重要的影响，初始缺陷离接箍越近，对钻柱的疲劳寿命的影响越大。研究结果为准确预测钻井过程中钻柱疲劳寿命，从而保证安全、高效钻进，具有一定的指导意义。钻柱疲劳寿命；应力集中系数；初始缺陷；有限元模拟；最小疲劳寿命随着海上油田的开发井型由直井等的单一模式向大斜度井等复杂结构模式转变。钻柱由于中和点高、受压段长、承受扭
石油钻采工艺 2016年6期2017-01-12
- 致密气井有效井距数值试井模拟分析
、砂体长度、裂缝半长、产层厚度对致密气井有效泄气距离的影响，并通过数值试井模拟对比分析找出参数的匹配关系，结果可为井网优化数值模拟研究提供基础认识和依据。致密气井；有效距离；矩形砂体；数值试井模拟；匹配关系泄气半径公式[1]表明瞬态泄气半径是时间、渗透率、孔隙度、黏度和总压缩系数的函数，定义了无限大储层中径向扩散流在ti时刻，压降漏斗扩展到ri的距离，可以看出随着开井时间的推移，压力漏斗向储层深部逐渐扩展，直到遇到储层边界或者邻井的干扰时停止增加，在达到边
石油化工应用 2016年12期2017-01-04
- 致密油藏水平井体积压裂产能影响因素分析
。研究表明：裂缝半长越大，早、中期产能越大，同时这种相关性还受裂缝半长与封闭边界的相对大小制约，裂缝半长占储层宽度比越大，对产能影响越明显；裂缝条数越多，产能越大；储容比越大，初期产量越高；窜流系数只对窜流发生段产能有影响；裂缝间距越大，后期产量越高，另外，合理优化裂缝半长和裂缝间距的关系对提高产能有很大意义。体积压裂；水平井；产能评价；致密油藏；双重介质；非稳态模型0 引 言现场生产数据显示致密油藏水平井体积压裂产能曲线呈“L”型递减规律：初期产能高，持
特种油气藏 2016年2期2016-12-20
- 吉林油田低渗透凝析气藏水力压裂裂缝参数优化
裂裂缝参数为裂缝半长280 m，裂缝导流能力22 μm2·cm。低渗透凝析气藏；水力压裂；裂缝参数优化；组分模型林魂，张士诚，王飞,等.吉林油田低渗透凝析气藏水力裂缝参数优化[J]Q.西安石油大学学报(自然科学版)，2016，31(3)：62-67.LIN Hun,ZHANG Shicheng,WANG Fei,et al.Optimization of hydraulic fracture parameters for low-permeability
西安石油大学学报（自然科学版） 2016年3期2016-09-05
- 半长形男士灯笼裤在现代服装设计中的应用
130012)半长形男士灯笼裤在欧洲男装发展史上占有重要的地位，曾在20世纪20年代风靡欧洲大陆，但在我国男装发展中却较少见到这种裤型，即使有长度及膝的马裤也鲜见袋状的裤口紧束裤型。随着人们生活水平的不断提升，追求舒适、时尚和个性化服装的需求亦在不断提高，为此，需要古为今用，洋为中用，拓宽服装设计思路，开发出满足消费者需求的各类服装。本文介绍了曾经流行于欧洲的半长形男士灯笼裤的起源与发展历程，总结了其设计要素，探讨这种裤型在我国现代服装设计中的应用与创新
纺织学报 2015年4期2015-12-25
- 基于离散裂缝模型的页岩气动态特征分析
中压裂级数和裂缝半长对储层压力分布和页岩气井生产动态特征的影响。结果表明：页岩气井初期产量高，但递减快，生产周期长；开发初期以裂缝渗流为主，压裂级数起主导作用，级数越多，压力波传播越快，储层压力下降明显，产能主要集中在生产初期；开发后期以基质渗流为主，裂缝半长作用增强，产量递减率下降，生产井附近压力接近废弃压力，生产能力下降。页岩气；离散裂缝模型；裂缝流；动态特征页岩储层天然裂缝发育，非均质性强，主要由物性差异较大的基质系统和裂缝系统组成［1-2］。不同尺
中国石油大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-10-17
- 建南致密砂岩储层压裂裂缝参数优化
距100m，裂缝半长为150m，计算不同裂缝长度400m、600m、800m、1 000m、1 200m、1 400m、1 600m 的年产气量（图2）。图2 不同水平段长年产气量对比由图2可知，水平井长度增加，年产气量增加。400～800m水平段长之间，年产气量呈线性增长；超过1 000m后，增加幅度减缓，表明气井水平段长800～1 000m之间效果最好。3.2 裂缝间距优化假设水平井段长1 000m，裂缝半长为150m，计算不同分段数（4、6、8、10
江汉石油职工大学学报 2015年6期2015-04-13
- 陶瓷材料维氏压痕形貌仿真与实验分析
测量压痕的对角线半长和维氏硬度进行对比，结果表明，Si3N4和ZrO2的有限元仿真压痕与实验测量压痕对角线半长分别相差0.39%和-0.53%，维氏硬度分别相差-2.7%和4.2%。随着压头与材料间的摩擦因数由0变化至0.5，有限元仿真压痕与实验测量压痕的对角线半长分别相差0.28%和0.27%，维氏硬度分别相差0.14%和0.21%。此外，应用本方法对其他几种典型陶瓷材料(Al2O3,ZTA,SiC,Silica)维氏压入有限元仿真计算值与实验真实测量值
材料工程 2015年11期2015-03-17
- 页岩气水平井分段压裂裂缝参数对产能影响数值模拟研究
分别研究不同裂缝半长和裂缝导流能力对气藏产能的影响，为页岩气商业开发提供理论依据。1 单井数值模型图1 页岩气藏分段压裂压力分布模型的顶深2 500 m，气水界面2 600 m，长×宽×高为1 000 m×600 m×10 m，基质孔隙度0.25，基质渗透率0.001 mD，裂缝孔隙度0.005，裂缝渗透率0.01 mD，模拟井水平段长为600 m，水平段共压裂7 段，设计裂缝半长为100 m，裂缝宽度为0.003 m，假定气体组分均为C1，定井底流压6
石油化工应用 2014年10期2014-12-24
- 维氏压入压痕形貌仿真与实验分析
d 为压痕对角线半长C1O1，l 为压痕中心与边沿距离A1O1。为了对维氏压入压痕形貌进行有限元数值仿真，本文以6061 铝合金为例，应用商用有限元软件Abaqus［7］建立维氏压入三维有限元模型。为降低计算成本，根据模型对称性可以取Vickers 压头的1/8 建立模型进行分析，被压材料也定义为与压头对称性相适应的1/8 模型。图1 维氏压入压痕图对于网格划分，靠近压头尖端的局部网格划分精细，远离压头的区域划分较为稀疏。考虑到有限元模型主要针对压痕对角线
机械工程师 2014年6期2014-11-28
- 低渗透油藏压裂水平井井网优化方法研究
究思路，分析裂缝半长与裂缝密度对压裂水平井单井产能的影响规律；然后根据裂缝参数技术界限，以最大采出程度和净现值为目标，研究了注采井距、水平段长度、水平井裂缝半长、注水井裂缝半长、排距等缝网参数对目标值的影响规律及相应机理，得出了缝网参数的最优组合，为低渗透油藏压裂水平井网优化提供了方法和借鉴。低渗透油藏；压裂水平井；数值模拟；井网优化作为开发低渗、特低渗油藏的关键技术，压裂水平井能有效增大油藏泄流面积，提高产量和开发效率，在国内外获得广泛应用。注水开发补充
断块油气田 2014年1期2014-11-06
- 特低渗透油藏水平井—直井混合井网压裂产能理论研究
、裂缝条数、裂缝半长、裂缝导流能力对产能的影响，结果表明：启动压力梯度越大，油井日产量越低；随着裂缝条数、裂缝半长、裂缝导流能力的增大，油井日产量逐渐增大，并且裂缝条数、裂缝半长、裂缝导流能力对产能的影响都存在最佳值。压裂水平井；混合井网；启动压力梯度；裂缝条数；裂缝半长特低渗透油藏具有孔隙喉道细小、连通性差、固液界面分子力和毛细管力作用强烈等特征，开发难度极大，部署常规的井网开采往往达不到预期效果。采用压裂水平井—直井组合井网可以充分利用地层能量，扩大泄
非常规油气 2014年2期2014-08-25
- 水力压裂增产技术在上倾尖灭区的应用
之间的角度及裂缝半长进行了优化，发现裂缝与主流线垂直，裂缝半长为85 m时，压裂开发效果最佳。数值模拟；水力压裂；上倾歼灭区；供液不足；压裂参数优化对于砂砾岩油藏，油田开发进入到特高含水期后期，挖掘油层上倾歼灭带附近的剩余油潜力显得日益重要[1-3]。然而上倾歼灭带油层薄、物性差、分布系数低、剩余油分布线长、面窄、厚度小、井网控制程度差，这些因素综合影响，使得上倾层储油的开采难度加大。在开发的过程中，上倾区域的油井由于处于油藏边缘，多为单向受效或双向受效，
石油化工高等学校学报 2014年6期2014-08-07
- 超低渗透油藏水平井压裂优化及应用
～60 m，裂缝半长120～180 m等间距递增。在水平井钻井前60～90 d即实施超前注水，其中腰部注水井的日注水量为10～15 m3，两端注水井的日注水量为15～20 m3。水平井压裂采用水力喷砂分段压裂工艺［7-8］。3 压裂方式优化由于超低渗透油藏储层物性差，注水开发驱替系统建立难度大，距离注水井较远的储层水驱效率低，在改造后基本上属于自然能量开发（见图1），因此，需进一步提高改造规模、增加储层改造体积。结合前期该类油藏水平井的布缝方式，在距离水线
断块油气田 2014年4期2014-06-28
- 有限导流压裂定向井耦合流动模型
全穿透油层，裂缝半长为Lf，宽度为w，划分整个裂缝面为2N ×M个裂缝网格（见图3），裂缝网格沿裂缝延伸方向（Y方向）长度为ΔLf，沿井筒方向长度为ΔLs，与井筒微元长度一致.设倾斜井筒上端点的坐标M0（x0，y0，z0），式1给出了井筒上第i微元段上任意一点坐标图1 压裂定向井示意图Fig.1 Fractured deviated well其中，1≤i≤M，t取值为0≤t≤1表示在第i微元段上的任意一点，例图2 离散井筒示意图Fig.2 Discrete
计算物理 2014年5期2014-06-09
- 苏里格低渗气田压裂井拟稳态期产量预测方法
裂缝（图1），其半长为Xf、宽度为W、高度为hf，填砂裂缝的渗透率为kf。图1 矩形封闭气层的几何图形1.2 无量纲变量假设裂缝与封闭矩形气层的长度方向平行，设矩形的长宽比为λ，由图1可知定义以下无量纲量：通过计算将其结果绘制成半对数图（图2）。结果表明：随着FCD增大，逐渐趋于0.732。当裂缝为无限导流能力时，就等于0.732［10］。图2 与FCD关系图版压裂气井的无量纲裂缝导流能力、无量纲时间、无量纲压力的定义式如下。（1）无量纲导流能力。（2）无
石油钻采工艺 2014年6期2014-03-11
- 分段多簇压裂水平井产能计算及其分布规律
裂缝（i，j）的半长为Lfi,j。图1 分段多簇压裂水平井模型以水平井中点为坐标原点（0，0），水平井中心线为y轴，裂缝（m，n）与水平井交点的坐标为（0，y0m,n），其在（x，y）处的势函数为[10]：由（1）式可得，裂缝（m，n）在供给边界（0，re）处的势函数为：裂缝（m，n）在裂缝（i，j）与水平井交点（0，y0i,j）处的势函数为：假设裂缝与水平井交点处的压力为井底流压，根据势的叠加原理[11]，将所有裂缝在裂缝（i，j）与水平井交点（0，y0
石油勘探与开发 2014年4期2014-01-15
- 试井裂缝评价方法在AS油田WY区块开发中的应用
的数据段，其裂缝半长计算公式如下：式中，m″为直角坐标系中成过原点的一条直线的斜率；Xf为裂缝半长，m；μ为流体粘度，mPa·s；φ为地层孔隙度；Ct为综合压缩系数，MPa-1；k为地层渗透率，μm2；h为地层厚度，m；q为井的地面产量，m3／d；B为原油的体积系数。3）过渡段 该段压力及其导数曲线近乎平行。4）拟径向流段 在拟径向流段，随着时间的延长，压力波向更远处传播，裂缝的影响减弱，形成拟径向流，压力导数呈现水平段。该段裂缝半长计算公式如下：式中，r
长江大学学报(自科版) 2013年8期2013-01-06
- 多级压裂页岩气水平井的不稳定生产数据分析
RV的边界是裂缝半长的位置。XRV是单井泄流面积的外部未被压裂或有压裂缝却未被支撑剂撑开的气藏体积（图1）。XRV的大小取决于MFHW在一个地质单元里的井距。页岩气井的流动先发生在SRV，随着SRV中压力的递减，XRV中的页岩气才开始向SRV中供给，所以页岩气多级裂缝水平井流动状态分以下5个阶段：①SRV直线流；②SRV衰竭流；③复合直线流（图2）；④拟径向流；⑤油气藏系统的边界流。2 生产数据不稳定流分析方法多级压裂井早期的压力和产量数据，主要是基于Wa
天然气工业 2012年12期2012-10-22
- 特低渗透油藏压裂水平井流入动态研究
同裂缝条数、裂缝半长的压裂水平井流入动态，分析了不同裂缝参数对压裂水平井合理井底流压的影响，为特低渗透油藏压裂水平井合理工作制度的确定提供了理论基础。压裂水平井;特低渗透油藏;流入动态;应力敏感性;溶解气;数值模拟引言对于特低渗透油藏油井的流入动态，前人已做了大量的工作［1－10］，研究结果表明，特低渗透油藏油井流入动态存在“拐点”，即随着井底流压的降低，油井产量并非一直增大，而是增大到一定程度后，随着井底流压的进一步降低而减小。本文对特低渗透油藏油井流入
特种油气藏 2012年3期2012-01-02
- 非对称Dyck路的三个计数结果
Dyck路在固定半长和左步时,带有峰、谷、双升等参数的计数问题.1 预备知识定义1[1]平面上起点和终点都在x轴,且不向下越过x轴,由上升步U(1,1),下降步D(1,-1),左步L(-1,-1)构成步集,且上升步和左步不重叠的路,我们称之为非对称Dyck路.我们用M表示所有的非对称Dyck路集,则M中任一非空路都可以被唯一的表示为Uα1Dα2或Uα3L的形式,其中α1,α2,α3∈M且α3≠ε(ε表示空路).Lagrange反演定理[3]设A(z)满足等
淮阴师范学院学报（自然科学版） 2011年1期2011-01-22