进油
- 风电齿轮箱行星轮滑动轴承油膜特性分析
在不同转速及不同进油压力下，油膜压力场的三维分布，为滑动轴承油膜稳定性研究提供了理论依据；朱嘉兴等[11]研究航空燃油齿轮泵滑动轴承在复杂交变载荷扰动下的瞬态润滑行为。本文以某大兆瓦风力发电机齿轮箱一级行星齿轮滑动轴承为研究对象，对比不同因素对其压力分布状况及承载能力的影响。1 风电齿轮箱滑动轴承的特点风电齿轮箱行星齿轮滑动轴承由于安装在行星轮系中，同时具有公转与自转两种转速，在对滑动轴承油膜进行计算及仿真模拟的过程中，需要由齿轮箱输入转速计算得到行星轮自
重型机械 2023年6期2024-01-06
- 关键参数对电液可变气门升程规律影响的试验研究
试验和仿真,研究进油电磁阀的最大开度D(2.5～4.0 mm)与供油压力P(10～13 MPa)的耦合作用对电磁阀后液压油路上各个点(a,b,…i)处瞬时压力变化特征值(Pa～Pi)以及特征相位(βa～βi)的影响,结果表明:特征相位βa和βg近乎没有受到供油压力以及最大开度的影响,βb因为最大开度增加而稍微有一些提前,但是几乎没有受到供油压力的影响;βc,βd,βf三点都随供油压力和最大开度的增加而提前,最大开度增加,βe提前,但βe几乎没有受到供油压力
车用发动机 2023年6期2023-12-26
- 基于ICEPAK 的立式电机轴承油冷却器数值模拟研究
比两种冷却器，在进油流速相同的情况下，绕簧管中速度高的区域比翅片管的多。图7 速度分布图2.2 入口压力分布由于入口压力分布在不同流速时，其趋势相似。因此，只取速度为0.1 m/s 的入口压力分布图，如图8所示。从图8 中可知，在进油流速相同的情况下，翅片管的入口压力分布比绕簧管的更加平均，其极值更小，能够承受的压力也就更小。图8 入口压力分布图2.3 出口温度分布由于出口温度分布在不同流速时，其趋势相似。因此，只取速度为0.1 m/s 的出口温度分布图，
机械管理开发 2023年10期2023-11-30
- 加力燃油管路进油管接头复位装置
车后出现燃油总管进油管接头下沉,法兰安装座卡滞无法拆卸的现象。管接头变形卡滞反映出存在装配应力,装配应力大是导致导管疲劳裂纹早期萌生的主要原因。因此,必须对进油管接头进行复位,恢复原始设计位置。为避免燃油总管进油管接头复位过程中施力过大和施力过程不均匀导致燃油总管焊缝裂纹或其它部位变形,需要设计一种复位装置,实现进油管接头复位,保证装配质量。由此,笔者设计了加力燃油管路进油管接头复位装置。2 技术方案复位装置如图1所示。根据法兰安装座的形状,唯一可以使用工
机械制造 2023年10期2023-11-13
- 某型辅助动力装置试车滑油压力为零故障的排除
油管，检查滑油泵进油管接头处无残余油迹。松动滑油供油管过程中发现供油管与滑油泵管接头仅连接两扣，检查螺纹无毛刺、损伤现象；使用游标卡尺和螺纹塞规，检查试车台架供油管接嘴、滑油泵进油管接头及试验器供油管接嘴，发现试车台架供油管接嘴螺纹中径偏下差、试验器供油管接嘴中径偏下差、滑油泵进油管接头中径偏上差，表明该台滑油泵供油管接嘴与试车台架供油管接头连接不可靠。对修理过程进行排查和故障统计，发现还有两起类似故障，均为滑油泵与试验器管路连接正常而试车前台架滑油供油管
航空维修与工程 2023年10期2023-10-31
- 油气处理技术在地下水封洞库中的应用研究
，地下水封洞库在进油、出油的过程中也会挥发夹带大量的油气。由于地下洞库储备规模的不断增加以及国家对环保要求的不断严格，此过程产生的油气损耗及其对环境造成的污染已不容忽视。此形式下，地下水封洞库的油气处理技术的研究探索就显得尤为的迫切和具有战略意义。1 地下水封洞库油气的生成及特点1.1 油气的生成当洞库进油时，油品会产生大量的蒸汽到气相空间，同时随着进油液面的不断上升，液面上方气相空间被逐渐压缩，气相压力持续增大。当洞罐内气相压力增加到洞罐的设计压力时，为
山西化工 2023年2期2023-03-25
- 计入热效应的曲轴主轴承润滑性能影响因素分析
载荷、轴承间隙和进油温度。主轴承的润滑性能通过最大油膜压力、最小油膜厚度、最高轴承温度和最大摩擦功率损失的变化来体现，为内燃机主轴承的设计提供了参考数据。1 基本理论模型1.1 润滑油膜方程曲轴主轴承是典型的动载荷滑动轴承，主轴承载荷随着曲轴转角的变化而不断发生改变。由于内燃机的工作过程是往复周期性运动，因此，曲轴主轴承会受到循环的周期性载荷作用，分析主轴承载荷时，仅分析轴承在稳定工作状态下的1个周期运动即可。润滑油作为曲轴和轴承之间的连接介质，其润滑状态
机械传动 2022年10期2022-10-21
- 500 t油船高精度计量监控系统的设计与实现
显示、故障报警、进油供油的计量统计和报表存储等功能，一定程度上避免因人为疏忽和操作失误所导致的事故和统计误差。1 系统方案设计与实现某500 t油船高精度货油计量监控系统的设备主要包括：货油舱、货油舱管路、货油泵、管路阀门、各类传感器和其他辅助设备等。某500 t油船货油控制的管路结构见图1。图1 进油供油管路结构1.1 系统设备配置500 t油船共有6个货油舱，每个货油舱各配有1个开关阀和1个扫油阀；进油管路和出油管路各配有1个流量计和开关总阀；流量计的
江苏船舶 2022年2期2022-06-27
- 离心脱开型超越离合器弹流润滑分析*
，分析研究速度、进油温度对弹流润滑性能的影响，为离心脱开型超越离合器润滑分析研究提供了理论基础。1 弹流润滑建模1.1 离心脱开型超越离合器结构分析如图1所示为离心脱开型超越离合器结构，该超越离合器主要由外圈、楔块、保持架、弹簧带、内圈组成。外圈与保持架通过胀紧固定在一起，保持架与弹簧带限制楔块并与其同步运动，超越离合器内外圈通过楔块楔紧进行扭矩传递。在超越离合器工作时，仅有楔块与内圈间存在相对运动，因此，研究主要针对楔块与内圈间的接触副进行弹流润滑分析。
润滑与密封 2022年4期2022-05-19
- 90万吨/年连续重整装置非氢气环境开工论述
以正常进行。而且进油初期由于系统中不存在氢气，根据化学平衡移动原理，六元环烷烃脱氢反应更容易进行。氮气代替氢气作为重整开工循环气的作用对比见表1，氮气作为一种惰性气体在重整系统内循环，可以起到热载体和稀释反应原料的作用。进油初期由于反应系统内缺少氢分压，生焦反应得不到抑制，催化剂积碳量可能会较高，但随着反应的进行生成的氢气量增多，系统内氢分压增大，生焦反应会逐步得到抑制。且进油初期反应苛刻度较低，催化剂碳含量在可控范围内，再生开工后，良好的烧焦环境会烧掉这
当代化工研究 2022年5期2022-03-28
- 可倾轴瓦油膜有限元仿真探究及运行改善建议
温度(以下简称“进油温度”)为25 ℃、35 ℃、45 ℃、55 ℃、65 ℃条件下，进行有限元仿真计算，得到收敛后达到稳态时的仿真结果。2.1 一级轴瓦油膜模型仿真结果2.1.1 油膜温度不同进油温度条件下，一级轴瓦油膜温度云图如图5所示。图5 不同进油温度下一级轴瓦油膜温度云图图5中每个轴瓦位置对应的油膜区域都没有发现温度集中区域。将温度进行统计，结果如图6所示。油膜最高温度从25.05 ℃上升到64.95 ℃，最低温度从24.95 ℃上升到47.75
有色冶金节能 2021年4期2021-09-10
- 汽轮机驱动离心式压缩机开工难点分析
瓦轴颈的清洁。⑥进油温度偏高:适当开大冷却水。⑦进油压力偏低进油量不足:适当增加进油压力；检查清理轴承座的进油通道必要时适当扩大轴瓦进油孔径；刮瓦块进油侧油楔，使油楔加宽加深以增大瓦块进油。⑧回油不畅热量不能及时带走:检查轴承箱溢流孔及回油管线是否存在阻塞；检查油箱排烟风机工作是否正常；刮瓦块回油侧油楔，促进回油。⑨测温线松动或损坏:设备运维检查测温线连接情况并测阻值；检查中控室仪表卡件。2 推力轴承温度高及其优化措施①进油压力偏低进油量不足:适当增加进油
探索科学(学术版) 2021年1期2021-07-12
- 溶脱装置导热油管道系统应力分析
区域。此次导热油进油管系应力分析，涉及到加热炉1 台，换热器6 台；导热油回油管系应力分析，涉及到导热油缓冲罐1 台，过滤器2 台，换热器6 台，导热油泵3 台。换热器、加热炉、泵等各工艺设备按照工艺流程顺序、平面布置规范要求，布置在装置各处。（2）介质温度高，密度大。导热油进油管道操作温度为315 ℃，设计压力0.85 MPa；回油管道操作温度为275 ℃，设计压力0.51 MPa。导热油介质密度为830 kg/m3。（3）管道管径大，壁厚厚，刚度大。进
化工设备与管道 2021年6期2021-05-28
- 大型水轮发电机组使用制动器顶转子不水平问题探讨
向之间设置1个总进油接口，制动系统的进油排油均需通过这个接口。图1 制动系统连接示意图Figure 1 Schematic diagram of braking system connection制动器分布圆直径17000mm，数量36个，势必造成制动系统管路长，接口多。进油时，高压油在管路中流动时阻力大，压力损失大，油压由总进油接口向两侧逐渐降低；排油时，越靠近总进油接口的制动器管路阻力越小，排油更快。因此，产生现象c。现象c也引起了转子及整个转动部件水
水电与抽水蓄能 2021年1期2021-03-12
- 吸油口压力影响下外啮合齿轮泵极限转速特性研究
间图3是齿轮泵在进油压力0.1 MPa下的转速-流量曲线，可以看出，流量与转速近似呈线性关系，当转速达到8000 r/min时，吸油量达到最大；当转速继续增大，吸油量将减小，超过泵所能承受的极限，此时不但会影响齿轮泵的使用寿命，降低泵的效率，同时还会提高成本。说明在空载下，8000 r/min已达到该泵的最高转速。图3 0.1 MPa下转速-流量曲线图4为不同进油压力下的转速-流量曲线。可以看出，进油压力从0.1 MPa增加到0.6 MPa，极限转速大幅增
液压与气动 2021年2期2021-02-03
- 多路阀阀芯流固热耦合研究
4～图7为在各种进油压力、进油流速、进油温度时的温度分布情况。图4 进油压力30 MPa，进油流速0.5 m/s，进油温度298 K时的温度分布情况图5 进油压力30 MPa，进油流速0.5 m/s，进油温度303 K时的温度分布情况图6 进油压力30 MPa，进油流速0.5 m/s，进油温度308 K时的温度分布情况图7 进油压力30 MPa，进油流速0.5 m/s，进油温度313 K时的温度分布情况从图4～图7可知，油液温度对阀芯的影响主要集中在阀芯与
液压与气动 2020年11期2020-12-04
- 拱顶罐VOCs排放影响因素研究
研究拱顶罐在不同进油速率和不同罐内初始浓度条件下，储罐内部油气扩散规律，对比二者对拱顶罐呼吸损耗的影响，为拱顶罐损耗量核算提供重要参考。1 数值模拟模型建立1.1 几何模型及控制方程应用ICEM软件建立如图1所示的拱顶罐几何模型，建立二维计算域，采用多相流(VOF)模型和RNGk-ε模型。规定水平向右为X轴正方向，进油方向沿X轴负方向，垂直于X轴向上为Y轴正方向。拱顶罐进油口直径为20 cm，呼吸阀直径为25 cm，储罐直径为23.7 m，罐高为12.7
广州化工 2020年19期2020-10-18
- 空分增压机降低主推力瓦温度提升机组负荷进行的技术改造
喷油嘴堵塞，造成进油不畅导致温度过高，在打开推力瓦检查后，并没有发现推力瓦的进油存在堵塞的情况。之后，我们与厂家的技术人员一起对推力瓦温度过高的问题进行了认真分析，经过对现场实际情况的分析得出，造成主推力瓦温度过高的原因为转子轴向力过大，导致主推力轴承承受的压比较大，造成了主推力瓦块的温度过高。如果想把温度降下来，就必须把推力轴承承受的压比减小。2 增压机实施的第一次改造2011年11月，由于该增压机组无法达到原始设计值，设备厂家对增压机进行了两处改造：（
中国设备工程 2020年19期2020-10-16
- 润滑油参数对船舶艉轴承润滑特性影响研究
力分布、承载力和进油量等因素的影响，并通过比较CFD法和Reynolds方程计算结果，得到CFD可以更准确的反映轴承动特性。Deligant等[7]采用CFD方法研究了不同转速和进油温度对滑动轴承的摩擦损失的影响。于桂昌[8]利用动网格更新方法对轴承中油膜瞬态流场进行计算，确定了计算条件和影响因素。Gao等[9]利用有限元法研究了船舶水润滑轴承偏心率对油膜压力分布的影响，以及在不同转速下不同尺寸轴承的润滑特性，并对实验进行了验证。谢翌等[10]在滑动轴承油
中国修船 2020年2期2020-05-11
- 基于试验数据确定可倾瓦轴承热动力分析模型温度边界
6]。可倾瓦轴承进油边温度由上游瓦块出油边温度和外部供油温度共同决定。在处理具体问题时,有技术人员直接将瓦块进油温度赋值为供油温度[7],也有技术人员采用平均温度法,即将上游瓦块出油温度和供油温度的平均值作为瓦块进油温度，这一简化处理方法使分析结果与实际情况存在较大差距。对于温度边界的确定,已有不少文献报道。Heshmat[8]等对流体动压轴承沟槽处的混合机理进行了理论和试验研究,涉及瓦块与瓦块间热流体转移量、沟槽中流体动力学及气穴影响等内容,并给出了适用
机械制造 2020年4期2020-04-22
- 三单向阀配流电磁式往复泵性能影响因素分析
出油单向阀 6.进油单向阀 7.缸套 8.柱塞 9.弹簧 10.中间单向阀 11.永磁体 12.导套图1 电磁泵及其柱塞截面原理图1 结构及工作原理三单向阀配流电磁式往复泵如图1所示。线圈通电后，线圈磁场与柱塞上的永磁体磁场相互作用，产生电磁推力。由于绕组固定，柱塞动作。柱塞向右运动时，中间单向阀与进油单向阀组成的密闭容腔逐渐增大，进油单向阀打开，开始吸油。同时，中间单向阀与出油单向阀组成的密闭容腔逐渐减小，出油单向阀打开，进行排油。当柱塞到达右极限位置时
液压与气动 2020年2期2020-02-18
- 基于进油比例控制阀的轨压控制仿真研究
法主要有高压油泵进油量控制和共轨管溢流控制等2 种[3]。其中，高压油泵进油量控制方法由于高压油泵功率消耗少、响应快等优点被广泛采用。但在进油量计量方法上，大多采用时间控制，即通过控制高压油泵进油比例电磁阀（简称进油比例电磁阀）打开时间的长短来控制柱塞有效吸油行程（吸油行程控制方式）或有效压油行程（压油行程控制方式）。这种控制方法要求进油比例电磁阀的响应速度特别快（10E-04 s 级），以保证进油比例电磁阀打开或关闭的时间精确对应于柱塞行程。为提高进油比
小型内燃机与车辆技术 2019年5期2019-11-19
- 加油站零售损耗与罐容表之间关系的探讨
成40m3，实际进油3万升时显示进油4万L，但加油机不可能卖出 4万升只能还是卖出油3万L，客观规律并不会以人的意志为转移，加油站进油显示盈时出油必显示亏，进油显示亏时出油必显示盈，这种盈亏是一种账面上的盈亏是虚假盈亏，油没有真正的增加或减少。表1是某加油站简版1#罐油品分罐保管登记账，加油机每天的付油走字数基本都小于油罐当日出油数，1#罐对应加油机的误差也为正值，说明罐容表确实存在一定误差。修正罐容表能不能降低每月盘点时的零售损耗下面实际计算验证。损耗量
中国化工贸易·上旬刊 2019年1期2019-09-10
- 加力外圈总管断裂故障分析
用过程中发现多起进油弯管四通座附近裂纹和断裂，故障多发生在靠近燃油进口弯管的四通座接头附近(图1)。1.1 变形检查及无损检测将故障件放置在平台上进行检查，结果显示在四通座处及6点位置存在较大的翘曲变形。将故障件放置到型架上进行检查，结果为：进油接嘴相对理论位置上偏13.5 mm；第2、5、6、8个耳座能插入定位销，其余耳座偏离理论位置，不能插定位销；喷油杆均有不同程度的偏移。平台检查和型架检查表明故障件在使用过程中产生很大的变形。取下断口样品后，将剩余故
失效分析与预防 2019年1期2019-03-11
- ABB机器人伺服电机进油的分析及解决措施
过程中，防止电机进油与电机进油后的有效处置尤为重要。1 伺服电机进油的危害ABB 机器人伺服电机输出轴与减速箱中间无联轴器，骨架油封一旦失效，减速箱内的润滑油将直接渗透到伺服电机内，电机高速旋转使得润滑油在电机内不断飞溅，最后伺服电机刹车片沾油大大降低摩擦系数，造成抱闸失效，从而引起机器人停止位置不受控制。由于机器人伺服电机拆卸麻烦，电机进油后不易提前发现，等油渗透到电机后端盖才能发现，而此时刹车盘已经沾满油污，抱闸效果大大降低。而骨架油封属于易损件，骨架
设备管理与维修 2019年8期2019-02-17
- ABB机器人伺服电机进油的分析及解决措施
过程中，防止电机进油与电机进油后的有效处置尤为重要。1 伺服电机进油的危害ABB 机器人伺服电机输出轴与减速箱中间无联轴器，骨架油封一旦失效，减速箱内的润滑油将直接渗透到伺服电机内，电机高速旋转使得润滑油在电机内不断飞溅，最后伺服电机刹车片沾油大大降低摩擦系数，造成抱闸失效，从而引起机器人停止位置不受控制。由于机器人伺服电机拆卸麻烦，电机进油后不易提前发现，等油渗透到电机后端盖才能发现，而此时刹车盘已经沾满油污，抱闸效果大大降低。而骨架油封属于易损件，骨架
设备管理与维修 2019年15期2019-02-16
- 压缩机干气密封进油原因分析及对策
践颠覆了干气密封进油后需对密封进行检修更换的传统思维，为装置开车赢得了时间。1 压缩机干气密封合成氨原料气压缩机组中,压缩机由沈阳鼓风机集团有限公司制造，为多级离心式压缩机，其型号为BCL405；透平由美国Elliott公司制造,为中压冷凝式蒸汽透平，型号为SVKJPE5。压缩机干气密封系统包括一级及二级密封气系统、隔离气系统、一级及二级密封泄漏放空系统以及润滑油烟气放空系统【1】，见图1。1.1 干气密封工作原理干气密封由动环和静环组成。动环端面开有螺旋
石油化工设备技术 2019年1期2019-01-10
- 单钢轮压路机发动机燃油系统性能提升技术研究
达到既不影响燃油进油阻力，又能提高燃油过滤精度和低温启动性能，提高满足国三排放的压路机在不同地区和环境条件下适应性。1 燃油系统提升设计方案发动机（相关参数见表1）原燃油系统只是一级粗滤加一级精滤，现再增加一级油水分离器。普通的柴油发动机燃油滤清器只有单一的过滤燃油中杂质的功能，而该油水分离器是在增加一级过滤的基础上，集成了电动泵油、加热除蜡、除水滤清三大功能。主要结构和功能如下：1）滤清器体 内置燃油过滤器滤芯，用于过滤燃油中的杂质。2）电动泵 替代发动
建筑机械化 2018年10期2018-11-27
- QFR480发电机进油原因分析及防范措施
时极易造成发电机进油，导致发电机绝缘腐蚀、老化；同时，发电机进油往往伴随机组润滑油箱油位突降，威胁机组安全。本文收集国内同类型机组发电机进油案例并进行分析，提出故障排除方法。1 密封油系统流程概述机组密封油系统如图1所示。密封油是由润滑油提供的，真空油箱内的油经密封油泵升压后进入发电机两侧的单流环密封瓦，单流环密封瓦由空、氢侧2道密封瓦组成，因此进入密封瓦的油流分成2股，形成了氢侧密封油回油和空侧密封油回油。氢侧回油经消泡箱排至排氢调节油箱，空侧回油与发电
综合智慧能源 2018年9期2018-10-11
- 聚四氟乙烯复合材料含油摩擦特性研究
0450)本文从进油工艺抽真空时间、加压时间、对材料进油性能的影响，及进油后对复合材料的压缩强度的影响做了探索。实验发现：进油工艺中，前期抽真空时间长短对进油性能起决定作用，延长前期抽真空时间，材料含油率提高。后期加压亦如此，但加压时间不宜过长。在影响材料进油量综合因素中，发现进油工艺起到了关键作用。1 实验内容、方法及设备1.1 实验原料与设备本实验所用原料：聚四氟乙烯(PTFE)，20μm，上海杜邦；玻纤(GF)，d=8μm，l=20μm，南京玻纤院；
天津化工 2018年3期2018-06-27
- 内浮顶储罐进油扩散管的结构设计
71)内浮顶储罐进油扩散管的结构设计刘林法，刘 健，任相军(中石油华东设计院有限公司，山东 青岛 266071)介绍内浮顶储罐进油管常用的几种结构型式，分析已有结构型式的优缺点，提出一种新的进油扩散管结构型式，该结构可有效降低油品流速，降低油品的蒸发损耗及静电的危害，有利于内浮顶的平稳、安全运行，为内浮顶储罐进油扩散管的设计提供参考。内浮顶储罐；扩散管；设计随着石油石化行业的快速发展，内浮顶储罐已被广泛应用在储存石油化工产品上[1-4]。内浮顶储罐的设计及
山东化工 2017年18期2017-11-01
- 油料仓库拱顶储油罐进出油气相空间压力模拟计算方法
态。此时设定油罐进油流量为Vin，出罐流量为Vout,单位为m3/s。油罐初始气相空间为Vs，单位为m3。图1 露天立式拱顶金属油罐如图1所示，油罐中油的体积Vo（单位：m3）为：油罐中气体的体积为圆柱部分的体积加罐顶部分的体积。其中拱顶管罐顶一般为球形，球形半径为0.8～1.2D。计算时假设罐顶球形直径为1.0D[1]，则油罐气体空间体积Vg（单位：m3）为：式中D为油罐直径，这里假设油罐上不和底部直径相等，为油罐平均直径，单位为m。模拟时设定油罐参数包
物流技术 2017年9期2017-10-18
- 三菱M701F4型燃机发电机密封油系统简介及发电机进油分析与防范措施
真空油箱；氢气；进油一、密封油系统的简介1、我厂密封油系统的组成我厂的机组为三菱M701F4型重型燃机，与其所匹配的密封油系统为单流环式（因发电机密封瓦为单流环式密封瓦）真空净油型系统。其主要设备有：一个排氢调节油箱、一个真空油箱、两台主密封油泵（交流泵）、一台事故密封油泵（直流泵）、一台真空泵、一只主压差阀（交流泵出口）、一只备用压差阀（直流泵出口）、一只主油泵溢流阀、一只再循环油路溢流阀、一只事故油泵溢流阀、两台密封油换热器（板式）、一套密封油滤油器、
科学与财富 2017年24期2017-09-06
- 基于最佳负载的节流调速回路效率仿真及实验研究
4]。然而笔者以进油节流调速回路为例，通过分析得出负载并非越小越好，在其允许变化范围内存在一个使回路效率最高的最佳负载值。本文通过分析建立进油节流调速回路效率的数学模型，利用Fluidsim软件进行仿真，并在实验台上验证回路最佳负载时的回路最佳效率。1 数学模型的建立1.1 进油节流调速回路负载特性分析在图1所示无背压的进油节流调速回路中，可列出如下4个方程[1,5]：液压缸活塞平衡方程：p1A1=p2A2+FL(1)(2)流经节流阀的流量：(3)qp=q
黄冈师范学院学报 2017年6期2017-06-04
- 夏季汽油生产中饱和蒸汽压指标的控制优化
终确定合适的汽油进油比例和生产方案。国V汽油；饱和蒸汽压；戊烷油；轻石脑油1 饱和蒸汽压饱和蒸汽压是指，在特定的温度条件下，同固体或者液体相平衡的蒸汽压力。一般情况下，蒸汽压会随着温度而变化，温度越高蒸汽压越高，温度越低则蒸汽压越低[2]。饱和蒸汽压是判断汽油蒸发性的重压指标，汽油良好的蒸发性,可保证发动机在各种条件下易于启动、加速及正常运转。汽油的蒸发性越好,就越易汽化,在冷车或低温条件下就能使发动机顺利起动和正常工作。但是汽油的蒸发性过强也是不好的,一
化工管理 2017年12期2017-05-12
- 一种液压系统电磁铁动作顺序表的快速填写方法
在液压缸13左腔进油右腔回油时，进油管道有三条不同的分支到负责换向的液动阀4，回油管道只有一条直接接到液动阀4；而在液压缸13右腔进油左腔回油时，进油管道和回油管道均只有一条有效管道接到液动阀4.这就说明，液压缸13左腔进油可以有三种不同的速度，而右腔进油只有一种速度。与动力滑台有三种前进速度一种后退速度相比较，可以判断液压缸12左腔进油时为进，右腔进油时为退。而液压缸13的左腔若想进油，左腔的油管就必须与液压泵连在一起，这样液动阀4图形符号里左上方的接口
装备制造技术 2017年3期2017-05-12
- HXD3型机车用主变压器滤油操作流程浅析
真空、打开232进油阀门，手动打开真空储油罐下方的233），或T1→T2罐滤油（开111、114真空阀门解除真空、打开228进油阀门，手动打开205、233进油阀门）、T2→T1罐滤油（开111、114真空阀门解除真空、打开232进油阀门，手动打开206、229进油阀门）；（1）关闭真空分离器上方的进气阀门，启动真空泵，注意观察真空度上升情况；（2）当真空度达到-0.08Mpa时，缓慢打开进油阀使其进油；（3）当油液进入真空分离器内，油位达到油位计的3/4
山东工业技术 2017年8期2017-05-08
- 有限体积法与正交试验法相结合的动静压轴承结构优化设计
承载力、静刚度、进油流量及温升等承载特性的有限体积计算方法。使用该方法研究了供油压力、主轴转速、进油孔径、浅腔深度、初始油膜厚度等参数对小孔节流深浅腔动静压轴承承载特性的影响规律，从而得到了以上相关参数的优化区间。在此基础上，采用四因素三水平的正交试验法，在满足多目标性能最优的前提下，得到了小孔节流深浅腔动静压轴承结构参数与工作参数的最优组合。以该组参数试制了小孔节流深浅腔动静压轴承并建立了试验平台，测量了不同转速及供油压力下油腔的压力值。试验结果表明，轴
中国机械工程 2016年9期2016-09-05
- 矿井提升机滑动轴承润滑油路改造
因素的影响，造成进油阻力大于常压，而注油口部位为大间隙配合，这就是造成上瓦的注油口处溢油的原因，进油阻力越大，溢出的油量也就越多。至此我们发现这一问题已不仅仅是泄漏的问题，从注油阀注入的油没有全部注入到瓦内，说明瓦内没有得到有效润滑，溢出的油越多，瓦的润滑效果越差。变速箱高速轴瓦内部间隙最小，进油阻力最大，泄漏最多，因此其润滑效果最差；低速轴瓦及提升机主轴瓦内部间隙最大，进油阻力最小，泄漏最少甚至无泄漏，因此，解决注油口这一部位密封问题，不仅会根本性解决滑
中国机械 2016年3期2016-06-17
- 浅谈秦山二期发电机密封油系统
，重点介绍发电机进油原因及预防措施；其次，详细阐述了发电机密封油系统的功能、运行原理。【关键词】发电机密封油系统功能；运行原理；密封油进油原因及防止措施0 前言发电机密封油系统对氢气冷却的汽轮发电机组安全运行有着非常重要的作用，系统设计安全可靠性高。本文主要阐述了密封油系统的功能、工作原理、密封油进油的原因以及防止措施。1 发电机密封油系统简介1.1 发电机密封油系统的功能发电机密封油系统的功能是向发电机轴封装置连续不断地提供密封油来防止发电机转子和定子铁
科技视界 2016年8期2016-04-05
- 650MW发电机进密封油分析
行中出现的发电机进油问题，阐述了影响发电机进油的因素以及防范的途径，通过一系列的防范措施，得到了很好的控制，为保证机组的稳定性、安全性起到了良好的效果。【关键词】油氢差压；进油；措施1.概述某电厂发电机为东方电机股份有限公司生产的QFSN-655-2-22A三相同步汽轮发电机。发电机额定容量728MVA，额定输出功率655.2MW，采用水氢氢冷却方式：定子线圈（包括定子引线）直接水冷，转子线圈直接氢冷，转子本体及定子铁芯氢冷，定子出线氢内冷。密封油系统采用
科技与企业 2015年5期2015-10-21
- 氢冷发电机进油的原因分析及预防措施
用期间导致发电机进油的各种原因，提出了一系统有效的防范措施，取得了良好的效果。【关键词】发电机；密封油；进油；防范措施1、引言靖远第二发电有限公司二期2×330MW #5、6燃煤發电机组分别于1996年11月、1997年7月投产发电，发电机冷却方式为水氢氢冷却。密封油系统主要作用是密封发电机内氢气，防止氢气泄露以及外界空气进入发电机。双流环式密封油系统具有密封效果好、可靠性高的特点，但若操作不当很可能造成发电机进油事故，发电机正常运行时进油，将影响定子线圈
科技与企业 2015年14期2015-10-21
- 一种无阀三柱塞式液压增压器的结构与分析
套3、摆动盘4、进油端盖5、配流盘6、3 根增压柱塞7、柱塞缸体8 以及增压缸高压腔出口阀组组成。旋转斜盘与进油端盖的端面间的推力轴承以及旋转斜盘与进油端盖的中心轴间的向心轴承图中未画出。图1 三柱塞式液压增压器系统原理图1.2 增压器的关键部件(1)配流盘三柱塞式液压增压器配流盘结构如图2 所示。配流盘右端固定在柱塞缸体上，左端与摆动盘用球面副连接。配流盘上有3 个配流窗口ap、bp、cp，配流窗口右端分别与增压器的3 个增压缸ag、bg、cg的低压腔相
机床与液压 2015年10期2015-04-25
- 一起国产350 MW发电机进油事件分析
，判明发电机内已进油。1 系统介绍该汽轮发电机密封油系统采用典型的双流环式结构，密封瓦内有2个环形供油槽，形成独立的氢侧和空侧密封油系统。从供油槽出来的油分成2路，沿着轴向通过密封瓦内环和轴之间的径向间隙流出。当氢侧和空侧供油压力平衡时，油流不会在2个供油槽之间的空隙中串动，密封油系统的氢侧供油将沿着轴朝发电机一侧流动，而密封油系统的空侧供油将沿着轴朝外轴承一侧流动。由于这2个系统之间的压力平衡，油流在这2条供油槽之间的空间内将保持相对静止，其油压高于发电
电力安全技术 2015年10期2015-03-23
- 氧压机密封、保安氮气管道进油事故分析与处理
封、保安氮气管道进油事故分析与处理徐永齐，何琳 （安阳钢铁股份有限公司制氧厂，河南安阳455000）【摘要】在空压机压力油箱充气过程中，因油压高于低压氮气压力，造成润滑油进入低压氮气管道，采取紧急处理措施防止润滑油进入氧压机，避免了事故扩大，并采取了改进措施。【关键词】压力油箱；氧压机；进油1 概述安阳钢铁股份有限公司1#6000 m3/h制氧机配套有空气透平压缩机一台（型号：ITY-690/0.53-I）、氧气透平压缩机一台（型号：2TY-120/5.5
冶金动力 2015年10期2015-03-15
- 洞库油气回收装置规模及影响因素分析
的特点，结合洞罐进油工况，重点介绍了合理确定原油洞罐油气回收装置处理规模的方法，同时对影响油气回收装置处理规模的因素进行了分析。关键字 原油洞库；油气回收；处理规模；影响因素在稳定地下水位以下的岩体中开挖出的用来储存原油的地下空间系统称为“地下原油水封洞库”[1]，其主要由若干相互独立的“洞罐”组成。目前我国也已开始采用地下洞库进行原油的储备。然而相比国外，我国在该领域尚处于起步期，还没有形成完整的、系统性的理论体系和实践经验。以原油油气处理为例，由于地面
化工与医药工程 2015年6期2015-03-14
- 化油器典型故障的分析与排除
主要原因是化油器进油通道堵塞，导致发动机启动困难，即启动时间超过15 s, 发动机仍不能启动。打开化油器浮子室, 检查在浮子下落时是否带动进油针阀随之下落。若针阀不随浮子运动仍与针阀座紧密结合, 可判断针阀与阀座粘接引起进油通道堵塞, 故障一般为汽油胶质凝结在针阀与阀座之间所致, 可采用酒精或丙酮清洗。此类故障常出现在长时间不使用的发动机上。取下浮子和针阀, 从化油器进油接管处接入汽油, 观察汽油从阀座口流出的状况, 若无汽油流出, 则为进油通路堵塞,可使
农机使用与维修 2014年5期2014-09-23
- 某车型怠速转向异响问题分析
查看，发现转向器进油钢管较其他部件振动大，且转向器进油钢管在车身上无固定约束，故初步判定转向器进油钢管与怠速状态下的发动机发生共振。因此，需要对转向器进油钢管进行分析，以确定改进方向，避开发动机怠速状态下的频率。3 怠速转向异响原因确定及改进方案3.1 实车模态测试对整车状态下的转向器进油钢管进行模态测试，以验证初步分析原因的正确性。实车状态下，发动机怠速工况时转向器进油钢管频率为50.09 Hz，与发动机2阶频率f=2×（（850/ 60）×2）=56.
汽车技术 2014年8期2014-07-18
- 基于均匀出流电脱盐进油管式分配器的设计
于均匀出流电脱盐进油管式分配器的设计王纪刚，丁小平，李 泓（江苏三星科技有限公司，江苏 镇江 212200）针对电脱盐分配管开孔管配油中存在的配油不均匀和能耗过高等问题，分配管基于均匀出流原理，提出了穿孔配油管异孔径开孔的方法，幵对其可行性进行分析。结合工程实例，提出穿孔管的分段异口径等距开孔的计算方法。分配管； 水力计算； 分段开孔在电脱盐罐内，如果分配系统和出油收集系统设计存在问题，就不能充分高效地利用整个罐体，往往在罐体内出现没有流体流动的“死区”或
当代化工 2014年10期2014-02-21
- 双流环式发电机密封油系统故障分析
，主要存在发电机进油和氢气纯度下降等问题，影响机组安全稳定运行。1 密封油系统存在的问题1.1 系统运行原理双流环式密封油系统有着相对复杂的系统结构和运行特性，其系统构成如图1所示，系统向密封瓦提供空侧和氢侧2路独立循环的密封油源，通过各自的油路分别将油通入密封瓦上的2个环状配油槽。空侧密封瓦回油与支持瓦润滑油回油一起排至空侧密封油箱，大部分油通过U形管依靠重力作用自动溢流到润滑油回油管路，另一部分油作为空侧密封油源在空侧油路中循环，空侧油路的低压备用油源
浙江电力 2013年9期2013-10-08
- 高压共轨喷油器蓄压腔进油通道设计
共轨喷油器蓄压腔进油通道设计王国莹，袁永先，吴小军，王家雄，任贵峰（中国北方发动机研究所，天津300400）为了满足大功率柴油机的需求，进一步控制系统内的压力波动，减小共轨喷油器内压力波动对系统轨道压力的影响，对一种高压共轨喷油器蓄压腔进油通道进行了优化设计。利用三维流体分析软件FLUENT对喷油器蓄压腔进油通道进行了仿真分析，通过对不同凸边长度的进油通道及不同节流孔的进油通道流场计算，发现蓄压腔进油通道加凸边的设计结构，当凸边结构小于3 mm时，可以实现
柴油机设计与制造 2013年4期2013-02-28
- 大容量汽轮发电机整套启动前进油分析及预防
发电机定子内部进油分析发电机正常使用情况下是不能够进油的，在使用完之后内部的压力就会直接降到零，当氢侧密封油箱内部的压力直接和大气压力相等的情况下，即使打开阀门油也不会进入到空侧之内，但是也会造成空侧内的油进入到氢侧内，进而保证两个密封油系统内的油位平衡。所以在进行发电机密封油系统设计时应保证空侧密封油箱的安全高度尽量在消泡箱下面约一米处，这样即保证即使密封油系统出现了进油状况，也不会导致消泡箱内的油位达到最大值，进而不会导致发电机进油状况的发生。通过实
中国新技术新产品 2012年21期2012-12-28
- 潍柴WP.10-336柴油机Bosch共轨系统油路图解(上)
低压油路又可分为进油油路及回油油路。进油油路：输油泵将柴油从油箱中抽出经过柴油粗滤器(带油水分离器)过滤后，再次经过燃油细滤器过滤，此时油路分成两部分，一部分经过进油计量阀计量后送至高压油泵柱塞腔，另一部分送至回油阀，回油阀与进油计量阀并联，以保证进油计量阀的输入端压力恒定。该发动机的电控单元直接安装在缸体上(见图3)，基于ECU散热考虑，ECU下方安装了一个焊接座，利用经过燃油粗滤器的燃油流过该焊接座的空腔，然后流入输油泵，通过流动的燃油，给ECU散热。
汽车维修与保养 2012年10期2012-03-21
- FCM2000燃油流量计的安装与调试
磁阀。（2）关闭进油流量计进、出口阀。因为流量计进、出口阀为手动阀，调试人员用扳手关闭每个阀门的时间大约需30s。在关闭阀门的过程中发现进油流量计上显示有反相流速，因为供油泵在0m，从供油泵出口到进油流量计之间的管道在200m以上，突然停泵时流量计处水平管道内的燃油有部分回流，由此可以认为此种操作无法保证进油流量计管道内充满介质。（3）关闭进油流量计进、出口阀的同时，也关闭回油流量计进、出口阀。因为有回油快关阀的作用，基本能保证管道内充满介质。完成以上操作
河南科技 2011年14期2011-10-19
- 宁夏石化大炼油项目两装置进油投产
大炼油项目两装置进油投产2011年12月13日，宁夏石化年500万吨炼油改扩建工程连续重整装置和重油催化裂化装置先后进油投产，比同类常规工期提前8个月。宁夏石化年500万吨炼油项目已建成年500万吨常压蒸馏等12套装置及配套公用工程。今年年底前，12套装置中将有11套装置投产。这些装置投产后，每年可为宁夏及周边市场提供汽油167万吨和柴油229万吨。这个项目是国债专项油品质量升级项目、宁夏产业调整和振兴规划项目，也是中国石油优化西部原油资源配置、加快炼化业
当代化工 2011年12期2011-04-02
- 空气压缩机窜油质量问题的试验研究及其设计改进
的进气接头内径、进油孔径以及缸体与曲轴箱的连接作了改进设计，并取得了成效。空气压缩机 窜油量 改进设计1 概况空气压缩机是气压制动系的主要部件，它主要是输出高压空气到储气筒，提供制动能源。它具有与发动机类似的气缸体、气缸盖、活塞、活塞环及连杆的曲柄连杆机构，为确保空气压缩机性能和工作可靠性，封气、封油性能致关重要。在对D114系列柴油机存在窜油的现象进行攻关试验，找出了症结，对空压泵的进气接头内径尺寸、进油孔径尺寸、以及缸体与曲轴箱体的连接方式进行改进设计
柴油机设计与制造 2011年1期2011-03-28
- 600MW 机组启动过程中发电机进油原因分析及处理措施
中出现发电机大量进油，励端油水检漏计连续排油，汽端和排泄扩大箱油水检漏计间断排油，主机润滑油箱油位持续下降。之前机组启动过程中也曾多次出现发电机进油现象，但在机组正常运行后该现象就完全消失。1 密封油系统简介密封油系统专用于向发电机两端密封瓦提供连续不断的密封油，且油压高于发电机内氢气压力一定数值，以防发电机内氢气沿转轴与密封瓦的间隙向外泄漏，同时，也防止油压过高而导致发电机内大量进油。密封油系统是根据密封瓦的形式决定的，最常见的有双流环式密封油系统和单流
重庆电力高等专科学校学报 2011年2期2011-02-09