装药
- 高转速下膛内装药发射安定性仿真分析
120)0 引言装药发射安定性是指在弹体和其他零件在强度上满足要求时,炸药等装填物不发生危险。但在实际发射过程中,弹体受多种载荷作用使战斗部壳体产生应力和变形,从而使装药内部产生应力和缝隙。为保证弹丸能够安全发射完成作战要求,对于发射过程中的弹丸装药安定性的分析尤为重要。近些年来,有许多学者针对弹丸发射过程中的装药安定性进行了研究[1-4]。如芮筱亭等研究了发射装药引起膛炸的机理和装药发射安定性的评估方法,建立了我国首个基于发射装药起始动态活度比的发射装药
兵器装备工程学报 2023年9期2023-10-10
- 约束空间内壳装炸药殉爆及防护*
璃隔板厚度下被发装药的殉爆情况，获得了炸药的临界隔板厚度。陈朗等[6]开展了裸装固黑铝炸药的殉爆试验和数值模拟研究，获得了固黑铝炸药的临界殉爆距离范围，并分析了被发炸药内部压力的成长过程。王晨等[7]开展了壳装固黑铝炸药殉爆试验，通过残留炸药、见证板和被发装药壳体破坏情况，判断装药的殉爆反应等级，从而确定炸药的临界殉爆距离；并通过数值模拟分析了壳体厚度对装药殉爆距离的影响。由于传统殉爆试验存在采集数据量少、无法获取殉爆过程中的数据，通常仅能给出殉爆距离和反
爆炸与冲击 2023年8期2023-09-15
- 散装乳化炸药装药设备在隧道施工中的应用
，需要采用机械化装药设备进行炸药装填施工。1 BQPR800隧道装药设备施工工艺1.1 施工原理BQPR800隧道装药设备是用于将散装乳化炸药装填于隧道炮孔内的机械化装药设备，施工时由铁建重工的ZYS113三臂凿岩台车提供动力，该设备配置双泵送系统，可快速、安全地进行装药施工。隧道散装乳化炸药装药设备工作原理如图1所示。施工时由三臂凿岩台车完成爆破孔钻孔施工，然后BQPR800隧道装药设备进入隧道工作位，通过快速接头完成装药器与凿岩台车的连接，由凿岩台车提
中国设备工程 2023年4期2023-02-28
- Charmec MC 605 DA型装药台车在程潮铁矿的应用
，BQ-100型装药器装药，上向扇形中深孔崩落矿石。国外大型地下金属矿山机械化装药方面起步较早，在2000年之前，就已经实现了上向中深孔装药的机械化［1］。随着数字化、智能化矿山建设的提出，机械化换人、智能化减人理念的稳步推进，机械化程度的高低已经成为企业发展的重要标志。程潮铁矿为了实现井下中深孔装药的机械化和自动化，缩小和国外先进水平的差距，从芬兰Normet上海分公司引进了Charmec MC 605 DA型装药台车。1 程潮铁矿井下中深孔爆破工艺1.
现代矿业 2022年11期2022-12-06
- 带壳装药水中殉爆特性分析
, 杨 青 带壳装药水中殉爆特性分析胡宏伟1, 王 健2*, 卞云龙3, 鲁忠宝4, 杨 青1(1. 西安近代化学研究所, 陕西 西安, 710065; 2. 北京系统工程研究所, 北京, 100101; 3. 中国航天科工集团公司六院四十一所, 内蒙古 呼和浩特, 010010; 4. 中国船舶集团有限公司 第705 研究所, 陕西 西安, 710077)为了研究弹药在水下爆炸作用下的安全性, 利用水下爆炸试验研究了2 种铝壳装药的水中殉爆特性,确定了装
水下无人系统学报 2022年3期2022-07-12
- 斜侵彻靶板过程中装药损伤的数值模拟
5)引言在含炸药装药的炮弹侵彻靶板过程中，较高的过载和复杂的应力波作用会对装药的性能产生极大影响。Barua等[1]发现通过微结构的整体波速取决于晶粒的体积分数和晶粒-黏结剂的界面强度。李媛媛等[2]数值模拟了含装药的炮弹斜侵彻混凝土靶板，发现装药的前端主要受压缩作用，而后端受到拉伸与压缩的共同作用。石啸海等[3-4]发现垂直侵彻后在装药内部出现了垂直于轴向的裂纹，同时，头部缓冲层会降低装药的最大裂纹宽度和宏观裂纹数量，而增大弹头的形状系数会使侵彻后装药内
火炸药学报 2022年3期2022-07-04
- 梯形截面聚能装药射流成型特性研究
在非旋转成体聚能装药方面，相关学者进行了初步探索。李砚东等研究了一种椭圆截面结构的聚能装药，设置多点起爆，并通过动力学仿真软件LS-DYNA进行了数值仿真。通过仿真主要分析了所获得侵彻体的形态特征以及动力学特性，同时研究了该装药结构尺寸对侵彻体性能的影响。结果表明：该结构聚能装药所形成的侵彻体与常规轴对称成型装药在多点起爆下形成的高速成型弹丸相比，侵彻体的整体性能在一定程度上得到了优化，其所形成的高速成型弹丸宽度有很大幅度的提高，且弹丸头部速度也得到了较大
弹箭与制导学报 2022年2期2022-06-06
- 双独立聚能装药同步形成双EFP的隔爆因素研究
是近几十年在聚能装药的基础上通过改变药型罩的锥角而发展起来的新型毁伤模式，它利用炸药爆轰压垮药型罩自铸成一个结构稳定的弹丸，通过其动能摧毁目标[1-3]。EFP具有对炸高不敏感，飞行稳定，精度高，威力大等特点，单EFP有一定的侵彻能力，对某些轻型装甲目标有非常好的毁伤效果[4-7]。但是在防空反导的情况下，来袭导弹的战斗部装药大多使用不敏感药，单EFP可以穿透战斗部的壳体和装药，但是不能引爆来袭导弹的装药，而这样的导弹依旧具有打击目标的能力[8-9]。因此
兵器装备工程学报 2022年4期2022-05-09
- 基于夹层装药的EFP结构设计及仿真分析
式主要是通过增加装药的长径比、改变起爆方式、改变壳体厚度和壳体材料、药型罩结构的设计来提高EFP的着靶速度、EFP密实度和EFP的长径比等。为了进一步提高聚能装药的侵彻威力，张先锋利用夹层装药形成的超压爆轰对聚能装药射流的侵彻性能进行了研究。随后潘建利用带隔板装药形成的超压爆轰对EFP成型过程进行了数值仿真和实验研究，可以大幅度提高EFP的成型速度和长径比。李玉品在综合复合装药的冲击波特性和能量输出规律的基础上，分析了不同药型罩结构下，单层装药与夹层聚能装
兵器装备工程学报 2022年3期2022-04-08
- LLM-105基战斗部装药烤燃试验的数值模拟
究，同时也得到了装药尺寸、壳体厚度、装药密度、炸药混合比例等因素对烤燃响应的影响规律。Urtiew等在HMX基炸药的烤燃过程中进行了相关的压力波测量试验；Yan等研究了RDX基炸药在慢烤状态下的响应特点。相对于小型烤燃试验，大型烤燃试验主要是针对整个战斗部或者火箭发动机进行的。北约各国大多采用STANAG-4382标准，对弹药或者有装药的战斗部进行工程验证性质的慢烤试验；戴湘晖等对质量为290 kg的全尺寸侵彻弹体进行了慢速烤燃试验，通过综合分析试验结果该
弹箭与制导学报 2022年1期2022-04-01
- 叠层复合装药殉爆安全性试验及数值模拟
）1 引言战斗部装药采用外层钝感炸药内层高能炸药的复合装药结构，可以提升战斗部的安全性能，而不会导致能量输出的大幅度下降。多年来国内外学者开展了大量复合装药能量输出和安全性等方面的研究。在安全性方面，黄瑨等［1］通过3D 打印成型技术设计了3 种新型复合装药结构，并对比研究了复合装药结构的撞击感度，结果表明，复合装药的特性落高比同质量CL-20 装药提高了3.14 倍；向梅等［2-3］对高能炸药和钝感炸药的复合结构进行隔板试验和数值模拟，得到复合装药结构的
含能材料 2022年3期2022-03-17
- 孔内爆炸填塞效应的数值模拟与分析
”现象。利用小量装药爆炸时产生的压力替代炮泥填塞，填塞装药爆炸时产生的爆轰压力对主装药的顶面产生压制作用，这种压制作用可以通过填塞装药的装药长度及与主装药净间距（小药包下表面和主装药上表面之间的距离）调整主装药顶面受到的压力不小于周围岩石抗压强度，作用持续时间不少于岩石破碎时间，这样主装药相当于在密闭的岩石中起爆，具有良好的爆破效果。1 数值模拟1.1 数值工况建立采用炮孔直径90 mm 和装药直径70 mm 的2 号岩石乳化炸药建立工况进行研究，工况参数
科技创新与应用 2022年3期2022-02-18
- 环形空腔对装药释能与爆炸驱动特性的影响
00081)环形装药结构主要用于一些新型战斗部设计，如环形破片场轴向叠加战斗部通过采用轴向阶梯形环形装药结构使杆条具有不同的飞散速度，实现杆条在战斗部轴截面上形成不同的环形分布场[1]；多层线性爆炸成型穿甲战斗部(explosively formed penetrator，EFP)通常采用内部多点起爆的方式，主装药一般为环形装药结构，内部空腔可设置不同的起爆点，可提高爆炸威力[2]；环形EFP战斗部中，环形装药爆炸驱动端部药型罩可形成环形EFP[3]。在环
现代应用物理 2022年4期2022-02-04
- 不同口径聚能装药射流引爆带壳装药数值模拟
属杆冲击起爆带壳装药模型，模拟聚能装药金属射流引爆带壳装药，得到了不同直径金属杆引爆带壳装药的射流极限速度[12]；对低密度射流侵彻壳体后的剩余射流冲击引爆性能进行分析模拟，获得了剩余射流冲击B炸药引爆阈值[12].Micleovic等[13]对聚能射流冲击引爆反应装甲进行了分析.为了考察聚能装药对低易损弹药的冲击引爆性能，本研究通过聚能装药对不同厚度壳体装药冲击引爆进行了数值模拟，并考虑混凝土层对冲击引爆性能的影响，为相关弹药设计及毁伤评估提供参考.1
成都大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-10-19
- 高能炸药分步压装药工艺过程控制及标准研究
、注装法等传统型装药方法，虽效果不错却存在不同程度的不足，使弹药所呈现出的威力受到影响。具体到中口径、大口径型榴弹，仅应用螺旋装药法（装药密度较低）装填威力较弱的三硝基甲苯（TNT）式炸药，从而无法有效满足现代战场的相关需求。21世纪初，我国由乌克兰引入了分步压装药，其可以把高能含铝混合式炸药装填至中口径、大口径炮弹，这对于提升弹药总体的威力和毁伤性则十分关键。1 分步压装药的各项原理与流程1.1 原理对于分步压装药而言，其是处于螺旋装药、压装药的前提下，
中国设备工程 2021年16期2021-09-10
- 固体火箭发动机装药设计的一种燃面推移方法研究 ①
是固体火箭发动机装药设计的一个核心问题，直接决定着发动机推力曲线走向[1-2]。目前已有的燃面推移计算方法包括解析法、作图法、通用坐标法、实体造型法、网格法、level-set法、最小距离函数法等。其中，解析法、作图法与通用坐标法存在对三维复杂药型计算困难的局限性[1-6]。实体造型法可利用大型通用CAD软件，但不易实现与流场耦合计算，对于不同药型需要进行不同的推移构造和几何尺寸定义，不具有通用性[7-13]。网格法通用性好，但对复杂装药在推移过程中出现部
固体火箭技术 2021年3期2021-07-15
- 37 孔硝基胍发射药单一装药和混合装药的燃烧性能
射药和高装填密度装药来提高发射药的能量［1］。但随着装填密度的提高，火炮最大膛压亦相应地增加，因此，为确保最大膛压未超过火炮能够承受的最大范围，必须进一步提高发射装药的燃烧渐增性［2-3］。如果发射装药在燃烧时，燃气生成量会随着燃烧时间的增长而增加，那么其燃烧就被称为渐增性燃烧。为了提高发射装药的燃烧渐增性，国内外学者陆续提出了很多不同的技术，比如钝感技术、多孔发射药、包覆发射药、混合装药等［4-6］。目前，世界上有报道的具有实用价值的超多孔发射药是37孔
含能材料 2021年3期2021-04-06
- 分步压装高能炸药质量控制研究
批量生产时，常规装药方法装填的炮弹已经不能满足未来战场需求。之前常用的注装药法、螺旋装药法、压装法不能适应含铝的高能炸药装药，已成为制约我军武器装备发展的短板，严重影响了地面压制武器的整体水平[1]，分步压装药是装填高能炸药的一种新的装药方法。为了发展我国的国防事业，提高弹药在国际市场的竞争能力，从乌克兰引进了分步压装机，以期解决现役弹药毁伤效能严重不足的问题。虽然分步压装机是新引进设备，但设备精度超差，并且二代含能材料高能炸药在炮弹上是首次应用，尚无成熟
新技术新工艺 2021年6期2021-04-02
- 高速旋转弹丸炸药装药在膛内运动中底层温度的数值模拟
的火工品，如发射装药和引信[1-6]。由高膛压线膛火炮发射的高速旋转弹丸在膛内过载大，受火药力驱动，不仅作轴向运动，还因弹带受膛线切割而绕弹轴作高速旋转运动。因此，高速旋转弹丸发射安全性问题具有一定特殊性。目前，针对高速旋转弹丸膛内运动状态尚无有效理论和试验方法进行准确计算或观测。近年来，有学者采用数值模拟方法对线膛炮发射高速旋转弹丸膛内运动过程开展了研究。文献[7-10]采用数值模拟方法完成了不同弹炮间隙、卡膛速度、初始摆角及摩擦热等因素对膛内弹丸挤进过
兵工学报 2020年9期2020-11-24
- 侵彻载荷下两种结构装药动态响应数值分析
的过程中，其内部装药承受较强的冲击载荷，装药只有在预定深度爆炸，才能实现对目标最大程度的毁伤，因此，装药在侵彻过程中应保持安定，不发生早燃或早爆，其安定性是决定侵彻战斗部是否有效的关键因素[1]。开展侵彻战斗部装药结构及其动态响应特性研究对于侵彻战斗部工程研制具有重要借鉴和指导意义。侵彻战斗部装药结构一般有整体式和分体式两种。整体式装药是在战斗部壳体内部装填一整块炸药。分体式装药是利用金属隔板将战斗部内部分隔成多段腔体，每一段腔体独立装药。近年来许多学者对
兵器装备工程学报 2020年8期2020-09-07
- 一种战斗部用DNAN基炸药热塑态装药改进工艺
AN基炸药热塑态装药改进工艺哈海荣1, 王团盟1, 鲁忠宝1, 黎 勤1, 靳 冬2(1. 中国船舶重工集团公司 第705研究所, 陕西 西安, 710077; 2. 山西江淮重工有限责任公司, 山西 晋城, 048000)为减少战斗部内部装药补缩量不足导致的装药缺陷, 提高装药质量, 增加装药密度和装药量,优化炸药的爆轰性能, 增强战斗部的毁伤威力, 文中在常规热塑态装药的工艺基础上, 以DNAN基含铝炸药为对象, 提出了一种战斗部用DNAN基炸药热塑态
水下无人系统学报 2020年2期2020-05-13
- 某发射装药结构改进设计的新思路
弹）所配的发射装药分为全变装药和减变装药两大类型。全变装药包含0 号和1 号两个装药号，减变装药包括2 ～6 号五个装药号。减变装药中的2 号装药在使用过程中曾出现过膛压异常升高到危险范围的现象，为了保证装药的使用安全，现已针对X 弹的减变装药开展结构改进设计工作。本文根据X 弹发射装药的固有特性，提出一种新的设计思想，为类似的发射装药设计提供一种借鉴。1 原发射装药出现的问题X 弹的2 号装药在使用过程中出现过膛压异常升高，达到危险范围的现象，这种情况
国防制造技术 2020年2期2020-03-05
- 不同类型分段装药爆破技术应用
)0 引 言分段装药是岩石爆破不耦合装药的一种形式，是轴向不耦合装药的另一种称呼。分段装药本身又分为使用气囊等空心或柔性介质分隔的空气间隔装药、使用水间隔的水耦合装药以及泥沙等惰性介质充填分隔的普通分段装药。分段装药在爆破工程中的应用目的主要包括改善爆破效果、控制爆破飞石、降低爆破振动效应等。从原理上，分段爆破的作用机理因类别而有所区别，主要包括空气层的蓄能效应、上下分段装药作用的叠加效应、流体介质的蓄能与能量传递效应、不同位置分段延期爆破形成新自由面，等
采矿技术 2019年5期2019-11-13
- 夹层聚能装药形成杆式射流数值模拟*
1)0 引言夹层装药技术是爆轰波形控制技术之一，其原理是通过不同爆速的炸药内外搭配实现对爆轰波形的调节。国外对夹层装药的作用原理有着较为活跃的研究[1-4]。国内李福金、张先锋等[5-6]研究了夹层装药爆轰波形传播过程及对射流的影响。杆式射流(以下简称JPC)集合了射流和爆炸成型弹丸的优点，在侵深和侵彻孔径方面均有较好表现，因此广泛应由于串联战斗部前级或反机场跑道、混凝土工事等战斗部上。Funston、Mattson[7-8]等研究了JPC的成型及侵彻性能
弹箭与制导学报 2019年1期2019-07-30
- 基于动网格的装药燃烧的燃面退移仿真
，而弹射器燃烧室装药的燃烧过程对导弹弹射过程能否正常顺利进行起着极为重要的作用。在弹射器工作过程中，燃烧室装药形成的燃气流场是十分复杂的，装药的燃面在燃烧过程中不断地退移，流场叠加形成了更加复杂的几何流场结构。由于在计算过程的不断推进中，流场的计算区域是不断变化的，就需要准确地跟踪变化的燃面。采用传统的内流场计算方法［3-5］形成流场的计算边界是固定的，给定的燃烧燃面与实际情况并不吻合，因而传统计算方法无法准确地描述复杂的非定常燃气流场的细节。在Fluen
火力与指挥控制 2019年1期2019-06-15
- CharmecMC605DA型装药台车在地下矿山的应用试验
作业，每天爆破的装药量是5000～8000kg，使用的是乳化颗粒铵油炸药，上向扇形孔装药，炮孔孔径为Φ76mm，孔深为12～32mm，工人采用装药器装药作业时，劳动强度大，工况条件恶劣，为了降低装药爆破作业的劳动强度，提高劳动效率及装药爆破的机械化、自动化水平，安徽开发矿业公司自2015年2月，引进芬兰Normet公司生产的CharmecMC605DA型装药台车在李楼采矿场做应用试验，使用至今，三年多来，试验取得了明显的积极效果，现予以总结。1 装药台车的
冶金与材料 2019年2期2019-06-13
- 采用包覆随行装药提高炮射导弹内弹道性能的数值预测
炮口烟雾小。常规装药结构在获得高初速的同时必然会增加火炮膛压，而随行装药技术可以有效的解决这一问题。随行装药[3]是在弹底装有一定量发射药，与弹丸构成一个整体，燃烧气体从弹丸底部排出。在最大膛压和有效弹重不变的情况下，提高弹丸初速。随行装药的关键是解决装药随行技术、点火延迟时间控制以及高燃速火药技术。杨京广等[4]研究了包容式固体随行装药在30 mm弹道炮上的弹道特性，建立了零维内弹道模型，对比发现计算和试验具有良好一致性。邹华等[5]提出一种基于差动原理
火炮发射与控制学报 2019年1期2019-03-27
- 一种同轴双元组合装药的爆轰波形及驱动性能
轴内外层双元组合装药是一种工程中常见的装药方式，早期主要采用不敏感炸药包覆高能炸药以提高整体装药对各类危险刺激的不敏感性[1-2]。近年来，国内外一些研究人员尝试采用该结构调节装药的能量释放特性[3]，并通过相关的战斗部工程试验进行了验证。如Arthur Spencer等[4]、尹俊婷等[5]将高爆速炸药包裹高爆热炸药的同轴双元组合装药应用于杀爆战斗部中，以兼顾破片速度和冲击波超压两方面的性能；牛余雷等[6]研究了类似双元组合装药在不同介质中的爆炸冲击波超
火炸药学报 2018年6期2019-01-19
- 挪曼尔特中深孔铵油炸药装药台车在安徽李楼铁矿的应用成效显著
，而中深孔机械化装药台车是地下开采矿山的重要设备之一。国外大型地下金属矿山机械化装药方面起步较早，在2000年之前，就已经实现了上向中深孔装药的机械化。在2009年之前，国内多家矿山曾引进过国外装药台车，但是均因不能适应现场的环境而无法满足实际的生产要求。挪曼尔特是一家专业金属矿山井下设备的芬兰制造商。2008年在上海成立了分公司，并从2009年开始，组建了调研和研发团队，通过海内外专家的通力合作，探寻和破解进口装药台车如何服务中国矿山的课题。该公司通过深
中国矿业 2018年10期2018-10-13
- 基于LS-DYNA的导弹战斗部跌落安全性分析
[2]建立了带壳装药的模拟跌落试验方法。高大元等[3]对老化和未老化的带壳PBX-6炸药进行了跌落试验，试验结果表明：跌落高度相同时，老化试样的爆炸冲击波超压和爆燃反应程度较大，撞击安全性降低。南宇翔等[4]通过跌落试验获得了不同弹着角范围内子弹撞击混凝土介质冲击峰值过载和碰撞时间的影响规律。上述研究成果并未对带中心管的空空导弹战斗部跌落钢板的过程进行专项研究与分析。本文依据跌落安全性试验条件，针对带中心管战斗部跌落钢板过程进行分析，并通过理论计算和仿真，
兵器装备工程学报 2018年8期2018-08-30
- 一种新型组合树突形装药设计分析*
言固体火箭发动机装药的几何形状和尺寸决定了发动机的燃气生成率及其变化规律。因此，也就影响到燃烧室的压强和发动机推力随时间的变化。常用的传统二维装药几何研究较为广泛，主要有星形装药、车轮形装药和槽形装药等，它们的几何燃烧特性计算方法在一些文献中已详细给出。Roy Hartfield与John E Burkhalter等[1-2]导出了常用的星形装药、车轮形装药(长辐条车轮形与短辐条车轮形)与槽形装药的燃面及通气面积公式，给出了分类条件及相应的约束条件。And
固体火箭技术 2018年3期2018-07-20
- 复合装药空气中爆炸冲击波传播特性
断追求的目标，在装药类型、加工工艺一定的情况下，弹药威力与装药结构密切相关。复合装药是近年来的热点研究问题之一，它是将两种或多种炸药采用内外层、上下层叠加等装药结构方式组合起来的一种装药结构，在低易损性战斗部、可选择战斗部以及高效毁伤战斗部中均展现出了可观的应用前景。研究人员围绕复合装药在聚能、爆破、可选择战斗部中的应用问题均展开了研究。Andrews等[1]通过圆筒试验发现，低爆速非理想/高爆速理想复合装药与高爆速炸药的膨胀速度几乎相同。Kato等[2-
爆炸与冲击 2018年2期2018-03-07
- 水下爆炸柱型装药与球形装药远场等效关系
亮水下爆炸柱型装药与球形装药远场等效关系张弛宇, 郭 锐, 刘荣忠, 陈 亮, 杨永亮(南京理工大学机械工程学院, 江苏南京, 210094)柱型战斗部和球形战斗部作为2种最常规战斗部形式, 其水下爆炸性能是其研究的重点, 目前已存的水下爆炸经验公式皆为球形装药。为研究柱型装药水下爆炸压力场是否也存在类似球形场的经验公式, 文中首先定性分析了作用方位和长径比对柱型装药水下爆炸压力场的影响。通过对比分析柱型装药和等药量球形装药压力场, 求得柱型装药与球形装
水下无人系统学报 2017年1期2017-10-13
- 铵油炸药地下装药车在李楼铁矿的试验应用
5)铵油炸药地下装药车在李楼铁矿的试验应用李延龙，李明杰，李大财，邓声普，肖金路，王日旭(湖南金能科技股份有限公司，湖南长沙 410205)针对李楼铁矿人工装药安全性差、装药效率低、劳动强度大的问题，在地下采矿现场进行铵油炸药地下装药车的应用试验，记录分析试验过程中装药的连续性、装药效率、返药率等。试验表明：铵油炸药地下装药车在井下应用是可行的，该装药车实现了爆破装药机械化，提高了安全性、装药效率，减小工人劳动强度，可在同类型矿山中推广应用。铵油炸药地下装
采矿技术 2016年6期2016-12-13
- 内部爆炸作用下混凝土靶背面临界震塌条件
. 结果表明，当装药密度一定时，随着装药直径或装药长径比的增加，临界震塌厚度也非线性递增，且存在极限临界震塌厚度；研究表明，临界震塌厚度关于装药直径存在第二类自相似.爆炸；混凝土；震塌；装药长径比；装药直径爆炸冲击载荷作用下，应力波传播至结构自由表面，产生强拉伸波，造成表面震塌和层裂，形成大量碎块. 碎块速度可高达每秒几十米甚至上千米，具有很大的杀伤和破坏威力，对结构内部人员和设备的安全威胁很大. Wu Chengqing等[1]试验研究了空气中爆炸载荷作
北京理工大学学报 2016年2期2016-11-18
- 战斗部侵彻过程中PBX装药动态损伤数值模拟
侵彻过程中PBX装药动态损伤数值模拟石啸海，戴开达，陈鹏万，崔云霄（北京理工大学 爆炸科学与技术国家重点实验室，北京 100081）为研究战斗部侵彻过程中PBX装药的动态力学性能及损伤情况，进行缩比弹侵彻半无限大混凝土靶板的数值模拟。PBX装药采用内聚力裂纹模型，通过计算PBX装药的损伤演化过程，获得单元裂纹宽度等关键参数，并分析过载、轴向应力及损伤程度，同时计算分析有机玻璃、聚四氟乙烯等材料作为缓冲层对装药动态损伤的影响。结果表明：1）基于内聚力裂纹模型
中国测试 2016年10期2016-11-16
- 不同尺寸装药烤燃特性的数值模拟研究
001）不同尺寸装药烤燃特性的数值模拟研究吴世永，王伟力，苗润，吕鹏博，刘晓夏（海军航空工程学院，山东 烟台 264001）为研究装药尺寸和升温速率对装药烤燃的点火位置、点火温度和点火时间的影响，该文利用有限元商业软件LS-DYNA对不同尺寸装药在不同升温速率热环境下的烤燃特性进行数值模拟研究。研究发现，不同升温速率下，装药烤燃时的点火位置随着装药直径的增加其变化路径相似，均是从装药中心沿着中心轴向两端移动，在距离上下端约1/4处离开中心轴，沿着近似直线向
中国测试 2016年10期2016-11-16
- 新热塑态装药生产线装药试验研究
000）新热塑态装药生产线装药试验研究柳丽娟 靳蕴芸 李 磊（淮海工业集团 山西 长治 046000）通过对新热塑态装药生产线装药试验研究，找到影响热塑态装药质量的主要因素，以便在试验分析的基础上，不断调整装药相关参数，逐步提高了装药良品率。疵病；开合弹；CT检测1.前言1.1 课题研究的目的和意义原有的热塑态装药采用的是手工装药方式，装药及辅助装药所需的操作人员数量较多，并且全部在同一工房内进行生产，本质安全度较低，为此，引进了自动化“热塑态装药生产线”
魅力中国 2016年17期2016-10-13
- “原位”合成铜叠氮化物的爆速测试
速，采用多层叠片装药方式制成长药柱，将镀在约束壳体表面的细金属线用作特殊的探针，测试了两种装药直径(0.8mm、1.0mm)下的爆速。测试结果表明：采用该特殊探针测试铜叠氮化物装药爆速的结果一致性好；当装药厚度达到0.9mm时，铜叠氮化物已经达到稳定爆轰状态；装药直径为1.0mm时的平均爆轰速度为5 317 m·s-1，大于装药直径为0.8mm时的平均爆轰速度5 229 m·s-1。铜叠氮化物；爆速；探针法；多层叠片装药铜叠氮化物由于具有极高的摩擦与撞击感
火工品 2016年2期2016-09-29
- 一种随行装药的燃烧性能
051）一种随行装药的燃烧性能梁泰鑫，吕秉峰，马忠亮，肖忠良（中北大学化工与环境学院，山西太原 030051）为解决随行装药的点火延迟控制及能量释放稳定性问题，提出了一种新的随行装药方案，采用密闭爆发器与30 mm火炮试验对其延时机构的有效性、能量释放的稳定性及燃速进行了研究。结果表明：依托随行装药高密实性，延时机构可对随行装药点火延迟时间进行有效控制；主装药量一定，延时机构厚度存在较佳值，以获得较优的随行装药效应；试验结果基本稳定，初步验证了随行装药结构
兵工学报 2015年9期2015-11-19
- 发射装药发射安全性评定方法研究
10094）发射装药发射安全性评定方法研究芮筱亭1，冯宾宾1，2，王燕1，黎超1，陈涛3（1.南京理工大学发射动力学研究所，江苏南京210094；2.中国兵器工业标准化研究所，北京100089；3.南京理工大学理学院力学实验中心，江苏南京210094）发射装药发射安全性问题严重制约现代火炮武器的发展，成为各军事强国竞相攻关解决的重大理论与技术难题。从揭示发射装药引起膛炸的机理入手，通过理论、计算、试验3个方面连续17年的系统深入研究，引入起始动态活度比新概
兵工学报 2015年1期2015-11-11
- 发射装药破碎程度表征方法研究
究,业内已对发射装药引起膛炸的机理形成了“挤压-碎破-增面-增燃-增压”的共识。一定装药结构下发射装药引起膛炸的主要原因是,弹底发射装药被点燃前受到发射装药颗粒间的挤压应力作用产生了破碎,使发射装药燃面急增,引起燃气生成速率猛增,导致弹道起始段膛压猛增,产生膛炸[1-7]。因此,定量表征相应装药结构下的弹底发射装药被点燃前的破碎程度是建立发射装药发射安全性评估判据的关键。破碎后的发射药没有统一的形状,颗粒大小不一,含有表面裂纹,难以通过纯几何理论方法计算破
含能材料 2015年1期2015-05-10
- 颗粒固结发射药作随行装药的应用研究
这种背景下,随行装药技术应运而生,其基本设想是在弹底部携带一定量的发射装药,并使之随弹丸一起运动。随行装药在膛内适时点燃,对弹底“空穴”区进行冲压,实现最大膛压不变,弹丸初速大幅提高的目标[3-5]。Oberle[6]、Tompkins[7]等将高燃速火药作随行装药进行了内弹道试验,并对其发射过程进行了模拟,研究了随行装药的延迟机构、随行装药与主装药的质量配比等问题。Michel[8]等将稳态爆燃技术引入随行装药中,通过内弹道试验对该方案的可行性进行了分析
含能材料 2015年11期2015-05-10
- 二级串联聚能装药结构设计研究
示着对于串联聚能装药战斗部结构的设计和研究有了迫切的需要。聚能装药是指把定向爆炸的药柱装在弹头，即做成锥形状装药空穴，药柱爆炸时产生的气体产物会沿着空穴表面法线方向作扩散运动，在空穴轴线上相遇并聚集起来，形成一股聚集的高能气流——射流，故称之为聚能效应。聚能装药是一种能够产生高能量密度的技术，它在军事领域和民用领域都有广泛的应用，尤其是在军事领域。为了提高聚能装药的毁伤能力，人们无外乎从两个方面入手：一是寻找高性能的炸药和优良的罩材料；二是提出新颖的聚能罩
机械工程与自动化 2014年4期2014-07-20
- 典型装药水下爆炸的殉爆规律研究
, 杨 帆典型装药水下爆炸的殉爆规律研究鲁忠宝1, 胡宏伟2, 刘 锐1, 杨 帆1(1. 中国船舶重工集团公司 第705研究所, 陕西 西安, 710075; 2. 西安近代化学研究所, 陕西 西安, 710065)针对典型的壳装炸药殉爆更接近炸药实际使用状态, 采用ANSYS/LS_DYNA软件建立了典型装药水下殉爆的有限元仿真模型, 通过计算得到了殉爆距离与安全距离, 基于此加工了试验样弹, 并进行了相应的水下殉爆试验。试验结果与数值仿真结果较为吻
水下无人系统学报 2014年3期2014-02-27
- 弹体侵彻过程中装药温升的近似分析＊
彻过程中，战斗部装药会在惯性作用下受到持续时间为几毫秒的载荷作用，这可能会导致装药破裂或早爆。因此，弹体内部装药的安全性是目前迫切需要解决的问题。弹体在侵彻混凝土类介质的过程中承受的过载大大高于空气中飞行时的过载，一般在（2×103～3×104）g（g为重力加速度）之间［1］。在接触靶板和侵彻过程中，靶板介质阻碍弹体侵入，弹体速度减小。由于弹体内部装药自身的惯性作用（受到惯性冲击载荷）将产生轴向压缩和径向应力，当弹体内壁与装药发生相对运动时，摩擦功作为热源
爆炸与冲击 2012年3期2012-06-20
- 发射过程中某硝胺发射装药的动态挤压破碎情况
言国内外对发射装药引起膛炸等发射安全性事故的机理已逐步形成共识，即在相应装药结构下的发射装药破碎是导致膛内超高压力和膛炸的根本原因，发射装药膛内破碎是药粒的低温脆性和弹底发射装药着火前受到挤压作用的共同结果［1］。因此，考查发射装药在发射过程中的动态挤压破碎情况变得极为重要。Lieb R J和Gazanas G A 等人曾用气体炮［2］、高速液压伺服装置［3-4］等技术对多种发射药及装药进行了动态挤压破碎研究。堵平等［5-7］利用落锤、高低压发射装置、发
火炸药学报 2012年2期2012-01-28
- 改性黑索今装药的起爆规律研究
00）改性黑索今装药的起爆规律研究张建仁1，刘天生1，王存宝1，胡立双1，周武锋1，宋磊2（1.中北大学化工与环境学院，山西太原030051；2.红旗民爆集团，陕西宝鸡721000）为了研究钝化RDX（黑索今）装药对冲击波响应剧烈程度的变化规律，在改变钝化RDX装药的密度，装药的轴向间隙和径向间隙后，用改进的小隔板实验装置进行测定。结果表明：冲击波响应剧烈程度随着装药密度的增大而增大；在钝化黑索今药装药结构中，轴向间隙和径向间隙都会在不同程度上降低冲击波响
天津化工 2011年1期2011-10-13
- NT30/NBB150型装药台车的改造
/NBB150型装药台车的改造黄伟健(中金岭南股份有限公司凡口铅锌矿, 广东韶关市 512325)NT30/NBB150型装药台车的装药介质为粒状硝氨炸药,由于凡口铅锌矿井下开采于 2004年下半年全部改用乳化炸药,直接造成NT30/NBB150型装药台车的闲置停用。为此,凡口铅锌矿对NT30/NBB150型装药台车进行改造,将其改造成乳化炸药装药台车。综述了NT30/NBB150型装药台车改造的内容及改造后各系统的工作原理。装药台车;改造;乳化炸药;工作
采矿技术 2010年6期2010-11-15
- 装药直径和约束条件对小直径装药爆速影响研究*
向。但是其涉及到装药的爆轰临界尺寸、直径效应、约束效应等非理想爆轰现象以及小直径装药技术、小直径的爆轰参数测试技术等问题而极其复杂。小直径装药虽然能够实现稳定爆轰,但不能实现理想爆轰。爆速是衡量炸药爆炸性能的重要参量,也是爆轰波参数中当前能测量最为准确的一个参数。爆速的精确测量能为检验爆轰理论的正确性提供依据,并且在炸药应用研究上也具有重要的实际意义。因此文中对不同装药直径和约束条件下的某传爆药的小直径装药爆速进行实验研究。1 实验装置与方法1.1 实验方
弹箭与制导学报 2010年1期2010-09-20