复合装药空气中爆炸冲击波传播特性

李 梅，蒋建伟，王 昕

(北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室，北京 100081)

提高弹药毁伤威力一直是研究者不断追求的目标，在装药类型、加工工艺一定的情况下，弹药威力与装药结构密切相关。复合装药是近年来的热点研究问题之一，它是将两种或多种炸药采用内外层、上下层叠加等装药结构方式组合起来的一种装药结构，在低易损性战斗部、可选择战斗部以及高效毁伤战斗部中均展现出了可观的应用前景。

研究人员围绕复合装药在聚能、爆破、可选择战斗部中的应用问题均展开了研究。Andrews等[1]通过圆筒试验发现，低爆速非理想/高爆速理想复合装药与高爆速炸药的膨胀速度几乎相同。Kato等[2-3]研究了加钨粉的高密度炸药和高爆速炸药组成的复合装药结构，发现复合装药爆速明显提高，压强提高了两倍多。Zhang等[4]和张先锋等[5-6]指出内外层复合装药的内层装药形成了较为明显的超压爆轰现象，爆轰压力最高可达65 GPa，远远大于炸药的CJ爆轰压力。向梅[7]和章少方[8]指出外层为钝感炸药与内层为高能炸药的复合装药，能够得到比单一钝感炸药较高的能量输出。Mayseless等[9]研究了内外层复合装药聚能射流的形成特性，发现复合装药聚能射流的头部速度提高约30%。Colclough[10]提出了一种可选择战斗部装药结构，通过2种起爆模式实现“高静态超压+后燃效应”和“高冲击波超压+高破片速度”2种毁伤模式。Slyke等[11]通过数值模拟研究指出内外层复合装药半径比对轴线处爆速影响较大，当外层装药厚度小于2 mm时，中心线爆速基本不变。

以上文献显示，复合装药可以实现炸药的低易损性要求，可以提高聚能射流的头部速度，提高炸药的轴向驱动能力。但是，复合装药在提高径向输出威力及射流侵彻能力方面仍有待研究。本文中通过单一、内外层复合装药的冲击波超压测试实验，探索理想/理想复合装药、非理想/理想复合装药与单一理想、非理想装药的冲击波超压、冲量等特性参数，评价复合装药的径向输出威力。

1 实验设计

1.1 实验原理及场地布置

实验系统组成及现场布置如图1所示，由试验弹、冲击波超压测试系统(压电传感器、电荷放大器、数据采集仪)、支架、起爆系统等组成。试验弹由圆柱形主装药(TNT、JO-8、TNT/JO-8、海萨尔、海萨尔/JO-8)、传爆药(JH-2)、8#电雷管、雷管座等组成。试验弹直立放置在高1.5 m的弹架上，在距离药柱轴心2、3、4 m处分别布置2个压电传感器，传感器与试验弹中心位于同一水平面。采用CY-YD-202型自由场压电传感器、YE6601型电荷放大器及配套的32通道PCI-506112型数据采集仪器记录爆炸冲击波压力。试验弹体周围缠绕铜丝，装药起爆后，铜丝断裂，产生断靶信号，触发数据采集仪，记录冲击波压力随时间的变化曲线。

1.2 实验方案

实验工况如表1所示。实验包含单一TNT装药、单一JO-8装药、单一海萨尔装药、TNT/JO-8复合装药、海萨尔/JO-8复合装药5个工况，由于单发实验存在数据跳动，其中3个工况进行了重复实验。试验弹主装药为等体积圆柱形药柱，药柱直径56 mm，高度60 mm，TNT、JO-8和海萨尔的装药密度分别为1.58、1.83、1.87 g/cm3。TNT/JO-8复合装药为外层圆柱形装药结构，内层装药为TNT或海萨尔，外层为JO-8，内层装药直径∅44.8mm，外层装药直径56 mm。

表1 实验工况Table 1 Experimental conditions

2 实验结果

数据采集仪记录的冲击波压力曲线存在不同程度的“零漂”现象，采用Origin软件进行消除“零漂”处理，获得了5种工况下不同距离处的冲击波超压曲线，如图2所示。

由图2可以看出，冲击波曲线出现了强反射波现象，产生这现象的原因为：实验中用于固定传感器的支架为钢管(见图1)，其断面为刚性壁面且直径较大，使得入射冲击波产生刚性壁面反射，反射波作用于压电传感器敏感面，获得的冲击波出现强反射波现象，但反射波对冲击波超压数据并无影响。

此外，实验获得的部分冲击波波形出现了“削峰”现象。剔出被“削峰”数据，对重复性实验获得的冲击波超压取平均值，得到5种装药在2、3、4 m处的峰值超压Δp2、Δp3、Δp4，如表2所示。

表2 冲击波超压测量结果Table 2 Measured results of shock wave overpressure

3 分析与讨论

3.1 冲击波超压随距离的变化

记录各工况下，冲击波超压平均值及复合装药相对单一装药冲击波超压增益，如表3所示。由表3可知：(1) 理想/理想复合装药(TNT/JO-8)与同体积单一装药(TNT、JO-8)相比，在2 m距离处，冲击波超压下降约20%，在3 m距离处，冲击波超压相当；(2) 非理想/理想复合装药(海萨尔/JO-8)与同体积单一JO-8装药相比，随着距离的增加，冲击波超压增量越大，在4 m距离处，冲击波超压增加15%，与同体积单一海萨尔装药相比，冲击波超压下降约15%。结果表明：复合装药结构对提高战斗部径向冲击波超压无明显优势。

表3 冲击波超压及其增益Table 3 Shock wave overpressure and gain

3.2 冲击波冲量随距离的变化

对冲击波超压曲线进行积分，获得各工况下，冲击波冲量平均值及复合装药相对单一装药冲击波冲量增益，如表4所示。由表4可知：(1) 理想/理想复合装药(TNT/JO-8)相比单一装药(TNT、JO-8)，在2 m距离处，冲击波冲量增益约-10%，在3 m距离处，冲击波冲量增益约+5%；(2) 非理想/理想复合装药(海萨尔/JO-8)相比单一海萨尔装药，2 m距离处冲击波冲量为负增益，3～4 m处为正增益，且随距离的增加增益量增加，而在4 m距离处冲击波增益约+20%；(3) 非理想/理想复合装药(海萨尔/JO-8)相比单一JO-8装药，冲击波冲量增益大于+10%，且距离越远增益越大，3 m处冲击波冲量增益约+25%。结果表明：采用复合装药结构后，相同距离处冲击波冲量相比单一装药提高，且随距离的增加，冲量增益逐渐增大。而且，采用非理想/理想复合装药，更有利于提高战斗部的径向输出威力。

3.3 结果分析

由3.1和3.2节可知，与同体积单一装药相比，内外层复合装药的径向冲击波超压无明显优势，但冲击波冲量显著增加，且采用非理想/理想复合装药更有利于提高冲击波冲量。产生这一现象与复合装药结构和非理想炸药自身的特点密切相关，具体分析如下。

表4 冲击波冲量及其增益Table 4 Shock wave impulse and gain

(1) 内外层理想/理想复合装药的径向冲击波超压无增益。复合装药主要是利用内外层炸药的爆速差，是内层装药在轴线方向产生超压爆轰，增强其轴向的能量输出，但基于能量守恒的原则，轴向输出能量提高，径向输出能量必然降低，因此在复合装药结构下，其径向冲击波超压相比单一高能装药反而降低。

(2) 内外层复合装药有利于提高径向冲击波冲量。复合装药利用其内外层炸药爆速的不同，使内层炸药产生超压爆轰，且外层装药爆轰后，部分爆轰产物侧向运动，增强了对内层装药的约束。在外层炸药的约束下，外侧稀疏波进入较晚，使得冲击波压力随时间、距离的衰减速度减慢，进而提高冲击波的冲量，即提高了战斗部的能量释放率。

(3) 非理想/理想复合装药更有利于提高冲击波冲量。非理想炸药中的铝粉主要是在C-J面之后参加反应，且反应过程在爆轰产物膨胀过程中逐渐完成[12]。因此，在复合装药结构约束的基础上，冲击波持续时间越长，使得参加反应的铝粉越多且燃烧越充分，进一步提高了战斗部的能量释放率，冲击波冲量的增益更显著。

4 结 论

通过冲击波超压测试实验，得到了TNT/JO-8复合装药、海萨尔/JO-8复合装药、TNT、装药、JO-8装药、海萨尔装药在距爆心2、3、4 m处的冲击波超压曲线，通过积分获得了相应距离处的冲击波冲量，经分析获得主要结论如下：

(1)复合装药结构能够减缓战斗部径向冲击波压力的衰减速度，能够提高远距离处冲击波冲量，增大杀伤威力；

(2)非理想/理想复合装药比理想/理想复合装药更有利于提高战斗部的径向输出威力，且其径向冲击波冲量增益随距离的增加而增大。

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