炉墙
- 焦炉炭化室炉墙窜漏的检测及治理
作的影响，炭化室炉墙的砖缝之间会产生缝隙，同时炉墙墙砖也可能发生破损，这些缝隙或者缺角漏洞会导致炭化室内荒煤气窜漏至燃烧室，显著增加烟道废气中硫氧化物的含量。高效率判断炭化室炉墙的窜漏程度，及时采取有效措施防止炉墙窜漏加剧，既是降低烟道废气中硫氧化物的重要手段，又是焦炉操作者亟待解决的问题[1-2]。1 焦炉烟道废气排放的要求根据《GB l6171—2012 炼焦化学工业污染物排放标准》要求2015 年1 月1 日起企业执行限值标准，即焦炉烟道气排放限值执
山西化工 2023年9期2023-10-11
- 一段炉燃料天然气消耗量增加原因分析及对策
炉出现烧嘴回火、炉墙膨胀鼓包和转化炉管出口甲烷含量超标等现象。表1 一段炉出口温度与天然气消耗量数据统计2 工艺原理及流程一段炉南、北炉两侧炉膛墙壁上各装有5层烧嘴，第一层和第五层各有9个烧嘴，其它各层分别有12个烧嘴，共计216个烧嘴。烧嘴使用双喷头系统，燃料天然气(表2)和燃料废气(表3)在喉管通道混合进入烧嘴，利用燃料气压力吸入环境中的空气进行燃烧，热负荷为169 GJ/h。表2 燃料天然气主要组成 %表3 燃料废气主要组成 %一段炉对流段顶部设有引
氮肥与合成气 2023年3期2023-03-14
- 马钢4号高炉高冶强下炉墙局部结厚的快速处理实践
降低，出现了局部炉墙结厚的现象。炉墙发生局部结厚，影响结厚侧的炉料下降，进而破坏了正常炉型下的煤气流分布，对高炉的产量和指标都产生了不利影响。攻关小组根据现状，认真分析，采取多项措施，顺利在高冶强下解决了炉墙局部渣皮结厚的问题。1 炉墙局部结厚形成2021年5月下旬26日开始，边缘墙体中上部8-11段(23.395 m-29.38 m)冷却壁温度下行较多，10层壁体温度由平均110 ℃下降至80 ℃左右，局部温度低于60 ℃。且各温度点波动逐步减缓，逐渐呈
安徽冶金科技职业学院学报 2022年4期2023-01-11
- 生活垃圾焚烧炉边界热流密度研究
气出口、炉排四周炉墙包围起来供生活垃圾燃烧的立体空间。由于我国生活垃圾相对于发达国家热值相对较低，我国生活垃圾发电厂的设计热值一般在6 281-8 368 kJ/kg，为了保证生活垃圾的在炉膛内燃烧温度、并提高燃烧效率，生活垃圾焚烧炉炉膛一般采用隔热炉膛形式；生活垃圾焚烧炉排片是炉排上表面用于承载并推动生活垃圾的装置，为防止炉排片在高温环境中的烧蚀，其材质为特殊的耐热耐腐合金钢，并且需要通过一次风进行冷却，保证炉排片的温度在允许的温度范围内。国外在垃圾焚烧
节能技术 2022年5期2022-11-30
- 罐式炉墙体结构设计的传热计算分析
此,通过优化罐式炉墙体结构设计减少炉墙的散热损失是罐式炉设计的重要任务。在工业炉窑的设计过程中,炉墙厚度的设计要综合考虑墙体的结构强度要求、散热损失要求和建设成本要求,即满足结构性要求的前提下,追求设计的经济性和节能性。文献[5-7]中分别阐述了工业炉窑经济厚度的计算方法及管式炉外壁经济厚度的计算过程,文献[8-10]中分别使用数学方法和仿真方法,对不同场景的工业炉窑墙体的传热计算进行了分析。前述工作对改变墙体不同部位的厚度提供了理论依据,但没有深入讨论炉
轻金属 2022年7期2022-08-16
- 炼钢电弧炉用耐火材料的发展
顶（又称炉盖）、炉墙、炉坡、炉底和出钢槽构成，全部用耐火材料构筑，外包钢制炉壳。炉墙一侧设有炉门，另一侧为出钢口，并与出钢槽相连。 而UHP和DC电弧炉采用偏心炉底出钢，使炉体由倾动式改为固定式，炉底有供气搅拌设置，炉顶安装氧-燃料烧嘴，在炉底偏心位置设置出钢口，代替出钢槽。由于取消了倾动设备，扩大了水冷面积，缓和了炉衬的损毁，适当降低了出钢温度，并缩短了出钢时间，从而降低生产成本。 炉墙采用镶砌水冷箱式水冷套措施，其内表面喷涂一层耐火涂料，使其挂渣形成保
工业炉 2022年2期2022-07-27
- 45万吨合成氨一段转化炉辐射段、过渡段保温衬里更换总结
了根本问题，由于炉墙体保温裂缝和部分膨胀缝的损坏，辐射段炉墙温度偏高，特别是上部炉墙板靠近烧咀的燃烧区，炉墙板的温度较高；根据测量数据显示，辐射段炉墙温度一般在70—135℃；尤其是在窥孔周围，局部温度高达160℃；炉墙东面和西面由于长时间高温气流冲蚀，西南面炉墙出现保温泡沫化分层现象，同时外壁炉墙温度也较高，东面炉墙上部粉化严重，炉墙表面出现保温剥蚀；南面炉墙部分出现内部变色的情况；生产运行中转化管和上升管壁上面附着较多的保温纤维，可能影响转化管传热；粉
四川化工 2022年3期2022-07-14
- 焦炉熟炉号温度与难推焦关系探究
烟、焦饼、石墨及炉墙温度情况。经过近8个月的数据测量，共测量熟炉号横排温度、煤线焦线、推焦电流80组、160个炭化室数据，覆盖了5#、6#焦炉80个炭化室的基础数据。2.1 数据采集过程（1）确定好合适的3个相邻的熟炉号，准备好红外测温仪和火钩及记录本等，推焦前60分钟开始测量熟炉号横排温度，测量要求准确，不能丢数，两个交换测完，测完后将数据输入计算机。（2）推焦前5分钟开始测量目标炭化室焦线，并观察上升管火焰颜色。（3）推焦前5分钟要求机侧、焦侧人员到位
世界有色金属 2022年1期2022-06-23
- 酸性气燃烧炉炉壳散热损失的计算
可得：可求出：则炉墙的传热公式为q=K（t1-ta）炉墙外壁对大气的散热系数αn包括对流传热系数αnc和辐射传热系数αnr两大部分:其中，辐射传热系数αnr一般按下式计算：对流传热分两种情况，无风时属于自然对流传热，有风时属于强制对流传热；因此对流传热系数αnc应按两种情况分别采用不同的公式计算，工程上一般采用的经验公式为：式中：A—与炉墙表面所处位置有关的系数（竖直散热表面（如侧壁）A=2.2；散热表面朝上（如炉顶）A=2.8；散热表面朝下（如炉顶）A=
工业炉 2022年1期2022-05-10
- 提高热处理加热炉炉温均匀化的途径
热处理炉的炉底和炉墙为分体结构，并且炉底是环向运转的，因此在炉底和炉墙之间必须保留足够的间隙，同时为保证炉膛的气密性，炉底与炉墙的环缝采用水封刀密封。加热炉两侧的温差与水封间隙有直接的关系。炉子的结构示意图如图1所示。图1 炉子结构示意图当车辆在炉膛里被加热时，车轮表面除了受炉内气流加热外，还受到火焰、炉墙等与车轮热辐射影响，其热辐射的大小取决于温差大小。相对炉膛温度，水封环缝周围属于低温区，车轮边缘靠近炉墙两侧的热量向水封环缝传动热量，导致车轮局部低温。
山西冶金 2021年5期2022-01-24
- 电站锅炉炉墙异常振动的分析及建议
要：通过对某锅炉炉墙异常振动的调研和分析，确定了炉墙振动的主要原因是卡门涡流的声学共振及烟道刚性下降。卡门涡流的脱落频率与管束间烟气柱声学驻波的固有频率耦合，激发起烟气柱发生强烈的自激振动，加之烟道阻尼器老化，烟道刚性降低，继而引起尾部烟道的振动。阐述了卡门涡街门涡流频率和低温过热器管束间驻波频率的计算方法，并提出了防止炉墙振动的措施。关键词：炉墙;振动;卡门涡街;烟道驻波;声学共振1.概述某锅炉为东方锅炉厂DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数、变压、
家园·电力与科技 2021年12期2021-12-22
- 锅炉水冷壁提质增容改造技术应用研究
，造成炉膛结焦、炉墙损坏等问题，对锅炉的整体安全、经济运行造成影响。因此，有必要在锅炉水冷壁改造方面做技术研究，优化解决该问题。1 提出问题与分析某电厂配备3台日处理能力750吨的生活垃圾焚烧炉排炉，3台中温、中压、单汽包自然循环卧式水管锅炉，设计热值6800k J/kg，配套烟气处理系统为国内首批采用双脱酸、双脱硝处理工艺，处理后环保排放指标优于《生活垃圾焚烧污染控制标准》（GB18485-2014）。于2018年调试运行，投产后根据近两年的运行数据，目
新型工业化 2021年7期2021-10-23
- 渣油加氢装置阶梯型反应进料加热炉模拟分析
拟结果分析并对比炉墙倾斜角度对加热炉温度场和流场的影响，以期为工程设计的优化提供参考。1 渣油加氢反应进料加热炉概况某公司2.4×106t/a渣油加氢装置阶梯型反应进料加热炉有4个结构相同的辐射炉膛。单个炉膛长15 188 mm，宽 2 888 mm，高 10 700 mm。每个炉膛有16台附墙燃烧器，分2侧布置，每侧分配8台。相邻2台燃烧器沿侧墙方向的间距为1700mm，炉管尺寸为 φ177.8mm×19mm×13400mm，共16排，炉管中心距为355
石油化工设备 2021年3期2021-05-20
- 一种全氧燃烧玻璃窑的余热锅炉
热锅炉，包括锅炉炉墙，在锅炉炉墙相对的两侧分别设有进烟管和出烟管，在进烟管上连接对冷风蝶阀，在进烟管内设有凝渣管束，凝渣管束通过管道连接锅筒，在锅炉炉墙内设有一组隔板，隔板把锅炉炉墙分割成蛇形通道，在每个隔板两侧的锅炉炉墙下侧均设有一个灰斗，且在每个隔板两侧均设有一组换热管束。本实用新型的优点：本装置有效利用玻璃窑的烟气余热，提高余热锅炉的可靠性，节约生产成本，同时减少尾气中的烟尘，避免了烟尘中硫酸盐对锅炉造成高温腐蚀。
玻璃 2020年2期2020-12-11
- 垃圾发电厂风机调试中启动跳闸分析
垃圾焚烧发电项目炉墙冷却送风机启动跳闸为例，分析垃圾发电厂风机继电器选型以及定值设计选型的特殊性。关键词：继电器跳闸一、风机热继电器跳闸经过通化市生活垃圾焚烧发电项目每台焚烧炉配置有两台炉墙冷却风机，分别为炉墙冷却送风机和炉墙冷却引風机。风机设备参数如下：在调试阶段，电动机空载试运转电动机一、二次回路正确无误，电动机启动电流、空载电流、温升及振动值均正常，电动机空载试运符合要求。在带负荷试运行时，发现炉墙冷却引风机正常起动运行，参数一切正常。但炉墙冷却送风
西部论丛 2020年2期2020-10-21
- 莱钢2 号1 880 m3 高炉降料线处理炉墙结厚操作实践
降料面的方式消除炉墙结厚，料面降低后，挂结物逐步暴露并自行脱落，炉况随之好转。1 炉墙结厚过程及原因1.1 前期炉况表现2019 年9 月24 日、28 日受重污染天气影响分别限产休风48 h、47 h。休风之后炉况尚可，但是燃料消耗相对较高，焦比394 kg/t，燃料比547 kg/t。为提高煤气利用率，降低燃料消耗，对布料制度进行了调整，将最内圈焦炭布料角度由9°逐步调整至19°，圈数由7.5 圈调整至6 圈。目的就是逐步减少中心焦比例，提高煤气利用，
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 武钢焦化3#、4#焦炉推焦大电流原因分析及控制措施
、推焦车辆状况、炉墙石墨、配煤比4 个方面进行了对比分析，以期找出3#、4#焦炉推焦电流大的原因。1.1 焦炉炉况分析随着焦炉炉龄的增长，焦炉炉墙会出现变形、剥蚀及熔融等现象，炉底砖会出现缺失或磨损，护炉铁件炉框也会产生变形等，这些问题都将增大推焦过程的摩擦力，导致推焦困难[2]。1#、2#、3#、4#4 座焦炉均为JN60-5 型焦炉，投产时间分别为2005 年2 月、2004 年11 月、2003 年3 月、2006 年9 月，炉龄无明显差异。在对出现
煤化工 2020年2期2020-05-12
- 马钢7.63 m焦炉炉体长寿技术分析与实践
因素的影响，导致炉墙剥蚀等炉体受损现象逐步恶化。1 焦炉炉体及铁件现状1.1 炉墙在焦炉生产过程中，正常推焦操作期间炉门敞开到推焦结束炉门关闭，炭化室墙面同大气接触时间为240～360 s，抽测机侧炉口墙47～48层砖处表面温度下降情况发现，所测炭化室上部炉头墙表面温度为870℃～900℃，炉门敞开后平均每分钟炉墙表面温度下降40℃～50℃[2]。当炉门摘取时间过长，炉墙温度有可能因装入煤水分偏大而低于硅砖晶形转化点(600℃)以下，导致该部位硅砖晶形转化
安徽化工 2020年2期2020-04-24
- 莱钢1 880 m3高炉炉况波动导致炉墙结厚的分析与处理
水温差降低。2 炉墙结厚的形成原因炉况波动严重影响了炉缸工作状态和煤气流的合理分布，频繁出现小管道气流，最终造成一定程度的炉缸堆积和炉墙挂结［1］，最直接的表现为结厚部位冷却壁温度降低、冷却水水温差降低。在炉墙结厚和炉缸堆积的初期，对信息掌握不够准确，重视程度不够，没有采取及时有效的手段进行处理，延误了处理炉况的最佳时期，恢复过程中未认识到挂结物处理的困难性，加负荷过急、过快，料制频繁调整且缺乏明确方向，使炉况不断反复，延长了恢复周期。炉况恢复期间原燃料条
山东冶金 2020年1期2020-03-10
- 火力发电厂锅炉炉墙砌筑方案分析
必要建造一个锅炉炉墙，奠定坚实的基础。建筑保温施工锅炉在生产，生产，检测，检验，安装，维护等方面都有明确的规范，安装过程的复杂性非常高，特别是锅炉炉墙砌体的保温结构，因此，炉墙质量分析绝缘施工技术的安装步骤对于保证锅炉墙体砌筑质量非常重要。1 炉墙结构特点锅炉炉壁的保温结构一般由梳板，硅酸铝纤维毯，岩棉板，金属丝网和绝缘表面组成，在结构组成上达到最佳的保温效果。从锅炉壁的隔热结构的角度来看，一般锅炉厂非常重视锅炉的隔热。基于传统锅炉壁结构的优点，进行了具体
商品与质量 2019年19期2019-11-28
- 冶金工业炉的自动化控制优化对节能的影响
[4]。3.3 炉墙绘制面向方案的参数化程序设计工业锅炉CAD系统根据炉墙特性，对不同类型炉墙共性进行了详细分析，打破了传统绘图模式，通过参数化设计思想进行开发，制定了多元化的炉墙参数化模式，使得工业锅炉CAD系统中的炉墙绘制极具独特性，并在很大程度上提高了智能化水平。在绘制炉墙的时候，基于菜单调用，出现炉墙类型选择的对话框。其中，不同类型炉墙都是通过图像按钮形式得以展示，并配置了与之相对应的幻灯片，设计人员在使用时更具直观性与生动性。用户可以就具体绘图需
商品与质量 2019年40期2019-11-28
- 涟钢2200 m3级高炉炉况波动处理实践
转冷，雨季来临，炉墙冷却壁水温差逐渐降低，冷却壁水温差一直在3.0℃左右，甚至有几次短期持续在3.0℃以下，因1月20号冷却壁水温差又下行，且持续在3.0℃以下，平均2.8℃，132回矿石焦炭整体内移0.5°，21号平均水温差上行达到3.1℃，22号晚班后期又下行到3.0℃以下，79回再次整体内移0.5°，但到23号的晚班，效果都不大明显，于是19回将8号、9号角位的1环焦炭移到10号角位，矩阵如下表2。表2 布料矩阵表（一）冷却壁水温差继续下行，由平均的
山西冶金 2019年3期2019-09-21
- 加热炉对流段模块保护拉杆受力分析
对流段模块一般由炉墙(见图1)、盘管(由管排、端管板、中间管板等组成，管排通过端管板和中间管板支撑，与炉墙连接)、弯头箱等部件组成。由于模块本体的中部无其他有效约束，为了增强模块运输及吊装期间的整体刚度和稳定性，工程上一般应用保护拉杆进行加固【1】(见图1)，待模块安装就位后拆除。图1 拉杆的受力示意因拉杆的材质、直径、数量及布置密度暂无规范可供参考，也无现成的计算方法可以采用，一般凭经验进行设计，稍有不慎就可能出现拉杆作用失效现象，这一问题已引起业内的关
石油化工设备技术 2019年4期2019-07-16
- 顶装焦炉烟囱SO2排放超标原因及控制措施
。2.2 对焦炉炉墙石墨进行清理三期焦炉因配合煤G值偏高，生产节奏快，造成炉墙石墨生长迅速，炉墙石墨长厚若不及时清理将影响正常推焦，同时石墨生长过厚，偶遇推焦杆带出，将加重炉体串漏。通过制作一批不同高度尺寸的石墨刮刀，按照逐步增大刮刀高度的方式，对炭化室炉墙石墨进行清除，直至刮刀高度升高至接近焦炉过顶砖处，并按此高度尺寸保持使用下去。随着长期坚持炉墙石墨不聚集，仅有微量用于堵塞炉体砖缝起到密封作用，对炉墙串漏治理有积极的作用。2.3 制定合理的标准温度根据
世界有色金属 2019年1期2019-04-10
- 鞍钢4号高炉炉墙结厚原因及解决措施
0月炉身下部出现炉墙结厚现象。通过对炉墙结厚原因进行分析，并采取相应措施，炉墙结厚得到有效处理，高炉炉况明显好转。1 炉墙结厚的现象炉墙结厚主要表现是炉身热负荷明显下降。表1为2016年4号高炉炉墙结厚前后的技术指标。从表1中可以看出，2016年9月至10月，炉身热负荷由58 497 MJ/h下降为40 529 MJ/h，7～9段铜冷却壁体温度平均下降7℃，6段铜冷却壁体温度下降4℃。随着生产进行，高炉炉况顺行变差，风压稳定性变差，崩滑料时有发生，高炉燃料
鞍钢技术 2019年1期2019-01-29
- 老龄化焦炉煤调湿工况运行适应性改进
表现在硅砖断裂，炉墙剥蚀、通洞频繁，蓄热室和加热系统严重堵塞，焦炉推焦电流逐年加剧上升等特点。1 煤调湿工况运行对焦炉的影响1.1 焦炉推焦电流变化焦炉煤调湿运行期间，焦炉平均推焦电流明显随着装炉煤水分的降低而升高(见表1)，尤其是调湿煤中混捏焦油后，焦炉平均推焦电流显著上升。从历次煤调湿试验运行效果看，煤调湿运行期间焦炉炉墙石墨以及荒煤气通道石墨挂料生长迅速，炉墙石墨的过快生长，导致推焦大电流、二次焦以及难推焦发生频次增加。表1 煤调湿运行水分和推焦电流
安徽冶金科技职业学院学报 2018年4期2018-11-28
- 电石炉炉墙发红现象分析及处理措施
程中会出现电石炉炉墙发红的情况。发红部位一般在电石炉炉眼上部偏左或偏右处，如不及时采取措施，将使炉衬大范围烧损，缩短炉衬使用寿命，影响电石生产。本文通过电弧的形成特性剖析炉墙发红的原因，并采取有效措施，降低损失。1 电石炉炉体结构特点在电石炉内，炉体（结构图见图1）是电石冶炼的反应场所，由炉壳和耐火炉衬组成。炉体内由炉衬构成圆筒形炉膛。从下到上分别由炉底隔热耐火砖、高铝砖、自焙碳砖等砌筑构成，炉门砖采用碳化硅砖，是电石炉的主要组成部分。图1 电石炉炉体结构
中国氯碱 2018年10期2018-11-19
- 关于VCM装置裂解炉耐火材料浇筑的研究
能好，浇筑在靠近炉墙板的内侧。后一种称为耐火材料，耐火性能好，浇筑在炉墙板外侧，直接面对高温辐射。这3种水泥的技术信息见表1。（2）裂解炉各部位浇注信息见表2。表1 耐火水泥信息表表2 耐火水泥浇注信息表2 施工程序以及主要施工方法2.1 施工准备（1）施工前的测试程序a.安装耐火材料前，施工队的测试须在现场完成。b.用耐火材料在一块1 000×1 000 mm的白板上进行浇筑。c.在完全干燥后，检察员应检查表面，并用500 gr的锤子轻轻敲击耐火材料块。
中国氯碱 2018年9期2018-10-30
- 重钢焦化厂炭化室冷态处理方案
点选取加煤孔下方炉墙上、中、下三个点。3 炉墙保护摘开炉门降温时，穿好保护用品，分别对42#机焦侧炉头墙面贴硅酸铝板进行保温。4 铁件管理降温、升温期间，修理炉、空炉、闷炉号、缓冲炉号均要保持吨位，要求每班测调一次。5 炭化室处理(1)清理炉墙结瘤，施工人员穿戴好防护用品，进入炭化室内，用角磨机对炉墙结瘤进行处理，注意力度的控制，避免将砖打落。清理完后，及时对炉底进行清扫。(2)清理底砖附着物。(3)炭化室宽度测量，机、中、焦三个方位用专用工具测量炭化室宽
山东化工 2018年11期2018-07-07
- 蓄热式步进梁轧钢加热炉保温性能分析及优化措施
钢加热炉的炉顶及炉墙区域温度进行测量，并利用红外热成像仪自带的软件和统计法对采集的温度数据进行处理，分析加热炉炉体的保温性能，并提出优化保温性能的措施，以期为加热炉新建或大修提供参考，同时也为加热炉的节能降耗提供数据支持。1 试验材料及方法试验对象为轧钢生产线上正常使用的蓄热式步进梁加热炉，空气和煤气双预热，空气烧嘴和煤气烧嘴左右分布，加热炉的具体技术性能见表1。表1 蓄热式步进梁加热炉的技术性能Table 1 Technical characterist
上海金属 2018年2期2018-05-03
- 一起MHI造Π型超临界炉水冷壁爆管原因分析
本文从裂纹位置、炉墙背撑结构、零部件的损坏缺失等方面对炉墙变形、裂纹的产生进行了分析，发现其主要原因是：锅炉背撑结构不合理，水冷壁炉墙温度急剧变化，鳍片补焊尺寸偏大，零部件损坏缺失等，并给出了相应的处理建议。超临界锅炉；水冷壁管；爆管；裂纹；变形0 引言超临界火电机组具有显著的节能和改善环境的效果，已在发达国家得到广泛的研究和应用。同时也是我国电力的主流方向和长期的战略任务。而这其中对电站超临界火电机组锅炉安全高效运行影响较多的，发生频率较高的就是电站超临
电力设备管理 2017年11期2017-12-23
- 捣固焦炉炉墙损坏的原因及应对措施
产与应用捣固焦炉炉墙损坏的原因及应对措施徐廷万(攀枝花攀钢钒炼铁厂，四川攀枝花，617022)针对国内捣固焦炉炉墙较早出现剥蚀、裂缝和穿孔的现象，从捣固工艺上进行了原因分析，并提出了应对措施，为今后捣固焦炉建设及生产提供借鉴。捣固焦炉 炉墙 损坏 措施国内捣固焦炉是在二十一世纪初才开始大规模建设，其目的是扩大炼焦用煤范围，解决中国焦煤资源不足的问题，同时降低配煤成本，改善焦炭质量。攀钢2×62孔5.5m复热式JND55-07型捣固焦炉2009年建成投产，至
四川化工 2017年4期2017-09-11
- 蓄热式燃烧器的应用改进措施
烧坏、燃烧器周围炉墙钢板冒火等问题。这些问题不但增加了加热炉能源消耗，还缩短了蓄热式燃烧器的使用寿命，使加热炉维修成本大幅增加。针对这些问题，探索出了一些有益的改进措施，提高了蓄热式燃烧器的使用寿命。1 蓄热箱钢壳的改进蓄热式燃烧器在使用过程中常常出现蓄热箱钢壳前端钢板被烧坏的现象，如图1所示。图1 蓄热箱钢壳烧坏示意图经过分析，发现蓄热箱钢壳前端钢板是被从蓄热箱体和烧嘴砖的接合缝冒出的火焰烧坏的。设计时，考虑到蓄热箱体和烧嘴砖的接合缝容易泄漏火焰烧坏蓄热
山西冶金 2017年2期2017-06-26
- 陶瓷焊补技术在焦炉维修上的运用
起喷向炭化室高温炉墙表面（炉墙温度不低于800℃）。金属粉末作为燃料，氧气为助燃剂，耐火材料作填补剂。金属粉末的燃烧使修补面温度达到2000～3000℃，这个温度足以使耐火材料融化并与修补墙面形成熔融相，达到修补炉墙的目的。陶瓷焊补所需设备包括焊补机、焊枪(4m、6m、10m)、氧气管线、输料管线、接头、振动锤和陶瓷焊补料等。2 陶瓷焊补技术与传统方法的比较传统方法修补炭化室炉墙费时费力且使用周期短，一般在两年以下。尤其在深火道维修方面，由于位置较深，修补
化工管理 2017年8期2017-04-26
- 大型捣固焦炉陶瓷焊补炉墙的生产实践和热工管理
捣固焦炉陶瓷焊补炉墙的生产实践和热工管理张晓梅1朱力华2(1.华北理工大学， 唐山 063210；2.唐山佳华煤化工有限公司， 唐山 063611)本文介绍了先进的陶瓷焊补炉墙技术，重点讲述了这种陶瓷焊补技术在焦炉维护实践中的意义、特点、效果、如何实施、问题和生产管理经验，在结合佳华陶瓷焊补炉墙经验的基础上，对捣固焦炉陶瓷焊补过程中的生产工艺管理和具体问题，进行了讨论和分析，提出了具体建议和措施。陶瓷焊补 6.25米捣固焦炉 炉墙修复 焦炉温控唐山佳华公司
化工管理 2017年16期2017-03-05
- 链条锅炉节能减排综合治理
煤装置、省煤器、炉墙和各部位漏风方面存在一定问题，并着手制定改造方案，以达到节能降耗的目的。2 锅炉综合治理的几项技改措施(1)将原有分层给煤装置改为变层分段多煤形给煤装置，改善了给煤布风不均匀，着火起点参差不齐的现象。分层给煤装置早已被证明为链条炉排锅炉的实用技术，其应用效果较明显，在一定程度上改善了燃烧，降低了煤单耗。但在使用的过程中也存在着一些问题，我供热站采取了更加新型的给煤装置--变层分段多煤形给煤装置。①变层分段多煤形给煤装置以自下而上的燃烧方
现代商贸工业 2016年2期2016-12-30
- 炉衬侵蚀对转炉倾动力矩的影响①
矩出现在新炉上，炉墙侵蚀和炉底厚度波动均减小波峰力矩；转炉的波谷力矩出现在炉底被侵蚀后的旧炉上，炉墙侵蚀会减小波谷力矩，炉底厚度波动对波谷力矩影响显著且不尽相同，炉底上涨会增大波谷力矩，炉底侵蚀会减小波谷力矩。转炉； 炉衬侵蚀； 倾动力矩； 炉底上涨引 言炼钢转炉的炉衬在使用过程中会被侵蚀，尤其在炉役后期，整个转炉的内衬侵蚀较为严重[1]。由于各厂的工艺操作水平及炉衬维护制度有所差异，在实际的生产过程中，炉役后期炉底耐材的侵蚀情况存在较大差别，炉底耐材既有
现代冶金 2016年2期2016-09-24
- 铜阳极精炼炉稀氧燃烧仿真模拟研究
域温度过高，加速炉墙耐火砖的烧损，仿真结果为今后冶金炉窑推广使用稀氧燃烧提供设计依据。稀氧燃烧；阳极炉；铜；精炼；仿真模拟1 引言稀氧燃烧是指燃料和浓度大于或等于90%的工业氧气分别通过不同的喷嘴高速射入炉膛，燃料和氧气与在炉膛中已存在的燃烧产物发生卷吸作用而迅速有效稀释，然后再彼此混合燃烧，形成一种非常均匀的加热体系。稀氧燃烧技术近年来才被国内各大铜冶炼厂引进使用，目前，国内已有10余家铜冶炼企业将稀氧燃烧技术应用于回转式阳极精炼。稀氧燃烧产生的烟气量约
铜业工程 2016年3期2016-08-16
- 蓄热式加热炉抢修施工技术
抢修；施工技术；炉墙；炉筋管工业炉是冶金工业领域的关键生产设备。为适应钢铁企业的迅猛发展，冶金工业炉无论是从工艺、外型或者是结构上都发生了很大的变化，这种变化，必然对工业炉的构筑实施提出一个新的要求。宝钢集团广东韶关钢铁有限公司（以下简称“韶钢”）板材厂蓄热式加热炉，采用内通道燃烧方式，全长31.5 m，炉宽达10.6 m，炉膛内空高达3 m。由于生产负荷不断增大，造成设备故障频繁，经常要停产检修，甚至抢修，尤其是关键部位：炉墙和炉筋管，抢修施工难度更大，
工业炉 2016年6期2016-04-10
- 延长捣固焦炉炉墙寿命的工艺优化与实践
0)延长捣固焦炉炉墙寿命的工艺优化与实践何 刚(攀钢钒炼铁厂,四川攀枝花 617000)目前中国捣固焦炭产能已超过1亿吨,但是捣固焦炉由于煤饼密度大,推焦电流大,造成炉墙损坏严重。现阶段国内部分大型捣固焦炉炭化室墙面已经出现剥蚀、裂缝、穿孔,造成部分立火道堵塞,加热温度不均,焦炭成熟不均,炭化室窜漏严重。通过对攀钢捣固焦炉生产实践进行分析,找出了其与顶装焦炉的不同之处,及其寿命较短的原因,提出捣固焦炉寿命延长的重要措施。捣固焦炉;长寿化;炉龄;焦炉热修1
四川冶金 2016年6期2016-03-16
- 检查及其治理焦炉炉墙串漏实现SO2达标排放的方法及措施
检查及其治理焦炉炉墙串漏实现SO2达标排放的方法及措施陈 勇(山东钢铁股份有限公司莱芜分公司)结合目前严峻环保形势，针对莱钢焦化厂4.3米焦炉串漏现状，在分析目前检查、治理焦炉炉墙串漏方法及弊端的同时，自主研发了检查及治理炉墙串漏装置及治理措施，有效解决焦炉炉墙串漏点难以检测及治理，治理不当易堵砖煤气道影响焦炉加热等问题，同时该新治理措施可在看火孔内部形成二次保护膜，延长挂料时间，在焦炉加热净煤气H2S含量相对较低并且稳定的情况下，可彻底解决炉墙串漏，杜绝
河南冶金 2016年5期2016-02-21
- 唐钢2号高炉炉墙结厚处理实践
，风量水平萎缩，炉墙出现严重粘结，最终导致炉况失常。2014上半年多次调整上部装料制度，但效果很不理想，并没有解决炉墙粘结问题，高炉下半年以均匀活跃炉缸为突破口，适当加长和缩小风口面积，提高鼓风动能，改善炉缸的透气性和透液性，创造炉况顺行条件，结合改善原燃料质量，加强操作炉型管理，炉前铁口喷溅现象明显好转，炉况适应能力明显增强，长期保持稳定顺行，煤气利用率得到改善，燃料比不断降低。1 炉墙粘结简述正常生产的高炉，炉墙内侧有粘结物(又称渣皮)，稳定而活跃的渣
河南冶金 2015年4期2015-12-22
- 利用陶瓷焊补技术焊补炭化室
机测炉头部位存在炉墙剥蚀严重，石墨沉积，有窜火现象，用传统方法多次处理，效果不太明显。针对此情况，我厂引进陶瓷焊补技术对该炭化室进行焊补。1 陶瓷焊补技术的原理陶瓷焊补技术是利用配合在耐火材料中的硅粉或铝粉（或硅粉h和铝粉同时配入）的燃烧热，将部分耐火材料烧熔，其烧熔部分吧未烧熔部分黏结在一起形成焊补层。其焊补过程是利用氧气作为焊料的输送介质，通过特制的喷枪将焊料喷出，焊料中的硅粉，铝粉在高温空间及赤热的待修墙面上燃烧，将待修的表面被加热至软化熔融，部分焊
中国科技纵横 2015年2期2015-11-05
- 铝用混合炉坍塌炉墙的重砌
)铝用混合炉坍塌炉墙的重砌刘民章， 李 贤， 李生杰， 祁海东(青海桥头铝电股份有限公司技术中心， 青海 西宁 810100)针对某公司2#预制块铝用混合炉炉墙坍塌情况，介绍了坍塌炉墙的重砌方法、烘炉曲线、监控运行措施以及运行效果。铝用混合炉； 炉墙； 重砌0 前言混合炉是电解铝厂将电解铝液转化为重熔铝锭的重要设备。混合炉运行工况的好坏对电解铝生产有着重要影响。而衡量混合炉运行工况的重要指标之一是混合炉的使用寿命。在影响混合炉使用寿命的诸因素中，熔池内衬(
有色设备 2015年2期2015-08-28
- 高炉炉墙探测棒的传感器布设研究*
炉腹到炉身下部的炉墙寿命是限制现代大型高炉长寿主要环节［1］。根据高炉生产实践和科学研究表明，炉腹到炉身下部受到高温的化学侵蚀、氧化、机械磨损以及高强度的热流冲刷是影响高炉长寿的重要因素［1，2］，如何确保现代高炉的长期稳定运行，其中关键技术在于高炉炉墙温度的实时监测技术。基于这个问题，本文建立了一种内嵌探测棒的高炉炉墙温度与炉墙厚度的在线监测模型。通过仿真实验得出了探测棒在不同高炉炉墙厚度时的温度场分布情况，分析了探测棒在相同的加载条件下、不同高炉炉墙厚
传感器与微系统 2015年8期2015-03-30
- 9 000 kVA钒钛磁铁矿熔分电炉筑炉实践
1 炉体炉体包括炉墙壳体、水冷元件、耐火内衬，其外形与传统铁合金电炉相似。炉墙壳体为有底圆筒，布置在耐火混凝土墩基础上。在耐火混凝土墩上架设网格底梁，底梁上平铺厚钢板作为底板；钢板焊成的圆柱筒状炉墙壳体安装于底板上，并通过拉杆与炉底板下的底梁联成一体。炉墙壳体、炉底板具有足够的强度，能够承受炉内耐火材料和熔体的重量以及炉衬的巨大膨胀力。熔分电炉炉膛温度高达1 400～1 500 ℃，熔渣温度1 550～1 600 ℃，熔池内熔体搅动，因此炉衬的设计必须耐高
中国有色冶金 2015年1期2015-03-06
- 加热炉衬里损伤的红外热像评定方法研究
究院)石化加热炉炉墙通常由耐火层和绝热层组成，其主要作用是保温隔热。在设备运行过程中，由于各种原因可能会出现衬里减薄及脱落等缺陷[1]，使其保温隔热作用降低，这不仅会增加炉子能耗、减少企业经济效益，而且还关系到设备能否安全、稳定地运行。过去石化企业通常采用定期停产检修的方法来保证加热炉安全、经济地运行。近年来，随着红外热成像技术的发展，红外热像仪以其测量速度快、灵敏度高及范围广等优点，被广泛应用于热设备表面温度的在线测量，从而实现设备保温状态的快速评估[2
化工机械 2014年6期2014-05-29
- 高炉铜冷却壁温度场数值模拟及其挂渣分析
083）针对高炉炉墙结构复杂,铜冷却壁热面工况难以直接检测的问题,采用有限元分析技术,建立高炉炉腰下部区域炉墙三维稳态传热模型,并对不同工况下炉墙温度场分布进行仿真。通过结合仿真结果和现场可检测数据,不断修正热面边界条件,推算出铜冷却壁热面挂渣厚度,为高炉操作提供必要的信息和可靠的指导。高炉；铜冷却壁；温度场；渣皮高炉炉墙及冷却设备的破坏与其温度场分布有着直接关系，是影响高炉寿命的根本因素之一。随着铜冷却壁的研发与应用,在炉腰炉腹区域采用铜材质冷却壁已得到
有色冶金设计与研究 2014年4期2014-04-28
- 步进梁加热炉蓄热式烧嘴改造
式，并加强烧嘴与炉墙结合部位的密封，杜绝了烧嘴四周冒火现象，提高了加热质量。加热炉；蓄热式烧嘴；优化改造1 前言济钢中厚板厂3号加热炉建成于2003年3月，是国内较早应用蓄热式燃烧技术的大型步进梁式板坯加热炉之一。加热炉炉膛内宽7.5 m，加热炉有效长度39.7 m，分成4段加热。加热炉设计加热能力240 t/h（热坯），160 t/h（冷坯），采用空煤气双预热的蓄热式燃烧技术，燃料为高炉、焦炉、转炉混合煤气。该加热炉的空煤气烧嘴采用上下组合的方式，烧嘴自
山东冶金 2014年4期2014-04-08
- 25 t/h锅炉改造小结
器管束泄漏严重，炉墙及内衬损坏严重等问题，已无法正常运行。为此，于2013年8月对该台锅炉进行了改造，包括更换沸腾管、蒸汽过热器管束及煤斗，改造麻石除尘器、修复炉墙及内衬等。改造后于2013年7月投运，锅炉发汽量可达35 t/h 左右，微负压运行，可满足产能提高后的需求。2 改造方案将该台循环流化床锅炉的沸腾管全部更换为厚壁管(Φ60 mm×10 mm)，且每根管子上均加焊Φ8 mm 的耐磨筋；对蒸汽过热器的管束进行整体更换，在冲刷严重的部位加装防磨瓦(材
氮肥与合成气 2014年10期2014-03-24
- 八钢2#高炉炉墙结厚及处理
、操作不合理导致炉墙结厚，经过洗炉、调整装料制度、调整冷却强度等措施炉况恢复正常。1 炉墙结厚的形成及影响八钢2#高炉2004年技术参数较好，利用系数3.335t/m3·D，冶强1.452 KGD/T，风量1 123m3/min，产量超过1 250t/d。因原燃料质量下降及冬季矿焦沫增加，加之上料设备故障；无计划休风时间长；冷却强度不合理；追求强化生产，导致炉况顺行变差。炉墙温度测量显示偏低，第四层、第五层冷却壁基体温度仅90℃，距正常值差160℃以上，对
冶金与材料 2014年3期2014-03-09
- 两种推焦串序膨胀压力和成焦速度的比较
，支撑燃烧室，使炉墙在推焦时不因受压而变形；（2）新装煤炭化室应均匀分布于全炉，以利于集气管长向煤气压力和炉组纵长方向温度均匀分布；（3）适当缩短机械行程，提高设备的利用率。从整体而言，9-2串序炉组方向温度均匀性和集气管负荷均匀性较好。5-2串序操作较为紧凑，作业时间和电耗较低。2.1 膨胀压力的比较以42孔型焦炉为例，按照周转时间20h，操作时间20min排推焦串序。大循环时间为5天，检修时间为：T检修=20-42×20÷60=6h，在一个小循环时间内
新疆钢铁 2014年3期2014-02-10
- 乙烯装置裂解炉辐射室炉墙衬里处理方法
装置裂解炉辐射室炉墙衬里处理方法于祥民 龙永新中国石油天然气第六建设公司 广西桂林 541004石油化工装置众多炉类设备在投产后经常出现炉墙衬里层开裂或炉墙倒塌事故，造成轻则设备带病生产，重则设备停产维修和报费的巨大经济损失，本文结合乙烯装置裂解炉辐射室炉墙衬里这一实例，详述炉墙衬里具体处理方法。施工程序 施工方法 砌筑石油化工装置炉类衬里过程中由于灰缝、施工顺序及垂直度等施工参数控制不符合设计及规范要求，时常造成炉墙衬里开裂或炉墙倒塌事故。现结合我公司施
石油化工建设 2012年1期2012-12-22
- 关于DZL型快装锅炉的改进经验
太明显；4）锅炉炉墙保温层设计不合理，炉墙保温效果不好，造成漏风和散热损失严重。该炉在设计时，采用的是轻型炉墙结构，只有一层蛭石保温砖，保温性能差，漏风严重；5）锅炉燃烧工况监测仪表配备不合理。该型式的锅炉热工仪表不够全面，如氧量表、炉膛负压表、排烟温度表等均没配备，司炉人员只凭经验操作，锅炉热工仪表是司炉人员监测运行工况的重要依据，热工仪表配备不全面，不能达到科学司炉的要求来调整燃烧工况。2 DZL型锅炉几项改进的措施1）由于该型式锅炉的炉膛温度较低，而
科技传播 2012年6期2012-08-15
- 电厂锅炉炉墙结构的研究
50001）1 炉墙介绍炉墙的密封和绝热性质应能使它的外壁保持一个人为规定的较为合理的温度，并使进入外界的热流量能符合环境保护的要求。1.1 炉墙保温概述锅炉密封和保温性能的优劣直接影响锅炉的热效率、煤的损耗、整个锅炉的使用寿命以及工作环境的保护。因此，提高炉墙砌筑保温施工质量，确保锅炉正常运行，应引起设计和施工人员的足够重视。1.2 炉墙传热计算基本原则通常，锅炉炉墙的外表面温度基本控制在不超过环境空气温度的25℃ 以上，换句话说，当锅炉周围的环境空气温
中国新技术新产品 2011年19期2011-12-31
- 75t/h循环流化床锅炉烘炉实践
蒸汽 木材锅炉的炉墙砌好后，投入运行前，必须进行烘烤干燥，这个工作就是烘炉。烘炉就是利用一定的热量，使炉墙内的水份从炉墙的表面排除出去，从而保证炉墙具有一定的机械强度，并使其结构不被破坏，通过控制加热的方法缓慢的清除耐磨耐火材料中的水份，避免运行时升温过快，炉墙中水份急剧蒸发，形成水蒸汽后体积膨胀而造成裂缝或变形甚至损坏炉墙。同时烘炉还可以加速炉墙材料的物理化学变化过程，使其性能稳定，以便在高温下长期工作。烘炉在锅炉试运行中是一项重要而细致的工作，若操作不
城市建设理论研究 2011年23期2011-12-20
- 35t链条锅炉节能减排的探索
对1#、2#炉的炉墙、分层给煤装置、炉拱、脱硫除尘设备等方面进行了改造工作，取得了显著的节能减排效果，提高了锅炉的经济性和锅炉的效率，节约了能源，降低了锅炉的烟气排放，达到了节能减排的目的。1 、改造炉墙加强密封，减小散热损失炉墙是锅炉的重要组成部分。由于锅炉运行已经超过十年，炉墙保温性能降低，跑漏严重，不仅造成现场工作环境差，而且散热损失加大，锅炉热效率降低，浪费能源，需要对炉墙进行大修重新砌筑及保温改造。（1）改造前的炉墙结构形式炉墙按其支撑方式分为重
资源节约与环保 2011年2期2011-11-07
- 浅析步进梁式加热炉
，主要包括炉底、炉墙、炉顶，钢坯在其围成的空间内加热。在炉底机械上面是炉底钢结构，钢结构上面进行砌砖。在最下面采用绝热材料隔热，最上面采用镁砖或者高炉砖砌筑。步进梁式加热炉在活动梁立柱口处用抗渣浇注料进行浇注。炉墙最外面为炉墙钢结构，往里为保温材料。炉墙分为侧墙和端墙，沿炉子长度方向上的炉墙称为侧墙，炉子两端的炉墙称为端墙。炉墙一般紧贴炉墙钢板的地方是一层硅钙板，再往炉内为轻质砖，然后为低水泥浇注料。在炉墙钢板上设置锚固件，连接锚固砖，锚固砖深入低水泥浇注
中国新技术新产品 2011年24期2011-10-08
- 角管式热水锅炉烘、煮炉
，在投入运行前对炉墙进行干燥处理提高其强度、除去锅炉受压元件及其水循环系统内部所积存的污物、铁锈及安装过程中残留的油脂等脏物的过程，以确保锅炉内部清洁，保证锅炉的安全经济运行，并提高锅炉热效率。.锅炉；烘炉；煮炉0 引言为了保证新装锅炉或长期停用的锅炉炉拱及炉墙在运行期间能够发挥其应有的作用，保证炉拱及炉墙的质量及使用寿命，对锅炉进行烘炉是必须要进行的一项重要工作。同时为了除去锅炉水管系统的铁锈、污物、及油脂等对锅炉进行煮炉是非常有效的一项措施，煮炉不但可
科技传播 2011年19期2011-06-13