热态_参考网

汽轮机热态启动负胀差控制改造研究

使用。投产初期因热态启机时负胀差达到跳机值无法启机运行，将汽轮机转子后移1 mm，并将负胀差跳机值由-1.8 mm 调至-3.0 mm 后，才可以热态启动运行，但未彻底解决上述缺陷，有时热态启动也会因负胀差大而跳机。2012 年SIEMENS 燃机进行国产燃机替换改造，燃机的排气参数下降导致汽机主汽参数下降，汽机热态启动因负胀差大而无法启动，最大胀差显示值常处在-2.7～-2.8 mm水平。电厂提高冲转的主汽温度和前轴封供汽温度，还是无法避免机组因负胀差大

能源与环境 2023年6期2024-01-17

冷紧比对压力管道固定架轴向载荷影响分析

用冷紧降低了管道热态局部应力，保证了管道安全；王志中[3]在烟机入口管道设置了0.6～0.7的冷紧，并对附近支架进行了特殊设计，有效的降低了热态时，管道入口受力；杨帆等[4]用ANSYS软件，以从0～2的不同冷紧比值和管道工况为变量，计算了管道接管载荷和管道应力计算结果进行了差异性分析，并最终给出了优化后的冷紧比值。司景山等[5]讨论了管道冷紧施工的问题。本文以某GC2级压力管道为对象，用CAESAR Ⅱ软件建立管道模型，计算了3种温度（400℃，450℃

当代化工研究 2022年10期2022-06-16

控制棒驱动机构缓冲轴运动特性研究

，考虑驱动机构冷热态运行环境条件的巨大差异，驱动机构的缓冲轴在实际运行中存在下列4种不同的运动状态：冷态空载、冷态负载、热态空载、热态负载。本文将对缓冲轴这4种状态的下插挤水运动展开研究。2 数值计算模型的建立2.1 动力学模型缓冲轴下落挤水运动过程中，将受到重力、弹簧力、浮力、机械阻力与流体阻力的影响，挤水运动简化模型如图2所示。图2 挤水运动简化模型建立缓冲轴下落的动力学方程如下[1-2]：(1)式中：m为缓冲轴等相关零部件质量；v为缓冲轴运动速度；t

机械设计与制造工程 2022年5期2022-06-15

热态冲洗对某型涡轴发动机影响试验研究

空发动机允许采用热态冲洗方式，其在海上飞行后，发动机在地慢状态直接进行热态冲洗，其优点主要是准备工作简单，清洗时间短。为了提高某型涡轴发动机的外场维修性，缩短发动机清洗时间，选用一台发动机在试车台上开展整机热态冲洗试验，分析研究热态冲洗对发动机的影响，为工程化应用提供技术储备。2 某型涡轴发动机热态冲洗试验方法结合某型涡轴发动机地面试车台1∶1寿命考核长期试车，开展热态冲洗试验研究。试车台布局如图1所示，发动机安装在试车台上，与测功器相连。清洗喷嘴通过支架

工程与试验 2022年1期2022-05-31

基于量子Fisher 信息的耗散相互作用光-物质耦合常数的估计*

为Fock 态、热态和相干态,分别计算了这三种探测态经大失谐Jaynes-Cummings 模型哈密顿量演化后复合系统以及Qubit 和光场系统的量子Fisher 信息.通过分析发现,复合系统的量子Fisher 信息随平均光子数单调递增,Qubit 基态与激发态的等权叠加态为最优探测态,此时量子Fisher 信息达到最大值;当探测态的光场为Fock 态和热态时,关于被估计参数的信息都包含于Qubit 系统;对于大失谐Jaynes-Cummings 模型耦合

物理学报 2022年9期2022-05-26

基于国六标准工况的车用柴油机N2O排放特性研究

SC稳态循环和冷热态WHTC瞬态循环试验，并通过试验数据对比了标准工况下柴油机NO的排放特征。1 试验仪器与设备以1台3.0 L增压中冷柴油机为研究对象，其后处理技术路线为DOC+SCR+ASC+DPF。表1列出该柴油机相关技术参数。试验采用HORIBA HT350电力测功机、全流稀释采样系统、MEXA-ONE-C1-OV排放分析系统、MEXA-ONE-FT-E氨分析仪、AVL740油耗仪、久鼎进气空调系统、ABB 进气流量计等试验设备，所构建的柴油机排放

车用发动机 2022年2期2022-04-28

库区DCS热态系统调试及危险源辨识与评价研究

0000）DCS热态系统作为库区工程的重要施工设备，其运行性能是否良好直接影响了整个工程的施工水平，为了确保DCS热态系统能够可靠、稳定、安全地运行，保证工程施工效率和效果，施工人员要重视对DCS热态系统的科学调试，同时，还要做好对危险源辨识与评价，并采用行之有效的施工风险控制措施，保证工程施工的可靠性和安全性，只有这样，才能促进施工单位健康、可持续发展。1 工程概况福建泰山石化二期成品油库区配套工程库区仪表，主要施工范围，101柴油灌区，102汽油灌区，

化工设计通讯 2021年12期2021-12-25

液压电磁式脱扣器电磁系统瞬态热分析

析脱扣器在冷态与热态的工作状态下其元件的初始温度不同。当脱扣器处于冷态时，其各部分零件温度基本等同于环境温度。当脱扣器处于热态或半热态时，线圈生热早已作用到各部分零件并且达到稳定状态。4.1 冷态分析4.1.1 冷态下接入不同电流对阻尼液温度的影响设置环境温度为25℃，模型初始温度设置与环境温度相同，仿真时间设置为1500s。当加载1倍额定电流时，模型各部分温度分布，如图2所示。图2 环境温度25℃，加载9A电流，1500s时的温度云图Fig.2 Temp

机械设计与制造 2021年10期2021-10-20

660MW机组采用临机加热系统进行热态冲洗的可行性分析

须进行冷态冲洗，热态冲洗，待受热面水质指标合格时方可转入升温、升压、暖机、冲转等一系列工作。热态冲洗是利用锅炉的制粉和燃油系统进行加热给水，使其温度在200℃左右，存在锅炉过热器和再热器超温的可能，威胁机组安全运行，同时，燃烧烟气对后续的脱硝，除尘、脱硫系统产生不良影响，给电厂带来巨大的环保压力。2 改造的必要性安装邻机加热系统的目的在于锅炉热态冲洗时采用邻机蒸汽加热的方式，对锅炉给水进行加热来代替燃用油枪加热的方式，减少热态冲洗长期使用油枪含油烟气接触脱

中国设备工程 2021年19期2021-10-15

考虑油膜力影响的船舶轴系热态校中计算模型

系校中计算结果在热态工况与实际工况之间存在的相符性问题，进一步探讨在传统热态轴承变位计算基础上，考虑增加轴系轴承油膜力影响因素，建立基于油膜动力学的船舶推进轴系热态校中计算模型。通过实例校中计算和数值对比分析，结果表明：在热态工况，考虑油膜动力学影响的船舶轴系校中计算结果更能反映船舶轴系实际运行状态。关键词：船舶轴系;轴系校中;热态;轴承负荷;油膜力中图分类号：U664.21        文献标志码：AAbstracts： In view of the 

广东造船 2021年4期2021-09-13

合缸中间再热机组减负荷以及热态启动期间振动异常探究

，在正常减负荷和热态启机期间易发生振动超标跳机事故。1 机组运行概况该项目在国内首次使用中温次高压（6.3 MPa/445℃）、中间再热425℃）两炉一机母管制再热技术。项目投运后整体运行小时数较高，满负荷运行期间机组各参数正常，机组轴振评定为优秀。但机组在减50%负荷左右以及热态启机并网后出现轴振超限跳机事故。1.1 正常减负期间振动超标跳机图1 减负荷后轴振变化DCS画面截图（1）2020年1月23日该项目#4、5炉带#3中间再热机组运行，主蒸汽、再热

科学技术创新 2021年22期2021-08-16

焦炭强度与高炉利用系数的关系★

感。1.3 焦炭热态强度指标热态反应性（CRI）和反应后强度（CSR）焦炭热态反应性（CRI）反应的是焦炭在1100℃的温度下，通CO2气体2 h后的失重率；反应后强度（CSR）则是反应后的焦块在转鼓中，经一定的转数，测定大于10 mm焦块的比率。由于唐钢对焦炭热态强度指标热态反应性（CRI）及反应后强度（CSR）是不定时的检测，数据存在不全面性，因此，这里不予讨论。2019年唐钢2号高炉（2000 m3）数据统计见表1。表1 2019年唐钢2号高炉（20

山西冶金 2021年3期2021-07-27

用于热态无缝钢管的分体式表面质量检测系统

需要具备实时进行热态钢管表面质量检测的手段。在热态棒、线材表面缺陷视觉检测方面,国际上目前只有较少的几家单位进行这类产品的研发,如OG公司、达涅利公司等,但相关技术还不成熟。从1998年开始,宝钢股份中央研究院BaoVision项目组就开始从事钢铁产品表面质量在线检测技术的研究与应用,目前已开发冷轧、涂镀、热轧、硅钢、厚板、高线等多个系列的在线检测装备[2-4]。2015年,BaoVision项目组联合宝钢无缝钢管厂进行了热态无缝钢管表面质量在线检测系统项

宝钢技术 2021年3期2021-07-16

非设计工况风扇形变与气动影响数值模拟研究

和实际运转状态(热态)的变形量也随之增大[1]。此外，为了实现轻量化设计，先进的民机风扇叶片采用空心结构或复合材料，刚度降低，且先进的叶片造型多采用复合弯掠造型设计[2]，变形量较大，如大涵道比风扇叶尖反扭角可达5°[3]。此外，在开展风扇叶片冷热态转换和非设计工况数值模拟时，实际工程会在精度允许的范围内进行简化，带来理论叶型和实际叶型的偏差，进而对风扇性能产生影响，甚至带来气弹稳定性的问题[4]。在理论叶型和实际叶型的形变差异带来的对性能的影响方面，考虑

燃气轮机技术 2021年2期2021-07-09

基于危险源辨识管理的卡拉奇核电项目热态性能试验安全管理浅研

险源的相关知识和热态性能试验的主要过程等，对巴基斯坦卡拉奇2号机组热态性能试验中基于危险源的现场安全管理进行分析、研究，以试验中危险源为安全管理重点，围绕危险源开展相关安全管理工作，采取有针对性的安全管控措施把整个试验风险降低到可控范围内。热态性能试验是核电厂调试阶段最重要的综合性试验之一，是最接近机组正常运行状态的，压力、稳定等都达到运行标准，但核岛内还遗留一些尾项工作，例如管道保温未完全安装完毕、部分孔洞正式护栏未安装、正式灭火器还未配置、通风系统未完

中国核电 2021年5期2021-06-24

除尘滤袋用PTFE复合缝纫线热态拉伸性能分析*

PTFE缝纫线的热态拉伸性能，以期得到热态拉伸性能优良的除尘滤袋缝纫线。1 试验部分PTFE复合缝纫线由苏州耐德新材料科技有限公司制备。对聚苯硫醚(PPS)纤维[4]进行化学改性，得到MPPS纤维。MPPS纤维具有更好的耐化学性能、耐高温性能，与PTFE材料相似，但又有良好的热稳定性能，可弥补PTFE纤维的不足。选取3股50 tex(450 D)Z捻的PTFE单丝与4股Z捻的MPPS纱线进行3+4并线混纺，再进行热定型及上油处理，制成PTFE复合缝纫线。两

产业用纺织品 2021年12期2021-06-08

“华龙一号”蒸汽发生器支承间隙计算研究

行了研究，提出了热态调整间隙、冷态安装间隙、间隙验收值、最大间隙值等四种间隙的计算方法。基于上述四种间隙，给出了蒸汽发生器间隙调整的合理步骤，并通过工程实例计算，对各因素对总间隙的影响进行了分析。1 蒸汽发生器支承结构ZH-65型蒸汽发生器支承包括3部分，结构按照RCC-M标准[4]设计。主要包括垂直支承、下部水平和上部水平支承。如图1所示。其中下部水平支承由6个板梁焊接结构的挡架组成，如图2所示。图1 蒸汽发生器支承结构Fig. 1 The suppor

中国核电 2020年3期2020-08-13

“华龙一号”全球首堆热态性能试验基本完成

福清核电5号机组热态性能试验基本完成，为后续机组装料、并网发电等工作奠定了坚实基础。据介绍，“热试”是通过主泵运转和稳压器电加熱器投用，使反应堆冷却剂系统升温升压至热停堆工况，并在各特定试验平台执行一系列调试试验、运行定期试验的综合性试验阶段。该阶段尽可能模拟核电厂各种热工工况，验证核岛、常规岛设备和系统在热态运行时的可靠性，以及相关参数是否满足设计要求。“华龙一号”是当前核电市场上接受度最高的三代核电机型之一。目前，中核集团海内外共有5台“华龙一号”核电

发明与创新·大科技 2020年4期2020-06-11

“华龙一号”全球首堆热态性能试验基本完成

福清核电5号机组热态性能试验基本完成，为后续机组装料、并网发电等工作奠定了坚实基础。据介绍，“热试”是通过主泵运转和稳压器电加热器投用，使反应堆冷却剂系统升温升压至热停堆工况，并在各特定试验平台执行一系列调试试验、运行定期试验的综合性试验阶段。该阶段尽可能模拟核电厂各种热工工况，验证核岛、常规岛设备和系统在热态运行时的可靠性，以及相关参数是否满足设计要求。“华龙一号”是当前核电市场上接受度最高的三代核电机型之一。目前，中核集团海内外共有5台“华龙一号”核电

发明与创新 2020年13期2020-02-25

安全棒系统试验样机冷、热态性能试验研究

试验样机进行冷、热态性能试验研究。1 安全棒系统试验样机结构空间核反应堆工作环境特殊，与地面上的核反应堆存在区别。地面核反应堆控制棒、安全棒的设计、制造和应用，都要考虑重力的作用。对于空间核反应堆，地球的引力作用很小，其外环境为真空环境，内环境充入一定压力的混合惰性气体[6]。空间核反应堆安全棒系统示意图如图1所示，主要由驱动机构、分配机构(含安全棒组件)、卡锁机构、传动轴等组成，具有结构紧凑且工作温度高等特点[6-8]。正常工况下，驱动机构电机转动，经离

原子能科学技术 2020年2期2020-02-25

当量比对旋流燃烧室火焰形态与流场影响的激光诊断

力下的燃烧室内冷热态流场、火焰形态及OH*浓度。Chong[15]、Khalil[16]和Nogenmyr[17]等研究了受限与非受限空间贫燃预混燃烧器的火焰形态，发现在同一当量比下带有壁面的燃烧室内火焰呈V型，而非受限火焰呈紧缩型。Guiberti[4]等研究了贫燃预混燃烧器壁面对V型、M型火焰转变的影响，发现可以用火焰沿着燃烧器壁面边界层回火的机制来解释2种火焰的转变过程。杨亚晶[18]、Taamallah[19]等研究了当量比等条件对贫燃预混燃烧不稳

实验流体力学 2019年4期2020-01-10

科技对接项目服务展台（九十）

料的窑外热分解和热态粒化工艺一种玻璃配合料的窑外热分解和热态粒化工艺，其特征是：首先将玻璃配合料在玻璃熔窑外进行预热分解，在一定的温度下，使石英完成多晶转变或形成低温共熔物，并以熔化了的氢氧化钠或低温共熔物为粘合剂，将玻璃配合料在热态下进行粒化处理，从而使粒化后的玻璃配合料在入窑后不会松散破碎且迅速熔化。专利号：201910381854.1

科技创新与品牌 2019年8期2019-11-29

F级单轴燃气-蒸汽联合循环机组升负荷优化

 MW/min，热态为 2 MW/min。通过优化提升汽机升负荷率后，机组到达满负荷的时间冷态缩短了37 min，温态缩短了25 min，热态缩短了30 min。本文在现场收集冷态、温态、热态升负率提升后运行数据，分析提高升负荷率后对机组热应力影响及汽机控制参数的相应变化，探究实施变温态启动的可行性。1 冷态、温态、热态升负荷率提升对转子热应力影响机组冷态升负荷率由1.3 MW/min提升至1.8 MW/min，温态升负荷率由2 MW/min提升至3 MW

科技与创新 2019年19期2019-10-22

转炉双联炼钢工艺热态渣重复利用的操作实践

转炉双联炼钢工艺热态渣重复利用的操作实践，从热态炉渣的基本理化性能入手，对转炉双联炼钢工艺进行研究，为热态渣的重复利用提供支持，做到节约成本的目的。1 热态渣转炉炼钢工艺下重复利用的操作热态渣的重复使用是基于转炉双联炼钢工艺，在熔炼的后期对炉渣碳化后进行倒炉测量温度，检测样品，倒掉其中一部分炉渣，进行补吹出钢，渐渣完成后留下炉渣，下一个炉次开始重新冶炼的过程[2]。1.1 热态渣重复利用的实践条件为了完成热态渣的重复利用操作，需要满足固定的条件，实施倒炉的

中国金属通报 2019年8期2019-09-12

温度对涡轴发动机起动性能影响的试验研究

越来越高。发动机热态起动是指发动机关车后，当排气温度降至最高允许起动温度时立刻进行起动。实际使用过程中，要达到直升机快速再次出动的目的，常常需要在发动机热态条件下起动，并要求起动时间短、排气温度不超限。因此，研究不同气温环境、冷/热态条件对涡轴发动机起动性能的影响，对直升机使用具有重要意义。国内外对涡轴发动机起动性能的研究主要有3种途径：①采用仿真发动机模型[1-3]进行研究，但因仿真模型与实际发动机的差异，仿真结果仍需试验检验。②采用环境温度可调的发动机

燃气涡轮试验与研究 2019年3期2019-07-12

邻机加热技术在1 000 MW超超临界机组的应用

常大，其中，锅炉热态冲洗阶段由于冲洗水温度低且升温慢，导致热态冲洗效果差、冲洗时间长[1]；升温升压阶段由于给水温度低，导致锅炉产汽量不足，锅炉升压速率慢。热态冲洗和升温升压时间约占机组启动时间一半以上，严重影响了开机进度[2]。超超临界火力发电机组启动过程中，如果热态冲洗和升温升压阶段能够采用邻机供汽加热给水，提高给水温度，就能减少热态冲洗时间，加快锅炉升温升压，从而大大缩短机组启动时间。1 邻机加热技术华电莱州发电有限公司一期工程2×1 000 MW超

综合智慧能源 2019年4期2019-05-15

某300 MW机组低温再热蒸汽管道异常膨胀原因分析及防治

吊架布置图经冷、热态支吊架检查发现，该管道存在严重膨胀异常的情况，具体体现在以下3个方面：(1) 低温再热器联箱入口管道向下膨胀不畅，低温再热器联箱入口原设计向下膨胀125 mm，该机组现场膨胀指示器冷热态位差显示管道热态向下膨胀最大值为35 mm，热态低温再热器联箱入口管段坡度异常，联箱入口管段低、两侧高。(2) 低温再热器联箱入口管道恒力吊架指示异常，刚性吊架完全失载。锅炉侧低温再热蒸汽管道标高在32.3～42.3 m处管道12号至20号恒力吊架冷热态

发电设备 2019年2期2019-03-29

研究焦炭反应性和反应后强度的关系及影响因素

%，该焦炭具有的热态性能能适应高炉炼铁提出的要求[1]。3焦炭的冷态强度和热态性能对比（1）高炉受冷态强度和热态强度的影响对比M40与M10为综合反映冷态性能关键指标。对焦炭而言，其M40相对较高，但M10却较低，这对块状带透气性有效提高有利，能对炉况顺行程度予以改善。经实践可知，当M40变化±1%时，产量将发生±1.22-1.43%的变化，而综合焦比将发生±0.57-0.61%的变化，相比之下，M10造成的影响往往更大。对此，在保证M40的基础上，应对M

科学与技术 2019年9期2019-03-29

研磨工艺在废树脂热态超级压缩技术上的应用

有效减容，废树脂热态超级压缩技术凭借成熟的工艺得到了广泛推广。但是珠状树脂本身的压缩特性对该工艺存在一定的挑战，因为珠状树脂压缩后不能形成稳定的固定体，会产生回弹现象。虽然加入专用添加剂可以克服压缩桶饼的回弹，但无形之中也增加了废物体积，在一定程度上影响了废物的减容效果。基于此，田湾核电站最新引进的废树脂热态超级压缩技术中采用了研磨工艺，将珠状树脂研磨成粉末状树脂，彻底解决了废树脂压缩桶饼的回弹问题，且减容效果显著。本文将介绍研磨工艺的流程、工艺特点及优势

中国核电 2019年1期2019-03-26

研究焦炭反应性和反应后强度的关系及影响因素

%，该焦炭具有的热态性能能适应高炉炼铁提出的要求[1]。3焦炭的冷态强度和热态性能对比（1）高炉受冷态强度和热态强度的影响对比M40与M10为综合反映冷态性能关键指标。对焦炭而言，其M40相对较高，但M10却较低，这对块状带透气性有效提高有利，能对炉况顺行程度予以改善。经实践可知，当M40变化±1%时，产量将发生±1.22-1.43%的变化，而综合焦比将发生±0.57-0.61%的变化，相比之下，M10造成的影响往往更大。对此，在保证M40的基础上，应对M

科学与技术 2018年9期2018-04-26

八钢2500m3高炉冶金焦应用性能的研究

料的主流煤种，其热态性能偏差，其焦炭的反应性高，反应强度偏低，超出一般钢厂高炉焦的使用范围。八钢炼铁多年的生产实践表明，采用反应后强度仅为30%～40%的焦炭仍能满足大型高炉生产需求。文章介绍了在1350℃高炉软熔带温度下研究八钢焦炭与CO2的反应性和反应后强度，以深入探究国标焦炭反应性能与高温反应性能的区别及其它冶金焦炭的性能。2 40kg实验焦炉炼制焦炭1350℃热性质八钢炼焦用单种煤煤质指标见表1。表1 单种煤煤质指标 %2.1 单种煤40kg焦炉炼

新疆钢铁 2018年4期2018-02-22

基于电磁诱导透明机制的压缩光场量子存储∗

态光场将变为压缩热态光场.Furasawa研究组[35]开展了对于压缩热态量子传输的理论研究,Adesso等[38]研究了压缩热态量子存储的保真度边界,分析了存储保真度边界与压缩热态纯度的关系.在高光学厚度原子系综中,EIT机制是实现非经典光场量子存储的有效手段之一[30,31].本文研究了实现压缩热态光场量子存储的条件,首先根据DOPA和EIT的理论模型,具体计算了对于不同热态起伏和不同压缩参量的压缩热态的存储保真度边界,然后分析了量子存储的保真度和量子

物理学报 2017年7期2018-01-16

LF热态精炼渣循环再利用试验分析

4）试验研究LF热态精炼渣循环再利用试验分析于学文（山钢股份莱芜分公司运营管理部，山东莱芜271104）为降低生产成本，山钢股份莱芜分公司特钢事业部进行了热态精炼渣循环利用试验，循环利用两次，精炼出钢后将精炼渣扒出1/2至电炉钢包中，热渣回炉炉次电炉出钢过程低碳钢加300 kg石灰，不加调渣剂；中高碳钢加150 kg石灰，150 kg调渣剂，其他精炼工艺不变，试验的生产过程平稳顺行，节奏允许。分析表明，热渣回炉炉次精炼渣样成分、碱度等性能满足钢种质量要

山东冶金 2017年4期2017-12-04

焦炭反应性与反应后强度的关系及其影响因素探讨

热强度是反应焦炭热态性能的一项机械强度指标，能够准确表现出焦炭在使用环境的温度和气氛下，同时经受热应力和机械力时，抵抗磨损和破碎的能力，基于此本文将对焦炭反应与反应后强度之间的关系及其影响因素进行探讨，以期能够改善焦炭的热性能。焦炭反应性；反应后强度；影响因素焦炭反应性（CRI）与反应后强度（CSR）是评价焦炭质量最重要的性能指指标之一，焦炭在高炉炼铁、铸造化铁和固定床气化过程中，均能够与二氧化碳、氧气和水蒸气发生化学反应，其反应性质量直接影响到工业生产效

化工管理 2017年23期2017-09-11

工艺管道一次应力校核方法分析

次应力，而忽略了热态一次应力。通过解读冷态一次应力和热态一次应力的定义，根据ASME B31.3-2014规定的校核准则，讨论了热态一次应力的四种计算方法，并编制了相应的管道应力分析工况。最后结合某管道系统案例，应用CAESARII管道应力分析软件对热态一次应力的四种计算方法进行了详细阐述，对比分析了不同方法的工况定义和计算结果，提出建议方法，供同行参考。工艺管道；应力分析；一次应力；热态；冷态；工况管道应力分析主要是为防止管道内应力过大造成管道自身的破坏

石油工程建设 2017年2期2017-07-24

汽轮机转子热稳定试验方法探究

目的是检测转子在热态下是否稳定，即不发生变形，仍然保持轴对称的特性，为提高汽轮机运行时的安全性、可靠性和稳定性提供保障。对于汽轮机转子热稳定试验的数据，目前国内外存在着不同的评判标准和方法。针对各评判标准及方法间存在的差异，笔者选取4种常用的评判标准及方法，对其差异进行了对比分析，探讨了各种方法的优劣及误差来源，并基于某600 MW机组高、中压转子热稳定试验原始采集数据，进一步验证了不同评判标准及方法间的差异。1 试验原理图1是该600 MW机组高、中压转

发电设备 2017年2期2017-05-18

9E型燃机启停优化与经济性评估

蒸汽联合循环机组热态启停过程的试验、分析，提出了机组最经济的启、停操作方案，经济效益可观。关键词：热态；暖管；燃机；经济性一、概述作为燃气-蒸汽联合循环机组，在电网中主要担负调峰作用，早晚启停频繁，其中90%以上均为热态启动，因而研究适当加快机组热态启动速度、节约燃气消耗、降低厂用电耗，对于提高机组运行的经济性显得尤为重要。我厂经过一系列启停机试验、数据采集、经济分析，摸索出一套最佳的燃气-蒸汽联合循环机组热态（温态）启停方案，经济效益可观。二、机组启停优

科学与财富 2017年6期2017-03-19

核电站冷却剂系统测温旁路支吊架失效原因分析及解决措施

果表明:弹簧吊架热态失载是由于主管道实际热位移偏离设计值,弹簧选型余量不足引起的。通过对弹簧吊架重新选型,其热态位移量在量程范围内,载荷变化率符合设计要求,且更改后的测温旁路一次应力、二次应力均符合规范要求。在随后的机组大修检查中,该条管线未再出现弹簧失效故障。支吊架;失效;原因分析;解决措施;核电站管道支吊架是管道系统的重要组成部分,用以承受管道载荷、限制管道位移和控制管道振动。因设计不当、安装错误、长时间运行等原因,管道支吊架会产生状态异常、失效等问题

核科学与工程 2016年2期2016-12-25

汽轮机转子热稳定试验方法探究

目的是检测转子在热态下是否稳定，即不发生变形，仍然保持轴对称的特性。其必要性在于：汽轮机的转速较高，若转子热变形径跳超差，会产生较大的不平衡离心力，引起机组振动。汽轮机的振动超过规定范围时，轻则使端部轴封、隔板汽封磨损，间隙增大，漏汽损失增加，使机组运行经济性降低。振动严重时，可能使与机组相连接的轴承、轴承座、主油泵、传动齿轮、凝汽器、管道等发生共振，甚至引起连接螺栓松动、地脚螺栓断裂等，从而造成重大事故。因此，为提高汽轮机运行时的安全性、可靠性和稳定性，

中国重型装备 2016年4期2016-12-19

4.3m焦炉炉门框保护板及炉柱的改造及热态更换

护板及炉柱进行了热态更换。并根据现场实际对炉门框进行了重新设计，为以后的焦炉维修提供了方便。关键词：炉门框；保护板；炉柱；热态1 问题的提出河北钢铁集团邯钢公司焦化厂现有的3#焦炉为43孔58-Ⅱ型焦炉，其侧部分保护板、炉门框虽经过几次大修，但由于间隔时间太长，目前焦侧部分炉门框、保护板出现断裂、错台、变形等现象，造成炉门框与保护板之间的密封不严密，从而发生炉门框外冒烟及着火，恶化了焦炉环境，同时炉柱曲度变形过大，已经不能起到紧固炉墙及支撑作用，鉴于以上情

科技尚品 2016年3期2016-05-30

提高6FA燃气轮机联合循环机组热态启动经济性的分析

轮机联合循环机组热态启动经济性的分析汤明峰，吴敏杰(杭州华电下沙热电有限公司，杭州310018)摘要:为降低联合循环机组热态启动过程中天然气的用气量，提高机组运行的经济性，通过选取适当的冲转参数与参考基准、降低汽缸温度等措施，实现机组运营成本的降低。优化后，热态启动过程中的用气量大幅下降，具有明显的经济效益。关键词:6FA燃气轮机;联合循环;热态启动;经济性0　引言燃气轮机联合循环机组以其效率高、污染少、启动快、调峰能力强等优点已在世界上被广泛使用，且往往

综合智慧能源 2016年1期2016-05-09

浓侧反切角对锅炉热态切圆直径的影响原理研究

浓侧反切角对锅炉热态切圆直径的影响原理研究王承亮，李其浩（华电国际技术服务中心，济南 250014）为解决因水平浓淡燃烧器浓侧反切角设计不合理导致的热态切圆直径大、锅炉结焦和燃烧稳定性降低等问题，采用数学理论计算和现场试验相结合的方式进行研究，基本掌握水平浓淡燃烧器浓侧反切角对锅炉热态切圆直径的影响原理和规律，即采用一次风浓侧反切技术后，热态切圆直径将比理论计算直径要小，且浓侧反切角角度越大、热态切圆直径将比理论计算直径减小更多。本项研究不仅为优化改进锅炉

综合智慧能源 2016年11期2016-04-18

大型环件径轴向轧制成形工艺制定研究

制成形环件冷态和热态尺寸的确定、环件毛坯冷态和热态尺寸的确定、环件径轴向轧制成形工艺的确定。本文的研究成果在大型环件径轴向轧制技术的实际生产中获得了成功应用。大型环件；径轴向轧制；成形工艺；工艺制定0 前言环件径轴向轧制成形(图1)是通过轧辊对环件壁厚和高度的连续局部压下作用使得环件壁厚和高度逐渐减小，半径不断长大，截面轮廓成形的工艺过程[1-3]，采用该成形工艺加工环件精度高、性能好，生产效率高，对加工设备吨位要求小，目前已经成为生产大型环件最佳，甚至是

重型机械 2016年3期2016-04-01

机组热态功能试验准备阶段系统EESR移交与管理

72733）机组热态功能试验准备阶段系统EESR移交与管理杨军华，钟铮，车玲玉（海南核电有限公司工程管理处，海南昌江572733）热态功能试验准备阶段是保障核电工程调试期间热态功能试验的前提条件，其中系统由安装移交调试EESR移交是非常重要的一项工作。通过对海南核电2#机组调试计划关键路径分析，系统EESR相关技术范围准备，移交流程优化，系统移交主要制约因素及解决，证明组织整合管理，并提前顺利实现热态功能试验。热态功能试验；系统移交；组织1 机组调试阶段关

设备管理与维修 2016年12期2016-02-08

我国福建福清核电3号机组完成热态功能试验

核电3号机组完成热态功能试验2016年1月24日23时28分，我国福清核电3号机组一回路水位降至8.70m，标志着3号机组热态功能试验圆满完成，为后续的装料和并网商运工作奠定了基础。此次热态功能试验历时32天，较原计划提前7天完成。试验期间，为确保试验顺利进行，研究和工程技术人员克服了热态功能试验周期长、试验项目多、风险源繁杂、安全风险高等诸多困难，顺利完成了主设备管道热态间隙测量/调整、主系统钝化、常规岛系统试验（含汽轮发电机组非核蒸汽冲转）、电源切换、

军民两用技术与产品 2016年3期2016-01-05

1000MW 机组邻机加热系统经济性分析

能就是完成冷态、热态清洗，在锅炉启动、低负荷运行及停炉过程中，建立并维持炉膛内的最小给水流量，以保护炉膛水冷壁，满足机组启动及低负荷运行的要求，回收启动过程中的工质和热量，提高机组的运行经济性。1.2 锅炉本体启动系统要求启动工况下的给水量按25%BMCR 流量考虑，省煤器入口压力约为1.2MPa。1.3 锅炉本体启动系统运行由于直流炉对水质要求较严格，为了保证锅炉受热面内表面清洁，对停运时间较长的机组应进行锅炉清洗。锅炉清洗主要目的是清洗沉积在受热面上的

江西建材 2015年23期2015-12-02

板坯连铸结晶器热态调宽过程的力学分析

）板坯连铸结晶器热态调宽过程的力学分析田勇，秦旭，汪继伟，赵志，徐俊超，毛志勇
（鞍钢股份有限公司炼钢总厂，辽宁鞍山114021）根据板坯连铸结晶器热态调宽过程的特点建立了热态调宽过程的力学计算模型。将实际生产过程中的参数代入模型进行求解，并与实测的调宽液压缸推力进行比较，结果表明，计算模型可以较准确地描述板坯连铸结晶器热态调宽过程的力学特征。板坯连铸；结晶器；热态调宽；受力分析随着钢铁企业品种规格的不断扩展和成本压力的日益提高，对连铸机低成本连续运行能力

鞍钢技术 2015年1期2015-09-14

管道应力分析程序使用的深入探讨

及冷紧。1.4 热态线热态（操作态）线是以冷态线为基准，考虑管道热膨胀和管道端点附加位移引起管道变形位移的叠加。此时的位移称为热位移，对应的管道荷载称为热态（操作）荷载。2 GLIF与CAESAR II选择弹簧机理的异同2.1 CAESAR II的工况的定义以下是一个含有弹簧支吊架的管系的典型工况：CASE1（HGR）=W，即弹簧设计工况；CASE2（HGR）=W+D+T+P，即弹簧设计工况；CASE3（OPE）=W+D+T+P+H，即热态（操作）工况；C

企业技术开发·中旬刊 2015年5期2015-05-30

寒冬季节中对空冷岛的热态冲洗

试过程中需要进行热态冲洗，但在我国北部地区，冬季的环境温度比较低，所以，对空冷系统的热态冲洗就存在一个防冻的问题。如果冲洗时防冻措施做不好，很有可能导致空冷岛的散热管出现大面积的冰冻并堵塞管道，严重时可能引发散热管变形、冻裂等现象。某电厂2号机组在冬季工况下进行了空冷岛的热态冲洗，冲洗前针对防冻问题采取了一些措施。经过实际应用，防冻效果非常好。1 冲洗流程某新建电厂地处我国北部地区，该地区冬季的环境温度通常为零下30℃左右。该电厂汽轮机为超高压、高温、一次

电站辅机 2014年1期2014-12-11

CaesarⅡ与Glif对高温高压管道静力分析的比较

热位移是从冷态到热态的相对位移，对应CaesarⅡ中的结果应该是膨胀荷载工况（EXP，考虑温度和附加位移）下的位移，这里很容易把CaesarⅡ中运行热态工况（OPE，考虑自重、温度、附加位移、压力和集中力）下的位移与Glif中的热位移等同起来，OPE工况下的热位移是从设计态到热态的绝对热位移。表1 左侧支管冷热态位移2.2 端口推力比较Glif在计算初热端口推力时采用热态弹性模量。而CaesarⅡ默认的热态OPE工况采用的是冷态弹性模量，这与实际情况不符，

电力工程技术 2014年3期2014-04-12

LF炉渣循环利用脱硫效果试验研究

特点，回收LF炉热态余渣用于脱硫，渣中硫含量会有所升高，说明LF炉精炼后的热态钢渣硫含量仍可提高，仍具有一定硫容量。本文以新钢公司炼钢厂的LF炉精炼渣为研究对象，对LF热态精炼渣的循环再利用进行研究分析。1 LF精炼脱硫热力学分析CaO基炉渣对钢水进行脱硫，其脱硫反应可以用下述表示：式中 α[O]与 α[S]分别表示钢水中[O]和[S]的活度；αCaS与 αCaO分别表示熔渣中CaO和CaS的活度。反映熔渣脱硫能力可用熔渣硫容量和硫分配比表示：熔渣硫容量定

科技视界 2013年34期2013-11-12

立式加工中心热态有限元分析与实验研究*

有限元法分析机床热态已成为主流方法，准确的有限元分析模型除了需要准确定义机床的发热和散热条件外，结合面热阻的定义也是关键之一。结合面热阻是互相接触的介质之间的热传递的重要参数之一，在机床热态分析中对机床温度分布有重要影响。本文以南通科技投资有限公司生产的VCL1100立式加工中心为例，对其热态有限元分析与实验进行了研究。在全面分析机床空转时发热和散热条件及结合面热阻的情况下，建立整机热态有限元分析模型，对其温度场分布和热变形进行了仿真分析，并与实验获取的结

制造技术与机床 2013年8期2013-09-28

堆芯跌落事故下反应堆结构功能性评定

算了材料在冷态和热态条件下的应变率，求得堆芯跌落引起的冲击载荷为8294482 N（冷态）和6064537 N（热态），小于压力容器可承受的许用冲击载荷。求得跌落高度为47.44 mm（冷态）和27.63 mm（热态），小于堆芯上板定位销与燃料组件有效配合长度。对受压组件进行了稳定性分析，均不发生屈曲现象。评定结果表明堆芯跌落事故不会影响堆芯功能性。堆芯跌落，Ludwik扩展，曲线拟合，能量吸收堆芯跌落事故是堆芯吊篮法兰附近发生断裂时引起的假想事故工况（D

核技术 2013年4期2013-02-24

锅炉燃烧试验中心开建总投资2亿元

00平方米，包括热态实验台、冷态实验台和煤化分析实验室。项目首期建设30兆瓦燃烧验证热态试验台，10兆瓦多功能燃烧热态试验台，50千瓦一维炉热态试验台以及全炉膛冷态模化试验台，预计明年下半年投入使用。据介绍，锅炉燃烧试验中心以建设国家级技术研究中心为目标，无论是试验台容量的选择还是研究方向的定位均将达到“中国最好，世界一流”的水平，将成为我国提高机械工业技术创新能力的重要基地。该燃烧试验中心还将具备煤、灰的成分和特性分析能力，自主研发新型燃烧器能力和锅炉燃

生命科学仪器 2012年4期2012-04-14