微带线
- 宽带射频垂直过渡结构的设计
数电路更实用，微带线的阻抗匹配在设计中起着非常重要的作用[1]。随着对电路小型化的要求越来越高，更多地利用高度上的空间也可以使组件的结构更加紧凑，这使得信号要在多层板之间进行垂直传输。电磁波在多层板之间的传输形式是不连续的，所以会带来很多的寄生效应，这使得对信号在垂直过渡结构中的传输特性的研究变得更加复杂，所以多层板之间的阻抗匹配也成了设计时需要重点考虑的问题。在组件设计中，合理的匹配网络可以使射频信号以较小的损耗通过射频电路，从而降低不必要的功率损耗[2
电子与封装 2023年10期2023-11-13
- T型微带线传导干扰的时域建模分析方法
弯折结构,T型微带线是其中较为常见的一类结构,当干扰信号流经T型微带线时,在连接节点处会出现电荷聚集效应,使得该点的阻抗特性发生变化。因此,开展T型微带线的传导干扰建模分析方法研究,准确计算干扰信号在T型微带线上的瞬态响应,可为集成电路板级信号完整性分析提供重要技术支撑。目前,国内外学者基于传输线理论,提出了多种高效的数值算法,用于印刷电路板(Printed Circuit Board, PCB)上微带线的传导干扰分析。其中,Baum-Liu-Tesche
无线电工程 2023年10期2023-10-12
- 基于HFSS 的高速不连续性微带线串扰分析
断加大，传统的微带线不能简单地看作金属导线，因在频谱高端对应的波长已与互连结构的尺寸处于同一数量级，信号脉冲在互连线上呈现明显的波动效应[2]。此时，微带线由于传输频率不断加大带来的反射、串扰、时序、同步开关噪声、电磁干扰问题已经极为明显。尤其是不连续性微带线[3]，由于存在拐角使得信号传输带来的反射与串扰存在明显的不确定性。所谓串扰是一个信号对另外一个信号耦合所产生的一种不受欢迎的能量值，串扰是影响数据传输最严重的因素之一。目前，针对微带线的串扰研究，国
电子测试 2022年13期2022-07-20
- 键合线结构传输特性仿真分析
结构来实现两边微带线之间的连接。其等效电路模型可以简单地用并联电容C1、串联电阻R 和串联电感L、并联电容C2 组成的低通滤波器网络来表示[3-5]。图1 键合线传输结构示意图及等效电路2 仿真分析本文主要借助仿真分析软件，对键合线数量、间距对微带线结构的传输特性的影响进行了分析。2.1 键合线数量对微带传输特性的影响在仿真软件中建立了由键合线连接的微带线结构几何模型，如图2所示。图2 键合线连接的微带线结构几何模型上述仿真的模型结构中键合丝材质为金丝，采
通信电源技术 2022年2期2022-06-26
- 微带线电磁辐射的等效建模与辐射干扰分析
0065)1 微带线电磁辐射的等效源建模首先,使用电磁仿真软件FEKO 建立PCB 上L 形的微带线结构模型,如图1 所示。PCB 板尺寸为100 mm×100 mm,厚度为1 mm,基板材料的相对介电常数为4.8。L 型微带线的左端口接有幅度为1 V、频率为1 GHz 的集总电压源作为激励,另一端口接有50 Ω 的电阻。图1 PCB 板和L 形微带线物理模型其次,在PCB 板上方3 cm 处设置观察面,提取观察面各点的磁场信息,观察面大小为100 mm×
无线互联科技 2022年1期2022-04-02
- 用于耦合回旋管信号的过渡电路设计
信号转换结构有微带线到悬置微带线过渡、波导到悬置微带线过渡等。2019年,牛赫一等[1]设计的微带线-悬置微带线过渡电路,利用“V 型开槽地”结构实现了微带线到悬置微带线信号的过渡转换,0～40 GHz频率范围内回波损耗优于15 dB。2018年,林元根等[2]设计的180 GHz悬置微带线到波导过渡,回波损耗优于20 dB。2019年张运传等[3]设计了可应用于汽车防撞雷达收发前端测量的V 波段微带-波导过渡。2012年电子科技大学利用扇形阶跃阻抗匹配电
电子元件与材料 2021年2期2021-03-22
- 便携式机箱内部PCB间微带线的耦合特性分析
)上传输信号的微带线也越来越密集。此时在同一块PCB上甚至相邻PCB上微带线间存在复杂的电磁耦合，将对设备的工作性能产生极大的负面影响[1-5]。因此研究机箱内微带线间的耦合特性对解决机箱内部EMC问题有重要的贡献作用。文献[6]通过HFSS仿真软件仿真和实物测试对两条无关的微带线之间串扰问题进行了研究，分析了受扰线近端、远端串扰强度在不同频率远端串扰强度以及在不同频率、间距、线长、反射条件下的分布特性。文献[7]以某DDR4驱动模型和板级嵌入式应用为研究
电子科技 2021年3期2021-03-08
- 宽带功率分配器的设计
关键词：宽带;微带线;功率分配器0 引言在射频电路中，经常有将某一个输入功率的射频信号按一定功率比例分配到多个支路电路中的使用需求。例如在多路中继通信设备中常常需将本振信号功率分配到接收和激励的混频电路中进行混频处理;在雷达系统中需将激励射频信号放大至一定幅度后分配到发射模块作为其输入激励信号。常用的射频功分器主要采用腔体、带状线和微带线等方式实现，因微带线具有小型化、轻量化、生产成本低和可靠性等优点，固本文所设计的功分器将采用微带线的形式。1理论分析1.
科技信息·学术版 2021年7期2021-01-10
- 一种E波段耦合微带线和矩形波导转换的设计
C中，常用耦合微带线代替常用的微带线或共面波导等平面传输线[2-4]。耦合微带线虽然能够降低电路间的耦合、增加系统的抗干扰能力，但常用仪器设备的接口与耦合微带线不匹配，需要进行接口转换。目前耦合微带线有2种常见的测试方法[5-6]：一种是耦合微带线转换为2根微带线，然后用探针台通过2根微带线表征耦合微带线的特性；另一种是将耦合微带线转换成一种便于测试传输线，一般使用巴伦结构将耦合微带线转为微带线或共面波导，然后再将微带线或共面波导转换成同轴接口或波导接口。
无线电工程 2020年12期2020-11-23
- 调频发射机功放输出回路阻抗匹配分析
件，调谐电感是微带线。LC调谐电路主要完成放大管内阻（很小）与输出阻抗50Ω之间的阻抗匹配。阻抗匹配分析方法唯一用阻抗圆图理论知识来分析完成。【关键词】微带线;LC高频电路;阻抗匹配调频发射机电路，实际电路图片如图1所示。图1电路工作原理分析。由BLF177组成放大电路，已知BLF177放大管的工作内阻约为0.2Ω。输出阻抗50Ω。工作频率设为105MHz。图1中的输出电路如图2所示。图2电路中，工作频率为f=105MHz，工作波长λ=2.86m，电路板介
卫星电视与宽带多媒体 2020年6期2020-06-04
- 微带线拐角射频性能仿真分析
寸也越来越小，微带线不得不进行拐角设计。本文针对行业内工程经验的微带线拐角“3W规则”，从微带线不连续的原理和模型出发，以验证“3W规则”的正确性和适用性。同时提出多种微带线拐角方案，并以2.4G频段为例，分别进行了仿真分析，分析不同方案的射频性能。结合多年的工程实际经验，为不同场合推荐合适的应用方案。关键词：微带线;射频;3W规则;2.4G频段中图分类号：TN817 文献标识码：A 文章编号：2096-4706（2019）15-0021-04S
现代信息科技 2019年15期2019-09-10
- 基于开槽型接地板的新型双频准八木天线设计
该天线的馈电由微带线实现，阻抗匹配通过一段[λ4]阻抗变换器实现，这不仅实现了微带线到共面带状线的转换，也改良了典型八木天线复杂的巴伦结构;然后，在此天线的基础上将矩形的引向振子改进为菱形的引向振子，改进后的天线中心频率处回波损耗降低为-73.5 dB，相比改进前降低了10 dB;最后，在此天线的反射地板非延长部分的中心两侧开两个矩形槽，改进后的天线具有在5.5 GHz和9.5 GHz两个频段内进行双频工作的特征。关键词： 准八木天线; 微带线; 菱形引向
现代电子技术 2019年15期2019-08-12
- 一种抑制同步开关噪声的电磁带隙结构微带线互连
200240)微带线由接地板、介质基板和信号线组成，由于其加工方便，且易于与其他无源、有源等微波器件集成，在微波集成电路中得到了广泛应用.然而，随着集成电路的时钟频率越来越高，电源供电电压逐步降低，由高时钟频率、低电压水平和陡峭的信号边缘等原因导致的同步开关噪声(SSN)的问题日益严重[1].受封装结构的分布电感和分布电容的影响，SSN信号会在系统内部传播，且会不断被激励和恶化，引发严重的电源完整性以及信号完整性问题.因此，只有有效地抑制SSN才能保证信号
上海交通大学学报 2019年5期2019-06-05
- Wilkinson功分器相位补偿研究
传输微波信号的微带线上贴铜皮。该铜皮等效为一个片式电容与微带线互连，以改变微波电路中传输微波信号的相位。但是，该铜皮的尺寸和在微带线上的位置对微波信号传输相位的影响都是由经验获得，再在电路中加以调试实现。本文通过引入铜皮等效电路模型对微带线功分器的相位补偿展开研究。1 Wilkinson功分器原理2 相位补偿电路模型与推导基于微带线的相位补偿电路是由传输信号的微带线和微带线旁的片式电容组成，其结构示意图如图2所示，物理模型如图3所示。在图3中，θ1是信号输
雷达与对抗 2018年3期2018-10-12
- 耦合传输线信道传输矩阵构建研究
有限元法； 微带线中图分类号： TN817?34 文献标识码： A 文章编号： 1004?373X（2018）19?0169?04Abstract： Proceeding from the electromagnetic field theory， the establishment of coupled transmission lines?channel transmission matrix （CTL?CTM） on printed circuit
现代电子技术 2018年19期2018-10-12
- 一种具有寄生抑制电路的微带发夹型带通滤波器
通滤波电路； 微带线； 寄生通带抑制； 发夹型带通滤波器； ADS； 电磁仿真中图分类号： TN713+.5?34； TN713 文献标识码： A 文章编号： 1004?373X（2018）18?0122?04Microstrip hairpin bandpass filter with spurious suppression circuitWANG Weishuai， XIE Xihai， JIANG Hui（School of Communicati
现代电子技术 2018年18期2018-09-12
- 双频RFID读写器天线的研究与设计
;天线;双频;微带线中图分类号：TN820文献标识码：A文章编号：1003-5168（2018）26-0029-032016年12月19日，由国际物联网贸易与应用促进会等单位联合举办的“2016中国RFID世界最有影响力评选活动”中，2016中国RFID行业年度最有影响力成功应用奖项的获奖应用案例有：贵州送变电钢丝绳RFID标签管理系统研发成功;京沈高铁轨道板首次装上RFID“中国芯”;全国首批汽车电子标识安装启动，无锡成首个试点城市;深圳首创“电子标识卡
河南科技 2018年26期2018-09-10
- 调频发射机推动级输出回路匹配分析
何远松发射机中微带线电路分析的难点是发射机生产单位没有给出电路板的介电常数值和相对介电常数值。这两个值只能是我们在工作中根据对电路板尺寸的实际测量、分析计算获得的。1 调频发射机推动级电路板的介电常数εr调频大功率发射机30W推动级电路的输出回路的原理图如图1所示。图1A30W推动电路原理图 图1B 阻抗匹配等效电路图1所示电路，微带线的工作波长，工厂是按照88～108MHz频率范围内的中心频率来设计而成批量生产放大电路板的。其中心工作频率为f=98MHz
西部广播电视 2018年7期2018-04-27
- 一种天线组件及毫米波雷达传感器
射频芯片、第一微带线模块、金属微带线转波导模块、波导模块、第二微带线模块和短路波导口模块，以及与第二微带线模块连接的天线。由于金属微带线转波导模块和波导模块之间为可拆卸连接，因此即使射频芯片和天线在实际应用中成为一个整体后，也可通过对金属微带线转波导模块和波导模块进行拆卸，实现射频芯片和天线的分离，从而实现对射频芯片和天线的单独测试。
传感器世界 2018年6期2018-03-24
- 电热耦合引起的微带传输线无源互调计算与验证
形上,对基本的微带线进行研究可以直观地分析PIM的来源与变化。目前,对微带PIM的研究工作大多集中在不同结构微带电路的测试和比较之上,而基于PIM产生机理的物理建模和数学计算研究工作报导较少,对微波部件和电路PIM产物及其规律的量化分析研究相对也不多。因此,本文针对PCB微带线的PIM建模问题,考虑将传输线模型和电热耦合模型相结合,建立了PIM产物对微带线形状参数的计算模型,并研究了PIM产物对微带线结构和频率的依赖关系。为了对微带线结构的PIM信号进行时
西安交通大学学报 2018年2期2018-02-27
- 微带线不连续性对光电导开关非线性特性的影响*
211167)微带线不连续性对光电导开关非线性特性的影响*马湘蓉*,花 涛,宋宇飞(南京工程学院通信工程学院,南京 211167)实验对全固态同轴―微带型横向半绝缘砷化镓(SI-GaAs)光电导开关传输特性进行了研究:当偏置电压达到一定阈值时,普通开关进入了非线性锁定(Lock-on)工作模式;在相同实验条件下,当微带线出现不连续时,输出的电脉冲波形没有出现锁定现象;分别用空气击穿的流注模型和微带线等效电容机理分析了微带线不连续效应引起整个开关电路性能变化
电子器件 2017年6期2017-12-26
- 基于CRLH TL的高功分比不等分功分器
析得出：当传统微带线电长度为0°~180°时，低阻抗平衡CRLH TL可替代高阻抗传统微带线。根据分析结果，同时结合不等分Wilkinson功分器的设计原理，用特征阻抗为75 Ω的CRLH TL代替274 Ω的传统/4微带线，设计了一款工作于2.4 GHz，功分比为9:1的高功分比不等分功分器。测试结果表明：插入损耗31和21在工作频率处的差值为9.35 dB，回波损耗在2.29~2.5 GHz范围内小于–20 dB，隔离度在2~2.6 GHz范围内小于–
电子元件与材料 2017年12期2017-12-05
- 基于微带线的相位补偿方法分析
0090)基于微带线的相位补偿方法分析徐 晟1， 李心洁2， 李雪珺1(1.上海无线电设备研究所， 上海 200090；2.空军驻上海航天局军事代表室， 上海 200090)通过引入金丝键合线等效模型，建立微带线旁边增加片式电容并用金丝键合线互连后的相位补偿电路物理模型。提取金丝键合线的并联电容、串联电感、串联电阻等参数，计算片式电容的容值参数，推导相位补偿电路物理模型的ABCD矩阵，并转换为[S]矩阵后，通过计算S21参数的角度值，即可得知片式电容对传输
制导与引信 2017年1期2017-06-15
- 基于时域BLT方程的插槽对微带线间串扰分析
T方程的插槽对微带线间串扰分析张友俊，占章鹏（上海海事大学信息工程学院，上海 201306）紧密放在印制电路板上的多条微带线之间会产生串扰，这是电磁干扰领域一个非常重要的问题，而接地插槽则会对微带线间的串扰产生影响，所以研究接地插槽对微带线间的串扰影响也是非常重要的。在本文中，使用时域BLT方程结合FDTD方法分析微带线间的时域串扰，将其结果与仿真结果进行了比较，验证了该方法的准确性，并分别改变槽的宽度和长度来分析微带线之间串扰的影响。分析结果表明：微带线
电子元件与材料 2017年6期2017-06-13
- 一种小面积馈电共面Vivaldi天线
计了弯折型馈电微带线槽边短路与槽线开路的结构，有效减小了天线馈电面积。在此基础上，运用线性渐变的四分之一波长开槽及槽间寄生贴片加载技术，显著提高并稳定了天线增益。利用电磁仿真软件HFSS对该天线进行了建模分析。仿真结果表明该天线平面尺寸为60 mm×53.1 mm，工作频段为3~11 GHz，在工作频带内增益稳定在7~9 dBi内，辐射效率超过80%，波束稳定，满足室内通信测量及探测成像等领域的FCC超宽带应用需求。共面Vivaldi天线；小面积馈电；开槽
电子元件与材料 2017年3期2017-03-30
- 基于HFSS的微带线不连续性仿真分析
基于HFSS的微带线不连续性仿真分析孙海青,张 鑫,陈建囡(中国船舶重工集团公司第七二四研究所,南京 211153)射频电路印制板(PCB)中经常会出现微带线拐角。这种微带线的不连续结构会影响信号传输质量。为了分析各种不连续性结构带来的信号质量影响情况,采用Ansoft HFSS软件仿真的方法,定量分析常用的3种不连续结构对信号质量带来的影响。仿真结果显示,外斜切直角拐角和圆弧拐角的传输特性(插入损耗和回波损耗)都优于直角拐角。射频电路印制板;微带线不连续
雷达与对抗 2017年1期2017-03-27
- 基于ADS的微带线带通滤波器的设计与优化
基于ADS的微带线带通滤波器的设计与优化杨振国，王勇，樊高有，陈文昌(四川大学 电子信息学院，四川 成都 610065)利用ADS(Advanced Design System)设计平行耦合微带线带通滤波器，为了缩短设计周期，提高微带线带通滤波器的性能，采用ADS中的无源电路设计向导工具，设计出了一种中心频率为3.0 GHz、带宽为60 MHz的平行耦合微带线带通滤波器。参数优化后进行电路版图仿真。仿真结果表明，该设计设计周期较短、方法切实可行，设计出的
网络安全与数据管理 2016年17期2016-10-27
- 微带线FDM特性传输特性分析
712000）微带线FDM特性传输特性分析刘秉安1，刘青2（1.陕西工业职业技术学院陕西咸阳712000；2.陕西国际商贸学院陕西咸阳712000）为了探讨微带线FDM特性传输特性，将Matlab应用于有限差分法的正演计算中，充分发挥了其强大而方便的功能。通过对二维稳定电流场模型的试算表明，Matlab在研究微带线FDM特性传输特性方面有独特方便之处，利用它集数值分析、矩阵运算、信号处理和图形显示于一体，构成了一个方便的、界面和谐的优势，通过对维稳定电流场
电子设计工程 2016年12期2016-10-14
- 基于有限元法的耦合微带线分布电容参数的计算
有限元法的耦合微带线分布电容参数的计算杨莉，逯贵祯(中国传媒大学信息工程学院，北京 100024)耦合微带线之间的串扰问题与其分布参数密切相关。本文采用有限元方法分别对接地平面之间的对称耦合微带线、均匀介质中的两条不对称耦合微带线以及位于介质层中的三条耦合微带线等耦合微带线结构进行建模，得到了三种结构的电势分布图，并计算了这三种结构的单位长度分布电容矩阵。与文献中结果对比，计算结果一致性很好，方法可行有效。耦合微带线；电容矩阵；有限元法；电磁兼容1 引言传
中国传媒大学学报(自然科学版) 2016年4期2016-09-01
- 厚膜工艺环形器的研制
厚膜 环形器 微带线中图分类号：TN621 文献标识码：A0引言当前信号发射器件业内为了将发射的射频信号与接收电子标签的微弱信号区分开来，一般采用双工器或环形器实现，由于双工器造价昂贵，所以实际系统中常用后者来实现，通过正确使用环行器，可以有效地改善电路品质，实现分离信号的目的。目前市场上大多数为薄膜工艺环形器，由于薄膜的工艺特点其产品价格高，故开发厚膜工艺环形器降低价格，增加市场竞争力。1研制过程1.1产品主要技术指标（1）隔离度：-30€？dB。（2）
科教导刊·电子版 2016年19期2016-08-19
- 基于微带线-槽线转换的具有陷波特性的超宽带带通滤波器*
3808）基于微带线-槽线转换的具有陷波特性的超宽带带通滤波器*王善进*，刘华珠，赖颖昕，陈琼，李秀平，杨杰（东莞理工学院电子工程学院，广东东莞523808）利用阶跃阻抗槽线多模谐振器和微带线与槽线的信号转换，设计了一款具有陷波功能的超宽带带通滤波器。滤波器在一块介质基板上制作而成，基板接地面上有一条终端短路宽度不均匀（阶跃阻抗）槽线谐振器，基板的另一面有两条与槽线谐振器垂直的“L”形的开路微带线，作为滤波器的信号输入和输出端口，在这两端口的附近各刻有一条
电子器件 2016年3期2016-08-18
- 船载固态导航雷达带通滤波器的设计与实现
处理，平行耦合微带线带通滤波器在微波集成电路中是比较典型而且优异的带通滤波器，因此本文涉及的就是用平行耦合微带线带通滤波器对中心频率为9.4 GHz的射频信号进行滤波设计及仿真。2 微带滤波器工作原理平行耦合微带线构成的带通滤波器是一种常用的由四分之一波长耦合微带线段组成的分布参数带通滤波器，耦合传输线的原理是当2个微带传输线由于紧贴在一起而产生相互作用的电磁场时，传输线会由于电磁场的效果从而产生功率耦合[5]。2.1 奇模和偶模的激励如图1建立平行耦合微
自动化与仪表 2016年6期2016-01-18
- 具有陷波特性的宽带微带线－槽线巴伦的设计
辐射臂。当采用微带线、共面波导或同轴线等不平衡馈线馈电时，为实现天线馈电网络的阻抗匹配并保证天线的电性能不发生畸变，需要设计适当的不平衡线至平衡线的巴伦来进行馈电。同时，为了抑制其他频段信号对所用无线通信系统的潜在干扰，就需要设计具有陷波特性的天线和相应的微波电路［1－4］。本文提出了一种可用于槽线天线馈电的具有陷波特性的宽带微带线－槽线巴伦。通过引入的阶梯阻抗变换器，有效拓宽了巴伦的工作带宽;通过在微带线开路端引入的λ0/4的开路枝节(λ0为陷波波频段中
电子科技 2015年6期2015-12-20
- 基于ADS简易设计及优化的平行耦合微带线带通滤波器
优化的平行耦合微带线带通滤波器西华师范大学物理与电子信息学院 尹彩霞 刘小亚在平行耦合微带线带通滤波器的理论基础上，设计出平行耦合微带线带通滤波器的电路基本结构，并借助ADS（Advanced Design System）软件计算工具完成平行耦合微带线奇偶模的特性阻抗与尺寸之间的计算，以及如何设计并仿真平行耦合微带线带通滤波器的方法。最后基于ADS给出一个中心频率为2．2GHz的平行耦合微带线带通滤波器的设计实例，并进一步优化参数，得出仿真结果及电路版图。
电子世界 2015年14期2015-11-07
- 基于槽线结构的信号干涉带阻滤波器仿真研究
计。相比于传统微带线结构的滤波器，在阻抗比一定时，槽线结构可以实现更高的特征阻抗。为了验证这一结论，分别设计了微带线结构与槽线结构的信号干涉带阻滤波器进行仿真对比。两种结构滤波器的仿真结果显示，槽线结构的通带性能及品质因数等指标明显优于微带线结构，且阻带抑制提高了约15.5%。因此，基于槽线结构的信号干涉带阻滤波器的滤波性能具有更大的优势。槽线；信号干涉；带阻滤波器；阻抗比0 引 言信号干涉技术最早由Mandal等［1］于2008年提出，用来实现常规滤波结
浙江理工大学学报(自然科学版) 2015年11期2015-10-31
- Ka频段平行耦合微带线滤波器的设计与实现
a频段平行耦合微带线滤波器的设计与实现闫书保（广州海格通信集团股份有限公司，广州 510663）0 引言在微波射频电路中，滤波器是一种应用非常广泛的无源器件。它的主要作用是抑制无用信号，只让有用的信号通过。在微波电路系统中，滤波器的性能对电路的性能指标有很大的影响。滤波器性能的好坏，直接决定了整个射频链路性能的好坏。平行耦合微带线带通滤波器具有体积小、带外抑制好和设计方便等特点而被广泛地应用于各种射频通信系统中。1 基本原理在射频链路的微带滤波器中，最常用
现代计算机 2015年22期2015-09-26
- 基于LOD-FDTD的微带线边缘奇异性处理技术研究
D-FDTD的微带线边缘奇异性处理技术研究李 磊*①张 昕①②孙亚秀①①(哈尔滨工程大学信息与通信工程学院 哈尔滨 150001)②(五邑大学信息工程学院 江门 529020)为解决现有方法在处理微带线边缘电磁场的奇异性时，存在计算效率和精度之间的矛盾，该文提出一种在局部1维时域有限差分法(LOD-FDTD)基础上，结合微带线边缘电磁场分布函数，并通过坐标变换可处理导体嵌入网格面积大于1/2时的情况，因而适用性更广的微带线边缘奇异性处理技术。与现有奇异性处
电子与信息学报 2015年3期2015-07-05
- 微带线阻抗不连续性的补偿研究
0074 )微带线阻抗不连续性的补偿研究余文志，李晓磊，吴柏昆，吴 锋，钱银博( 华中科技大学光学与电子信息学院，湖北武汉 430074 )随着测试仪表板卡中传输信号频率的增加和上升时间变短，板卡中微带线与金手指宽度不一致引起的阻抗不连续问题对信号完整性的影响越来越严重。文中提出使用在参考地层构建反焊盘的方法对这种阻抗变化进行补偿，并使用高频结构仿真软件HFSS和高频电路仿真软件Ansoft Designer对单端和差分情况下的补偿效果进行时域和频域仿真
仪表技术与传感器 2015年8期2015-06-07
- Ka波段微带滤波器的仿真与测试
究键合线及键合微带线间隙对其性能的影响。结合电磁仿真结果与实测结果发现：键合金丝及键合微带线间隙在高频条件下引入的寄生参数恶化滤波器的驻波，通过提取相应的等效参数，并对键合端点进行阻抗匹配，再次进行电磁场仿真，结果表明滤波器的驻波有了明显的改善。微带滤波器；键合线；ADS；HFSS；寄生参数0 引言滤波器作为信号处理链路中的关键器件，不仅可以实现信号分离、抑制干扰，还可以起阻抗变换、阻抗匹配和延迟信号的作用。滤波器的性能直接影响系统的性能，因此，设计并制备
现代电子技术 2015年6期2015-02-27
- 一种用于测量电场法向分量的近场探针
确计算理论值的微带线作为校准器件。微带线结构如图3所示。图3 微带线的几何结构图1中，W为微带线导带的宽度；h为介质基板的厚度，a为介质板的宽度，εr为介质板的相对介电常数。W位于介质板中央形成一个对称的边界条件。众所周知，微带线内传输的主模是准TEM模［8－9］。通过静电场理论分析近似得到微带线上方的理论电场分布，在a≫d情况下，边界条件对称，通过拉普拉斯方程求解微带线上电场，得出法向电场［9］如下：当0≤z＜d时，当d≤z＜∞时，其中微带线介质板宽度a
合肥工业大学学报（自然科学版） 2014年1期2014-12-31
- DGS结构参数对其反射特性的影响
分布，从而改变微带线的分布电感和分布电容，使得具有DGS结构的微带线表征出带阻特性和慢波特性。DGS结构可应用于微波电路各个领域，能使微波电路性能得到大幅提升。与EBG结构相比，DGS结构微带线优点在于无需建立周期结构即可在某些频率点产生谐振，提供良好的带隙特性。1 DGS结构及仿真结果设计了一种DGS结构，如图1所示。其中基板介电常数为2.2，厚度0.787mm；微带线宽度w=1.25mm，狭缝宽度g=0.156mm。本文采用谱域法对所设计的DGS结构反
长春理工大学学报（自然科学版） 2014年6期2014-12-07
- 2.0～3.5 GHz单路宽带低噪声放大器
。匹配网络采用微带线，减小了分立元件的寄生效应。详细阐述了提高放大器稳定性的方法，实现了PHEMT 放大器在全频段的稳定性，并分析了源极反馈电感对放大器性能的影响。在2.0～3.5 GHz频段内，放大器增益为12 dB左右，增益平坦度为0.23 dB，最大噪声系数为2.8 dB，输入输出驻波比小于2，三阶输出截点值OIP3大于35.5 dBm。设计的放大器可以用于无线通信的前段中。关键词： ADS； 微带线； 单路宽带低噪声放大器； PHEMT放大器中图分
现代电子技术 2014年17期2014-09-17
- 电阻率对硅衬底微波传输特性影响分析
电阻率硅衬底上微带线的传输特性，系统研究电阻率变化对硅衬底微波传输特性的影响，并与基于MEMS三维加工的低阻硅衬底进行比较。在30 GHz频率范围内，当硅衬底电阻率从10 Ω·cm提升至4 000 Ω·cm时，微带线插入损耗从20 dB/cm降低至0.6 dB/cm。电阻率大于100 Ω·cm的高阻硅衬底微波传输特性优于带MEMS空腔的10 Ω·cm低阻硅衬底。结果表明提升电阻率可有效降低硅衬底微波传输损耗，结合低成本成熟工艺等优点，高阻硅衬底具有广阔的微
现代电子技术 2014年12期2014-06-30
- 填充右左手材料矩形屏蔽微带线色散特性的比较研究
手材料矩形屏蔽微带线色散特性的比较研究孙 海1，2（1.乐山师范学院数学与信息科学学院，乐山 614000；2.东华理工大学理学院，南昌 344000）运用矢量有限元法对填充右左手材料的矩形屏蔽微带线的色散特性进行比较研究，包括矩形单信号对称屏蔽微带线，矩形单信号不对称屏蔽微带线，矩形双信号对称屏蔽微带线，矩形双信号位置不对称屏蔽微带线，矩形双信号宽度不对称屏蔽微带线以及矩形双信号厚度不对称屏蔽微带线六种情况.讨论这些屏蔽微带线的主模色散特性随填充材料的变
计算物理 2014年5期2014-06-09
- 微带线-槽线馈电缝隙等角螺旋天线设计
勇 乔晓林微带线-槽线馈电缝隙等角螺旋天线设计方庆园①金 铭*②宋立众②韩 勇②乔晓林②①(哈尔滨工业大学电子与信息工程学院 哈尔滨 150001)②(哈尔滨工业大学(威海) 威海 264209)宽带天线；被动雷达导引头；缝隙等角螺旋天线；微带线-槽线巴伦1 引言被动雷达导引头为探测与跟踪目标一般采用宽带天线。等角螺旋天线具备宽频带、高增益、宽波束、圆极化等特性，因此适用于被动雷达导引头天线系统[1]。但导引头内局促的天线安装空间迫切要求降低天线剖面，
电子与信息学报 2014年1期2014-05-22
- IC封装中键合线传输结构的仿真分析
跨距、拱高以及微带线长度、宽度五种关键设计参数对封装系统中信号完整性的影响，仿真结果对封装设计具有实际的指导作用。键合线传输结构；IC封装；信号完整性1 引言随着BGA、SIP以及MCM等先进封装技术的不断发展，工作频率越来越高，工艺尺寸不断缩小，封装系统中的信号完整性问题已经成为研究的重点。键合线作为封装中重要的一种互连结构，其传输特性直接影响了整个封装系统的信号完整性。因此在键合线分析及优化设计方面也开展了很多工作，主要有不同材料键合线特性分析[1,2
电子与封装 2014年9期2014-03-22
- 平行耦合微带线带通滤波器的研究与设计
本等诸多优点的微带线滤波器已成为广泛应用的射频器件[1]。其中平行耦合微带线滤波器是结构简洁、设计方便的一种，目前已具备了成熟的窄带近似设计方法和宽带近似设计方法[2]。采用宽带近似设计方法，从低通原型滤波器[3]经过频率变换，求得各耦合单元的物理尺寸[4]。本文采用这种方法设计滤波器，利用CST软件进行仿真，对其缺点引出更有优势的设计方法：全等宽平行耦合微带线带通滤波器。1 平行耦合微带线带通滤波器的设计方法1.1 平行耦合微带线带通滤波器平行耦合微带线
电子设计工程 2014年17期2014-01-15
- 用FDTD法分析各向异性介质填充微带线的截止特性
性介质填充屏蔽微带线的传播常数，讨论了微带线结构对其截止波长的影响.1 时域有限差分方法(FDTD法)原理分析各向异性介质的本构关系可以表示为:对于横向各向异性介质填充波导，电磁波仍然可以分解为TE和TM波.［2］麦克斯韦方程可以表示为:［3］对(3)式在时域作差分离散采用Yee元胞为离散单元，并令对于二维问题，∂/∂z=0，以 TM 波为例，由(4)式可得电场分量由于TE和TM波之间有对偶关系，所以对于TE波，应用对偶原理可以方便地得到计算结果.2 计算
四川文理学院学报 2013年5期2013-12-17
- 基于ADS的微带线不连续性分析与应用*
12)1 引言微带线作为一种最常见的平面传输线，易与其他无源和有源的微波器件集成，并且方便加工，是PCB上元器件互连的主要传输线之一，已广泛应用在各种射频电路中。在实际电路布线时，由于印刷板大小的限制，常需要做弯折走线处理，即在PCB中会出现微带线拐角，它属于典型的微带线不连续结构之一[1]。由于微带电路尺寸与工作波长可以相比拟，所以这种不连续性会引入寄生电抗，从而引起相位和振幅误差、输入与输出的失配，以及可能存在的寄生耦合，进而导致电路性能的恶化，影响P
电讯技术 2013年11期2013-09-28
- 基于ADS滤波器的设计
em)软件进行微带线滤波器的设计方法，给出了详细的设计原理和步骤，并结合实例设计了一个中心频率为2.35 GHz，带宽为100 MHz，带内衰减小于2 dB，波纹起伏小于1 dB，输入阻抗、输出阻抗均为50Ω的耦合微带线带通滤波器。经过仿真优化，得到了原理图和电路版图，证明了这种方法的可行性，对使用ADS设计滤波器具有一定指导作用。带通滤波器;平衡耦合;微带线;ADS微波滤波器是一类无耗的二端口网络，主要用于控制信号的频率响应，使有用的信号频率分量几乎无衰
电子器件 2013年6期2013-09-27
- 高功率微波极化方式与入射方向对微带线耦合特性影响分析
264001）微带线是微波电路的基本连接方式，也是微波电路的重要器件与组成部分。在高功率微波（HPM）辐照过程中，微带线是耦合效应的主要效应点。分析HPM极化方式与入射方向对微带线耦合特性的影响，是研究HPM与微波电路相互作用的关键环节。实用的HPM 耦合分析方法有实验方法和仿真方法。实验研究将导致成本和时间的增加，且细节难以呈现，因而效率较低。仿真方法有频域有限元法、时域有限差分法等。其中，时域有限差分法（FDTD）是计算时域场的主要数值方法[1-2]，
海军航空大学学报 2013年3期2013-03-24
- 一种微带线射频带通滤波器的设计与研究
个系统的优劣。微带线是位于接地层上由电介质隔开的印制导线，它是一根带状导(信号线)［1］，微带线滤波器由于其结构简单特点，既可以设计在片级版图中，也可以设计在板级PCB上。本文为从混频器输出中获得750 MHz下边频信号，设计一种兼顾阻抗变换、信号传输、滤波等功能的微带传输线滤波器。1 混频输出双端到单端的转换拟设计的微带线滤波器是要对混频信号进行滤波的。由于混频器是以双端形式输出信号，而微带线滤波器一般是单端输入，输入端子数不相匹配。所以，二者之间需要插
延安大学学报（自然科学版） 2012年4期2012-11-02
- 微波滤波器设计的新观点
函数的周期性和微带线的周期性十分相近，因此可以考虑利用不同微带线的组合来逼近滤波器频率特性曲线。1 微带线单元模型的频率特性分析一个微波滤波器可以看作是如下单元的某种组合。1）单段微带线，如图1所示。图1 单段微带线Fig.1 Single microstrip line阻抗匹配的微带线在很宽的频段内近似为一条直线，随着频率增加，损耗略有增大。这是由于微带线本身是有耗的，波数中的阻抗系数随频率增加而增大。非阻抗匹配的微带线为近似正弦曲线，且微带线特性阻抗偏
电子设计工程 2012年21期2012-09-19
- 一种应用于射频识别阅读器的微带移相电路设计*
实现，也可利用微带线来实现。低频的情况下，采用分立元件能大为减小PCB 布板之面积，所以采用分立的电感、电容来设计移相电路是常用的方案。但随着信号频率的不断攀升，器件分布参数的影响将愈加显著，此时采用微带线理论来设计移相电路便成为了必需［1，3－4］。本文设计了915 MHz 射频识别阅读器中的微带移相电路，其中精确分析了电路结构各参量对移相性能的影响，最后通过实际电路检验了设计效果。测试表明，本电路能完全满足系统的指标要求，采用这种移相电路的RFID 阅
电子器件 2012年2期2012-08-09
- 基于谱域法的铁氧体介质微带线色散特性研究与仿真
单层铁氧体介质微带线色散特性，分析了在切向轴饱和磁化下的铁氧体衬底谱域场量关系，根据微带边界条件推导其谱域格林函数并求解微带线色散。仿真表明，铁氧体微带线色散曲线变化趋势受铁氧体谐振频率影响非常明显，即与偏置磁场有直接关系；同时铁氧体介质的磁饱和强度对微带线色散特性也有一定影响。关键词：谱域法；铁氧体；微带线；仿真中图分类号：TN817文献标识码：A文章编号：1009-2374（2012）03-0044-03目前，微带线铁氧体移相器的研究在文献报道中还不多
中国高新技术企业 2012年2期2012-03-22
- 新型Koch岛分形耦合微带线带通滤波器
高的要求。耦合微带线带通滤波器因具有尺寸小、重量轻、成本低、易于加工等优点，在微波电路和系统中得到了广泛的应用[1-3]。由于耦合微带线的长度在中心频率处约等于四分之一导波长，因此一般的耦合微带线带通滤波器的二次谐波输出很大，这就严重限制了其应用。为抑制其谐波输出，国内外的研究人员做了大量工作：(1)改变原有的耦合原理，如在耦合微带线之间接入一段微带线的SIR(Stepped-impedance Resonators)带通滤波器以增加耦合微带线之间的耦合[
电讯技术 2011年3期2011-09-25
- 微带分支线定向耦合器的小型化
将其转化成T型微带线，使其小型化。但是终端开路短截线与主线的连接处很宽而且主线和副线的终端开路的微带线之间距离很近，对于传输信号会相互耦合，影响定向耦合器特性产生影响，因此对终端开路线进行进一步的等效。设计得到的3 dB定向耦合器的参数满足要求，为其在通信系统中的应用奠定了基础。1 等 效1.1 传输线缩短将电长度为的传输线等效[3]为T型传输线：图1 传输线等效T型图Fig.1 Equivalent T-shaped transmission line
电子设计工程 2011年24期2011-06-09
- 3W规则有效性仿真分析
电压是衡量平行微带线间串扰大小的重要指标，因此，为了计算平行微带线间的串扰，将形成串扰的电磁耦合等效为下面两幅图。在图1(a)所示的一小段感性耦合传输线上图1 电磁耦合等效图近端串扰电压同样，由图1(b)所示的一小段容性耦合传输线上，可得到由Vb=Vf，可以得出，远端串扰电压串扰电压为感性电压和容性电压之和，故总的串扰电压为其中，l为传输线的长度;L为单位长度传输线自身电感;C为单位长度传输线自身电容。2 仿真方法验证为了验证该仿真方法的可靠性，选取了一组
电子科技 2011年7期2011-03-20
- 应用史密斯圆图提取慢波微带线特征阻抗方法
1-6]。慢波微带线可以提高所传导电磁波的相位常数β，进而缩短单位电长度微带线的物理长度，因此成为射频器件小型化的一种手段[2-6]。慢波微带线的主要特性参量有特征阻抗Zc和相位常数β。相位常数可以直接测量，而特征阻抗需要通过间接手段获得。一般是先计算微带线分布参数和其不连续性引起的寄生参数[2-3]，然后通过(1)式计算。由于对寄生参数的计算是基于近似公式并且常常忽略相邻慢波单元的耦合，所以分布参数的计算结果存在误差，进而影响到特征阻抗的准确计算。测量镜
电子测试 2011年5期2011-03-16
- 用于调Ｑ的高压、超快脉冲发生器
串。电路板采用微带线结构，通过同轴脉冲形成线，对脉冲形状进行优化。最终获得输出阻抗50 Ω，脉冲峰峰值1.48kV，脉冲前沿为200 ps的高压、高速大电流脉冲。同时对晶体管的选择、触发脉冲的产生也做了介绍，对PcB板的设计中应注意的问题做了相应的说明。关键词：调Q；高压脉冲；雪崩晶体管；微带线中图分类号：TN784文献标识码：A文章编号：1004－373X(2009)15－101－03
现代电子技术 2009年15期2009-09-30