压重
- 深层水平井机械坐封过程力学精细描述
于等于封隔器最小压重的1.5倍),对于深层水平井,过大悬重释放值易对封隔器造成损伤,严重影响测试作业安全性。因此,开展深层水平井机械坐封过程力学研究,优化机械坐封施工参数对指导现场操作人员十分重要。井下管柱的力学问题已被学者完成了大量的理论研究与实验分析[2]。对于井中管柱的受载问题,Johancsik等[3]首次对三维井中的管柱开展了研究,忽略管柱刚度建立了三维软杆模型。Sheppard等[4]通过实验得出模型中的摩阻系数是一个受井眼参数与泥浆影响的综合
科学技术与工程 2023年32期2023-12-14
- 弱膨胀土三轴膨胀模型及其应用
维成本增加,上覆压重换填水泥改性土成为处理浅层失稳的常用手段。土膨胀性的不同决定了上覆压重厚度的不同[1],因地制宜,细化压重厚度,厘清膨胀变形机理是十分必要的。厘清膨胀变形机理进而提出合理的防护方案关键前提是分析建立膨胀变形与各影响因素间的内在关系。传统膨胀模型的建立多基于K0(侧限压缩)应力状态,仅考虑一维膨胀变形,通过建立膨胀变形和膨胀力随初始含水率[2-4]、初始干密度[5]和上覆应力[6-7]等的内在联系,进而提出相应的膨胀模型[8-10]探究膨
长江科学院院报 2023年10期2023-10-17
- 深中通道某异形钢箱梁横向分块施工受力分析
、4 号梁段施加压重荷载来控制纵缝处的位移差，具体如图3、图4、表1 所示，1 号、3 号梁段的开口较大，其开口处设有桁架式纵隔板。表1 横线分块距离及压重荷载图3 D段箱梁顶板横向分块示意（单位：m）图4 2号梁段荷载压重示意（单位:mm）2 有限元模型采用Midas Civil 建立D 段、E 段钢箱梁有限元模型，分别模拟箱梁吊装到位（吊装到临时支撑）、施加压重荷载两个施工工况，E 段钢箱梁有限元模型如图5 所示。模型纵隔板采用梁单元模拟，其余部分均采
河南科技 2023年17期2023-10-10
- 高层建筑附建式地下室抗浮设计方法探究
即地下室的自重、压重和抗浮构件提供的抗浮力之和大于水的浮力。《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.4.3条给出了简单水浮力作用情况下，基础整体抗浮稳定性的设计要求：GkNw,k≥Kw式中：Gk为建筑物自重及压重之和；Nw,k为水浮力作用值；Kw为抗浮稳定安全系数，一般情况取1.05。局部抗浮是结构的整体抗浮满足上述要求，而局部的基础底板因为水浮力超过抗浮力而引起的上浮。局部抗浮不满足要求会导致基础底板向上变形，严重时会导致底板隆起开裂
工程与建设 2022年3期2023-01-08
- 南四湖斜拉桥压重的优化研究
围内需配置相应的压重[4-5]。 因此，对边跨进行压重处理成为了改善此桥型内力状态常用的方法，应给予边跨压重问题足够的重视[6]。 此外，在主梁对称施工过程中，边跨主梁梁段往往较轻，此时压重作为平衡重施加在边跨主梁中。 合理的压重设置，不仅是消除或减小施工与成桥时墩台处支座负反力最直接、最有效的方法，而且能够改善斜拉桥塔梁施工、成桥及使用阶段的力学性能[7-9]。南四湖斜拉桥为双塔双索面混凝土梁斜拉桥，根据桥梁受力特性优化研究了其压重方案。 一般来说，桥梁
山东建筑大学学报 2022年4期2022-08-18
- 大跨度连续钢箱梁斜拉桥未知系数法合龙技术
斜拉桥合龙方法有压重法和斜拉索放张法。结合工程实际情况，分别考虑两种方法对主梁的影响。4.1 压重影响分析通过有限元软件Midas/Civil 对主梁压重进行模拟[5]，得到压重对合龙段高程下挠量见表 2。表 2 NHB 压重影响量可以看出，压重重量与NHB 下挠量基本呈线性关系，并且通过计算得出大约需要35 t 可以达到理想合龙状态。4.2 斜拉索放张影响分析NHB 梁段拼装完毕后，通过试算法发现NSC13、NSC14 号斜拉索的放张对NHB 梁段的位移
山东交通科技 2022年2期2022-08-03
- 斜拉桥压重混凝土与斜拉索张拉顺序研究
——基于有限元软件MIDAS CIVIL的理论研究与施工
和Z6墩内侧浇筑压重混凝土，为提高支架的安全性并保护支座，同时由于Z3墩地下存在特殊构造物对地基承载力有严格要求，因此要把控好压重混凝土浇筑时机。2 有限元模型建立根据可能发生的实际施工情况，通过MIDAS CIVIL软件建立有限元模型，通过计算不同工况下结构受力情况以采用最佳施工方案。2.1 计算原则1)为安全考虑，受力构件应满足承载能力要求及满足变形要求。2)为简化计算，对构件受力最大时进行静力分析，另选取构件受力最不利位置进行分析。3)均按照极限应力
四川建材 2022年7期2022-07-25
- 数据中心园区抗浮设计分析
有地上结构，造成压重不足，当场地地下水位较高时，极易使结构发生上浮破坏，因此，对于这些结构需重点考虑抗浮设计。结构抗浮设计不足轻则导致地下室底板起拱、裂缝，重则使地下室上浮，结构柱柱顶破坏。对于数据中心园区，地下室基本用于水池、水泵房等。一般土建投资在整个数据中心园区的建设投资中占比较小，但是一旦结构抗浮失效，会导致地下室漏水甚至破坏，造成的影响却非常大，因此，数据中心结构工程师须加强抗浮设计意识，防范技术风险。2 抗浮设计方法常用的结构抗浮措施有增加压重
工程建设与设计 2022年12期2022-07-21
- 非对称组合梁斜拉桥转体施工敏感性分析
转体段边箱内永久压重块；（5）从桥塔中心向两侧一次安装并张拉斜拉索；（6）主梁脱离支架；（7）安装两端顶升支架及千斤顶支撑体系，通过调节顶升支架顶力，使两侧桥塔和主梁体系保持平衡状态，达到转体状态；（8）转体施工；（9）调整边跨配重，使边跨梁段落于支座上；（10）封固球铰，卸载临时转动系统支撑体系；（11）拼装边跨段；（12）施工完箱内永久压重段，卸除临时压重块；（13）中跨合拢；（14）张拉桥面板纵向钢束；（15）施工桥面铺装及桥面附属设施；（16）索力
城市道桥与防洪 2022年4期2022-07-01
- 不对称斜拉桥压重混凝土施工工艺
称的斜拉桥需设计压重混凝土进行配重。文章以实际工程为例，介绍了压重混凝土施工工艺，压重混凝土配合比，压重混凝土施工。[作者简介]王相坤（1986—），男，本科，工程师，主要从事公路、桥梁工程施工及现场工作。桥梁的造型美观增加了桥梁的施工难度，又因城市建设中土地使用存在限制，事故不对称斜拉桥的增多。压重混凝土施工直接影响了施工安全、质量以及施工进度，本文对压重混凝土施工工艺作了详细介绍。1 工程简述该斜拉桥是一座工程规模大，造型美观的“义”形独塔单索面斜拉桥
四川建筑 2022年2期2022-06-19
- 预应力损失及合龙措施对大跨径PC连续刚构桥跨中下挠的影响
龙顶推、边跨平衡压重对其施工过程和后期成桥10年内桥梁跨中累积位移的影响。1 工程概况与有限元建模列夕特大桥是孔跨布置为(110+235+110)m的双肢薄壁连续刚构桥，根部梁段高从14.59 m按1.8次抛物线变化到中跨和龙梁段高5.59 m。桥墩为双肢空心矩形墩，1#墩高53 m、2#墩高64 m。桥梁立面布置如图1所示，主梁横断面如图2所示。图1 列夕特大桥立面布置图(单位：m)图2 列夕特大桥主梁横断面图(单位：m)采用有限元软件midas Civ
黑龙江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 上盖物业软土基坑开挖中城市轨道交通隧道变形的控制与优化
)方案并采用垫层压重、隧道上方土体加固等辅助措施，并借助Plaxis 3D软件对基坑开挖进行数值模拟与分析，提出了上盖物业基坑施工时下方隧道变形控制的优化方案，以期为类似工程提供参考与借鉴。1 工程概况本工程位于宁波市鄞州区，城市轨道交通隧道由东南至西北方向穿越本工程地块，将本地块划分为南侧区块、北侧区块及中间区块3部分。其中，中间区块上盖物业基坑沿南北方向的宽度约为30 m，沿东西方向长度约为180 m，开挖面积约为5 400 m2，施工现场的平面布置如
城市轨道交通研究 2022年3期2022-04-11
- 河道开挖对邻近既有隧道变形影响分析
体加固，采用临时压重、分块开挖等措施，辅以自动化监测手段来减弱轨道上方土体开挖对盾构结构的影响。1) 门式土体加固盾构区间正上方重点影响区域采用∅650@450 mm三轴水泥搅拌桩进行门式加固，桩长为11.6 m和28 m两种，均位于河道内，上部采用水泥掺量8%的弱加固，其余区域采用水泥掺量25%的强加固，以提高土体强度，降低河道开挖时土体的隆起。河道门式加固示意如图1所示，区间隧道竖向剖面图如图2所示。图1 河道门式加固示意2) 临时压重设计在门式加固区
现代交通技术 2022年1期2022-03-25
- 现浇成型综合管廊不均匀沉降裂缝分析
——以福州东南快速通道综合管廊为例
结构施工完后浇筑压重混凝土。管廊典型断面如图1所示。各段管廊之间设置沉降缝，沉降缝位置纵向钢筋断开，中部设置中埋式钢边橡胶止水带，如图2所示。图1 管廊典型断面(单位： m)图2 管廊变形缝防水构造示意图(单位： mm)综合管廊所在路段为海相沉积平原地貌，附近场地地形较平坦，整体稳定性较好。K3+860～+930段管廊地处河流底部的含泥中砂层，土层均匀性较好，中砂层厚17.82 m，管廊的底部标高为-7.03 m，河流常水位标高为+0.64 m，如图3所示
隧道建设(中英文) 2021年12期2022-01-17
- 大跨度不对称连续梁设计与施工关键技术
先边跨支架现浇并压重，再中跨挂篮悬臂浇筑的不对称施工方案。由于该桥边跨不具备搭设支架条件，创新性地提出边跨和中跨对称悬臂浇筑并动态调整压重的方案。大桥采用主跨为110 m的不对称变截面连续梁（图1），跨径组合为（62.7+110.0+45.7）m，箱梁0号块长14 m。以1#墩为中心挂篮悬浇节段纵向对称，划分为A1—A13（B1—B13）节段；以2#墩为中心挂篮悬浇节段纵向不对称，小里程划分为B1—B13节段，大里程划分为C1—C11节段。2#墩小里程与大
铁道建筑 2021年12期2022-01-08
- 极限边中跨比混合梁斜拉桥关键技术研究
结合段位置、边跨压重等关键技术进行研究。图1 桥梁总体布置图（单位：cm）2 结构体系研究斜拉桥按塔、索、梁三者结合方式，可组成4种不同结构体系，即飘浮体系（全飘浮体系）、支承体系（半飘浮体系）、塔梁固结体系和刚构体系[2-5]。这4种形式均为成熟方案，在国内外有广泛的应用。塔梁固结体系和刚构体系多运用于主跨400m以下的斜拉桥。本桥主跨为716m，跨径较大，因此考虑全飘浮体系和半飘浮体系两种方案，并建立相应的全桥有限元模型，分析计算并进行比选，选择较为适
城市道桥与防洪 2021年10期2021-11-15
- 福州软土地区灌注桩的大吨位静载试验工艺设计分析与研究
设计2.1 现有压重平台地基土承载力问题该工程单桩竖向抗压极限荷载是22 000 kN，加载反力装置需提供不小于26 400 kN的反力，平台支座上次梁的重量为600 kN，底座水泥块的重量为48个×24.5 kN/个=1176 kN；支承平台的水泥块尺寸为1.6 m×0.8 m×0.8m，共8排，每排6个，共计48个，平台的面积为48个×1.6m×1.6m=122.88 m2；堆重平台表层杂填土承受的压应力为：f=(26 400 kN+600 kN+11
福建建筑 2021年8期2021-09-21
- 给排水构筑物抗浮设计及工程应用研究
计主要借助自重或压重、抗拔锚杆及抗拔桩等措施加大抗力，使之超过地下水浮力后实现构筑物抗浮稳定的目的；降水疏排型抗浮设计则主要通过砂石反滤层、排水盲沟、降水井、抗浮阀等排降水措施的应用，使地下水位降至自重平衡抗浮水位，实现抗浮稳定。抗力平衡型和降水疏排型抗浮措施在设计理念、技术要求、施工难度及工程造价等方面存在较大差异。抗力平衡型抗浮措施工艺比较成熟，适用性较广，且无需后期运营监管等投入，对于长期处于高地下水位且土质不良的南方及沿海地区的构筑物较为适用，为增
工程与建设 2021年3期2021-08-04
- 一种弯桥梯形压重的技术创新
;另一种则用增加压重的方法来控制边墩或桥台处负反力，确保在运营状态下钢桥边墩或桥台处支座不出现负反力，并有一定的压重储备。目前常见的压重方法存在压重效率不高，施工困难等不利因素，本文提供一种用于弯桥的压重结构设计，该方法压重效率高,施工方便。1 弯桥梯形压重的理论依据根据国内外对曲线桥的研究，其理论依据主要是由曲梁平衡微分方程和伏拉索夫方程[2]，总结出的部分曲线桥受力特点如下：弯桥一般情况下外弧侧支座反力大于内弧侧支座反力，主要因为主梁在自重作用下产扭矩
城市道桥与防洪 2021年6期2021-07-13
- 大跨径连续钢箱梁桥抗倾覆性能研究
——以武汉市某高架桥工程为例
程度、支座间距、压重和横桥向风荷载等控制因素，结合Midas模型数据，来分析大跨径连续钢箱梁抗倾覆稳定性[4]。3.1 车道荷载布载影响比较车辆不超载、超载25%和超载50%的情况下的支座反力和抗倾覆系数，同时，比较不同车道布载偏心距下车辆超载对抗倾覆的影响程度，结果如表1所示。表1 不同超载情况下支座反力和抗倾覆系数汇总表由表1可知，在车道布载偏心距3.1m和7.1m的情况下，随着超载情况越来越严重，支座反力和抗倾覆系数均呈减小趋势。当车辆靠桥梁外侧行驶
工程技术研究 2021年8期2021-06-01
- 跋山水库土石坝除险加固方案研究
0 m的复式抛石压重体，坡比自上而下依次为1∶2.75、1∶3.0、1∶2.0。经复核，现状坝体不满足抗震液化和抗滑移稳定性要求。3 除险加固方案3.1 抗液化加固方案3.1.1 加固方案比选从液化产生的机理、初始应力条件及控制液化开展等因素考虑，坝体抗液化安全加固可采取改善土体密实度、压重增大土体上覆有效应力、放缓坡度以及围封限制液化开展等措施。1998年保安全加固时，对上下游坝脚进行了压重加固，使坝基液化区域已远离土坝坝脚，坝基液化对坝体产生危害的可能
水利科技与经济 2021年4期2021-05-06
- 大跨径连续梁不对称悬臂施工若干问题探讨
t/m施加临时压重。（5）拆除0号梁段与中墩间的临时锚固。（6）悬臂浇筑a12号梁。（7）在边墩（图 1中1＃、4＃墩）托架上浇筑 a14号节段。（8）利用挂篮合龙边跨。3 仿真分析模型采用变截面3D梁单元模拟该桥的主梁及桥墩构件，梁体内的预应力钢束采用预应力荷载单元模拟。对于预应力钢筋混凝土结构的收缩徐变效应，本次计算按现行桥梁设计规范考虑。考虑到基础采用的是嵌岩桩基础，施工过程中不考虑基础沉降，其悬臂施工数字模型的边界条件近似按墩底与承台固结考虑。基
铁道建筑技术 2021年2期2021-04-27
- 土石坝坝坡抗滑稳定性分析及加固设计研究
计时考虑了坝脚设压重平台、搅拌桩加固土体、抗滑桩三个方案。3.1 方案比选3.1.1 坝脚设压重平台通过在坝脚设置压重平台，增加了坝坡的抗滑力矩，从而达到增强坝坡稳定性的目的。压重平台的土料宜选用粗粒土，以利于坝体排水。压重平台方案施工简单，投资较省，对一般土石坝坝坡加固有较好的适用性。但压重平台方案需要增加工程占地，改变了坝坡现状，影响坝体美观。经计算，本工程压重平台高4.0m，顶宽18.0m，可就近利用坝坡翻压的弃土，对本工程较为适宜。3.1.2 搅拌
治淮 2021年9期2021-04-02
- 土石坝砂岩压重除险加固处理坝坡稳定性分析
、削坡减载和坡脚压重等，其中坡脚压重是通过在坡脚施加砂岩等重物以抑制和处理坡脚地基产生的弧形滑移，提高坝坡稳定性的一种有效且经济的除险加固措施。鉴于此，本文以松坡水库为例，针对存在的上游坝坡失稳问题，设计采用砂岩坡脚压重方式进行病险处理，并计算分析加固修复后大坝上游坝坡的稳定性，以验证砂岩坡脚压重加固方案的合理性和有效性。1 工程概况海南省松坡水库位于琼中县黎母山镇境内，坝址以上集雨面积5.3 km2，现状正常蓄水位629.35 m，正常蓄水库容326×1
水利科技与经济 2020年8期2020-08-01
- 平原区土石坝可液化土地基地震液化研究
以及有无设置坝脚压重情况下坝基饱和砂土的液化规律、坝体典型节点的加速度响应以及坝坡稳定性，为类似工程提供一定的参考。2 计算理论进行动力分析时采用的是非线性材料模型，Geoslope中非线性材料模型计算地震过程中产生的超孔隙水压力时采用MFS孔压力模型，具体方程如下：式中：Δu为孔隙水压力增量（kPa）；Er为回弹模量（MPa）；Δεvd为排水加载情况下产生的体积应变增量。Geo-slope中MFS孔压力函数表达式为：式中：γ为土体的剪应变，εvd为累积体
海河水利 2020年4期2020-07-24
- 静载试验压重平台反力装置对桩承载性能影响研究分析
2]。例如在采用压重平台反力装置的静载试验过程中，因试验开始前，平台上部的堆放的荷载已通过平台支墩传递给了试桩周围的地基土上，故在试验未开始时上部配重荷载已经对堆载平台覆盖的地基土区域产生了很大的位移场，试桩、基准桩及桩周土均产生向下的沉降，配重越重，位移沉降就越大。随着单桩静载试验的进行，千斤顶对试验桩荷载压力逐渐增大，堆载平台的支墩的受力逐渐减小，试验开始前堆载平台覆盖的地基土区域产生的位移场逐渐恢复，相当于桩周土产生了回弹效应，回弹使得基准桩向上回升
资源信息与工程 2020年3期2020-07-09
- 大跨径悬索桥超高性能轻型组合桥面施工控制研究
应力控制2.1 压重影响大跨径悬索桥结构体系柔度大，荷载作用下变形大，洞庭湖大桥钢桁梁施工过程中竖向变形如图4所示。钢桁梁吊装完毕后主跨跨中上挠4.3 m，且在君山索塔位置钢梁线形发生转折。假设STC在初凝前能一次性浇筑完成，在不压重的情况下，STC的施工次应力如图5所示，君山索塔附近将产生最大约2 MPa的拉应力。该桥桥面系为组合结构，STC层参与整体受力，运营状态在最不利工况(恒载+温度+横向极限风荷载)作用下，STC应力在君山索塔附近将比较高。为增加
中外公路 2020年1期2020-06-06
- 装配式PC箱梁长期存梁期间上拱影响因素及控制研究
（温湿度）、是否压重等因素有关[15-17]。根据以上对影响箱梁上拱变形因素的阐述，考虑到本项目地理位置及环境气候特点，本文主要从以下几个方面考虑其对箱梁跨中上拱变形的影响。（1）存梁时间。箱梁存梁期间的上拱变形由两部分组成，即张拉时的瞬时弹性上挠值和考虑荷载长期效应引起的上挠值[18]。张拉预应力引起的瞬时上拱值一般不会很大，通常都在规定的限值以内，但随着时间的发展，由于预加荷载、混凝土材料特性、存梁环境等因素的影响，会使箱梁的上拱值越来越大，甚至会超过
铁道建筑技术 2020年1期2020-05-18
- 淤泥质软土坝基抗滑稳定性分析及加固处理
杨庄水库采用坝前压重法提高坝体安全性［8］。本文以某大坝建于厚层淤泥质软土地质水库为例，研究坝基稳定性和坝基抗滑稳定性处理方法。1 工程概况水库坝址位于洼地内，洼地内填充被黏土充填的块石，采用土工膜防渗，大坝类型为土石坝，最大坝高23.5m，顶宽5.0m，上、下游坡比为1∶2.5。坝体正常蓄水位高21.0m，设计洪水位22.3m，校核洪水位22.9m，死水位11.0m。河床坝基下设厚1.0m的上、下各有一层厚0.5m反滤层的堆石体，坝体断面如图1。图1 坝
水科学与工程技术 2020年2期2020-05-14
- 浅谈单桩竖向抗压静载荷试验安全问题
-2014）要求压重施加于地基的压力不宜大于地基土承载力特征值的1.5 倍［2］，压重平台支墩尺寸较小时，压重平台支墩施加于地基土的压力可能会大于地基土承载力，造成地基土破坏或明显下沉，当压重在试验前一次性加足可能会造成支墩下的地基土破坏时，导致堆载平台失衡，倾斜甚至倒塌。因此，少部分压重可在试验过程中加上，试验过程中应保证压重不小于试验荷载的1.2 倍［3］。这样做也存在安全隐患，如果在较高荷载下桩身发生脆性破坏，压重将通过支承墩对地基土有一个冲击力，其
江西建材 2020年10期2020-02-15
- 极不平衡桥梁转体球铰设计方法
离；G为短臂侧的压重。L3值的大小取决于场地条件。转体过程中，C点的竖向位移过大会影响桥下列车的正常运行。压重G直接影响球铰处梁底的转角和B点梁体作用于轨道梁的竖向荷载。图3 极不平衡桥梁转体施工方法计算简图2 球铰处梁体转角的计算采用MIDAS/Civil 2013 建立常青路主线高架桥转体施工模型，见图4。全桥共119 个单元，116 个节点，L1=91.4 m，L2=43.8 m，L3=23.6 m。球铰处的桥塔和拉索为防止横向应力过大设置了临时结构
铁道建筑 2019年11期2019-12-05
- 考虑体形影响的特高拱坝施工期坝基变形统计模型研究
因此本文引入竖向压重分量和弯矩分量来代替坝体浇筑高度分量，建立考虑体形影响的特高拱坝施工期坝基变形统计模型。1 施工期坝基变形监测统计模型1.1 传统施工期坝基变形监测统计模型已有的坝工知识和监测数学模型经验表明，拱坝施工期和蓄水期沉降的变化主要受坝体浇筑高度h、水压H、坝体温度T和时效等因素变化的影响，变形统计模型一般表达式为[2-4](1)(2)式中，a0为回归常数；ai、bi、ci、di为回归系数，均由回归分析确定；n1、n2、n3、n4分别为浇筑高
水力发电 2019年12期2019-05-28
- 洞庭湖大桥两跨连续钢桁架加劲梁合龙方案研究
拟通过缆载吊机或压重调整后铰接下弦杆(或上弦杆)；工况3模拟通过缆载吊机或压重调整后铰接上弦杆(或下弦杆)；工况4模拟合龙段合龙施工完成。缆载吊机提升力采用在梁段作用点加载集中力的方式模拟，同时主缆作用相应反作用力并考虑缆载吊机、吊具自重。2.3 合龙方案分析(1)压重方案(方案1)采用压重方案实现悬索桥合龙需要在适当的梁段进行合理数量的压重，通常的压重方案是在合龙口两侧进行配重，从而使得合龙口两端的倾角、高差满足合龙施工要求。因为合龙之前两侧梁段要拉开1
中外公路 2019年5期2019-04-16
- 砂岩压重对病险土石坝坝坡稳定性影响分析
程采用当地砂岩料压重坡脚的加固措施是一种既有效又经济的处理方案。因此，本文以某典型的小型水库大坝为例，针对其上游坝坡不稳的问题，拟采用砂岩压重的措施进行处理加固，计算加固后的上游坝坡在不同运行工况下的安全系数、滑裂面及浸润线，并与加固前的稳定计算结果进行对比，分析砂岩压重上游坝坡设计方案的可行性及有效性。1 工程概况某水库工程流域集雨面积0.561km2，现状正常蓄水位371.85m，正常库容55.6万m3，设计洪水位372.33m，对应库容61.9万m3
水科学与工程技术 2018年6期2019-01-02
- 对地基承载力埋深修正的探讨
面受到超载作用的压重有所认识。图1 超载作用示意图可以以土自重作为超载q，也可为出自于裙房的连续均布压力，以《建筑地基基础设计规范》5.2.2-1条Pk=（Fk+Gk）/A作为参考，参照规范，针对活载荷进行折减。所以，基于计算公式、地基破坏机理，最终获得如下多个地基承载力深度修正的相关要素。从本质上来看，深度修正均对应于超载的压重作用。不论是天然埋深，还是折算相关连续均匀压重为相应土厚度，即基础两侧超载、滑动土体向上运动互为对抗的具体体现。就均匀性、超载连
安徽建筑 2018年5期2018-10-25
- 一种铁路钢桁梁斜拉桥压重结构的设计及应用
[1]；②用增加压重的方法来控制边墩及辅助墩负反力，确保在运营状态下斜拉桥边墩及辅助墩不出现负反力，并有一定的压重储备[2-3]。采用拉压支座或其他连接结构控制斜拉桥负反力的方法，由于构造复杂、养护困难，耐久性相对较差，在国内铁路斜拉桥中较少使用。目前国内已建或在建的铁路钢桁梁斜拉桥通常采用增加压重的方法来控制斜拉桥边墩及辅助墩的负反力，解决方案主要有2种：①将边跨段的钢正交异性整体桥面板换成较厚的混凝土桥面板或采用混凝土结合板[4-5]，这种方法通过增加
铁道建筑 2018年6期2018-06-28
- 多跨连续刚构桥合拢段若干关键技术分析
)连续刚构桥竖向压重大部分连续刚构桥在悬臂施工时，在合拢阶段时进行竖向压重是一个必不可少的工序。由于桥梁在合拢前后，结构体系会发生转换，我们需要在合拢前使桥梁的结构体系变得合理，前一部分的顶推力就是其中一种措施；我们在合拢阶段使用竖向压重的方法的原因有多种，一在合拢前的梁体悬臂浇筑中，会使在合拢段的梁体标高与设计标高不一致，我们需要施加外力使其达到设计标高；二在浇筑中跨合拢段时，为了保证两个悬臂端的梁体稳定，我们需要提前施加浇筑的这个重量，在浇筑时边浇筑边
福建质量管理 2018年21期2018-04-02
- 关于中原地区土坝软基处理技术的探讨
、铺排水垫层法、压重平台法、铺垫土工合成材料法、分级填土控制加荷速率法等。以下对软土地基的部分常用处理方法进行了归纳总结，并以某水库为例对处理方法的选择进行了阐述。1 软土地基常用处理方法1.1 开挖换土法开挖换土法是将地基土层的软弱土、湿陷性土、膨胀土、冻土等的一部分或全部挖除，把受附加应力较大的软土土层用密度大、强度高的土料来代替[2]。选用压密性较好的土料可以形成良好的持力层，使荷载充分满足设计要求，如灰土、矿渣、砂土等。土料置换后还应立即夯实回填的
水利科学与寒区工程 2018年1期2018-03-25
- 碎石压重水下施工在应急抢险工程中的应用
文水资源局）碎石压重水下施工在应急抢险工程中的应用□张冰（河南省水文水资源局）碎石压重水下施工在南水北调总干渠应急抢险工程中的应用，主要用于总干渠衬砌面板、基床等水下结构物被洪水冲刷破坏的应急抢险。引起这种破坏的主要原因是在外力作用下，结构物表面附近水流速度过快，超过了结构物组成物质的起动速度，导致结构物被水流淘蚀、冲刷。这种外力包括外来水作用、地下水作用和恶劣天气等。目前，常用的一些针对抛石基床、边坡等的防冲刷方法，但是在抛石的过程中对总干渠的混凝土表面
河南水利与南水北调 2017年4期2017-05-17
- 高陵水库除险加固工程大坝设计变更分析
7段上游坝脚抛石压重工程；大坝上游坡干砌方块石护坡和上坝台阶工程，下游坝坡整修、种草皮护坡工程；大坝下游坡拆除重建纵、横向排水沟、岸坡排水沟及上坝台阶；桩号0+076～1+111段坝脚新建排水体、排水沟工程。1 设计变更缘由目前，高陵水库水位为52.26m，原设计施工控制水位为50.5m，鉴于目前市区水资源供应紧张，建设单位要求在保留水库现有水量的基础上，于2015年12月16日至2016年2月底通过引黄调水配套工程向高陵水库调水600.0万m3，因此，施
山东水利 2017年2期2017-04-07
- 高塔斜拉桥钢锚梁施工技术要点
索道管安装；边跨压重1 高塔斜拉桥钢锚梁施工技术应用难点(1)索道管安装索导管和钢锚梁是厂家焊接在一起后运到工地我们在整体安装的。该大桥为主跨720 m双塔双索面斜拉桥，H 形塔柱高度为246.5 m，塔柱施工过程中风效应影响较大。前三组为索导管，后面25组全部为钢锚箱。在对塔端的索导管进行整体施工安装过程中，若采取在塔上直接安装定位，将受到外界风压、气温、附塔起重设备运转等因素的影响。这种情况，不仅为了增加了现场测量工作量，还增加了索导管整体安装和定位难
黑龙江交通科技 2017年6期2017-02-28
- “上压下挂法”在武汉西四环汉江特大桥牵索挂篮压重中的应用
江特大桥牵索挂篮压重中的应用陈 红(中铁港航局集团有限公司， 广东 广州 510660)水袋法压重因其操作简单方便，安全性能高，在支架和承重结构预压施工中得到了越来越广泛的运用。但因水袋体积较大，对需要大吨位压重荷载的情况，往往出现作业空间受限的问题。武汉西四环汉江特大桥牵索挂篮压重采用“上压+下挂”的方式，成功解决了预压荷载大、作业空间受限的问题。桥梁施工； 预压； 上压下挂法； 安全1 工程概况武汉西四环汉江特大桥主梁设计为Π型梁结构，每个边箱为单箱双
湖南交通科技 2016年4期2017-01-10
- 改进压重效果以提高长输管道系统可靠性
065000改进压重效果以提高长输管道系统可靠性唐培连，常怀民，刘艳东，任文明中国石油天然气管道工程有限公司，河北廊坊065000长输管道系统的可靠性是由许多要素共同决定的，管道压重效果便是其中之一。总结得出了决定管道压重效果的两个核心要素——抗飘浮计算和压重形式。通过对两种抗飘浮计算理论的对比分析，得出了“抗飘浮不应全部按净水压力计算，在特殊情况下应采用动水压力计算”的结论。通过对不同压重形式优缺点进行比较，得出了“一般地层宜采用土工平衡压袋稳管，坚硬岩
石油工程建设 2016年5期2016-12-05
- PZQ2600型附着自升塔式起重机底架结构的有限元分析
构梁上配置一定的压重。PZQ2600型塔机适用于大型火电工程施工，最大起重量为150 t，最大工作幅度为80m，最大起重力矩26250 kN·m。本文对此型塔机底架结构进行强度和刚度的分析，为以后同类型塔机的底架结构的设计提供了重要的参考意义。1 底架的金属结构PZQ2600型塔机底架采用金属箱梁结构，呈十字型，包括十字梁、一字梁、支腿等。梁截面形式采用箱型截面，十字梁和一字梁之间采用销轴连接，梁与支腿采用球铰连接。塔机使用销轴连接代替传统的螺栓连接，使得
综合智慧能源 2016年11期2016-04-18
- 浅谈大吨位单桩竖向抗压静载锚桩压重联合法检测技术
桩横梁反力装置、压重平台反力装置、锚桩压重联合反力装置和地锚反力装置。地锚反力装置常用于吨位较小的静载荷测试，锚桩压重联合反力装置则结合了前2 种装置的优点，并且在现场场地狭窄，锚桩又不能满足反力要求的情况下，更显示了其独特的优点。1 锚桩压重联合法参数计算本文所探讨的新型锚桩压重联合法中“压重”不是压在横梁之上，而是将“压重”堆载变成独立的一根“锚桩”，也即相当于不够的锚桩数量用堆载的办法来替代，或者也可以称之为3 +1 法，“3”指的就是3 根锚桩，而
江西建材 2015年18期2015-12-02
- 土层参数对双圆盾构衬砌内力的影响
有限[9]，要求压重的体积和荷载要控制在一定范围内。所以，该方法较适合纠偏荷载较小的软土地层。由于土性参数各异，纠偏引起的衬砌内力改变对土层参数变化的敏感性也各不相同。本文借助有限元软件，分析土层参数对纠偏效果和纠偏过程中衬砌结构内力的变化规律[10-12]。1 有限元分析1.1 模型计算范围与边界条件为简化计算，采用平面应变模拟分析双圆盾构纠偏过程中衬砌内力的变化。两圆形盾构的直径为6 m，两圆中心的距离为4.6 m，隧道中心埋深为12.5 m，底部距中
铁道标准设计 2015年9期2015-11-25
- 汾河沿岸地下车库抗浮设计
k(建筑物自重及压重之和):62.4 ＜76.125 即Gk＜1.05Nwk。由此可知，整体抗浮稳定性不满足设计要求，需采取措施。局部抗浮计算:抗浮设计水头高度:7.25 m。底板厚0.5 m，上做0.5 m 厚钢渣混凝土，0.1 m 厚建筑面层。单位面积水浮力作用值Nwk:单位面积抗力Gk:由此可知，局部抗浮不满足设计要求，需计算配筋。4 解决方案当整体抗浮稳定性不满足设计要求时，有以下几种解决方案:图2 压重改造示意图1)抗浮桩:该方法主要利用抗浮桩侧
山西建筑 2015年20期2015-11-18
- 堤基渗透破坏机理及控制方法探讨
程中利用浮托力与压重采用和比值，亦为无量纲量，故此模型比尺不会产生任何影响。在渗透变形过程中，水流将于层流和紊流这两种状态之间进行转换，无法对流量比尺进行确定，故只能进行相对趋势的研究，无法做绝对值的换算。2.2 试验方法在堤防防渗加固时，通常采用的一种方法就是填砂压渗［3］。覆盖层盖重对渗透破坏产生的影响可经试验确定。在试验中，通常应用塑料薄膜加砂压重的试验方法来模拟覆盖层，调整覆盖层压重的方法是使砂层厚度发生变化，在这个过程中观察覆盖层盖重对渗透破坏产
水利规划与设计 2015年7期2015-10-23
- 广西南宁某多层建筑的抗浮锚杆设计
关键词：抗拔桩；压重；抗浮锚杆近年来随着经济的发展，土地价格的上升，我国的高层建筑数量越来越多，体型也越来越大，同时地下建筑的层数也逐渐加大。对于南方沿海城市由于地下水埋深较浅，当地下室层数较多时，地下水势必会对建筑产生较大的浮力作用，因此设计基础时，结构工程师就要综合考虑各种不利情况来进行设计。枯水期要考虑桩基能够将上部荷载传到地基，丰水期时还要考虑建筑不能被地下水浮起，地下室底板不能被地下水浮力破坏，此时就要考虑抗拔桩或者抗浮锚杆来抵抗水浮力的作用。一
基层建设 2015年34期2015-10-21
- 张家港大桥合龙段挂篮法施工关键技术*
挂篮采用三角形无压重形式，先进行边跨现浇段合龙。边跨合龙前在边跨悬臂端施加合龙段自重1/2的压重并安装边跨合龙的劲性骨架，边跨合龙段混凝土浇筑需与压重减轻同步，使其满足平衡施工加载要求，预应力张拉、灌浆且混凝土强度满足后可拆除边跨挂篮及支架。边跨合龙后，需拆除0#块临时固结（本工程采用6 根临时锁定柱），中跨合龙前需用劲性骨架使两悬臂端临时连接，保持相对固定[1]。同样在两悬臂端施加压重，混凝土浇筑过程中减轻压重，待混凝土强度达到要求进行预应力张拉工作后，
建筑施工 2015年3期2015-09-18
- 镇胜公路北盘江大桥钢桁梁架设施工过程分析
载的等代荷载进行压重施工。（4）从跨中向两边对称将加劲梁节段间的下弦杆转化为刚接。（5）撤掉二期恒载等代压重荷载，进行桥面铺装及附属结构的施工。3 加劲梁架设施工过程计算与分析计算程序采用BNLAS桥梁结构非线性计算软件，对北盘江大桥建立三维有限元模型，见图3。根据实际施工情况，计算模拟加劲梁从跨中向两端对称逐段吊装。结构的边界约束条件为：主缆锚固点和塔底固结约束，加劲梁端部仅采用只压竖向约束。图3 北盘江大桥空间计算模型3.1 吊装钢桁梁钢桁梁吊装时线形
交通科技 2014年2期2014-07-25
- 永临结合的排水系统在南沙河倒虹吸中间明渠的应用
衬砌稳定性，采用压重混凝土衬砌与逆止阀相结合的工程措施。按渠底基础为砂卵石（渠段I）和细粒土层（渠段II）分别布置压重，渠段I，渠底压重衬砌厚度为110cm，渠坡厚度为110cm～75cm；渠段II，渠底压重衬砌厚度为80cm，渠坡厚度为110cm～75cm。渠道永久内排水系统采用软式透水管集水，通过排水孔排入渠道。排水孔布置：渠底3排、单侧渠坡4排。渠底排水孔采用球形逆止阀，渠坡采用拍门式逆止阀。排水布置见图1。2.中间明渠施工期排水方案中间明渠工程区地
河北水利 2014年11期2014-06-12
- 高速铁路无砟轨道挤塑板铺设技术研究
查及补救→限位→压重。4.2 施工工艺4.2.1 铺设位置定位1)测量放样。在梁面防水层施工完成后、高强度挤塑板铺设前，测量班按照技术交底、采用CPⅢ成果对铺设位置295 cm×145 cm的4个平面控制点进行测设。2)铺设范围定位。根据测量放样出的4个控制点采用墨斗将两侧边线用墨线弹出，然后在铺设范围外侧用5 cm宽胶带纸粘贴在梁面防水层上，以确保铺设位置准确及防止胶黏剂污染桥面。4.2.2 梁面检查梁面检查内容主要为:铺设范围平整度检查及预留加高平台高
山西建筑 2014年6期2014-04-06
- 表面振动压实仪法测定粗粒土密度的影响因素
试验中激振时间和压重对于粗粒土干密度影响如何、到底取值多大合适，还缺少更多相关研究.文献［13］规定激振时间为6 min，而文献［14］则规定激振时间为8 min，是否都合适?因此，很有必要对激振时间和压重对粗粒土的干密度的影响规律进行研究.本文对2种土料进行了两类干密度影响因素的试验，研究表面振动压实法测定粗粒土最大干密度的影响因素，即:①压重相同、激振时间不同情况下，粗粒土干密度与激振时间的关系;②激振时间相同情况下，通过改变压重大小来分析粗粒土干密度
水利水运工程学报 2013年2期2013-11-19
- 引嫩扩建渠首枢纽泄洪闸工程施工防汛计算
取加高围堰和基坑压重等技术措施，保证工程施工期内工程安全。1 5 a一遇洪水防汛技术措施1.1 5 a一遇洪水围堰防汛措施根据水文资料，5 a一遇洪水的天然状态洪峰流量为3 950 m3/s，相应水位为177.02 m，设计围堰高程为5 a一遇洪水高程，设计超高2.78 m，堰顶高程179.8 m。故围堰满足5 a一遇洪水的度汛要求。1.2 5 a一遇洪水基坑抗浮计算方法经计算，当外江水位达到5 a一遇时，盖重小于水头，基坑底板不稳定( 详见后附《五年一遇
黑龙江水利科技 2013年2期2013-10-24
- 哈达山枢纽工程挡水土坝坝基抗液化处理的对比研究
贯入试验，并对有压重和无压重两种情况分别进行了液化评价。在振冲桩试验区内(7 m 深度区及12 m 深度区)及强夯试验区内分别对表部砂层取样进行了试验后砂层的相对密度及相关物性指标的试验、测试工作，同时对强夯试验区和不同深度(7 m、8 m、10 m、12 m)的振冲桩试验区及其不同的施工参数区分别进行了原位标准贯入试验，并对有压重和无压重两种情况分别进行了液化评价。2.1 取样试验见表1。2.2 实测标贯击数与深度关系处理前后不同深度(7 m、8 m、1
资源环境与工程 2013年4期2013-08-29
- 浅谈崔贺庄水库大坝地震液化处理
振冲碎石桩和抛石压重等3种方案进行比选。3.1混凝土连续墙围封方案为解决坝基液化问题，沿大坝方向在上游坝脚外打一道塑性混凝土连续墙，以围封液化地基，墙的底部嵌入坝基粉砂土层以下1m，墙底高程23.8m，墙厚0.8m。优点：具有良好的连续性和完整性，由于混凝土墙先成槽，后浇筑，施工质量有保证；适应变形能力强，可在狭窄场地条件下施工，对附近地面交通影响较小。缺点：该方案施工工艺复杂，施工速度慢；技术要求高，施工质量难以控制，须专业施工队伍施工；在上游坝脚外仍旧
治淮 2013年6期2013-05-29
- 浅谈在水泥生产中提高定量给料机的计量精度
时）,P代表物料压重（kg/m）,V代表实际皮带速度（m/s）。申克定量给料机（以下简称定量给料机）的称重计算公式为:从以上公式可以得知，当物料压重P变化时，控制软件通过实际流量跟踪设定流量Q改变变频器的速度，控制电机转速，从而改变给料机皮带的线速度V，最终达到稳定设定目标Q的目的。根据定量给料机的测量原理,各个制造公司虽然采用了不同的控制仪表,但是实现定量给料机计量称重的方法基本一致,即都是通过测量皮带速度和称重信号来得到即时称重，通过积分等方式得到累计
河南建材 2011年3期2011-01-20
- 浅埋地下结构浮力模型试验研究
,模型室在自重、压重、其底面受到的饱和介质对其的地基反力和浮力作用下处于平衡状态.图1 模型试验示意图Fig.1 Sketch map of the mode l test试验过程中,逐步减小施加于模型室上的压重,则地基反力同步减小.在模型室刚好浮起的瞬间(此时模型室达到悬浮状态),地基反力降至零,此时的压重F和自重G之和即等于模型室受到的浮力T,即T=F+G;σ=T/A式中:σ为模型室底板扬压力;A为底板面积.1.2 影响试验精度的因素通过上述分析可知,
同济大学学报（自然科学版） 2010年3期2010-07-31
- 试论桩基静载现场检测试验问题分析
种类型，我们采用压重平台反力装置，压重物为钢筋混凝土块，压重值为预估极限承载力的1.2倍。压重在试验前一次性加上，并均匀稳固放置于平台上。油压千斤顶逐级加载，加载值通过荷载传感器显示，位移传感器显示桩的沉降量。通过观察桩沉降量随荷载、时间的变化，做Q－S曲线及S－lgt曲线，分析曲线变化，得出基桩极限承载力。2 压重平台对试验的影响压重平台由主梁及副梁组成，主梁及副梁为不同型号的工字钢。千斤顶与主梁接触，千斤顶上的力与压重平台相互作用形成反力施加于基桩。由
科学之友 2010年22期2010-04-09