壁温
- 壁温对类HTV-2飞行器气动力计算的影响
此需要进一步评估壁温对高超声速气动力计算和高超声速流场流动特性的影响。刘杰等[6]研究了壁温对高超声速飞行器阻力的影响,提出了预测高超声速飞行器阻力时,要同时预测马赫数、雷诺数、壁温与来流静温比3个相似参数。范月华等[7]采用国家数值风洞工程提供的NNW-Flowstar软件数值评估了壁温对高马赫数层流摩阻计算的影响,指出应当根据壁面不同部位气动加热的程度,发展可实现所有位置壁温的高效自适应调整技术。王刚等[2]应用理论分析方法证实了黏性干扰参数是高马赫数
兵器装备工程学报 2023年10期2023-11-13
- 典型参数对黏性干扰效应影响研究
高度（雷诺数）和壁温（壁温比）开展研究，分别以尖楔外形和典型后缘舵航天飞行器为研究对象，模拟不同参数下的流场结构，从而获得高度和壁温对黏性干扰效应的影响。1 计算方法本文的CFD数值方法采用Navier-Stokes方程作为流动控制方程，其积分形式为式中V为控制体体积；Q为守恒变量矢量；Ω为控制体表面的面积；f为通过表面Ω的净通量矢量，包含黏性项和无黏项；n为表面Ω的单位外法向矢量。控制方程中的无黏通量项的离散采用Van Leer格式，时间离散方法采用LU
导弹与航天运载技术 2023年4期2023-11-06
- W火焰锅炉水冷壁壁温偏差分析及处理
的增多，以水冷壁壁温偏差大为代表的安全问题逐渐暴露，对于膜式水冷壁，壁温偏差会产生较大的温差热应力，严重时会引起水冷壁薄弱处的泄漏拉裂，而局部壁温峰值可能造成水冷壁管超温爆管，严重影响发电企业运行安全性［3-6］。本文针对某600 MW 超临界W 火焰锅炉运行中存在的水冷壁壁温偏差问题，以水冷壁测点实测壁温为依据，分析炉膛热负荷分布特征，并据此开展针对性的燃烧优化调整。1 设备简介某600 MW 超临界燃煤汽轮机发电机组，锅炉为超临界参数、W 型火焰燃烧、
浙江电力 2023年2期2023-03-09
- 燃烧器改造前后半辐射受热面壁温分布变化分析
影响半辐射受热面壁温分布的主要因素[3]。因此燃烧器改造会使半辐射受热面壁温分布改变，进而可能引起管壁长期超温、投入减温水增加、超温损坏位置改变等现象[4-6]。所以需要研究改造前后炉内半辐射受热面壁温分布特性，为改造后调整运行提供理论依据。目前研究受热面壁温分布的方法主要分为两种：数值模拟和热力计算。采用数值模拟方法可以得到炉内物理场，并定性分析受热面壁温分布随物理场变化的趋势[7-8]。但是数值模拟中将整个受热面的壁温设置为一等效温度，无法定量研究壁温
工业炉 2022年3期2022-09-27
- 壁温比对高速钝锥边界层转捩天地差异的影响研究
。近些年来，关于壁温比对边界层转捩影响的研究，涂国华等［19］指出除了单位雷诺数，壁温比也是引起飞行试验与地面试验转捩天地差异问题的主要因素。Zhao 等［20］开展了总温对零迎角尖锥边界层转捩影响的数值模拟研究，发现随着来流总温的增加，尖锥的转捩起始点后移，转捩区长度减小。刘智勇等［21］研究了温度对高速平板边界层转捩雷诺数的影响，发现在不高于1 000 K 的壁温条件下，扰动的增长与壁温存在一致性的变化规律，并给出了转捩雷诺数与壁温比和N值的函数关系式
南京航空航天大学学报 2022年4期2022-08-30
- 圆管通道底部再淹没过程实验研究
度与冷却剂温度、壁温、质量流量等参数相关，但加热功率对骤冷温度的影响可忽略。Lee等[6]通过实验研究得出，竖直圆管内底部再淹没过程骤冷温度与制冷剂质量流速无关，但受初始壁温影响。颜迪民等[9]研究发现，圆管再淹没过程中骤冷温度与初始壁温呈线性关系，但不受冷却剂温度、骤冷点位置以及冷却剂流速影响。因此，本文将开展圆管通道内低压(0.2～0.4 MPa)、低流速(3～15 cm/s)工况下的再淹没阶段流动换热特性实验研究，进一步分析初始壁温、入口流速、入口温
原子能科学技术 2022年6期2022-06-25
- 超超临界机组垂直管圈水冷壁管防超温协调控制策略的优化
开展对水冷壁金属壁温的试验研究工作，认为水冷壁金属温度的大幅变化和超温，与水冷壁的传热恶化有较大关系，特别是对于百万双切圆锅炉垂直管圈式水冷壁管，易在热负荷叠加区出现壁温超温以及相邻管段热偏差大等问题，从而产生显著的疲劳应力，严重影响锅炉运行的安全性和稳定性[1]。本文研究的主要对象是以双切圆锅炉垂直管圈式水冷壁管超温问题为研究对象，从机组INFIT协调控制系统控制策略、易超温壁温变化规律、机组主要过程参数上进行全面分析，寻找水冷壁管产生超温及波动大的原因
中国科技纵横 2022年5期2022-05-03
- 内流壁温效应对高速飞行器气动特性的影响
e、流量系数以及壁温比等[1]。其中壁温比指壁面温度Tw与恢复温度Tr的比值，是高速飞行器特别值得关注的相似参数，对吸气式高速飞行器的气动特性影响显著。通常，对于飞行器外流，当飞行马赫数为 6～7时，常规超高速风洞试验的壁温比接近飞行条件，而脉冲风洞由于有效时间短、壁温比偏低，测得的阻力偏高。文献[2]对脉冲燃烧风洞、常规超高速风洞、真实飞行条件进行了壁温比对阻力影响的研究，分析了脉冲燃烧风洞冷壁黏性阻力大于飞行条件的原因。脉冲燃烧风洞运行时间短，壁温比与
空气动力学学报 2022年1期2022-03-16
- 600MW机组锅炉高温过热器壁温超限问题分析及对策研究
出现的高温过热器壁温超限问题，通过分析炉内宽度方向壁温偏差，高温过热器同管屏不同管圈壁温的偏差，找到了其超温的原因为异物在节流圈或管内弯头堵塞造成该管蒸汽流量降低，且其壁温测量不准，并提出了相应的改进措施。关键词：600MW机组;高温过热器;壁温超限;对策引言随着国内600MW机组运行时间的增长，受热面管壁超温的问题比较突出，“四管泄露”事故频发[1-2]。如何保证受热面管壁不超温的前提下提升主、再热蒸汽温度成为电厂面临的一项重要课题[3-4]。湖南某发电
家园·电力与科技 2021年12期2021-12-22
- 管道位移应力与反作用力计算中温度变化范围取值的探讨
管道运行时的金属壁温是最重要的参数之一,它用于计算管道的热位移、位移应力以及对于动、静设备及支架的反作用力。管道的温度变化范围则决定了管道热位移的大小、位移应力水平及反作用力大小。然而对于位移应力和位移反力来说，二者的温度范围取值是有区别的，在应力计算中往往被忽略。本文主要阐述评估金属管道位移应力及反作用力计算中对温度范围取值的区别以及在CAESAR II中的实际运用。关于管道温度范围，在ASME B31.3章节319.3.1中有两个定义，释义如下：(1)
化工设计 2021年5期2021-11-03
- 燃煤锅炉受热面壁温监测数据的时序特征分析
清燃煤锅炉受热面壁温监测数据的时序特征分析沙 骁1，黄 骞1，柳冠青2，李水清1(1. 清华大学能源与动力工程系热科学与动力工程教育部重点实验室，北京 100084；2. 中国华电集团科学技术研究总院有限公司，北京 100070)基于600MW机组的实际运行数据，研究了机组负荷及锅炉典型受热面壁温数据的时域及频域特征．在350MW的低负荷段，发现了屏式过热器、高温过热器、高温再热器等部位各屏间温差较大(约100℃)，这可能是由于烟气侧排布方式及管内工质流量
燃烧科学与技术 2021年5期2021-10-29
- 660 MW超超临界机组锅炉高温再热器壁温超温试验研究
，出现高温再热器壁温超温的问题，通过投入减温水降低管壁温度，最终导致再热蒸汽温度偏低[1-2]。本文开展了燃烧调整试验[3-4]，试验表明，通过燃烧器的合理配风，可解决再热器超温和再热蒸汽温度偏低问题[5-7]。1 设备概况某电厂锅炉为北京B&W公司生产制造的超超临界参数、螺旋炉膛、一次再热、平衡通风、固态排渣π型锅炉。锅炉主要参数见表1。表1 锅炉主要参数过热器由顶棚过热器、包墙过热器、分隔墙过热器、低温过热器、屏式过热器及末级过热器组成。顶棚及包墙过热
东北电力技术 2021年7期2021-08-06
- 超临界W锅炉启动阶段水冷壁壁温特性分析
-4]，水冷壁的壁温也会随之发生变化，多台W锅炉在投运初期发生过水冷壁拉裂、结焦砸伤水冷壁、超温爆管等，严重影响机组运行的安全性。国内外学者对水冷壁传热特性和壁温的研究大多是从管内传热出发，对炉膛内温度场进行数值模拟和实验研究[5-8]，笔者对某600 MW 超临界“W”锅炉启动阶段水冷壁管壁温度分布特性进行了分析，结合该W锅炉启动阶段水冷壁壁温分布特点，提出了优化运行的注意事项，为同类型锅炉提供依据和参考。1 系统简介某电站锅炉为东方电气集团东方锅炉股份
应用能源技术 2021年7期2021-08-03
- 关于阿电锅炉给水低流量启动应用及优化
低流量;必要性;壁温;补充措施;保护优化一、机炉主设备简介锅炉型号：SG-1173/25.5-M4418。本锅炉为超临界变压运行螺旋管圈直流炉，为单炉膛、一次再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。本锅炉启动旁路为内置式不带再循环泵的大气扩容式系统。锅炉负荷小于30%BMCR直流负荷时，分离器起汽水分离作用，分离出的蒸汽进入过热器系统，水则通过连接管进入储水箱，经溢流管路排入锅炉疏水扩容器中，然后进入工业废水处理
装备维修技术 2021年47期2021-07-12
- 竖直上升管内超临界CO2异常传热机理研究
速是影响加热管管壁温度分布的主要因素，并基于实验数据提出了换热关联式；Zahlan等[9]在亚临界、近临界和超临界压力下，分别对内径d=8，22 mm竖直上升管中超临界CO2的流动与传热特性进行了实验研究，建立了超临界CO2流动换热数据库，并验证了其有效性；张丽娜等[10]对d=4 mm水平圆管内超临界CO2的换热特性进行了数值模拟，研究了热流密度、质量流速、压力等参数的影响。由此可见，现有研究多针对较大通道内超临界CO2的传热规律，对小通道内超临界CO2
中国舰船研究 2021年3期2021-06-08
- DL/T 715对钢102应用范围修订准确性的实例验证
介绍见表2，推荐壁温由2000年版的600 ℃下降到2015年版的575 ℃。在DL/T 715—2000出现前，业内认为钢102是适用于壁温≤600 ℃的受热面管；但是随着对钢102材料性能认识的深入，DL/T 715—2015将钢102推荐壁温下调。因此，对于仍在使用钢102的在役锅炉，有必要判断其是否适用。表2 DL/T 715中钢102的主要应用范围2.2 设计壁温锅炉再热器金属壁温受烟温分布、受热面结构、布置位置和内部介质等诸多因素影响，计算获得
发电设备 2021年2期2021-04-01
- 超临界火电机组炉水循环监测系统研究与应用
循环流量较少，管壁温度梯度大，管壁温度超过钢材最高使用温度，出现炉管过热甚至爆管的情况。因此为保障锅炉低负荷安全运行，需要对锅炉水循环及各受热面温度进行实时在线监测，根据炉管温度变化趋势及时预警，指导运行人员进行燃烧和给水调整，降低锅炉水冷壁及受热面管排发生失效爆破或泄露的可能性，提高锅炉在深度调峰状态下的运行可靠性。1 锅炉水循环在线监测系统方案研究及设计1.1 某超临界机组锅炉运行监测现状分析在超（超）临界机组锅炉水冷壁、高温受热面出口的炉外管圈上，均
中国新技术新产品 2021年23期2021-02-19
- 汽轮机快冷新方式在实践中的成功应用
冷却速率;缸温;壁温1安全性分析利用锅炉余热冷却汽轮机缸体的方法在实施中主要以控制汽轮机转子冷却速率为基准，在保证转子绝对安全的前提下实施。经国内电科院等科研单位对600MW级超临界汽轮机、1000MW级超超临界汽轮机转子冷却速率研究，基于ANSYS有限元方法计算高压内缸及高压转子温度场及热应力场研究结果表明，在7℃/h的冷却速率下，高压内缸及高压转子的热应力峰值远小于材料的屈服极限，对转子寿命的影响微乎其微。鉴于电科院的研究成果，我厂决定在4号机组停机过
装备维修技术 2020年16期2020-12-24
- 三维集成微系统散热微通道均温性研究
现水力直径越小，壁温标准差越低。文献[5]通过试验与模拟分析铜基蛇形通道，发现单蛇形通道比矩形直通道换热性能高35%，但压降及壁面温度梯度过大。文献[6]设计了V型肋，使蛇形通道进出口压降减小60%，且提高了壁面均温性。文献[7]通过试验和模拟研究双层硅基微通道，发现在不同流率下顺流结构壁面温升更低，逆流结构壁温分布更均匀。文献[8]通过模拟研究双层互异结构微通道，发现双层异构比双层同构壁温更均匀。为避免顶层出口侧高温流体对底层入口侧低温流体的热效应，文献
河南科技大学学报(自然科学版) 2020年2期2020-12-23
- 烟气余热量利用系统分析
利用。选择合理的壁温，运用控制壁温技术，达到既节能又安全不腐蚀管道的目的。关键词：余热;余热回收1.概况某项目作为北方严寒地区城市的配套基础设施，新建大型采暖热源发展热电联产，预计到2020年末供热面积将达到2346×104m2。本期建设规模为2×80MW热电联产机组，同步建设烟气脱硫、脱硝装置。留有再扩建的条件。2.烟气余热换热器的对比分析2.1 壁温可调式换热器一般来说，要利用锅炉尾部的烟气热量（低温余热），提高锅炉的热效率，就必须降低锅炉尾部的烟气温
科学导报·学术 2020年48期2020-12-23
- 壁温对钝三角翼边界层稳定性及转捩影响
，地面风洞试验中壁温与来流总温比高，而天上真实飞行条件下的壁温与来流总温比低，地面试验无法模拟天上真实飞行的壁温条件，这是造成天地差异的一个重要因素。因此，研究壁面温度条件对边界层流动稳定性及转捩的影响十分重要。Gary[6]研究表明，转捩雷诺数随着壁温比的降低而增大。Stetson[7]则通过热线试验发现，冷壁的转捩雷诺数(约3.2×106)低于正常壁温下的转捩雷诺数(约4.8×106)。Malik[8]采用eN法分析了5°尖锥的边界层流场稳定性特征，发
空气动力学学报 2020年6期2020-12-21
- 1 000 MW高效超超临界锅炉分隔屏壁温偏差分析
案。1 实际运行壁温情况分隔屏沿炉膛宽度方向共12片大屏，从炉左向炉右编号1至12，每片大屏沿炉膛深度方向又分为6片小屏，从炉前向炉后编号A至F，每片小屏有15根管。锅炉投运后发现分隔屏壁温偏差很大，局部容易超温，限制了主汽温度，通过大量的运行数据分析发现分隔屏壁温分布呈现一定的规律性，不同号管虽然温度不同，但整体温度分布趋势基本相似，以壁温较高的9号管为例，图1为炉宽方向壁温曲线，靠两侧的#1屏、#2屏、#11屏、#12屏整体壁温较低，中间#3屏至#10
应用能源技术 2020年5期2020-07-08
- 700 ℃超超临界一次再热П型锅炉水动力特性及壁温分布规律研究
锅炉水动力特性及壁温分布规律研究祁 成（大唐黄岛发电有限责任公司，山东 青岛 266599）为了掌握700 ℃超超临界机组锅炉水动力特性和壁温分布规律，以某600 MW， 35 MPa/700 ℃/720 ℃超超临界一次再热П型锅炉为例，采用通用水动力计算方法对700 ℃超超临界机组锅炉的水动力特性和壁温分布规律进行了数值计算和分析。结果表明，随着高度的增加，水冷壁管内工质温度基本呈线性增加，管壁壁温也随之升高，换热温差沿程变化不大，大比热容区流体换热性能
热力发电 2019年12期2020-01-04
- 塔式锅炉再热蒸汽汽温偏差原因分析与调整
性，对二再和三过壁温分别增加145 个和48 个测点。机组运行中，新增二再壁温测点第39 屏测点3、第41 屏测点3、第42屏测点3 壁温容易超过635 ℃温度报警限值。为控制二再受热面的超温，增大二再减温水的流量，降低了二再出口汽温，导致6#机再热汽温偏低，2018 年度平均机侧再热汽温590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 设备简介锅炉为上海锅炉厂有限公司生产的SG-3044/27.46-M535型超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四
设备管理与维修 2019年15期2019-10-26
- 塔式锅炉再热蒸汽汽温偏差原因分析与调整
性，对二再和三过壁温分别增加145 个和48 个测点。机组运行中，新增二再壁温测点第39 屏测点3、第41 屏测点3、第42屏测点3 壁温容易超过635 ℃温度报警限值。为控制二再受热面的超温，增大二再减温水的流量，降低了二再出口汽温，导致6#机再热汽温偏低，2018 年度平均机侧再热汽温590.2 ℃，同比降低0.9 ℃。2 设备简介锅炉为上海锅炉厂有限公司生产的SG-3044/27.46-M535型超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四
设备管理与维修 2019年8期2019-09-11
- 浅谈600MW等级锅炉氧化皮堵塞末级过热器管的处理技巧
过个别管子堵塞，壁温异常，通过加负荷、变流量等一些列操作后，堵塞的氧化皮被冲走，壁温恢复正常。【关键词】氧化皮;末级过热器;壁温;许用应力;快速升降负荷;蒸汽扰动1 概述华润电力（常熟）有限公司建有三台650MW—HG-1950/25.4-YM1型锅炉，是哈尔滨锅炉厂有限責任公司利用英国三井巴布科能源公司（MB）的技术支持，进行设计、制造的。锅炉为一次中间再热，超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，单炉膛，平平衡通风，固态排渣，全钢架，
科学导报·科学工程与电力 2019年36期2019-09-10
- 超临界R134a在ORC系统中的换热特性分析
域前的某一位置处壁温出现异常现象。壁温会突然飞升，当达到峰值之后，然后又缓慢下降。并且当热流密度越高时，壁温的峰值越大，峰值在靠近管子的入口处出现。Jackson和Hall[12]也在研究中发现这样的不寻常传热特性情况，在超临界压力下，传热在低热流密度下得到了强化，而在高热流密度下，传热发生了恶化现象。学者们认为流体物性在大比热区下发生剧烈的变化，从而引起了传热恶化现象。随后Shitsman[13]又在比较超临界水在垂直上升流动，垂直下降流动和水平流动中发
工业加热 2019年3期2019-07-18
- 制粉系统运行方式对锅炉燃烧的影响
温度及各受热面的壁温。因此，在锅炉运行中要注意调整制粉系统运行方式，进而解决主蒸汽温度及壁温的大幅度变化。鉴于此，文章对神福鸿电#3机组燃烧调整后满负荷工况下，制粉系统运行方式对主蒸汽温度影响进行分析，仅供参考。【关键词】锅炉;制粉系统;壁温【中图分类号】TM621 【文献标识码】A 【文章编号】1674-0688（2019）05-0154-021 设备概况神福鸿电2×1 050 MW燃煤汽轮发电机组的锅炉主设备由东方锅炉（集团）股份有限公司、BHK、BH
企业科技与发展 2019年5期2019-06-30
- 超超临界660 MW塔式锅炉末级过热器炉内外壁温对比分析
热负荷偏大的管子壁温超过材料许用温度而发生超温爆管。文献[6]指出HR3C管材壁温超过许用温度10 ℃，其使用寿命将由1.0×105h降至6.7×104h，寿命缩短33%。由此可见，运行过程中控制管子壁温，特别是掌握末级过热器区域高温管屏所在位置以及屏中危险管的炉内壁温水平至关重要。目前，大型锅炉通过在末级过热器管屏安装炉内测温点来判断该区域热负荷分布情况，从而能够及时采取措施，控制末级过热器壁温。然而炉内壁测温点所处工作环境极为恶劣，长期受到高温烟尘和高
盐城工学院学报（自然科学版） 2019年2期2019-06-21
- 基于NARX神经网络的锅炉壁温预测模型
X神经网络的锅炉壁温预测模型卢 彬1，刘 茜1，高 林1，赵旭利2（1.西安热工研究院有限公司，陕西 西安 710054；2.华能吉林发电有限公司长春热电厂，吉林 长春 130216）壁温超温是超（超）临界锅炉爆管的主要原因之一，也是困扰超（超）临界机组运行的关键难题。本文在分析现有锅炉壁温预测技术的基础上，将NARX动态神经网络用于屏式过热器（屏过）壁温的预测，首先采用人工筛查和灰关联分析方法，确定影响屏过壁温变化的关键因素，然后设置不同影响因素的组合对
热力发电 2019年3期2019-03-28
- 机组启动过程中温度压力控制分析
分析启动中气温、壁温及主再热蒸汽压力变化关系，总结了在机组启动过程中温度压力控制措施，保证机组在启动过程中更经济、更安全，以供参考。关键词：升温升压;壁温;变化特点DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2019.02.1631 我廠锅炉启动系统的特点及存在问题我厂两台锅炉为哈锅生产的660MW直流锅炉，其启动系统为不带启动疏水泵的大气扩容启动系统，制粉系统配置6台正压直吹制粉系统，磨煤机为液压加载中速辊式磨。机组启动过程中，因锅炉启动
山东工业技术 2019年2期2019-02-09
- 受热面管局部交叉在锅炉热偏差改造中的应用
增加了高温再热器壁温测点，将炉外出口壁温严格控制在580 ℃以内(该厂高温再热器报警温度为580 ℃)，爆管现象得到改善，但却使再热汽温受到影响(只能控制到520 ℃，原设计为540 ℃)，严重影响了机组的经济性。笔者在试验与理论计算研究的基础上，提出受热面管局部交叉的改造方案，成功解决了该厂再热器超温爆管问题，为解决其他机组类似问题提供了参考。1 机组运行试验研究为了对该机组目前运行状态进行分析研究，增加了该机组高温再热器部分壁温测点，并进行了部分试验研
动力工程学报 2018年6期2018-06-27
- 基于水冷壁壁温的炉膛火焰中心位置预测方法
种基于锅炉水冷壁壁温的炉膛火焰中心位置预测方法，并以某600 MW电站锅炉为例，验证预测方法的可行性和准确性。1 预测思路锅炉炉膛内热量交换主要是高温烟气对水冷壁的辐射传热。当炉膛火焰中心未发生偏移，以四角切圆锅炉为例，由于锅炉横截面为近似的正方形，所以四面墙的水冷壁接受炉内高温烟气辐射的传热量应近似相等，其各面墙水冷壁的壁温分布也应近似相同[4]。若火焰中心发生偏斜，高温烟气对四面墙水冷壁的辐射传热量发生了改变，水冷壁壁温会产生规律性的变化，即靠近火焰中
发电设备 2018年3期2018-06-04
- 基于Gam bit前处理的气膜冷却火焰筒壁温分析
的气膜冷却火焰筒壁温分析程 明，扈鹏飞，万 斌，常 峰（中国航发沈阳发动机研究所，沈阳110015）为更好实现航空发动机燃烧室气膜冷却结构火焰筒的壁温分析和冷却结构优化,针对原有的火焰筒2维壁温计算程序开展了2次开发工作，形成了基于G A M BIT前处理的火焰筒壁温分析程序。新的计算过程采用G ambit软件对几何模型进行前处理，生成三角形网格、指定边界条件分组，通过编制前处理模块代码，对导出的网格文件进行解析，进一步将各种信息导入已有的有限元壁温计算程
航空发动机 2017年2期2017-11-13
- 降低邹县发电厂#6炉屏式过热器管壁温度
#6炉屏式过热器壁温超温情况分析，從实践上找出了对#6炉屏式过热器壁温超温多问题进行了分析，并找到了解决的办法，对于火力发电厂安全生产，有一定的参考价值。关键词：壁温；喷燃器；辅助风；原因分析；防范措施DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.18.2061 低氮燃烧器现状除D层外的20只旋流煤粉燃烧器更换为径向浓淡低NOx旋流煤粉燃烧器；炉膛前墙煤粉燃烧器上部增设一层SOFA燃烧器；炉膛后墙煤粉燃烧器上部增设两层SOFA燃烧器
山东工业技术 2017年18期2017-09-12
- 超超临界压力锅炉垂直水冷壁壁温偏差试验研究
力锅炉垂直水冷壁壁温偏差试验研究曾俊，李文军，何洪浩，段学农，谢国鸿，杨益 (国网湖南省电力公司电力科学研究院，湖南长沙410007)针对超超临界垂直水冷壁壁温分布情况，在660MW超超临界压力直流锅炉上进行了改变不同因素对水冷壁壁温偏差影响的试验研究。结果表明:提高高钠煤掺烧比例，采用上层燃烧器运行，均可降低燃烧区域热负荷，利于水冷壁壁温均匀性；在不同负荷下改变燃烧器摆角对水冷壁壁温偏差的影响不一致，燃烧器摆角主要是通过改变炉内热负荷分布来影响壁温偏差。
湖南电力 2017年3期2017-07-12
- 660 MW亚临界机组高温氧化皮问题分析
.1 运行过程中壁温超高引起氧化根据锅炉末级过热器全屏52个壁温测点,绘制出邯峰电厂1号锅炉自2016年4月至2016年9月之间的壁温统计图,如图3所示。图3 末级过热器壁温由图可以看出,锅炉末级过热器出口壁温范围主要在480～600℃。根据锅炉制造厂《管子金属温度及强度计算汇总》中要求,末级过热器报警温度为595℃,SA-213 TP304H管抗蒸汽氧化温度为620℃。查壁温测点测量值,发现1号锅炉末级过热器壁温部分时段存在超温现象,最高可到610℃。虽
河北电力技术 2017年2期2017-05-12
- 350 MW超临界机组锅炉金属壁温测量元件安装工艺优化
临界机组锅炉金属壁温测量元件安装工艺优化徐新平,于国华,张士军(黑龙江省火电第三工程公司，哈尔滨 150016)电厂机组运行期间,无法对顶棚罩室内的铠装热电偶进行检修维护,已成为安装亟待解决的问题。对华能大庆热电厂锅炉顶棚保温密封结构特点,与金属壁温测量元件进行了安装工艺分析,提出锅炉顶棚包覆式框架结构金属壁温测量元件的安装工艺优化方案。此安装工艺优化后,在工程实践中,提高了锅炉顶棚金属壁温测量正确率,应用效果良好。锅炉;包覆式框架结构;金属壁温;数据采集
黑龙江电力 2016年6期2017-01-11
- 二次再热超超临界机组锅炉壁温测点设计优化
超超临界机组锅炉壁温测点设计优化张 薇(华东电力设计院有限公司，上海 200063)随着电站锅炉不断朝着大容量、高参数方向发展，电站锅炉高温受热面因为超温所引起的问题如：管内氧化皮快速生成造成脱落引起的爆管、超温爆管、降参数运行等，归根结底是由于炉内金属壁温超温所造成，还有炉外壁温测点布置不到位，加剧了炉内超温、氧化、爆管现象的发生。因此要对锅炉壁温测点的设计进行优化。本文介绍锅炉壁温测点的设计，并结合泰州电厂二期工程对锅炉壁温测点的设计优化。二次再热；超
电力勘测设计 2016年5期2016-12-02
- 锅炉蒸汽侧氧化膜对过热器金属壁温的影响分析
化膜对过热器金属壁温的影响分析姚余善1，李代智2，周克毅1（1.东南大学能源与环境学院，江苏南京210096；2.江苏省工程咨询中心，江苏南京210003）针对大型燃煤锅炉高温受热面沿宽度方向受热不均从而引发受热面超温的问题，以某600 MW超临界燃煤锅炉末级过热器为研究对象，结合高温受热面蒸汽侧氧化膜生长预测模型，通过热偏差计算，分析了氧化膜的生长对金属壁温的影响。结果表明：蒸汽侧氧化膜的生长引起管壁温度不同程度地升高，严重的可能导致过热器局部区域超温运
电力工程技术 2016年5期2016-10-19
- 控制超超临界锅炉水冷壁壁温偏差对策
壁运行中容易出现壁温偏差大，但制造和安装工艺要求低。目前，我国大部分已投运的垂直管圈水冷壁超超临界锅炉在调试和运行中，都不同程度出现了水冷壁壁温偏差大［2-4］，燃烧器区域水冷壁出现大量横向裂纹和高温腐蚀的问题，严重影响了机组的安全稳定运行。本文通过分析垂直管圈水冷壁的结构特点，提出了在平时的运行维护中如何应对水冷壁壁温偏差大的控制措施。1 某厂超超临界锅炉水冷壁特点某厂超超临界600MW锅炉，炉膛水冷壁采用焊接膜式壁、内螺纹管垂直上升式，炉膛断面尺寸为1
电力与能源 2015年4期2015-12-16
- 600MW亚临界机组锅炉后屏过热器氧化皮集中剥落的原因及处理
，其中过热器出口壁温度保持在480℃到560℃，此时的温度与锅炉制造厂给出的后屏过热器报警温度基本一致，在相关的规定中指出，管子的抗蒸汽氧化温度在580℃，同时刚的受热面壁温最高值为570℃。通过对壁温的观测可知，2号锅炉后屏过热器壁温的超温现象具有持续性。但此时的测点位于炉顶大罩内，在锅炉实际运行过程中，大罩内的对流交换较少，同时热电偶用保温棉包裹，并位于后屏过热器出口管，因此，壁温测点的观测值为管子出口气温值。2.1 滑参数停炉分析在锅炉滑参数停炉时，
中国科技纵横 2015年23期2015-11-22
- 500 MW超临界直流锅炉低NO x燃烧器改造水冷壁水动力计算
及200 MW时壁温随炉膛高度的分布。结果表明：锅炉在500 MW时,上、下辐射区的水冷壁内壁温度、外壁温度、中间点壁温与鳍片温度均处于材料许用范围之内；250 MW时,下辐射区中间点温度不超过510℃,水冷壁是安全的；200 MW时,影响锅炉安全运行。超临界直流锅炉；低NOx燃烧器；水冷壁；水动力；壁温锅炉水动力计算的目的是保证炉膛辐射(蒸发)受热面可靠的温度工况、确定锅炉整个汽水系统的压力损失以选择给水泵的工作压头。水动力计算是在已有锅炉的结构设计及热
发电设备 2015年3期2015-10-17
- 华能金陵电厂末级过热器超温情况研究
，各级受热面总体壁温情况良好，但四过B侧No.1.9管壁高负荷情况下极易超温，需要大幅度降低四过B侧的换热量才能将其温度控制在报警值以下，这样就对锅炉的运行产生了以下不良影响：（1）限制了主汽温度向额定值提升，影响了机组的热效率。（2）A侧受热面换热量相应会增大，容易导致A侧管壁超温。（3）调整两侧受热情况必定导致炉内烟气动力场和温度场偏斜，会导致高烟温、高烟气流速的受热面积灰、磨损情况严重。（4）壁温超限限制对锅炉燃用煤种的选用，高发热量煤种炉膛出口烟温
机电信息 2015年33期2015-08-27
- 蒸汽发生器热工特性非轴对称分布数值模拟
在导致螺旋管周向壁温等关键参数呈非轴对称分布，使传热管有爆炸的危险，会导致一二次侧流体混合进而破坏反应堆的工作状态［1］。Prabhanjan等［2］的研究发现螺旋管式蒸汽发生器传热效率比直管高16%～43%;Abdalla［3］开发了包括过冷、核态沸腾、膜态沸腾、过热4个阶段的完整的螺旋管式直流蒸汽发生器动态模型;窦鹏程［4］对R134a在卧式螺旋管内的流动换热进行了实验研究，发现并分析了单相流动换热和过冷流动沸腾换热时沿截面圆周方向壁温分布的非轴对称性
哈尔滨工程大学学报 2015年10期2015-03-23
- 轴对称矢量喷管的气膜冷却及红外辐射耦合计算分析
高性能航空发动机壁温分布的影响，对燃气红外波带的光谱特性采用窄波段模型计算，对壁面-燃气辐射采用封闭腔模型计算，对喷管收敛段的气膜冷却采用绝热温比计算。对于包含喷管壁面、隔热屏、套筒的多层结构传热建立壁温-热流耦合的热平衡方程，用N ew ton-Raphson求解得到喷管及内外结构的壁温。对N A SA TN D-1988中试验台架发动机喷管扩张段的气膜冷却及壁温进行验证计算，并详细计算了收敛段采用多排缝槽气膜冷却的轴对称矢量喷管。结果表明：气膜冷却有效
航空发动机 2015年5期2015-03-15
- 1000 MW超超临界锅炉水冷壁壁温计算
膛水冷壁热负荷及壁温的空间分布情况，并与试验数据进行了对比，计算结果与试验值之间的偏差较小，最大为5.72%.该模型与算法可给出不同锅炉负荷条件下，水冷壁壁面热负荷与壁温沿炉膛宽度方向的分布规律.结果表明，水冷壁热负荷与壁温均呈现出中间高两端低的弧形分布.四角切圆燃烧锅炉火焰位置对炉内传热有很大影响.模拟计算可为超超临界锅炉的运行提供参考，预测了在材料允许温度范围内，火焰中心偏斜最大不超过2 m.关键词：超超临界锅炉； 炉膛传热； 热负荷； 水冷壁壁温；
能源研究与信息 2014年4期2015-01-27
- 等离子燃烧器筒壁温超温研究
中心筒对燃烧器筒壁温度的影响首次点火，燃烧器中心筒采用直筒形结构，燃烧器筒壁温度测点一个位于中心筒正上方，一个位于燃烧器喷口处。在预期的设计中，这种中心筒更有利于点燃低挥发分的煤，但在实际的运行中发现，低挥发分的煤不仅难以被点燃，而且还容易烧毁中心筒。点火前，对C磨煤机进行暖磨、铺煤以及磨碎，控制分离器出口温度在75℃以上，煤质挥发分为23%，等离子电弧电流为220 A，分离器转速为75%。煤粉顺利被点燃，着火稳定后，发现等离子燃烧器筒壁温上升很快，最大到
山西电力 2014年2期2014-12-10
- 降低锅炉屏式过热器壁温
我们对机组的屏过壁温超温情况进行了跟踪记录，超温情况较多。超温共11次。3 原因分析我们对超温原因进行了分析（1）磨煤机运行方式不合理 。磨煤机运行方式特别是下层磨煤机不运行时超温次数较多。（2）夜间负荷低时，蒸汽流量少,超温较多。负荷低时，锅炉蒸汽流量较小，大部分超温均为夜间低负荷的时候。（3）锅炉低氮燃烧器改造后，由于燃烧器脱氮能力的增强，火焰中心高，减温水量大，汽温、壁温难以控制。1）锅炉低负荷运行期间停运的磨煤机的套筒挡板在全开位置，大量二次风直接
山东工业技术 2014年19期2014-08-15
- 大容量锅炉炉膛对流换热与水冷壁壁温计算
对流换热对水冷壁壁温分布的影响.1 炉膛一维分区将某台1 000MW 超超临界塔式锅炉从冷灰斗半高处至第一级过热器底部沿高度方向划分成18个区域，如图1所示.表1给出了锅炉最大连续蒸发量（BMCR）工况下的设计参数.图1 炉膛一维分区示意图Fig.1 One-dimensional zone division diagram of furnace表1 BMCR 工况下的设计参数Tab.1 Design parameters under BMCR worki
动力工程学报 2014年8期2014-06-25
- 过热器壁温超温原因分析及防范措施
过热器部分出口管壁温存在超温现象(限值为631 ℃)；而实际运行中控制的过热蒸汽温度约为592 ℃，远低于设计值，对机组的安全性、经济性影响较大。2 过热器壁温超温事故经过查阅过热器壁温超限期间的负荷、壁温和排烟温度的变化曲线，发现过热器壁温超温期间机组负荷较低(500～700 MW)；正常情况下过热器壁温不应超温；但在约2.5 h时间内，排烟温度持续上升，过热器壁温出现明显的7个尖波，其中尤其以第3次超温持续的时间最长(40 min)，直到第4个尖波一直
电力安全技术 2014年5期2014-02-09
- 钢102材料运行后的组织性能变化及原因分析
2材料设计和控制壁温钢102材料在各类机组中的设计壁温和控制壁温不尽相同。末级过热器（包括末级过热器、二级过热器、高温和对流过热器）和末级再热器（包括末级再热器和高温再热器），其设计壁温在570～600℃，控制壁温在560～580℃。屏式过热器（包括大屏过热器、后屏过热器）和屏式再热器，其设计壁温在547～600℃，控制壁温在515～548℃。过热爆管多发生在壁温较高的部位。2 运行后材料力学性能和金相组织变化各发电厂割管试样情况表明，钢102材料受热面管
浙江电力 2013年6期2013-10-08
- 直流炉氧化皮控制措施
关键词】氧化皮 壁温 超温 堵塞 爆管1直流炉氧化皮的危害超临界直流锅炉，受热面超温将引起金属组织老化，产生蠕变爆管，受热面高温氧化腐蚀将导致管壁减薄或堵塞而爆管。田集电厂就因为氧化皮脱落的原因，连续爆管，在安全经济生产方面，受到很大的影响。其具体危害有：氧化皮堵塞管道，引起相应的受热面管璧金属超温爆管；长期的氧化皮脱落，使管壁变薄，强度变差，直至爆管；锅炉过热器、再热器、主蒸汽管道及再热蒸汽管道内剥落下来的氧化皮，是坚硬的固体颗粒，严重损伤汽轮机通流部分
中国科技纵横 2013年1期2013-03-12
- 间冷循环燃气轮机燃烧室火焰筒壁温计算
燃烧室火焰筒进行壁温计算时，考虑了隔热涂层和火焰筒冷热边温差，因筒壁很薄，忽略了火焰筒轴向和周向传热［4－6］。利用热平衡方程，运用迭代法求解火焰筒内外壁温分布。1 计算模型与计算方法1.1 物理模型间冷循环燃气轮机燃烧室火焰筒由若干气膜冷却段组成，图1两虚线之间为火焰筒一气膜冷却段。火焰筒内外壁面均有隔热涂层，内壁面隔热涂层直接接收高温燃气辐射传热，并与冷却气膜存在对流传热，内壁面隔热涂层获得的热量通过径向导热经火焰筒金属薄壁传给火焰筒外壁面隔热涂层，随
舰船科学技术 2012年1期2012-10-20
- 1000兆瓦超超临界锅炉水冷壁监测预报系统投运
超超临界锅炉水冷壁温度监测和预报系统正式在华电国际邹县发电厂投入运行。1000MW超超临界机组炉膛水冷壁内的工质参数比亚临界机组明显提高，水冷壁的工作条件更加恶劣，近年来国内投产的超超临界锅炉相继发生过高温腐蚀和超温爆管事故。目前，该类锅炉水冷壁壁温的监测只是依靠布置在炉外管道上的少量热电偶进行，还无法测量炉膛内水冷壁壁温的真实状态。2011年9月，山东电力集团公司正式立项研究开发超超临界锅炉水冷壁温度监测和预报系统。该项目通过对炉膛燃烧、传热和水冷壁内工
电力勘测设计 2012年4期2012-03-30
- 提高热控锅炉壁温的安装质量
本文分析热控锅炉壁温安装质量问题，提高壁温温度计投入准确度，准确监测锅炉壁管温度，确保了该机组未出现爆管现象，一次通过168小时试运行。关键词：锅炉 壁温质量准确度业主质量目标在中电国际姚孟600MW机组项目中，业主为保证#6锅炉稳定运行，避免出现锅炉爆管现象，准确监测锅炉管壁温度，必须保证壁温温度计安装质量。锅炉金属壁温是机组正常运行的重要监视参数之一，其工作流程为：铠装热偶温度计“热端”插入壁温块内感受管壁温度、“冷端“（通过控制电缆传输）智能前端控制
城市建设理论研究 2011年28期2011-12-31
- 300 MW机组W火焰锅炉高温再热器超温分析
为此进行了受热面壁温分布规律试验，进而对高温再热器中间管屏长期超温的问题进行了分析，提出并实施了技术改造措施，高温再热器中间管屏长期超温的问题得到解决。1 受热面壁温分布规律不同类型的锅炉壁温分布规律都不尽相同，而且炉膛越大、越宽，热偏差的影响因素越多、越复杂，各屏间受热面的偏差将会越大。采集高、低负荷下不同受热面的壁温，找出各受热面沿炉宽度方向壁温的分布规律，可为防止受热面超温提供数据支持。为研究该厂W火焰锅炉各受热面壁温偏差特性，获取必要的测试数据，在
湖南电力 2011年6期2011-06-15
- 亚燃冲压燃烧室隔热屏壁温试验研究
而且还对隔热屏的壁温分布有一定的影响。本文在某型可重复使用的二元亚燃冲压燃烧室上，试验研究了涂覆热障涂层和未涂覆热障涂层两组隔热屏的壁温分布情况，对比分析了热障涂层的隔热效果；同时，还试验研究了两种不同燃油喷射方式对二元亚燃冲压燃烧室隔热屏壁温的影响。2 亚燃冲压燃烧室结构简介某型亚燃冲压燃烧室横截面为矩形，总长度为1.35 m，主要由火焰稳定器、喷油装置、隔热屏和筒体组成。其中火焰稳定器选用蒸发式V型槽火焰稳定器[1]；喷油装置采用分区供油方式，燃油喷嘴
燃气涡轮试验与研究 2011年2期2011-05-07
- HG-2030/26.15-YM3型超超临界锅炉水冷壁壁温特性分析
M3型锅炉水冷壁壁温分布特性的经验，对改善炉内燃烧，提高锅炉安全、可靠、经济运行具有很强的指导意义。1设备概况大唐南京发电厂HG-2030/26.15-YM3型超超临界锅炉是变压运行直流锅炉，采用П型布置、单炉膛、改进型低NOxPM主燃烧器和MACT型低NOx分级送风燃烧系统、墙式单切圆燃烧方式，炉膛采用内螺纹管垂直上升膜式水冷壁。锅炉采用平衡通风、紧身封闭布置，固态排渣。设计煤种为神华煤，校核煤种一为淮南煤，校核煤种二为大同煤，6台ZGM113中速磨煤机
电力工程技术 2011年5期2011-03-15
- 超临界燃煤锅炉金属受热面壁超温探究与处理
存在1号锅炉金属壁温高问题，尤其以屏过壁温最为明显，表1为锅炉壁温报警值，至12月底，多次出现屏过壁温超过600℃的情况，且1号炉出现过屏过挂焦现象。图1为2010年1月6日至8日屏过壁温监测曲线，可以看出，短短3天内壁温有5次超过600℃，最高611℃，远远高于屏过壁温控制值585℃，对锅炉安全运行产生严重影响。表1 锅炉壁温报警值℃图1 调整前2009年12月锅炉屏过壁温监测图2 超温分析通过对现场运行工况全面分析，认为造成1号锅炉受热面金属壁温高的直
山东电力技术 2010年4期2010-07-23