流槽
- 某堰塞坝冲刷溃决数值模拟分析
地带形成天然的泄流槽，由于坝体材料松软，堰塞坝在10min左右即溃决完毕。堰塞坝溃决后，该段河道截弯取直，近乎顺流，如图1所示。坝体溃决后冲毁下游场镇、学校、房屋和公路，造成阿兹觉乡受灾人口1730人，3人失联。沟口的成昆铁路大桥被冲毁，坝体下游约1.2km的道路以及多处桥梁被冲毁，经济损失严重[20]。图1 2020年黑西洛沟滑坡-泥石流-堰塞湖灾害情况通过现场调查和资料收集，本次滑坡-泥石流-堰塞湖灾害链是典型的“小水大灾”灾害，灾害发生时大量松散堆积
水利规划与设计 2024年3期2024-03-19
- 回转式阳极炉液面下出铜方式的开发与应用
处理量。3.活动流槽冷铜产出大。铜液从出铜口到活动溜槽落差大、而且落点随着炉体的倾转而改变，因此需要一个相对较深且宽大的活动溜槽作为缓冲熔池来减少熔体飞溅及其对溜槽内衬耐火料的冲刷。但是每次浇铸结束后宽大的活动溜槽内会凝结大块的冷铜，清理困难且需再次回炉处理，造成铜物料的无效循环。4.铜水带浮渣。阳极炉精炼时并不能完全将渣排放干净，铜液表面存在有少量的浮渣，表面铜液经出铜口流出时偶尔会有少量浮渣被夹带出来，造成溜槽或阳极板表面结渣，影响成品阳极板质量。5.
湖南有色金属 2023年6期2024-01-13
- 球墨铸铁管壁厚均匀性工艺设备技术研究
制参数设置不当，流槽出口端在承口、插口停留位置和时间不当等问题，都会造成铁液在这些部位的分配量不合适，造成轴向壁厚不均匀。（1）离心浇注承口型腔的过程中，主机必须要停留一段时间，如果该时间过长，承口铁液充满后，会向插口方向流动，导致承口段与直管段部分铁液过多，壁厚增大；反之停留时间过短，可能承口无法充满，导致承口部分壁厚过薄。在离心浇注结束时，为了保证插口充分浇注成型，主机需慢行一段距离且停留一段时间，同时与翻包回落时间相匹配。如果翻包回落时间和主机停留时
中国铸造装备与技术 2023年5期2023-10-10
- 可调式脉冲振动工具调节机制与机械设计研究*
hemes对于泄流槽分流式调控结构, 在脉冲机构侧边设置一泄流槽, 泄流槽贯穿导流体、 叶轮座与振荡喷嘴, 流经泄流槽的钻井液直接作用于冲击机构,不与叶轮相接触, 如图4 所示。 其原理是通过盘阀调节进入泄流槽的钻井液排量, 改变冲击叶轮叶片的钻井液冲击力, 进而调节叶轮转速与频率。图4 盘阀控制泄流槽入口开合示意Fig.4 Disc-valve-controlled opening/closing of the relief channel inlet涡
石油机械 2023年5期2023-06-15
- 带有扼流槽结构的共形波导缝隙阵列天线研究
出在波导间采用扼流槽结构抑制波导间互耦并提升阵列天线辐射特性,与传统四分之一波长深度扼流槽结构不同,优化后的扼流槽深度明显小于四分之一波长,文献[5]分析认为优化后的扼流槽参与了微波辐射,起到了调制阵列表面波的作用。本文设计了与圆柱共形的L波段宽边纵缝波导缝隙阵列天线,天线波导间设计了扼流槽结构,抑制了波导间互耦,提高了天线增益。1 共形波导缝隙阵列天线结构图1为L波段与圆柱面共形的波导缝隙阵列天线示意图。图1 L波段与圆柱面共形的波导缝隙阵列天线由图1可
现代应用物理 2023年4期2023-03-11
- 铝熔体半连续（深井）铸造爆炸事故的原因分析及防范措施
液位极低时，供流流槽闸板截断，放流闸板打开，或分配流槽入口处流槽抬升（提升）装置断开放流，倾动炉自动回翻。②第二点：供流流槽与铸盘或分配流槽入口处液位控制联动（核心条款）。铸造过程中（一般开头300～500 mm后和收尾前）供流流槽与铸盘（模盘）或分配流槽入口处液位突升或液位极高、突降或液位极低（核心之核心）时，供流流槽闸板截断，放流闸板打开，或分配流槽入口处流槽抬升（提升）装置断开放流，倾动炉自动回翻。③第三点：铸盘或结晶器冷却水流量、压力和温度控制联动
铝加工 2022年5期2022-11-02
- 考虑河床坡度和泄流槽横断面影响的堰塞坝溃决过程试验研究
设计过流要求的泄流槽，降低堰塞湖水位和库容，清除坝体表面高冲蚀性物质，以提前引流泄洪，控制溃口发展和溃决流量，以降低堰塞坝的溃决风险及危害，最终达到排除险情的目的[11]。因此，开展不同地形条件和工程处置措施对堰塞坝溃决过程影响的研究具有重要意义。长期以来，水槽模型试验是研究堰塞坝溃决过程和溃决机理的重要手段。例如，Gregoretti 等[12]开展了粒径范围分别为2～5 mm、5～9.5 mm 和6～13 mm的3 种砾石材料堰塞坝的溃决试验，研究了无
水文地质工程地质 2022年5期2022-09-21
- 内置圆球阵列的Rayleigh-Bénard热对流传热特性
闭的充满介质的对流槽内，下板加热，上板冷却，形成温差，下板附近热的流体受热膨胀在浮力作用下向上运动，上板附近冷的流体密度变大在重力作用下向下运动，由此形成了热对流。而自然界工程生产中除了上述对流现象外，还有一些其他对流现象，例如：砾石路堤中的对流[5]，地热能回收过程中[6-7]的热对流以及填充床反应器中的对流[8]。这些对流现象中的不同之处在于，对流介质在发生流动时会受到其他物体的影响。砾石会影响水在对流过程中的流动方向，填充床中的填充物会影响反应效率。
空气动力学学报 2022年2期2022-05-10
- 比例施肥泵吸肥活塞结构优化与试验
活塞下端直径、泄流槽宽度以及泄流槽深度为变量，以注入流量为响应指标，建立多元回归模型，并通过试验进行验证。结果表明：在不同压差和设定肥液注入比例下，比例施肥泵的实际肥液注入比例均低于设定肥液注入比例。压差在0.15 MPa以下时，随着设定肥液注入比例的升高，实际肥液注入比例与设定肥液注入比例的偏差减小，采用较高的设定肥液注入比例有利于提高注肥精度。吸液活塞下端直径、泄流槽宽度、泄流槽深度对注入流量都有显著影响（＜0.01）。注入流量随着吸液活塞下端直径和泄
农业工程学报 2022年21期2022-02-15
- DN80球墨铸铁管工艺改造
生产DN80管的流槽特别细长，铁水容易外溢，使管子外表质量不易控制，溅铁、缩沟、气孔等缺陷偏多。1.3 生产节奏慢生产节奏慢，产量偏低，消耗偏高。生产效率每班次260~300支。机时效率45支/h。2 改造过程2.1 针对弯管改进方法1）生产前检查机器中心环，径跳控制在0~0.3 mm，超出范围更换。中心环和管模接触处磨损1~2 mm，不在控制范围更换。2）按装管模后手动调节管模承口同心度，保证同一直径处数据一样。3）碳当量稳定控制在4.4~4.6，碳和硅
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 裂流垂向分布实验研究
壁处设置了半个裂流槽，测量了裂流槽内外6个垂向断面的流速垂向分布，所得槽外裂流速度垂向变化较大，槽内速度变化很小。Haas和Svendsen[15]测量了对应无限长沙坝海岸的裂流槽中心线上7个断面上的速度垂向分布，指出在槽内速度垂向变化较小，但随着离岸距离的增大，这一变化逐渐增大。裂流除上述由水底地形（沙坝和裂流槽）所导致的外，还包括边界导致的和交叉波浪场导致的，现有对边界所导致的裂流的研究集中于丁坝所导致的裂流流动。Pattiaratchi等[16]通过
海洋学报 2021年12期2022-01-11
- 基于物理模型试验的堰塞坝冲刷溃决过程研究
，尽管及时开挖泄流槽，使堰塞湖在相对较低的水位下泄，但溃决洪峰流量仍达到了31 000 m3/s，在金沙江下游河段形成了超万年一遇的洪水。溃决洪水造成四川、云南境内多座桥梁被冲毁，西藏自治区、四川省、云南省10.2万人受灾，8.6万人紧急转移安置，沿江地区道路、桥梁、电力等基础设施损失严重[6]。据统计，仅云南省直接经济损失高达74.3亿元[7]。堰塞湖灾害的致灾后果与堰塞坝的冲刷溃决过程密切相关，深入研究堰塞坝的溃决过程及泄流槽优化设计方案，可为堰塞湖灾
工程科学与技术 2021年6期2021-11-30
- 金沙江白格堰塞坝自然泄流冲刷溃决过程数值模拟
进行模拟，分析泄流槽内的流速、冲淤变化特征以及下游溃口处的洪峰流量演变过程。模拟结果表明：堰塞坝漫顶冲刷可以划分为溃决冲刷前、溃口快速拓展阶段、洪峰时刻、溃口稳定发展阶段4个时间段;溃决泄流过程中，泄流槽斜坡道上的水流流速较大，冲刷深度最大，堰塞坝下游出现明显淤积;白格堰塞湖溃决过程中出现了明显的溯源侵蚀现象，在泄流槽不断下切的过程中，泄流槽跌坎不断向上游移动。模拟结果有助于进一步深化对金沙江“10·11”白格滑坡堰塞坝冲刷溃决过程和机理的认识，对于堰塞湖
人民长江 2021年8期2021-09-18
- 新型梯级式浮沫抑除装置在盐水精制过程的应用
管溢流至反应器小流槽，并于反应器流槽末端经1 m长DN500流管进入粗盐水主流槽，平均分配至各一次澄清桶内进行精制作业。原反应器出卤附属设备详见图1。图1 原反应器出卤流槽结构示意图2 设备问题现状一次粗盐水输送过程中，一次反应器出卤分支流槽与主流槽位差将近1.5 m，由于虹吸效应的影响，反应器流槽流管处液面低而不能形成有效液封，空气进入流管并随其进入粗盐水主流槽流体内部，形成大量气泡浮沫，由于浮沫流动性差，大量堆积并溢出流槽，造成土建框架楼楼板腐蚀严重，
纯碱工业 2021年4期2021-08-18
- 7075铝合金锻饼内部探伤缺陷的原因分析
夹杂物主要来源于流槽中的保温材料和修补材料。（1）保温材料：保温材料采用硅酸棉，硅酸棉是耐火材料，它是以高纯氧化铝、硅石粉合成料为原料，经电阻熔融、喷吹压制而成的一种絮状纤维[3]。耐火材料是一种耐热、耐压或耐化学侵蚀的材料，在高温下仍能保持强度和形状。通常在两个流槽中间放置一个起除气作用的隔板，两个流槽搭接时，为了搭接严密，在搭接处铺上硅酸棉以防铝水渗漏，同时硅酸棉还起保温作用。搭接后有些残渣会留在流槽里，如清理不净，残渣会与铝液一同流入结晶器最后留在铸
铝加工 2021年3期2021-07-17
- 宽幅8006铝合金容器箔坯料铸轧生产技术改进
有铝合金液通过的流槽中，通过高温铝合金熔体将它熔化，在流体的带动和除气转子的搅拌作用下，实现细化剂和熔体的均匀混合。宽幅铸轧坯料生产时单位时间铝合金熔体通过量比常规(宽度1 850 mm及以下)铸轧生产时的铝合金熔体通过量多20%～35%。如果根据该通过量同步提升铝-钛-硼丝的加入速度，会造成细化剂混合不均匀以及一部分铝-钛-硼丝来不及熔化而沉积在加入点附近，从而引起晶粒尺寸不均匀或晶粒粗大等问题。2.2 晶内偏析根据8006铝合金的化学成分(表1)和Al
轻合金加工技术 2021年11期2021-06-08
- 流槽对筒仓双侧壁卸料动态压力分布影响研究
通双侧壁卸料和带流槽双侧壁卸料2种工况进行研究，分析流槽对环向不同区域的侧压力的影响情况，最后通过流态与速度场来阐释流槽在卸料过程的减压机理，为此类筒仓在我国推广应用提供推导依据。1 筒仓模型实验1.1 实验准备实验分2组：普通筒仓双侧壁卸料工况和带流槽筒仓双侧壁卸料工况(下文统称普通工况和带流槽工况)。为了能够提高实验数据的准确性，每组实验做3次，以期减小实验误差，能够更准确地得到侧壁压力变化的分布规律。并剔除明显不合理的结果，对较为可靠的数据求平均值，
中国粮油学报 2021年5期2021-06-03
- 倾动炉杂铜冶炼节能减排技术应用实践
30%。5 随动流槽开发运用5.1 随动流槽开发目的目前国内较大部分可倾转炉型浇铸流槽都是固定在炉子出铜口的正下方，出铜时炉体倾转，铜液经出铜口流槽落入固定在铜口正下方流槽内，然后经流槽注入中间包，再经浇铸包进行铜阳极板浇铸。这种衔接方式因铜口流槽与炉子出铜口正下方流槽落差大，为了减少铜水飞溅、减少冷铜量、减少铜水的热量损失，急需开发一套流槽装备随着出铜口高度一起升降。鉴于以上背景，贵冶倾动炉提出了增设一套能够随着炉体升降的随动式流槽装置。确保流槽和出铜口
世界有色金属 2021年2期2021-04-19
- 湍流热对流系统中粗糙壁面对流动结构的影响
统由一个封闭的对流槽构成, 对流槽顶部和底部放置有可以传导热量的导板, 对流槽内部充满流体介质.对底部导板加热并对顶部导板进行冷却, 底部流体介质受热膨胀, 顶部流体介质遇冷收缩, 就会产生密度差.在浮力和重力的作用下, 底部热流体上升, 顶部冷流体下降, 开始流动.根据上下导板的温度差∆T不同, 对流槽内流体会出现不同流动状态.随着∆T增大, 对流槽内流体会由静止发展为规则的对流状态;当∆T继续增大到一定程度时, 对流槽内流体的运动转变为湍流状态.在充分
上海大学学报（自然科学版） 2021年6期2021-02-24
- 回转窑转运流槽高强耐磨浇注料的研制与应用
寿命。特别是转运流槽使用条件苛刻，国内外对此进行了大量优化设计，大多采用刚玉质及碳化硅质材料，但由于热振性能不好，总体寿命不高。本文以莫来石为主原料，利用莫来石本身抗热振性能好，加入5%的活性硅微粉和2%的钢纤维，通过整体浇筑施工方式，材料高温强度高，热振稳定性好，抗剥落性优良，能达到和超过一年使用寿命，为石灰窑稳定运转提供了保证。1 回转窑转运流槽简介转运溜槽用于向回转窑内转送物料，外形呈漏斗状，耐材设计以浇注料为主，辅助砌筑碳化硅砖（见图1），此处主要
工业炉 2020年5期2020-11-25
- 基于EDEM的碎屑流运动规律及冲击性能研究*
件进行碎屑流冲击流槽试验模拟，综合考虑流槽坡度、防治结构角度、颗粒级配三方面因素，探明各因素对碎屑流运动过程及冲击性能的影响规律，为相关防治结构设计与施工提供理论依据。1 数值模拟方法1.1 EDEM软件介绍EDEM作为一种DEM仿真商业软件，最初被用于工业生产中的颗粒处理及其制造设备的生产过程的仿真和分析。用户可利用EDEM轻松快速地创建颗粒实体的参数化模型，同时可以将力、材料特性和其他物理特性添加到EDEM中，形成完整的颗粒模型，为用户建立个性化的模型
工程地质学报 2020年5期2020-10-29
- 高炉出铁场摆动流槽优化改造
100）高炉摆动流槽是高炉出铁场的关键设备，设在出铁场尽头，安装在出铁场铁水沟下部，其主要作用是把经过铁水沟流来的铁水通过槽体的左右摆动注入出铁场平台下指定的铁水罐中。摆动流槽由流槽、支撑机构及摆动机构组成，为避免流槽本体与高温铁水直接接触，在使用前流槽需要浇注耐火材料内衬，以延长其使用寿命。根据统计，摆动流槽过铁量一般在5～6万t，有的甚至在6万t以上。1 存在问题及原因根据目前宣钢2号高炉摆动流槽的使用情况，摆动流槽槽体耐火材料内衬的寿命较低，过铁量一
山西冶金 2020年4期2020-09-17
- 再生铜原料生产光亮铜杆质量控制
进入铸锭。铜水从流槽进入中间包时，直接冲击中间包铜水表面，造成大量夹渣物混入铜水内部，未能及时上浮，同时受温度影响，中间包中铜水的流动性变差，从而带入铸锭。另一方面，中间包内或者浇嘴在边部氧化富集形成炉渣，也会进入铸锭，造成夹渣(图1)。图1 铸坯夹渣Fig.1 Casting billet slag1.2 气孔竖炉连铸连轧溶解于铜中的主要是氢和氧，由于现有技术条件很难避免氧化和吸氧，氧化和脱氧、吸氢和脱氢过程同时存在，因此铜水中会一直存在大量的氢和氧。当
有色金属加工 2020年4期2020-08-20
- 铝合金熔体氢含量控制研究
炉体的水分除去；流槽的水分只能通过尽量缩短流槽的长度和加强烘烤去除；空气的湿度无法控制，等等。这些不利因素都会对铝熔体造成二次污染，从而增加了铸锭氢的含量。1 熔体中氢含量的影响因素A.熔体温度。温度越高，熔体越容易吸气，吸气的动力越强，氢的溶解度越高。但温度太低渣不好分离，所以熔体温度要控制在720℃～750℃(方锭可控制在700℃左右)。对于7系超高强度高韧性难成型的合金可放宽到760℃，超过760℃氢含量很难达标。B.熔体停留时间。时间越长，吸气的时
黑龙江科学 2020年8期2020-05-13
- 桃江取水口处布置纵向底流槽对泥沙淤积的影响
道取水口处纵向底流槽的布置是解决泥沙淤积的关键因素之一。一般情况下，通过优化底流槽的布置方案，加大水流挟沙力并改善泥沙沉降问题，能够有效缓解泥沙的淤积[4]。本文采用模型试验的方法，在桃江电站下游河段河道收窄、水深较浅处开展取水口模型试验，并在取水口口门前设置不同方案的纵向底流槽，进行综合对比分析，确定取水口处纵向底流槽的最佳设计方案，在理论与生产实践上都具有重要意义。1 模型概况该模型设置的桃江取水口位于桃江电站坝址下游27km处，取水河段来水量受该电站
水资源开发与管理 2020年2期2020-02-27
- 水冷金属型球墨铸铁管缺陷成因及解决措施
生产中由于落槽、流槽清理和铁液除渣不干净以及铁液中残镁控制和微量元素控制不达标造成机械夹渣和元素氧化夹渣。1.1 残镁含量铁水中保证一定量的残镁才能保证铸铁管具有较好的球化率，对于冷模法离心球墨铸铁管，在生产过程中发现：当残镁质量分数≥0.06%时，夹渣缺陷明显增多，分析当残镁含量过高时，铁水氧化越严重，致使二次夹渣大量生成[1]。1.2 机械夹渣落槽的打结料和流槽的涂料清理不干净，极易随铁液混入管模中，离心冷却凝固后夹杂在铸件中，形成夹渣缺陷。由于冷模法
铸造设备与工艺 2019年5期2019-12-06
- 浅谈连续铸造行业熔炼浇注过程的自动化
率低。1 基于自流槽的连续浇注系统铸铝连续铸造工艺是将废旧铝在熔炼炉中熔化成铝水，再转运到精炼炉进行精炼，然后把精炼好的铝水转运到成型线进行浇注。铝水的两次转运都是通过自流槽转运，熔炼炉和精炼炉都是固定的，炉子下方有一个出水口，当需要出铝水时打开下方的插板阀铝水就可以自动流出。通过对铸铝连续铸造的工艺流程进行研究并结合在国外调研的情况，提出一种铸铁连续铸造的工艺流程：熔炼炉和保温炉高低错位布置，二者之间设置自流槽，熔炼炉的铁水能通过自流槽流入到保温炉。图2
铸造设备与工艺 2019年3期2019-07-23
- 水平井新型自动流入控制器的研发与流体敏感性分析*
内旋流流道、Y型流槽、T型流槽、旋流腔室组成。图1 新型AICD结构示意图Fig.1 Structure of the new AICD1.2 工作原理新型AICD的设计主要是基于Y型和T型三通管分流原理，当不同的流体流过Y型和T型流槽时，会产生不同的流动倾向。由于油的黏度大，在流过T型流槽时，黏滞力对流体流动的影响大于惯性力，流体容易转向，所以当油从入口流入后，大部分都直接从T型流槽流入旋流腔室，然后再直接从出口流出，整个过程产生的压降较小。而水的黏度小
中国海上油气 2019年1期2019-02-18
- W波段机电波导开关的设计
泄漏。图4 无扼流槽时，波导开关微波参数仿真结果为了消除谐振现象，减小插入损耗，提高隔离度，最有效的方法就是使直波导和弯曲波导的断开处实现电气接触，减小电磁波的泄漏。对于低频开关通常做法是在微波转子上设置竖向扼流槽[6]，可得到较为理想的效果。但对于W波段波导开关，频率高、波长段，仅采用加载竖向扼流槽的方式，阻止信号泄漏的效果不理想。为提高扼流效果，采用同时加载环形扼流槽和竖向扼流槽的方式。在微波通道断开处设置了环形扼流槽，实现电气接触；在微波转子的圆柱面
机电元件 2018年5期2018-10-15
- 简易泥浆循环系统在水中桩施工中的应用
基钢护筒之间采用流槽+尺寸4m*2m*1.5m钢板焊制的沉淀铁箱+流槽的方式连接（如图所示）。泥浆在未开孔桩基钢护筒调制，由泥浆泵抽送至开孔施工的桩基中，待泥浆高度到达指定高度后通过出口流槽进入沉淀池，经过沉淀后通过流槽进入未开孔施工的桩基钢护筒中形成有效的循环路径。3 浆循环系统的制作安装支栈桥采用钢管桩基础，上承式贝雷片承重体系；宽度6.0m；跨度6.0m ～9m不等。基础采用（φ530×10mm）钢管桩，钢管桩之间采用2[20b槽钢连接加固；墩顶横梁
城市建设理论研究（电子版） 2018年32期2018-05-29
- 蒙山森林生态站径流小区设计分析
包括小区护埂、集流槽、引水管、量水设备（集流桶）。小区四周5m范围设置为保护带。集流槽、引水、集流桶尺寸根据频率暴雨坡面径流量计算并结合实际确定。径流小区通常设计为矩形，对其长宽比例没有严格规定，但一般认为宽短小区不可取，因为这样会影响细沟发育。因此，我国规范规定标准小区规定尺寸为投影面积100m2（5m×20m）。2.1 围埂设计围埂为设置在径流小区边界除下边缘以外的隔离设施。1）高度。根据规范要求，围埂地表出露10～20cm，埋入地下20～30cm，具
山东水利 2018年10期2018-03-26
- 预埋式电加热流槽开发与测试
在铝加工生产中，流槽是传送铝液的重要工具[1]。随着铝加工生产线趋向复杂化和大型化，所使用的流槽总长度越来越长，由流槽所造成铝液的温降越来越高，已经在某些应用场合直接影响生产的正常进行。有时甚至需要提高保温炉的温度以补偿流槽对铝液造成的温降,但保温炉温度的升高会带来能耗增加、保温炉寿命缩短、造渣量增加等一系列不利影响。在铝熔铸车间生产过程中，为了降低流槽造成的铝液温降，避免热冲击造成流槽内衬开裂，通常需要对流槽进行预热和加热[2]。传统流槽预热方式是通过燃
世界有色金属 2018年1期2018-03-24
- 异型管模锻件成形质量及毛刺缺陷的研究
筒采用不同直径阻流槽时异型管毛刺情况模拟结果异型管锻件锻造完成后带有的毛刺会影响锻件脱模效果，毛刺越多脱模越困难，因此研究影响锻件毛刺产生的因素很有必要。上模外筒底部阻流槽对异型管锻件毛刺缺陷的影响在上模外筒底部设计3种尺寸规格阻流槽来进行异型管锻件成形过程数值模拟，3种方案的模拟使用的坯料规格相同，其直径为410mm，高度为135mm，重量约为48kg。模拟完成后异型管锻件毛刺缺陷如图4所示。图4(a)是上模外筒底部无阻流槽时异型管锻件毛刺缺陷的模拟结果
锻造与冲压 2017年15期2017-08-11
- 满配流系数对内曲线径向柱塞马达扭矩的影响
流窗口和柱塞腔配流槽结构，建立两者之间通流面积的数学模型，并提出满配流系数m的概念。建立多作用内曲线径向柱塞式液压马达模型，进行了配流盘配流过程仿真和柱塞运动及液压力特性仿真，分析不同满配流系数m对液压马达输出扭矩的影响。结果表明，多作用内曲线径向柱塞液压马达配流盘配流窗口和柱塞腔配流槽的适宜满配流系数为0～0.5，最优满配流系数为0.3。这可为多作用内曲线径向柱塞液压马达配流盘配流窗口和柱塞腔配流槽结构的设计提供参考。径向柱塞马达；输出扭矩；配流盘；通流
武汉科技大学学报 2017年4期2017-07-07
- S+X双频旋转关节设计与仿真
1模式的方法。扼流槽的选型，整体关节的电气性能的计算，其中包括对关节驻波、损耗以及功率容量的计算。1.2 设计方案对于同时工作在S与X频段的双通道射频信号旋转关节，在通路的布局上使用两通路同轴嵌套的形式，即将X频段的旋转关节布置于关节整体的轴心部分，其使用圆波导作为关节主体，关节示意图如图1所示。而S频段的旋转关节主体采用同轴线的形式[2]，其内导体就是X频段的波导外壁如图1。这样就可以实现在一个关节中同时通过S与X频段的信号。图1 旋转关节示意图1.3
计算机测量与控制 2016年12期2017-01-16
- 考虑不同泄流槽方案的堰塞坝溃决机理分析
——以唐家山堰塞坝为例*
考虑不同泄流槽方案的堰塞坝溃决机理分析 ——以唐家山堰塞坝为例*近年来，频发的地质构造活动和极端气候灾害诱发了大量堰塞坝，严重威胁上下游群众的生命财产安全。开挖泄流槽是最常用降低堰塞坝溃决风险的措施，由于时间非常急迫、交通极度瘫痪，其开挖量非常有限，因此如何利用有限的开挖量将溃坝风险降低至最小是亟待解决的问题。本文基于水土耦合冲刷机理，提出了考虑不同泄流槽方案的堰塞坝溃决机理分析方法，并应用于唐家山堰塞坝。该方法根据水力学参数和坝体抗冲刷性参数动态计算瞬
工程地质学报 2016年5期2016-12-19
- Ka多通道波导开关的微波性能设计及验证
导行转子上配置扼流槽。在距波导口宽边1/4个波长处(设为B点)开平行于宽边的槽，槽深为1/4个波长，如图5所示。图5 轴向抛流槽设计示意图因为波导内传输的为TE10波型，由B点看去的输入阻抗为(Zin)B=jZc2tanβ2l2(3)在中心频率处，(Zin)B的值等于无限大，实际上是一个数值很大的电抗。设第一段的长度为l1，宽度为b1，不计B点处的接触电阻和由于功率漏失而形成的辐射电阻，则从A点看去的输入阻抗为[6](4)则在中心频率间隙处形成了电流波节，
现代雷达 2016年10期2016-11-16
- 还原炉直通式流槽改造实践
0）还原炉直通式流槽改造实践李艳利，常海锋，郑 明 （河南豫光金铅股份有限公司，河南济源 459000）通过直通式流槽改造，替代还原炉渣包吊装进渣方式，实现底吹炉高铅渣直接流入还原炉，减少磕包渣的中间资金占用，实现增产创效。直通流槽；进渣方式；磕包渣；占用河南豫光金铅股份有限公司Φ3 000×11 500 mm还原炉是国内第一台工业化生产的铅冶炼底吹还原系统，建设初期为减少对底吹炉生产的影响，该炉试验过程中采取与底吹炉平行布局、渣包吊装进渣的配置模式，倒运
湖南有色金属 2016年1期2016-06-15
- 尾矿库排水斜槽的盖板安装
排水设施，一般由流槽及预制盖板组成[1-2]。排水斜槽既承担进水，也承担输水，使回水点远离放矿点，增加澄清距离，保证回水质量。1原排水斜槽存在的问题在尾矿库建设时期，一般提前将排水斜槽盖板预制好后，安放在流槽上，下游部分预留一定的进水口，保证排洪和回水的要求。当库内尾砂面升至进水口时，提高进水口标高，保证回水质量。一般是提前将盖板安放在流槽上，如沿线坡度较陡时，有可能滑向进水口，使排水斜槽进水口突然抬高，影响尾矿库的排洪和回水[3-4]。目前尾矿库中使用较
现代矿业 2016年1期2016-06-02
- 电工用铜线坯生产过程能源消耗与节能措施浅析
置主要有竖炉、上流槽、保温炉、下流槽、浇包等。表2 生产线天然气消耗情况Tab.2 Proportion of natural gas consumption in production line由表2可看出，竖炉在天然气消耗方面是主体，其次是流槽系统，弄清能源消耗点后，节能才有针对性。2 各装置能源消耗与节能情况分析2.1 竖炉竖炉是美国熔炼公司(ASARCO)在20世纪60年代研制开发的铜熔炼设备，最初与SCR开发的铜线杆连铸连轧设备配套用于生产电工用
有色金属加工 2015年2期2015-09-19
- 空间非均匀加热Rayleigh-Bénard湍流热对流的传热实验研究
实验采用长方体对流槽，以水为流体介质。调节加热片的输入功率，改变系统注入能量的空间分布，对比非均匀加热与均匀加热下的湍流传热Nu-Ra关系。从实验结果来看，非均匀加热条件下Nu数的提升十分显著，湍流传热效率明显提高。Rayleigh-Bénard对流；湍流热对流；湍流传热；非均匀加热0 引 言Rayleigh-Bénard(RB)湍流热对流系统是从众多自然现象中抽象出来的研究对流问题的经典流体力学模型[1-5]。RB系统的实验装置可描述为：在充满对流介质的
实验流体力学 2015年4期2015-06-22
- 红石岩堰塞湖应急处置的关键技术
对不同开挖方案泄流槽的泄流能力及运用DB-IWHR程序的溃坝洪水对比分析，结果表明：实际采用的开挖深8m、宽5m泄流槽方案是最恰当的应急处置工程措施。此研究成果可供处理类似堰塞湖参考。堰塞湖；溃坝洪水；DB-IWHR程序；泄流槽1 研究背景地震、暴雨等自然灾害诱发山体滑坡，堵塞河流，形成堰塞湖。在库水位渗透作用或漫顶冲刷作用下，极易发生失控性溃坝。2014年8月3日16时30分，云南省鲁甸县发生6.5级地震，导致火德红乡李家山村和巧家县包谷垴乡红石岩村交界
中国水利水电科学研究院学报 2015年4期2015-04-27
- 提高铸铁机设备运行可靠性的实践
纠偏设计缺陷及分流槽设计缺陷等问题，采取铸铁模具结构优化、铸造工艺改进、应力消除、链带纠偏装置改造、分流槽结构及浇注料材质优化等措施，提高了铸铁机设备运行稳定性，日铸铁量达到3 300 t以上。铸铁机；铸铁模具；分流槽；纠偏装置铸铁机系统属间断性作业工艺辅助设备，但在铁水大量富余，铸铁量较大的情况下，要求设备运行稳定可靠，如出现非正常停机事故，则会对高炉生产造成较大影响。由于国内钢铁市场形势严峻，炼钢限产，高炉铁水大量富余，铸铁量大大增加。为保证高炉生产形
山东冶金 2015年4期2015-04-08
- 毫米波段连续波雷达天线隔离度设计
]，天线间加装扼流槽遏制金属表面表面波传输[3]，天线框架贴吸波材料，收发天线分别安装具有遏制特定频率电流传输的微波光子晶体结构等措施[4－5]，收发天线间隔离达到 －85dB。综上，Corvis ST对儿童CCT的测量重复性高，本研究中发现Corvis ST与SS-1000 OCT测量CCT的差异有一定的临床意义，虽然二者之间具有良好的一致性，在临床应用时应该考虑到两者之间的差异，不宜互相替代。Corvis ST通过1次检查即能获得多个参数的优势可能在儿
火控雷达技术 2014年1期2014-06-05
- 基于可见光波段的L3光子晶体谐振腔集成微流槽折射率生物传感器
晶体谐振腔集成微流槽生物折射率传感器。该研究为光子晶体生物传感器在“生物分子裸眼检测技术”中的应用提供新的可能。1 研究方法本文通过三维时域有限差分法(3D FDTD)，对一种基于GaN衬底的二维光子晶体谐振腔集成微流槽生物传感器进行理论研究，其三维结构图如图1(a)所示。其中，微流槽集成在L3二维光子晶体谐振腔的上表面用来盛载待测生物样本。图1(b)是L3二维光子晶体谐振腔的俯视图，a和r分别是光子晶体的晶格周期和孔径。图1 L3二维光子晶体谐振腔集成微
生物医学工程学进展 2013年1期2013-11-16
- 一种双扼流槽双极化低旁瓣阵列天线
面）采用加载双扼流槽的办法实现了方向图旁瓣电平小于-16dB，-3dB波束宽度大于21°，满足系统对方位面宽波束低副瓣辐射的特殊要求，天线阵列俯仰面采用加权馈电，实现-16dB的旁瓣电平.图1 单元结构1 单元设计天线单元结构如图1所示，天线由上到下三层结构，分别是辐射层、馈电层、背腔层.辐射层角锥喇叭阵列结构，根据天线阵列俯仰、方位面波束宽度的要求确定喇叭口径尺寸a=24mm，b=32mm，喇叭过渡高度h6=25mm.馈电层实现单元馈电和功率合成，采用探
电波科学学报 2013年5期2013-09-18
- 逆向泄流槽在三维内乘波式进气道中的应用
1005)逆向泄流槽在三维内乘波式进气道中的应用潘成剑，李怡庆，安 平，尤延铖(厦门大学航空系，福建厦门361005)采用逆向开槽技术，对三维内乘波式高超声速进气道的低马赫数起动和抗反压能力进行研究，提出了逆向直泄流槽和逆向倒角泄流槽两种方案。数值研究结果表明：逆向泄流槽在三维内乘波式进气道自起动和抗反压过程中起到气动开关作用。进气道不起动或反压过高时，泄流槽处于开启状态；进气道起动后，泄流槽接近气动关闭状态，对进气道总体性能影响较小。两种逆向泄流槽都拓宽
燃气涡轮试验与研究 2013年6期2013-06-28
- 弃渣试验径流小区设计
包括小区护埂、集流槽、导流管、量水设备（集流桶和分流桶）等4个部分。集流槽、导流管、量水设备尺寸根据设计频率暴雨坡面径流量计算确定，则：式中：H—径流深，mm；P—降雨量，mm；k—径流系数（裸露地径流系数参考德安科技园4号径流小区（裸地）2001～2009年的次降雨径流系数确定为0.8；农耕地径流系数参考江西水土保持生态（德安）科技园8号径流小区（柑橘间作农作物）2001～2009年的次降雨径流系数确定为 0.4）；式中：W—径流量，m3；H—径流深，m
江西水利科技 2013年1期2013-04-13
- 影响球墨铸铁管的质量因素分析与对策*
的浇铸过程中，因流槽震动溅出铁液，这少量的铁液在浇铸前被离心旋转成环状。随后，当正常浇铸的铁液覆盖其上时，将导致局部传热条件远不如周围铁液，而出现热夹点想象，即周围铁液已完全凝固，而该处铁液正处在固液两相区，从而导致周围铸管收缩量全部集中于此而造成开裂。3)铸造组织不均匀。①铁液成分偏析。铸管在凝固过程中，由于固相和液相成分的不同，密度相差较大，结果固相和液相分离，液态下析出的石墨在离心力的作用下，因密度小，极易集中在内表面形成石墨偏析，Fe3C中C与铁形
河南冶金 2012年5期2012-12-07
- Zr基非晶合金微热压印实验研究
过程，分析影响微流槽填充成形的工艺因素，利用泊肃叶公式找到描述微流槽热压印过程的工艺参数方程。结果表明，热压印过程受温度、挤压速率、槽宽等因素的影响，进而可以得到最佳的工艺参数范围；用泊肃叶公式能够较好的描述微流槽填充过程，并可以得到包含微热压工艺参数的方程，结合一些假设，可以解释某些实验现象并指导工艺参数的设定。机械制造；材料实验；大块非晶合金；微热压印；微流槽1 引言聚合物的微细加工技术主要有微注射成形、微固化、微热压三种方法。相对于微注射技术，微热压
锻压装备与制造技术 2012年2期2012-11-13
- 离心机流槽驱动的改造
33）1 离心机流槽驱动改造的必要性永通铸管公司D N 100-1000铸管生产线于2001年12月投产，D N 100-400mm水冷金属型离心铸管机流槽驱动设备采用流槽托架，原设计为双摇杆机构，安装在机身的插口端，使用后发现流槽驱动与浇注机横移运行同步性差，D N 100-150流槽经常被撇弯或撇断；流槽位置定位不准确，导致铸管出现重皮、环裂、断管、漏水管；严重制约铸管质量的提高。由于水冷金属型离心铸管机流槽驱动设计安装位置不合理，离心浇铸结束后流槽内
铸造设备与工艺 2012年4期2012-01-23
- 一种高增益缝隙定向天线设计
射波导两测布置扼流槽可以扩展带宽，如图2所示。图中扼流槽的各部分尺寸，单位为mm。由于介质波导（SIW）的宽度为24 mm，而辐射波导的间距为40 mm，所以每各辐射波导两侧都仅有8 mm空间，必须将扼流槽折叠[6]。在折叠后，扼流槽的尺寸都是仿真计算的，以保证从扼流槽的开口向里看是等效开路。图3是加扼流槽后天线反射系数仿真结果。图2 带有扼流槽的缝隙天线截面图Fig.2 Cross structure of one radiation waveguide
电子设计工程 2012年13期2012-01-15
- 多点岀流 PVC材料径流小区建设
区由小区边界、集流槽和集流池组成。传统径流小区的小区边界、集流槽、集流池是用混凝土建造的。1 传统径流小区的建设方法传统径流小区主要由小区边埂、集流槽、导流槽、量水设施组成。由设计标准及小区可能产流量,选定集流桶(集流池)尺寸。小区边埂边墙高出地面 10～30 cm,埋入地下 30 cm,由预制板、砌砖或现浇混凝土围成矩形,上缘向小区外呈 60°倾斜。集流槽设置在小区坡面下缘,垂直于径流流向,一般由混凝土或砂浆抹面制成,长度与径流小区宽度一致,宽度 20～
中国水土保持科学 2011年2期2011-12-16
- 盐水精制工序中的设备改造
一部分进入1#折流槽用来调节盐水浓度。用化盐桶给料泵将配水槽中的脱氯淡盐水打入化盐桶化盐，蒸汽直接进入化盐桶分布器加热盐水，浓盐水溢流入1#折流槽。在1#折流槽加入精制剂KOH、KClO，用KOH除去盐水中的Mg2+。图1 一次盐水原工艺流程图用KClO除去盐水中的有机物及NH+4，NH+4在电解时与Cl2反应生成NCl3，NCl3累积易引起爆炸。在1#折流槽中，用淡盐水将盐水中NaCl浓度调整至315~325 g/L。盐水流入前反应槽，经过充分反应后用加
中国氯碱 2010年6期2010-09-07
- 地震堰塞湖人工排泄断面优化初探＊
堰塞湖进行开挖泄流槽导流的措施进行排险。经过应急抢险,开挖出一条横断面呈梯形形状的泄流槽,图1所示为施工中的唐家山堰塞湖泄流槽。泄流槽全长475 m,进口引渠段槽底高程738.5 m,槽底宽度35 m,综合边坡1∶2;中间泄槽段槽底高程为739.0～740.0 m,槽底宽度7～12 m,综合边坡1∶1.5;出口泄槽段槽底高程为739.0 m,槽底宽10 m,边坡为1∶1.35。按照“安全、科学、快速”的原则,施工人员从2008年5月26日开始施工,至6月1
灾害学 2010年2期2010-01-26
- 风动流槽实际问题的调研
输送则是通过风动流槽输送,在输送氧化铝等微细粉末时有很多优势,如自动化程度高,密封运输不出现漏料等。风动流槽输送主要存在输送能力不足、清理速度慢、堵料、检修劳动强度大等诸多问题。贵州铝厂2004年以来,发生了很多因风动流槽原因而停炉减产的现象。从而浪费了大量的人力物力,给企业造成了大量的经济损失,使贵州铝厂在现有的市场经济竞争环境中处于被动位置,企业的生存经受着严峻的考验,为此引起了公司的高度重视。为了吸取贵铝的经验以防止以后在公司不发生类似的减产事故。在
新媒体研究 2009年13期2009-10-26