液货
- 液化气船编制《程序与布置手册》解析
异的特点：（1）液货管系统液化气船除了液货管外还设置了气相管，卸货过程中除了需要将液体卸货外，还需对LPG蒸发气体卸货，因此管路系统比较复杂。有些设计单位只提供了液货管系原理图，没有绘制液货管系布置图，按照CCS船级社验船师对MAPOL附则Ⅱ的理解，手册里需要有液货管路布置图，如果原始设计未提供布置图，则需要在编制中按照实船管系走向补充液货管路布置图。（2）扫舱系统LPG船扫舱系统，包含吸井残余液及管路残余液的清除工作，每个舱使用一台独立泵进行抽吸；除了泵
广东造船 2022年3期2022-11-08
- 9 500 m3 多用途气体运输船货舱通道设计
nk(C 型独立液货舱)的多用途气体运输船，最大蒸汽压力0.53 MPa、最低货物温度-163 ℃，带水下检测入籍符号，可以运输满足Type 2G 入级符号的货物，主要运输LEG/LPG 及其他适装货品。全船共设2 个货舱，每个货舱布置1 个C 型容量4 500 m的货罐，每个货罐由两个半圆弧型的鞍座支撑，单层甲板盖住C 型货罐作为主甲板，主甲板左右两舷各布置1 个250 m的C 型燃料罐。船体线型为直首、方尾；上建及机舱位于中尾部，驾驶室为封闭型驾驶室；
广东造船 2022年4期2022-09-13
- 智能液货集成控制系统的研究与设计
下去。货物系统是液货船上非常重要的系统，它包括航行过程中货舱的准备工作、在码头时装货工况、载货航行时监测货物、到达目的地后的液货工况，以及换装货品时需要货舱清洗工况等。其中每一项都重要且复杂，一旦操作不当，将可能损坏货物而造成经济损失，或因货品泄露导致环境污染。装载危险品的船只如果发生严重的失误，甚至可能造成人员伤亡和船舶伤害。智能液货集成控制系统不仅可以给货物运输带来操作上的便利，还可以在整个船舶运营的过程中避免许多误操作，从而为船东、码头和人员等带来好
船舶 2022年2期2022-05-05
- 12 000 m3 LNG加注船液货舱热分析
热而蒸发。为避免液货罐内货品超压排放，LNG船舶需要计算货品的蒸发量，并据此设计合适的蒸发气(BOG)处理装置[1-4]，液货舱定量热分析尤其重要。考虑对12 000 m3LNG加注船液货舱进行热分析，计算不同环境温度和不同的LNG组分下的储罐热性能，为后续BOG处理装置选型提供基础。1 计算内容与方法计算对象为12 000 m3LNG加注船，配置有2个6 000 m3的独立C型LNG储罐，罐内装载的货品为LNG，组分为甲烷0.918 6、乙烷0.056
船海工程 2021年3期2021-06-29
- LNG运输船独立C型货舱蒸发率实测验证计算方法
立C型。C型独立液货可以采用圆筒形，为了充分利用船体空间、提高容利用率，通常采用双联圆筒形，也就是常所说的双耳形；其封头形式一般采用球形封头，但有时因为主尺度的限制，也会考虑采用碟形封头。常用的标准双耳罐见图1。图1 双耳型独立C型液货液化气船一般是布置型船舶，主尺度的选择要从总布置(容和布置地位)及船舶性能等方面来考虑，船舶的主尺度又影响液罐的尺寸和容量，二者相互制约，相互影响[1]。目前国内关于超过20 000 m3的大容量液货蒸发率的研究大多处于理论
船海工程 2021年3期2021-06-28
- FLNG液货处理系统初步研究
小型FLNG船的液货系统进行初步研究，旨在提升我国FLNG自主设计和建造能力，提高LNG领域全产业链领域的技术能力。关键词：FLNG;液货处理系统中图分类号：U491 文献标识码：A 文章编号：1006—7973（2021）12-0060-03FLNG具有高技术含量、高经济附加值、高建造难度等特点。液货处理系统的研究是FLNG设计中至关重要的一环。1液货处理系统组成液货处理系统可分为功用系统和辅助系统。液货输送系统用于将产
中国水运 2021年12期2021-01-04
- 液货船液货舱透气系统的设计
度、舷外水温度和液货加热温度的变化会引起气密液货舱内液货体积膨胀或收缩，使得舱内气压升高或下降。另外，在装卸液货或压载水过程中，舱内气压也会随着舱内液货体积的变化而变化。如果液货舱内的压力或真空超过设计限度，就会导致船体结构的损伤或变形。然而，大多数货品在装运和装卸过程中又不能无任何限制地与外界相通。例如：一些装载有毒液体物质的化学品船，舱内液货挥发出来的气体，不仅可能对海洋产生污染，还会危害人体的健康；一些装载原油的油船，货油舱排出的混合物中还含有可燃碳
江苏船舶 2020年3期2020-09-05
- LNG 船液货泵维修调试与液货系统运行分析
要设备是LNG 液货舱里的液货泵。如果液货泵出现故障，将导致货舱失去工作能力，甚至引起液货剧烈蒸发，进而产生爆炸等风险。良好的运营、保养、监控是避免风险的关键。1 液货舱液货泵分类和结构液货泵按种类和功能可分为液货泵、喷淋泵、应急液货泵。液货泵用于装载/卸载液态LNG。在LNG 船运载货物航行中，喷淋泵将液态LNG 运输到液货舱顶部，并通过喷淋管向液货舱内喷淋液态LNG，达到降温、减少LNG 气化蒸发从而稳定LNG 状况的目的。应急泵用于应急排放部分LNG
设备管理与维修 2020年13期2020-07-19
- C型独立舱液货罐热分析
压式液化气船1号液货罐为研究对象（见图1），以装载乙烯为例进行热分析，计算中除了管道以外，其他装置均采用ANSYS建模[4-5]。图1 32 000 m3半冷半压式液化气船1号液货罐1 计算内容和计算方法该液化气船装载的液货为乙烯，在大气压下的饱和温度为169.06K，液相密度为567.1kg/m3，潜热为476.21kJ/kg。本文对该船1号罐装载乙烯时的漏热量进行计算，漏热量包括通过液货罐筒体、液货罐封头、固定端鞍座、滑动端鞍座、止浮装置、气室和管路的
船舶与海洋工程 2020年3期2020-07-08
- 超大型液化石油气船液货监控功能设计
）独立式A型棱形液货罐内，设计蒸气压力在正常情况下应低于释放阀的最大允许调定值（MARVS），最大不超过70kPa(G)，工作温度最低可降至-52℃。当船舶到达目的港之后停靠在装卸货码头，船上集管区的装卸货管路与岸上伸出的装卸臂对接，通过各液货罐的深井泵进行卸货。若接岸管路高背压或经由液货加热器输送至非冷藏容器，还需开启增压泵。液化石油气（Liquefied Petroleum Gas, LPG）属于易燃易爆物品，相对于干散货和油类货物，其物理性质和化学性
船舶与海洋工程 2019年6期2019-12-25
- 中小型LNG运输船液货系统管道应力分析
重。LNG运输船液货管系通常布置在露天甲板区域，船舶在航行过程中露天甲板上表面温度最高可能超过70℃，所以液货管路系统需要承受超过200K的温差，巨大的温差对液货系统管路及支架会产生热应力。此外，航行过程中船体的变形以及船舶摇摆和加速度造成的惯性荷载都会对低温液货管路产生应力。因此，LNG运输船的液货系统管路的设计和布置非常重要。特别是对于中小型LNG运输船及LNG加注船，受主尺度限制，甲板液货区域相对较小，在有限的空间内合理、紧凑地布置液货管路，同时又要
船舶设计通讯 2019年1期2019-12-16
- 超大型液化石油气船再液化装置控制设计
其基本理念是抽取液货罐中的蒸气（蒸气既可在液货吸收周围环境的热量时产生，也可能在装载闪发气体和置换气体时产生），将其压缩、冷凝至液态并输送至液货罐中。若液货罐不停地吸收热量，再液化装置能以相同的速率带走液货罐中的热量（这是抽取蒸气返回冷凝液体的一种效果），则液货罐中的温度和压力会保持在一个恒定的范围内。若再液化装置带走热量的速率比吸收的快，则液货罐中液货的温度和压力会下降，即液货会冷却；反之，若再液化装置带走热量的速率比吸收的慢，则罐中液货的温度和压力会升
船舶与海洋工程 2019年5期2019-11-13
- 国外海上补给接收标准规范分析
0规定了海上补给液货输送用橡胶软管的要求。标准主体包括分类、适用文件、要求、质量保证规定、包装、注释 6个章节。其中“要求”章节包括结构（A、B、C型）、外观、长度、内径、壁厚、单位重量、橡胶管和保护层厚度、耐受压力、尺寸稳定性、爆破压力、抗张拉力、橡胶成分、外形控制、烙印和标记等内容。美军标MIL-W-17265-1A～MIL-W-17265/8是针对各型专用海上补给绞车制定的标准，包括高架索/跨索绞车、鞍座索绞车、内牵索绞车/外牵索绞车、自动张力控制跨
船舶标准化工程师 2019年6期2019-09-02
- 横向液货补给系统软管静力学分析
言海上航行横向液货补给是海上液货补给作业最常用的一种补给方式，具有补给种类多、补给效率高等优势，在世界主要国家的海军液货补给中占据主导地位[1]。输送燃料、淡水等液货的补给软管是航行横向液货补给系统的重要组成部分，其受力状况直接影响补给作业的安全和补给效率。研究补给软管的静力学特性，不仅有助于提高补给作业的安全可靠性，还能够为补给装置系统的设计研发提供必要的技术支持和理论依据。由于应用范围较窄和军事保密等原因，有关横向液货补给系统研究的文献相对较少，而且
造船技术 2019年4期2019-08-31
- 中小型液化气船再液化系统工艺
NG船两大系列。液货系统是液化气运输船的关键设备，关系到液化气体的安全储存、装卸。在中小型液化气船设计建造领域，中国目前还停留在依托国外技术和图纸进行施工及制造的模式，在液货系统设计等关键技术方面基本处于空白，与国外存在很大差距。本文就中小型液化气船液货系统核心——蒸发气体(Boil Off Gas，BOG)再液化系统工艺进行研究，力求逐步探索液货系统关键技术。1 中国天然气供求现状截至2007年，我国天然气探明储量为4.7万亿m3，占全球天然气探明储量的
造船技术 2019年3期2019-07-11
- 硫磺船改造液货管路设计
每个罐体分为2个液货舱(左右舱靠联通阀联通)，一共10个液货舱。货舱区域的所有管路重新敷设，对于液货管路的设计，我们边探索边研究，最终找出合理的方案。1 改造技术方针1)硫磺船的硫磺罐是活动式的，这样一方面可以方便罐体外部绝缘保温材料的敷设，另一方面也保证了罐体在载货时受热膨胀后能伸缩自如。但是由于船舶的波动、摇摆，会导致罐体产生横向、纵向以及上下方向的窜动，并且罐体本身也会因为受热而自身产生膨胀。虽然罐体外的船体结构上有限制前后左右移动的止摇装置和上下窜
中国修船 2019年3期2019-06-13
- 33000t化学品船液货二次加热系统设计
个双相不锈钢结构液货舱，其中2个兼做污油水舱。该船可同时装载28种货品，所有货舱均可由二次热水加热系统加热，艉部8个货舱还可由二次热油系统加热。与普通化学品船货舱由蒸汽直接一次加热相比，二次加热系统加热后液货表面温度较低，因此可装载酚、苯等对温度控制要求较高的货品；另外，有些剧毒或危险性较高的货品必须由二次热油加热系统加热，如二苯甲烷二异氰酸酯、硫酸、氯磺酸、异丙氰醇和甲苯二异氰酸酯等。这些货品不仅对运输的要求较高，而且运价相对较高，能运输此类货品是该 3
船舶与海洋工程 2019年2期2019-05-20
- 7 000 m3LNG加注船加注系统设计方案
储存。考虑本船的液货罐的选型和布置。2)LNG加注特殊船用设备。主要考虑液货泵选型和液货装卸管系的设计。3)LNG加注船与受注船的接口(加注方式和相应设备)。船对船加注连接装置分析。LNG船对船(STS)加注在一定程度上类似于LNG的船对船海上过驳，不同之处见表1[6]设计船对船LNG燃料加注系统须考虑表1中LNGSTS加注的特点和要求。表1 LNG STS过驳与STS加注方式对比2 系统选型2.1 LNG液货罐选型目前，在大型LNG运输船上使用的液货罐形
船海工程 2019年2期2019-05-09
- 超大型液化气船甲板单元设计
加值最高的部分为液货系统，液货系统甲板单元有布置复杂，设计、制作周期长，精度要求高等特点。甲板单元制作及安装的好坏直接影响造船成本及制造周期。针对85 000 m3液化气船甲板单元的设计任务，介绍VLGC甲板单元布置、甲板单元划分、出图模式及精度控制方案。制定出适合外高桥造船现场施工条件的、满足设计要求且方便现场施工的最优设计方案。1 甲板系统布置简介VLGC甲板布置见图1，甲板单元布置在船中靠左舷位置，由上建前壁延伸至艏部燃油舱。甲板单元纵深约165 m
船海工程 2019年2期2019-05-09
- PSV 低闪点液货系统简介及对规范要求的解读
，为此配有相应的液货系统。下面针对该船特点并结合相关规范，简要介绍其液货系统的配置情况。2 规范对液货系统设计的基本要求按照该船的建造规格书要求，LFL 系统满足以下规范要求：（1）入级符号：Offshore Support Vessel (Supply -HNLS, FFV1),（2）IMO Resolution A.673(16)（3）ABS 船级社规范。（4）IBC Code.3 液货系统的主要配置3.1 舱容两个用于装载闪点低于43℃化学品的液货舱
广东造船 2019年1期2019-04-09
- 双燃料化学品船液货系统优化设计及安装
引 言化学品船的液货系统，一般有两种形式，即一舱一泵式和集中货泵式。一舱一泵是每个液货泵服务于一个液货舱，每个液货舱均可独立装载一种货品，每个液货泵配置单独的超级扫舱管，保证液货残留满足规范要求，营运灵活性大大提升，但初期投入较高，目前化学品船基本采用一舱一泵的布置。而集中货泵式是通过同一液货管路进行液货输送，系统简单，操作方便，但装运货品单一，营运灵活性差，液货残留难以满足规范要求，目前已逐渐被淘汰。［1］16 300 t化学品船属于G型货舱可装载满足I
船舶 2018年6期2019-01-11
- AFT Fathom软件在船舶系统设计中的应用
对某型液化气船的液货海水系统进行管道模型分析，通过减少节流孔板流通面积的方法，解决了海水出口气体探测装置无海水流通的问题。2 AFT Fathom 软件介绍AFT Fathom软件为美国AFT 公司开发，目前已快速成长为船舶管道流体模拟分析软件市场上的领导者。该软件在管径计算﹑压降计算﹑流量分配计算上极其方便，能模拟各种工况下的计算结果，并能根据模型出现的问题给出解决方案，从而为船舶系统的设计提供可靠的依据。AFT Fathom软件使用修正后的牛顿- 拉夫
广东造船 2018年6期2019-01-11
- 撞击船载货对双壳油船碰撞损伤的影响
究对象，忽略舱内液货的影响[1-5]。近年来随着碰撞损伤机理研究的深入及计算机软硬件技术的发展，有部分学者对载货状态下油船的碰撞问题进行初步探讨。ZHANG等[6]采用3种数值仿真方法对在碰撞载荷作用下油船内流体与结构的相互作用进行研究，发现拉格朗日欧拉法所得结果合理且计算成本较低，可作为实际工程应用的方法。杨树涛[7]开展舱内液货对舷侧结构抗冲击性能影响的研究，发现舱内液货对碰撞特性有一定影响。张日红[8]通过数值模拟对在碰撞载荷作用下满载油船内液货与舷
造船技术 2018年6期2019-01-08
- 液货黏度对双壳油船舷侧结构碰撞性能的影响
究中普遍忽略舱内液货的影响作用。随着计算机软硬件技术的不断升级更新，有限元技术的日益进步和成熟，部分学者针对碰撞载荷作用下双壳油船舱内液货晃荡的非线性动力学开展了初步探讨。杨树涛[8]开展舱内液货对舷侧结构碰撞特性的研究，发现舱内液货对碰撞特性有一定影响。CUI等[9]针对双壳油船的某个舱段，分析80%载货率状态下舱内液体晃荡对双层舷侧碰撞性能的影响。ZHANG等[10]采用3种数值仿真方法对碰撞载荷作用下油船内流体与结构的相互作用进行研究，发现线性晃荡模
中国航海 2018年3期2018-10-16
- 撞击速度对载货油船舷侧碰撞损伤的影响分析
l[7]分析舱内液货对舷侧结构抗冲击性能的影响，发现舱内液货对船舶舷侧碰撞性能有一定影响。KRISTJAN，et al[8]通过模型试验对载货船舶碰撞性能进行研究，发现撞击船舱内液体晃荡对船舶碰撞性能具有重要影响。吴文锋等[9]运用有限元方法分析载货状态下油船舱内液货晃荡对舷侧结构碰撞性能的影响，研究结果表明研究双壳油船碰撞时不能忽略液货晃荡的影响。综上，针对油船碰撞问题的研究，应当考虑舱内液货的影响，在实际油船碰撞事故中，撞击速度以及舱内液货对船舶碰撞损
浙江海洋大学学报(自然科学版) 2018年4期2018-09-20
- 减少液货系统管子装焊量的工艺措施
于液化气船而言，液货处理系统是其相当重要的系统。受功用和特殊要求影响，该系统的管系几乎全部采用不锈钢管，而不锈钢管的大量使用必然会导致在船下制作管子及在船上安装管子过程中产生大量的不锈钢焊接工作。一般而言，在船下内场中烧焊不锈钢管，焊接质量和烧焊周期等比较容易控制，但若船上不锈钢焊缝数量较多，则可能会产生其他影响，例如：焊接工作增多导致造船周期延长、人力资源成本及设备成本增加；空间狭小导致焊接质量得不到保证；焊缝数量较多导致泄漏几率增大；焊接后酸洗钝化膏使
船舶与海洋工程 2018年1期2018-03-31
- 中小型LNG运输船独立液货罐安装工艺的研究
LNG运输船独立液货罐安装工艺的研究刘伟曲波(大连中远船务工程有限公司，辽宁大连 116113)通过对某28 000 m3LNG运输船的设计和建造，对其独立液货罐的安装工艺进行了研究，形成了一套比较切实可行的液货罐安装方案，其研究结果可为其他相似船型的液货罐安装提供借鉴。LNG运输船；液货罐；安装工艺液化天然气(Liquefied Natural Gas) 是一种清洁、高效、方便、安全的能源，全球天然气贸易25%以上是以LNG形式通过海上运输的[1]，因此
武汉船舶职业技术学院学报 2017年4期2017-12-20
- 小型LNG船主要电气系统设计
特点，对危险区、液货控制以及双燃料发动机控制等主要电气系统设计进行分析总结，对以后建造类似船舶提供参考。液化天然气；危险区；液货控制；双燃料发动机0 引言小型LNG船在运输货物的多选择性方面具有明显优势，由于LNG需要在-163℃的低温储存和其他非常苛刻的运输要求，小型LNG船还可以运输乙烯、丙烯、丁二烯等石化货物。随着中国对LNG能源需求与日俱增，LNG卫星站的建设和码头基础设施产业链相关环节不断成熟和完善，凭借机动灵活，支线调度周转快，受航道水位和桥梁
船舶标准化工程师 2017年6期2017-12-12
- Marflex深井泵在55000 t化学品船上的应用
的核心设计在于其液货系统。该文以某型55000 t IMO II型化学品船为例，介绍并分析其液货装卸系统的设备选型、深井泵结构特点以及系统布置，相并设计满足IBC CODE、MARPOL、OCIMF的要求。此外，由于电动深井泵的结构特点，其安装精度直接影响到泵的工作情况甚至整个液货系统的可靠性。文中从深井泵基座和固定支架的设计、吸入井的设计及制作安装工艺以及深井泵现场安装工艺程序等方面，对Marflex电动深井泵的安装进行研究和介绍。化学品船；液货系统；电
船舶 2017年5期2017-11-01
- C型独立液货罐焊接接头的疲劳载荷研究
023）C型独立液货罐焊接接头的疲劳载荷研究沈秋彬1吴剑国1,3洪 英2牛 松2（1. 浙江工业大学 建筑工程学院 杭州310014； 2. 中国船级社技术中心 上海200135；3.杭州弘能船舶设计有限公司 杭州310023）针对C型独立液货罐的特点，提炼出C型独立液货罐的疲劳计算工况；按照IGC规则推导了高周疲劳动压力计算公式，并且与中国船级社《船舶结构疲劳强度指南》中的等效设计波法计算的疲劳载荷作了对比；此外，还讨论了蒸汽压力、温度变化等低周疲劳载荷
船舶 2017年3期2017-06-21
- 中小型LNG船C型罐温度场分析及鞍座设计选择
分析该船C型独立液货罐鞍座及其附近船体结构的稳态温度场；结合实船运营基准以及船级社、IGC标准要求，确定鞍座的形式与船体结构的钢板等级和厚度。LNG船；C型独立液货罐；鞍座设计；温度场计算；材料选择经过近年的迅速发展以及LNG(液化天然气)作为基本能源的大量开发，中小型LNG运输船(日本、韩国将其定义为Mini LNG)已逐渐成为主流建造船型之一。C型罐属于半冷半压式独立储罐，既能够达到-163 ℃的载运环境，同时又能承受一定的压力；采用9%镍钢焊接制造的
船海工程 2017年1期2017-03-04
- 大型化学品船水下排放系统设计
，对化学品船有毒液货残余物的排放有着非常严格的规定。有毒液货残余物的排放操作不仅与货物污染分类及其物理性质有关，而且与排放区域、船舶的航速及水下排放口的位置密切相关。对于大型化学品船，由于水下排放口的尺寸过大，给施工带来极大的不便。通过分析MARPOL公约附则Ⅱ及IBC Code等相关规范，对化学品船有毒液货残余物水下排放的设计进行优化。通过计算和分析，将大型化学品船水下排放口与水下排放管路分开，将水下排放口设置在海底阀箱内，既能有效地解决施工不便的问题，
船舶与海洋工程 2016年5期2016-11-21
- LNG船液舱预冷时货物维护系统温度场数值预报模型
G）船在液舱预冷液货操作阶段船舶的安全经济性，制定了液舱预冷方案，对该流程中货物维护系统温度场实施预报。在对液舱建模时首次考虑货物维护系统空间结构，在计算流体力学（Computational Fluid Dynaics，CFD）与数值传热学原理基础上，同时考虑预冷剂的气化潜热与显热的冷量释放，基于多面体网格，利用FLUENT软件对LNG船液舱预冷过程温度场实施三维瞬态数值预报。结果表明：与船舶操作手册的指导数据相比，货物维护系统主绝缘层平均温度预报结果的误
船舶与海洋工程 2016年3期2016-09-07
- 化学品船防污染系统的设计与研究
有关化学品船舶的液货的残余物量、不同货物的洗舱程序、有毒液体物质残余物的排放控制等规定，对化学品船防污染系统的设计进行研究。通过有效扫舱系统、洗舱系统、液货舱通风系统、水下排放系统等设计可有效控制化学品船卸货以后舱内残留的有毒残余液货量，减少其对海洋污染。化学品船；防污染；有毒液体物质；扫舱系统；水下排放；设计0 引言国际海事组织(IMO)为了防止和控制船舶运输过程中对海洋环境造成的污染，制定了各种公约和议定书，其中MAPOL 73/78公约附则II就是针
江苏船舶 2016年3期2016-08-16
- 液货晃荡对双壳油船碰撞性能的影响研究
316022)液货晃荡对双壳油船碰撞性能的影响研究吴文锋，杨雨滨，卢金树，邓佳佳，朱发新(浙江海洋大学 海运与港航建筑工程学院，浙江 舟山 316022)利用ANSYS/LS-DYNA分析载货情形下的双壳油船发生碰撞导致舱内液货发生晃荡时，晃荡载荷对舷侧结构碰撞性能的影响，并将所得结果与空载状态下的碰撞事故进行比对，发现液体晃荡对碰撞性能的影响主要体现在当撞击船接触到被撞击船内壳时，舱内液体动能较大，对碰撞性能产生显著影响，舱内液货能有效吸收撞击船的撞击
中国修船 2016年6期2016-06-23
- Framo浸没式液货泵系统常见故障分析及维护保养
Framo浸没式液货泵系统常见故障分析及维护保养张记超，孙自力(南通航运职业技术学院，江苏 南通 226010)Framo浸没式液货泵在液货船上的应用非常广泛。文章介绍了Framo液货泵系统构成与基本工作原理，针对液货泵无法启动、严重振动、流量过低、泄漏等常见故障现象进行原因分析，给出处理建议，并列出日常维护保养需注意的事项。希望对管理Framo液货泵的船员有所借鉴和启迪。浸没式液货泵；故障分析；维护保养Framo浸没式液货泵是挪威Frank Mohn A
中国修船 2016年3期2016-06-21
- CCS发布《散装运输液化气体船舶构造与设备规范》2016
气体船和C型独立液货罐液化气体船方面的新研究成果和新技术，新增A型、B型棱形独立舱液化气体船和C型独立液货罐液化气体船的补充要求，包括船体结构、液货舱结构以及支承结构的构件尺寸和直接计算要求的补充规定，以及必要时进行温度场分析和液货舱支撑结构及其附件的热应力分析的要求等。在独立舱型液化气体船的规范技术要求方面填补、细化和完善了液化气体船规范的重要技术内容，增强了液化规范的覆盖性、适用性和可操作性。新版规范对我国A、B型棱形独立舱液化气体船以及C型独立液货罐
中国船检 2016年3期2016-05-03
- 38 000 DWT化学品船液货辅助冷却系统设计
DWT化学品船液货辅助冷却系统设计朱永龙1陈俊2（1.江苏韩通赢吉重工有限公司，南通226010；2.上海船舶研究设计院，上海201203）全球化学品运输市场中存在低沸点化学品的运载需求。该类化学品在37.8℃时其饱和蒸气压力不超过0.28 MPa，需要充分考虑装载此类高挥发性化学品的货损和安全问题。一种做法是配备成套的液货冷却装置系统，但是其价格昂贵，船东难以接受。为此介绍了一种新型的液货辅助冷却系统，配备冷水机组，利用液货舱加热盘管将冷媒水与低沸点液
船舶设计通讯 2016年2期2016-03-30
- 超大型全冷式液化气船液货管吊支撑结构的FEM分析
和使用要求的各类液货处理系统。在装/卸货的过程中，需要使用液货管吊进行辅助操作，其起吊载荷需要能承受液货管及其附件的重量，并包括残留在液货管中的货物重量。一般情况下，考虑到吊装强度和刚性要求等因素，液货管吊安装在货舱横舱壁上方，这是因为横舱壁是一个刚度较大的强力支撑结构。但在本项目船中，由于船东对于该船在实际营运、使用中的一些特殊考虑，液货管吊布置在货舱中间，下方仅有甲板强横梁支撑。对于该种尺度的液化气船而言，其液货管吊设计载荷一般为10t，臂长25m左右
船舶标准化工程师 2015年1期2015-12-12
- 半冷半压式液化石油气船再液化系统热力研究
LPG）船在运输液货时，液货罐内外温差很大，外部的热量不可避免地传入罐内，导致液货蒸发.当液货罐内压力达到一定值时，再开启液化系统，将高压液货蒸气液化，使罐内压力降低.国内大多数海洋工程企业都是根据国外设计单位给定的设计压力选取液货罐，很少有资料分析这个设计压力是如何选取的.本文通过对不同设计压力的再液化系统进行热力计算，得出制冷系数、单级和双级压缩机功率并进行分析，以为液货罐设计压力的选择提供方法.液化石油气船的再液化系统多采用两级压缩制冷系统，其中压缩
上海理工大学学报 2015年4期2015-11-22
- LNG船液货系统低温管焊接工艺
孙海涛LNG船液货系统低温管焊接工艺于彩霞 孙海涛【摘要】从焊工、焊材、工艺参数及检测等方面控制焊接的各个环节，从而保证LNG液货系统低温不锈钢管焊接质量。其中，氩气保护、热输入的控制及层间温度控制是保证LNG液货系统低温不锈钢管焊接质量的关键。1. 概述在LNG项目中，液货系统是比较关键的装置之一，我公司承接的LNG船液货系统采用ASTM A312 316L奥氏体低温不锈钢，为保证液货系统乃至整个船舶的安全性，必须保证低温不锈钢316L焊接质量，加强质
金属加工(热加工) 2015年6期2015-02-23
- 大型液化天然气船围护系统及其低温金属材料焊接技术
统的材料选择影响液货舱的结构设计、安全性设计和成本设计，其中金属材料是与设计和制造过程关联程度最大的因素。讨论了围护系统的承力构件和保温层的组成结构，考虑在-196 ℃具有可行性的低温金属材料有Invar合金、304L不锈钢、Ni9钢和A5083铝合金。材料的导热性能影响隔热层设计和焊接冶金，强度影响板材厚度的设计，厚度则影响材料的成本、加工、搬运、安装和焊接。总结了4种金属材料的材料性能参数和焊接性。液化天然气船； 低温金属材料； 材料性能； 焊接性0
海洋工程装备与技术 2014年2期2014-12-11
- 316L不锈钢液货管发生点蚀的原因分析
)316L不锈钢液货管发生点蚀的原因分析古新年，曾志伟(中船澄西远航船舶(广州)有限公司，广东 广州 510725)通过分析316L奥氏体不锈钢管材发生点状腐蚀的特性，揭示316L不锈钢在海洋环境下造成点蚀的主观因素及客观因素，以及如何保养316L不锈钢管延长其使用寿命，完善不锈钢材料在船舶领域使用的规范性。文章介绍了不同质量分数氯离子的溶液及不同环境温度316L奥氏体材料的腐蚀速率，得出随着氯离子质量分数的增加及环境温度升高材料加速腐蚀的特性。奥氏体不锈
中国修船 2014年2期2014-12-06
- LNG运输船C型独立液货罐鞍座加强计算研究
G运输船C型独立液货罐鞍座加强计算研究刘玉智(上海交通大学， 上海 200240)阐述了LNG运输船C型独立液货罐鞍座的结构特点，如何利用有限元分析校核鞍座加强的强度，并以一艘28 000 m3LNG运输船的C型独立双耳液货罐鞍座加强为例，分析有限元强度计算结果。LNG C型独立液货罐 鞍座 无因次加速度 有限元计算1 引言液化天然气(Liquefied Natural Gas,缩写LNG)是一种清洁能源，主要成分是甲烷，在常态下沸点为-161℃,空气中可
造船技术 2014年5期2014-01-28
- 独立C型液货舱的传热分析及蒸发率计算
意外事故的发生。液货舱蒸发率的高低主要取决于外界传入液货舱内的热量，即取决于液舱绝热层的绝热性能。改进液货舱的绝热结构和绝热类型，是降低其蒸发率的重要手段之一。对于采用独立C型液货舱的小型LNG船来说，绝热保温结构比较简单，主要依靠确定敷设在液罐外表面的绝缘保温层的材料以及合理厚度来满足对于蒸发率的严格要求。1 液货舱蒸发率的影响因素1)初始充满率。就初始充满率对储罐的日蒸发气体量和蒸发率的影响来说，在计算的储罐压力范围内(0.35～0.75 MPa)，存
船海工程 2013年1期2013-06-12
- 2 000 t级化学品运输船液货装卸速率计算分析
船的特种系统——液货舱透气系统的设计合理性直接影响船舶的安全性、防污染效果及装卸效率。以排出液货蒸汽与空气/惰气的混合气体和吸入空气为条件，进行最大装卸货速率、蒸发气生成率、透气管路压力降的计算，以此为据考虑散装危险化学品运输船的液货泵的选取是否与液货舱透气能力相匹配，液货泵的装卸效率是否合理。本文对武汉金鼎船舶工程设计有限公司新设计的2 000 t级化学品运输船的透气系统及液货装卸速率计算方法进行探讨。1 液货舱设计压力和高速透气阀整定压力的确定新设计的
船海工程 2013年5期2013-01-11
- 浅析独立C型货舱设置制荡舱壁的必要性
舱壁，是指为降低液货舱内液体剧烈晃动所产生的冲击力而设置的带孔舱壁。对于沿纵向布置的液舱，部分装载就会产生晃荡载荷。当液体晃荡的自然频率接近船舶的纵摇频率时，液体的晃动和纵摇运动发生谐振，对液货罐的封头产生很大的冲击力。在设计中，通常设置制荡舱壁来改变舱内液体的晃动频率，以减小对液货罐结构的破坏。由于制荡舱壁其独特的结构作用，往往将其处于晃荡分析之中，而单独对制荡舱壁的研究，不管在国内还是国外都是不多见的。国外的规范中，也是主要考虑晃荡载荷对货舱的影响。国
资源节约与环保 2012年5期2012-12-05
- LNG船液货装卸系统组态设计软件开发
本文介绍LNG船液货装卸系统组态化的设计方法和软件实现过程。软件采用Visual C＋＋6.0和MS SQL Sserver为开发工具，在Windows平台上完成［1］，船液货装卸系统组态化的设计方法和软件实现过程，以Visual C＋＋6.0作为开发工具。软件能够根据用户需求，以组态方式建立液货装卸系统模型以及数据结构，拥有简洁清晰的用户界面，方便设计开发人员使用，能够为LNG船液货装卸系统设计提供有效手段，为进一步实施液货装卸过程仿真、分析装卸过程的合
计算机工程与设计 2012年4期2012-11-30
- 化学品船液货管系的设计与检验
胜 蒋诚松化学品液货种类繁多，不少船东在化学品船设计、建造之初，并不十分清晰将来装载哪些货品，加之为了节省成本，在建造材料的选择上又往往趋向低端，导致成船可以运载的货源大大受限，最终对船舶营运效益造成严重影响。如何才能避免类似情况发生呢？管路材料的选择中国船级社《钢质海船入级规范》和《散装运输危险化学品船舶构造与设备规范》（以下简称《散化规》）中，对于化学品船液货管的材料，没有明确规定为不锈钢的条文。出于降低成本的考虑，船东往往采用普通的无缝钢管作为液货管
中国船检 2012年7期2012-09-12
- 小型LNG运输船货物系统作业流程
补充。C型独立式液货围护系统基于其设计制造工艺简单的优点，可能将成为小型LNG运输船液货舱的较优选择。相对于当今主流的、适用于大型LNG运输船的薄膜式和B型独立式液货围护系统而言，C型独立式液货围护系统有其自身的特点，如无需次屏蔽，液舱设计压力较高等。不同型式的LNG液货舱对应有不同的特殊货物处理系统。货物处理系统的设计除了要满足IGC等规则与船级社规范对系统安全与防污染要求外，还应满足船东在船舶营运中对装卸货、海上航行、局部检修、进出坞、紧急处理和其他非
船舶设计通讯 2012年1期2012-04-12
- 化学品船货舱甲板管路布置设计
2)系统多。围绕液货和服务于液货的系统有二十多个,包括液货驳运、扫舱系统、洗舱水系统、加热系统惰气等。(3)管材管子多。管材有碳钢管、不锈钢管、铜镍管、GRP管等。37 300 t化学品船仅货舱甲板管子就有 4 000多根,且不锈钢管占其多数。2 货舱甲板结构特点目前化学品船货舱甲板多采用反向结构的设计,是为了减少舱内结构,更容易保证内部舱壁的特涂质量,又使得液货舱的洗舱方便,无结构遮挡。根据 2004年通过的《1974年国际海上人命安全公约》修正案,50
江苏船舶 2011年1期2011-04-11
- LNG船液货装卸系统分析软件平台研究
240）LNG船液货装卸系统分析软件平台研究严利民1黄津津1孟成2施凯2忻建华2（1.中国船舶工业集团公司第七○八研究所 上海 200011；2.上海交通大学 上海 200240）装卸系统；组态化模型设计；仿真计算；数据库提出了一种基于VC++平台和数据库技术的LNG船液货装卸系统设计及分析的软件平台系统，详细介绍了其内容、结构和实现方法。该系统配有与管路阻力计算相关的管道、阀件、液货舱、附件等的数据库，能够按目标船的装卸要求，直接组态设计液货装卸系统管网
船舶 2011年3期2011-04-03
- 硫磺船的预研
害性，适用于独立液货舱运输，闪点大于60℃，需要安装易燃和有毒气体探测。电气设备温度等级要求T3，在电器设备防爆要求方面应采用经验证确保用于气体安全区域的设备。硫磺的密度约为1.80 t/m3，是常规液货的近2倍；硫磺的运输温度约为130℃～140℃，运输过程中需持续保温；液态硫在高温状态下所产生的蒸汽中含有硫化氢气体，其浓度应控制在爆炸下限的一半以下，即在整个蒸汽空间内的硫化氢浓度低于1.85%（按容积计）。这些特征使独立液货罐的设计、制造成为该船的重点
船舶设计通讯 2010年2期2010-09-22
- 46 000 DWT成品油/化学品船液货系统设计*
成品油/化学品船液货系统设计*冯树才 王 英(七〇八研究所 上海 200011)液压深井泵;液货系统;集管区;OCIMF;USCG;MARPOL;IBC对46 000 DWT深井泵式油船/化学品船的液货系统及相关系统的设计做了较好总结,满足OCIMF、USCG、MARPOL、IBC的要求,对同类型船的设计具有指导和参考价值。0 引 言46 000DWT成品油/化学品船(3类化学品)是由七〇八研究所设计,南京金陵船厂为台湾台塑集团建造的,入ABS船级社。本船
船舶 2010年3期2010-04-03
- 舱内液体对VLCC舷侧结构碰撞性能的影响＊
，研究舱内液体（液货、压载水）与结构的耦合作用对舷侧结构的碰撞性能的影响有重要意义。A.Zhang等［7］分析了碰撞过程中满载工况下流－固耦合力，但没有详细讨论舱内液货对船体结构损伤机理及耐撞性能的影响。张延昌等［8］利用有限元软件分析了背液船体板架的碰撞损伤机理及耐撞性能。本文中以300kDWT VLCC油舱舷侧结构为研究对象，利用非线性有限元软件MSC.Dytran研究该结构在满载及压载工况下的碰撞性能，通过计算碰撞过程中液货或压载水与结构之间的耦合力
爆炸与冲击 2010年5期2010-02-26