磁势
- 磁电弹性复合材料热接触特性研究
材料应力、电势和磁势分布的影响规律.1 问题描述和理论公式1.1 考虑摩擦热效应的MEE复合材料接触模型图1所示为笛卡尔坐标系中，法向载荷P作用下半径为R的MEE圆球在同质材料半空间表面以水平速度v沿x轴正方向滑动.其中，x-y平面与半空间表面重合，z轴垂直半空间表面并指向基体材料内部.球与表面滑动接触时，接触区会受到法向力pz和摩擦力px的作用，且px的大小由px=μpz确定(μ为摩擦系数).同时，接触区由于摩擦作用会产生热量(论文中假定热传导稳定时间比
摩擦学学报 2023年5期2023-06-05
- 基于POD-RBF方法的管道内壁几何识别*
气磁导率,Az为磁势,Jz为电流密度．考虑两类边界条件:(2)如图1所示,Γ=Γ1∪Γ2表示域Ω的边界,m,n分别是Γ2和Γd的法向单位矢量,Bt为切向磁通密度．图1 求解域示意图Fig. 1 The diagram of the solution domain在磁导率不同的两种媒质界面Γd上,磁势应满足连续性条件:(3)对式(1)应用Galerkin有限元法可得(4)通过有限元离散可得KAz=Jz,(5)其中K为总体刚度矩阵,Az为结点磁势向量,Jz为电
应用数学和力学 2023年4期2023-05-15
- 核电无刷励磁机转子不平衡磁拉力与整流桥二极管开路故障的关联特性研究
分布及对应的电枢磁势图，如图3、图4所示。因U相反向导通时的磁势波形与正向导通时类似，只是波形方向相反，故对此不作研究。图3 二极管正常时电枢绕组换相过程电枢电流分布及电枢磁势波形图Fig.3 Armature current distribution and armature magnetomotive force waveform diagram of the armature winding commutation process when the
内蒙古电力技术 2022年3期2022-07-16
- 具弱界面粘结磁电弹性层合梁的非线性静力分析
应力场、电势场和磁势场的分布，对其力学性能产生负面影响. 因此，研究具弱界面粘结磁电弹性层合梁的非线性力学行为具有重要的意义.Wang等[1]采用状态空间法和传递矩阵法，推导了多层磁电弹性圆板在简支边界条件下静态响应的三维解. 朱炳任等[2]研究材料的体积分数、高跨比和非局部参数对MEE层合梁弯曲行为的影响. Chen等[3]应用渐进变分法，研究MEE层合板的非线性静力学行为的影响. Zhang等[4]利用高阶剪切变形理论和von Karman非线性应变，
福州大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-04-28
- 一种无刷直流电动机霍尔位置快速确定方法
置主要由电枢绕组磁势位置决定，具体位置还与电机转向、控制器的控制逻辑真值表、霍尔元件工作原理等因素有关。因此在分析霍尔元件的理论位置前，有必要作出如下约定：1)霍尔元件为锁存型霍尔集成电路。电机运转时，每个霍尔元件输出信号的占空比为50%，即逻辑1和0各占180°电角度。当霍尔元件标志面朝向磁极N极时，其输出为逻辑1，当霍尔元件标志面朝向磁极S极时，其输出为逻辑0，若霍尔元件标志面背向跟踪磁极，则输出逻辑恰好相反。2)电机正转时，控制器的控制逻辑与导通方式
现代机械 2021年6期2022-01-11
- 功能梯度压电压磁圆柱轴对称的静力学响应
了位移、应力以及磁势的完全解。Nemtollah 等[19]得到了功能梯度厚壁旋转球形压力容器在均匀的磁场内承受轴对称的机械载荷和热载荷下位移、应变和应力的解析解。此外，文献[20 - 21]假设材料特性是特殊函数，研究功能梯度压电/压磁材料中梯度系数对波的色散曲线，电磁耦合系数的影响。Shi 等[22]研究了正交异性功能梯度环形双材料结构中弧形界面裂纹的动力学行为。以上文献研究的是单场载荷下的功能梯度材料的力学响应，对于功能梯度电磁弹材料的多物理场响应问
工程力学 2021年11期2021-11-17
- 电-磁-弹功能梯度板中的波动瞬态响应分析
分别为电势函数、磁势函数，下标中的逗号表示求导(偏导)。将压电-压磁板沿厚度方向划分为上、中、下三个节面，板内的位移、电势、磁势分别用形函数和节面位移、电势、磁势表示，即(3)式中：下标k为层数编号，1为底层，3为顶层；形函数Nk(z)为(4)假设材料按二次抛物线规律(5)式中：p为弹性参数；上标u、l分别表示单元层的上层和下层。1.2 控制方程压电-压磁-弹性板的能量泛函为(6)式中：Fi为施加在第i节面上的力；Di3是第i节面上沿z轴向的电位移向量，B
贵州大学学报(自然科学版) 2020年6期2020-12-03
- 空气净化类负荷新型转速算法和控制方式研究
子绕组电流产生的磁势Fa和Fb的合成磁势为Fs，转子永磁体产生的磁势为Fr。当 时，定子产生的合成磁势Fs与转子磁势Fr之间的夹角为120°，产生顺时针方向的电磁转矩，与电机旋转方向一致，随着转子的旋转，转子磁势Fr方向也在旋转。θ由0°开始逐渐增大，当θ=30°时，定子产生的合成磁势Fs与转子磁势Fr之间的夹角为90°，此时产生的电磁转矩达到最大值。此后，随着θ的继续增大，定子产生的合成磁势Fs与转子磁势Fr之间的夹角逐渐减小，所产生的电磁转矩逐也渐减小
微电机 2020年5期2020-06-17
- 旋转磁场三定律与时空矢量图
个物理量？磁场与磁势、磁密的关系怎样？不清楚。(2)没有明确旋转磁场的一些规律到底是什么角色，是定理、定律还是仅仅是一些特点？不明确。(3)缺乏“空间”的观点。譬如，用“相轴”概念来描述空间矢量的位置，须知，“相”是一个“时间”概念。以“相量”表示时间变化量，就是证据。而且，没有阐明“相轴”与“时轴”的区别，或曰，没有阐明“相轴”的作用。又如，没有阐明“相”和“位”的区别。须知，时间相量才有“相”的概念，空间矢量没有“相”的概念，而只有“位”的概念，或曰：
防爆电机 2019年6期2019-12-06
- 用圆旋空矢研究三相绕组磁势的合成
)0 引言对三相磁势的合成，电机学教科书[1～11]采用的都是代数分析法，即先写出各相磁势的三角函数式，然后积化和差，纯粹经过代数演算，得到合成磁势表达式。这种方法的优点是，推理严谨，能够得到优美的表达式。缺点是抽象性有余，形象性不足。为了弥补代数法的不足，本文采用圆旋空矢法，结合代数演算，来研究三相磁势的合成。1 一些术语1.1 空矢、脉振空矢、旋转空矢、圆旋空矢、椭旋空矢空矢，乃空间矢量(space vector)之简，是用来表达空间上按正弦规律分布的
防爆电机 2019年4期2019-08-03
- 交流磁粉探伤设备指示装置应用问题分析
有2种：电流表和磁势表[3]（本质为电流表）。1.1 磁化电流指示失真电流表负载能力一般不超过100 A，而铁路车辆专用磁粉探伤设备上使用电流表，其额定磁化电流一般均超过100 A。为准确显示较大电流，工程上通常采用在设备上加装一定变比互感器及相应变比电流表的方式，实现将大电流转换为检测用的小电流，再将小电流示值按比例在电流表上还原为大电流的功能，从而确保实际磁化电流与电流表示值一致。现场经常发现设备装用电流表的变比与互感器变比不一致的情况，导致磁化电流指
铁路技术创新 2019年2期2019-06-18
- 一种三相双层叠绕准正弦绕组的设计方法
之间的气隙中产生磁势，而电机绕组是由沿着气隙圆周分布的导体，并以某种方式连接而形成，这些导体放置于定子槽内，由于定子齿部磁路和绕组放置的需要，实际电机的定子槽数是有限分布的，即使槽内的安导沿气隙圆周按照正弦规律变化，气隙中合成的安导波，即合成磁势也不是标准的正弦波，而是阶梯波，因此气隙中存在着大量的谐波磁势，绕组设计是否合理不仅影响电机的各项性能指标，还会影响电机的生产工艺与成本[1]。随着交流电机绕组理论的发展，绕组的种类越来越多，其中，单层绕组主要用于
防爆电机 2019年3期2019-06-13
- 同步电机定子磁势转速差异及阶梯波周而复始的直观解释
动，因而转子谐波磁势的转向、转速，与基波磁势的相同，都是同一方向的同步速；而同步机定子磁势之旋转源于定子电流的交变，定子谐波磁势的转速，与基波的不同，有的转向甚至还相反。定子ν(希腊字母，常用来表示谐波次数)次谐波磁势的转速是基波的ν分之一，一般的电机学教科书[1～11]都对此进行了严格的推导。这里提出的问题是：(1)严谨的推导往往失之于抽象，让人失去直观，对推导结果陷于死记硬背。那么，严谨的同时，能否有一个直观的解释呢？(2)不作傅里叶分解时，定子三相合
防爆电机 2019年3期2019-06-13
- 基于等效磁势法的直线电动机磁场及推力分析
的两种方法是等效磁势法和等效磁化强度法[3-4]，文献[5]利用等效磁化电流法计算了无铁心永磁直线电动机的磁场和推力，文献[6]利用等效磁化电流法对有铁心永磁直线电动机的磁场和推力进行了计算，文献[7]提出了一种适用于直线电动机的永磁磁极等效方法即等效磁势法。本文基于等效磁势法对无铁心永磁同步直线电动机的气隙磁场和推力进行了分析，通过与有限元法计算结果对比，证明了其准确性。1 直线电动机结构双边无铁心永磁同步直线电动机结构如图1所示。图1 无铁心永磁同步直
微特电机 2019年2期2019-02-25
- 车用发电机定子绕组匝间短路故障下转子弯扭耦合振动特性分析
机定转子合成气隙磁势与转子同步旋转[14]，则合成气隙磁势f(α,t)为：f(α,t)=Fscos(ωt-pα)+(7)式中：p为极对数，θ为内功率角，Fs、Fr分别为定子、转子绕组产生的基波磁势。定子绕组匝间短路示意图如图3所示。当定子绕组发生匝间短路故障时，发电机失去对称性会产生短路电流，短路电流会引起一个围绕短路轴线波动的脉振磁场，忽略高次谐波磁势，则短路磁势表示fd(α,t)为：fd(α,t)=Fdcos(ωt)cos(pα)=Fd+cos(ωt-
武汉科技大学学报 2018年6期2018-11-22
- LLC高频变压器绕组布局的研究
压器工作时的最大磁势，一般变压器原副边绕组均采用交错并联的方式，这样可减小磁势最大值和邻近效应，所以绕组损耗和漏电感都会相应减小［2］。但变压器存在多种交错绕组方式，现通过理论计算和ANSYS仿真进行比较分析。为分析不同交错绕组方式对绕组损耗的影响，建立如图1所示三种模型。其中，P表示原边绕组，S1和S2分别表示两独立副边绕组，S1和S2分时工作，一个周期内两副边工作时间相同。图1 不同绕组布局的仿真模型其中，模型a未采用交错绕组方式，模型b采用“1／2原
通信电源技术 2018年9期2018-11-19
- 主变绕组匝间短路引起差动保护动作原因分析
保护；匝间短路；磁势；过电压DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2018.17.1731 事故简要情况某风电场某日21时02分，220kV升压站2号主变两套保护装置差动保护均动作，主变开关跳开，2号主变退出运行。2 主变差动保护原理变压器差动保护是变压器的主保护，用来保护双绕组或三绕组变压器绕组内部及其引出线上发生的各种相间短路故障，同时也可以用来保护变压器单相匝间短路故障。在变压器绕组两侧装设电流互感器，将两侧电流互感器二次侧电流
山东工业技术 2018年17期2018-10-27
- 图解霍尔位置偏离对直流无刷电机性能的影响
般放置在各相绕组磁势轴线的位置[1-4]，本文中称作标准位置。而在电机产品的实际生产过程中，霍尔元件的位置固定一般有两种方式：一种是机械式提前固定在各相绕组磁势轴线位置；一种是通过调试达到正反转空载运行对称时固定的位置。前一种方式在很大程度上会因为安装误差导致霍尔元件偏离标准位置，而后一种方式在很大程度上会因为调试误差导致霍尔元件偏离标准位置，并且两种方式有共同的缺点,即霍尔元件位置的固定都是以电机空载运行为依据，没有考虑过电机的负载运行，电机在带载运行时
西安航空学院学报 2018年5期2018-10-15
- 可变速抽水蓄能发电电动机非正弦励磁时间谐波分析及其影响
在此基础上对谐波磁势进行了讨论分析，研究了时间谐波磁势对可变速抽水蓄能发电电动机运行性能的影响。分析表明，可变速抽水蓄能发电电动机设计时需要考虑非正弦励磁的影响，从而增强机组运行安全可靠性。发电电动机；可变速抽水蓄能；交流励磁；时间谐波0 前言抽水蓄能机组具有较强的调频调相运行功能，且工况转换快速灵活，对稳定电网更为有效。抽水蓄能机组运行方式是抽水和发电，其在日间作发电机运行，补充电网调峰容量的不足；在夜间作电动机抽水蓄能，填充电网负荷的低谷，从而保证电网
大电机技术 2018年1期2018-02-02
- 不对称电机效率及能量守恒法测量
都必然会存在正序磁势和负序磁势的共存。对正序而言，电机要从电网吸收功率，通过电磁感应转化为轴的输出机械功率，而此时的负序则是把电源吸收的功率和从轴上吸取的机械功率，共同转化为定转子的铁损耗、铜损耗和转子的风摩损耗。这种损耗将转化为热能形式。电机实际运行中，有很多不确定因素存在，难以保证三相的电压、负载不变化，会使电机处在不平衡运行成为一种常态。1 三相电机的不平衡运行分析1.1 三相平衡状态当三相电动机通入三相对称交流电时，每一相的基波磁动势为：fk1=F
电气自动化 2017年5期2018-01-12
- 多边形绕组在无刷励磁机中的应用
用对称分量法进行磁势谐波分析。无刷励磁机；相带；多边形绕组；磁势谐波0 引 言无刷励磁机因其运行可靠性高、维护简便、环境适应性强，在很多领域正广泛取代传统的有刷励磁。通常，无刷励磁电机的励磁电压不太高，但励磁电流较大。常规大型发电机的励磁电压一般不超过600 V，如百万千瓦级发电机，励磁电压约600 V，励磁电流约9 700 A。因均流问题，一般不采用二极管并联方式来提高无刷励磁机输出电流，大型励磁机电枢绕组一般采用三相多支路或多相绕组(简称多边形绕组)。
四川电力技术 2017年6期2018-01-04
- 发电电动机定子绕组不等节距支路磁势谐波分析
绕组不等节距支路磁势谐波分析卢伟甫1，李永林2，辛 峰2，姚志伟2，樊玉林1，王 勇1（1. 国网新源控股有限公司技术中心，北京 100161；2. 山东文登抽水蓄能有限公司，山东威海264400）为了研究抽水蓄能电站特定水头非常规绕组发电电动机磁动势谐波，首先对以主波和二极波作为基波的两种求解定子绕组谐波磁势的解析表达方式进行了分析，接着采用以二极波作为基波的磁势求解方法对由不等节距线圈组成的定子不平衡或平衡支路的磁动势进行了谐波分析，并计算得到不同节距
大电机技术 2017年5期2017-11-01
- 基于Ansoft Maxwell 2D的PT新型保护装置用电磁脱扣机构的仿真研究
，才能建立一定的磁势，产生磁通和吸力。 电磁铁计算主要涉及磁势方程、电磁吸力方程和发热方程。这些方程反映了电磁脱扣装置结构参数和物理参数之间的基本关系。由ADAMS仿真分析知道，当分闸弹簧预压力为300 N、预压弹簧力为90 N时，脱扣所需电磁吸力为20 N，即设计目标为在尽可能降低开断电流情况下，且额定行程为δ=27 mm时，如图3所示，电磁滑块在此处所受电磁吸力为20 N。图3 脱扣装置动作气隙示意图1.1 电磁铁结构因素KΦ和气隙磁感应强度Bδ的确定
电气自动化 2017年3期2017-10-09
- 有载调压高阻抗变压器设计比较
计算方法额定分接磁势分布如图5所示，采用相对漏磁链法进行计算：I代表电流，W代表匝数，下表d表示低压分量、g表示高压分量、t表示调压分量，下同；基准磁势：相对磁势：漏磁面积计算辐向尺寸：阻抗及洛氏系数计算采用公式（1）～（2）进行计算即可。图5 低压分裂结构额定分接磁势分布3.1.2 最大分接阻抗计算方法最大分接磁势分布如图6所示，采用相对漏磁链法进行计算：基准磁势：相对磁势：漏磁面积计算辐向尺寸：阻抗及洛氏系数计算采用公式（1）～（2）进行计算即可。图6
电子测试 2017年13期2017-08-16
- 无轴承交替极永磁电机悬浮绕组及其特性研究
[8]在忽略悬浮磁势空间高次谐波的条件下,研究分布式悬浮绕组无轴承交替极永磁电机悬浮力模型与极对数的关系;文献[9]分析3种定子结构对多极对数无轴承交替极永磁电机悬浮性能的影响;文献[10]在“C”型定子结构上,实现同极式转子和交替极转子相结合的双层转子无轴承交替极永磁电机;文献[11]对双层转子无轴承交替极永磁电机的附加轴向永磁体对悬浮和转矩特性影响展开研究;文献[12]研究一种带被动磁轴承的外转子交替极无轴承永磁电机并通过优化永磁体磁极形状提高电机的起
微特电机 2017年9期2017-05-15
- 三相双层同心式正弦绕组的设计方法
存在着大量的谐波磁势。电动机的定子磁场是由绕组磁势产生的,谐波含量较高的绕组磁势将会产生较多的谐波磁场。然而,谐波磁场是影响电动机性能的重要因素,谐波磁场不仅会增加电动机的附加损耗、电磁噪声和振动,还会降低电动机的效率[1-2]。正弦绕组是一种特殊的同心式绕组,其特点是组成绕组的各个线圈匝数不相等,使其产生的磁动势在空间的分布尽可能是一个正弦波,这种绕组可以有效减小谐波磁势,是一种低谐波绕组。因此,对同心式正弦绕组的研究具有重要意义[3]。科研院所、高校和
微特电机 2017年7期2017-05-04
- 单相电容运转电机负序磁场对Ansoft计算准确性的影响
组和主绕组的基波磁势表达式。主绕组磁势表达式:fm=Fmcos (x-90°)cos (ωt-φ)=(1)副绕组磁势表达式:(2)电动机内的合成磁动势：f=fa+fm(3)可见，主副绕组磁动势大小相等时，这时相位角正好是90°,即：Fm=Fa=F,φ=90°(4)因此，此时的合成磁势：f=fa+fm=Fcos (x-ωt)( (5)这时候电动机的存在一个正向旋转的圆形旋转磁动势。同理，当2个绕组产生的磁动势大小不等，但相位角仍是90°，即：Fm≠Fa,φ=
微特电机 2017年5期2017-05-02
- 凸极式同步发电机相量图分析
发电机中存在三个磁势：励磁磁势、电枢磁势、漏磁势，它们分别产生励磁电势、电枢电势、漏电势，这三个电势与电枢电阻压降和发电机端电压相平衡。把电枢电势分解成直轴和交轴两个分量：把电势看成感抗压降：把漏抗压降分解成两个分量：整理得：二、凸极式同步发电机相量图(图1)与电势平衡方程式E˙0=U˙+I˙aRa+jI˙dXd+jI˙qXq相对应的相量图如图a所示，图a所示相量图通常难以直接画出，这是因为E˙0与I˙a的夹角无法测出，这样也就无法将I˙a分解成I˙d和I
科学中国人 2016年35期2016-12-27
- 交、直流电机绕组磁动势求取方法之比较
交、直流电机绕组磁势合成的过程，解释了为什么直流电机绕组磁势合成不能采用矢量法，而只能使用积分法；为什么交流电机绕组磁势合成可以发展出矢量法。电机绕组磁势合成能否采用矢量法，取决于绕组磁势之目标是否追求正弦。绕组；磁动势；交流电机；直流电机；矢量法；积分法；安培环路定律0 引言交流电机绕组磁势和直流电机绕组磁势，所采用的求取方法不同。前者采用的是矢量法[1]，后者采用的是基于安培环路定律[2]的直接积分法[3]。其原因及后者能否也采用矢量法，电机绕组磁势合
防爆电机 2016年6期2016-12-18
- 三相鼠笼式异步电机设计
气隙截面积。每极磁势F0其中，Fδ是气隙磁势，Fj2、Fj1分别是转子、定子轭部磁势，Ft1、Ft2分别是定子、转子齿部磁势。满载磁化电流Im气隙磁密Bδ其中，m1是电机相数，N1是每相串联匝数，Kdp1是绕组系数。1.3 参数计算线圈平均半匝长ι0其中， lB是直线部分长度， K 0是经验系数， τv是定子线圈节距。空载时每极磁势F00其中，Fδ是空载气隙磁势，Fj2、Fj1分别是转子、定子空载轭部磁势，Ft1、Ft2分别是定子、转子空载齿部磁势。满载磁
橡塑技术与装备 2016年4期2016-11-14
- 大型船用感应推进电机设计
产生的ν空间谐波磁势谐波为：通过磁势分析，相数采用多相，比三相存在先天优势使得影响较大的空间谐波次数增大，且幅值下降，转矩脉动下降。同时多相电机采用集中整距绕组可以最大限度的利用绕组系数。1.1.2 磁路设计磁路计算主要有气隙磁势计算、齿磁势计算和轭磁势计算。气隙磁势计算方法与常规基本相同。常规设计公式中使用的轭部磁压降校正系数计算轭磁势和采用1/3齿计算齿磁势，定子一般采用开口槽，定子齿亦为变截面齿，磁密沿齿高方向相差亦很大。通过开发采用数值积分方法求齿
船电技术 2016年3期2016-10-13
- 单相电动机的定子谐波磁场转向分析
006)首先基于磁势矢量分析的方法，分别分析了单相电动机定子磁场的整数次和分数次谐波磁势的旋转方向，总结了谐波磁势的旋转方向与谐波次数、主副绕组间相差的电角度和电流相位差的关系。然后制作了单相电动机的定子谐波磁场转向分析的Excel界面，根据谐波转向的结论编写Excel程序。最后将Excel程序应用于实例，准确获得各谐波磁场的幅值和转向。单相电动机；谐波磁场；旋转方向；矢量分析；Excel0 引 言单相电动机运行时的定子磁场为椭圆形旋转磁场，根据单相电机理
微特电机 2016年5期2016-05-25
- 复阻抗法验证凸极同步电机双反应理论研究
机电感和电枢反应磁势出发，推导单相交流供电在转子静止且无励磁时纯直轴、纯交轴，以及一般电枢反应状态下的电压方程和复阻抗，确定验证双反应理论的复阻抗关系，从而通过实验测量验证双反应理论的有效性。该方法也可以作为同步电机电感参数测量方法，有助于深入理解双反应理论和同步电机运行规律。关键词：磁势; 电感; 双反应理论; 复阻抗0引言“电机学”是电气工程与自动化专业的重要基础课程，凸极同步电机是其重要内容，分析该类电机的核心是双反应理论。但“电机学”讲授时仅仅阐述
电气电子教学学报 2016年1期2016-04-23
- 转子偏心凸极永磁电机电枢磁场解析研究
型。首先计算方波磁势作用下电机的直、交轴电枢磁场；然后计算不规则磁势分布条件下的直、交轴电枢磁场；电枢磁场即为两者叠加。该方法适用于各种偏心情况下的电机磁场计算。将本模型计算的电枢磁场分布与有限元比较，结果吻合，证明其准确性和有效性。转子偏心凸极永磁电机直、交轴电枢磁场0 引言凸极永磁电机具有高功率密度、高过载能力、易于弱磁调速、调速范围宽、突出的转矩控制能力等优点。因此广泛应用于风力发电、航空航天、数控加工以及新能源混合电动汽车等领域［2］。采用转子偏心
船电技术 2015年10期2015-10-24
- 双余度永磁无刷直流电机电磁特性分析
轴线绕组冗余时的磁势进行了分析，分析结果表明，同轴线绕组冗余时增磁磁势和去磁磁势相等，而不同轴线绕组冗余时去磁磁势大于增磁磁势。根据数学模型，设计了双余度永磁无刷直流电机的具体结构参数，对电机转速进行了仿真，仿真结果表明不同轴线绕组冗余时的电机转速高于同轴线绕组冗余时的电机转速，验证了理论分析结果。双余度；永磁无刷直流电机；电感；磁势；分析在航空航天等高精密控制系统中，为了提高系统的可靠性，一般采用多余度的配置方式。传统控制系统中实现余度控制通常做法是1台
西北工业大学学报 2015年6期2015-10-22
- 电机标幺值系统研究
基值对称多相绕组磁势基值磁链基值磁通与磁链基值满足磁感应强度与磁通基值满足磁场强度与磁感应强度基值满足磁阻与磁势和磁通基值满足机械角速度与电角速度基值满足转矩与容量和机械角速度基值满足转速(每分钟转数)基值转动惯量基值运动阻尼系数基值3.3 直流励磁回路物理量的基值由于每极磁通在耦合磁路中是相同的［3～5］，因此磁通基值相同，磁链基值由磁通基值与匝数基值确定:其中Nfb为励磁回路有效串联匝数。电压基值由磁链和电角频率基值确定电流基值Ifb为空载电枢电压额定
电气电子教学学报 2015年5期2015-08-23
- 快速电磁制动器创新性技术的研究
以励磁电流（对应磁势）按指数规律上升。当t2时刻电流上升到制动器吸合所需磁动势（直线6）时，制动器开始吸合。而本设计的电流源型制动器，在5～7 倍起动强电流所对应的励磁磁势下工作，见图2中线段2，同样，在t1时刻励磁磁势上升到吸合所需磁势，制动器开始吸合动作。图中明显看出，t1远远小于t2，而且达到吸合磁势压力盘开始后动作后，线段2 比线段1 的磁动势上升率快很多，线段2 的全吸合时间要比线段1 快更多。可见本电流型制动器有着很快的吸合动作特性。图2 两种
电气技术 2015年6期2015-05-27
- 转子磁分路混合励磁同步电机电枢反应磁场与电感特性研究
永磁与电励磁两种磁势源，结合了永磁同步电机与电励磁同步电机的优点。国内外学者针对混合励磁电机结构拓扑、优化设计和控制策略等方面进行了深入研究，在风力发电、飞机和车载电源等独立发电领域和电动汽车驱动等领域的应用取得了诸多进展[1-5]。混合励磁电机结构和运行原理多样，对该类型电机的命名、定义和分类也不尽相同。永磁磁势与电励磁磁势同时存在，增加了混合励磁电机磁路的复杂程度。根据磁路原理，永磁磁势与电励磁磁势的关系主要分为三类:串联磁势、并联磁势和并列磁势[6]
电工技术学报 2015年12期2015-04-14
- 油浸式接地变压器设计
阻抗计算低压绕组磁势F2与高压绕组（1）磁势FG1、高压绕组（2）磁势FG2的关系相量图如图6所示。图6 磁势相量图高压绕组（1）与高压绕组（2）分解出轴向分量的磁势总和等于低压绕组的磁势，其大小相等、方向相反，磁势平衡方程式为：轴向分量（第一分量）：式中，I1、I2为一次绕组、二次绕组正常电流。高压两个半绕组分解出横向分量的磁势相互平衡，大小相等、方向相反，磁势平衡方程式为：横向分量（第二分量）：低压绕组相对磁势A1＝1。高压半绕组相对磁势的第一分量为：
机电信息 2015年18期2015-03-14
- 新型混合励磁双凸极电机非线性磁网络分析
的优势，在永磁磁势源产生主磁场的同时，辅以可变的电励磁磁势源，实现对电机主气隙磁场的宽范围调节。HEDSM 不仅继承了DSPM 的众多优点，而且具有DSEM 气隙磁场平滑可调的特点。文献［7 -8］研究了一种由共轴的DSPM 和DSEM 组成的并列结构的HEDSM。该结构下的DSPM 与DSEM 的磁路是相互独立的。文献［9 -10］分析了一种含有导磁桥的HEDSM，合理选取导磁桥的尺寸，能达到用较小的直流励磁磁势获得较大的气隙磁通调节范围的目的［11］
微特电机 2015年11期2015-03-12
- 阻尼绕组对同步发电机三相短路电流的影响
深入分析。本文从磁势与电流关系的角度，分析了同步发电机三相短路的物理过程和阻尼绕组对同步发电机定转子短路电流的影响机理，并基于MATLAB/Simulink搭建了仿真模型。1 原理1.1 同步电机基本方程在静止坐标系下，由于转子的旋转，使得直流磁势对应的磁阻不同。为了使得磁阻恒定，方便于对电流进行求解，需要将转子“静止”，也即采用同步坐标系，并将电机参数变换到dq坐标系下。具有阻尼绕组的同步电机在dq坐标下电压方程为［2］磁链方程为式中:ud、uq为 d、
黑龙江电力 2015年3期2015-03-06
- 汽轮发电机转子绕组短路产生的不平衡磁拉力研究
算正常发电机转子磁势为阶梯形波［13］。可以通过傅里叶分析将磁势分解为一系列谐波，在静止坐标系下励磁磁势可以表示为［14］其中:θr为转子空间机械角度;β表示转子槽间角; αk表示第k槽绕组匝数;γ表示大齿区占转子圆周的百分比;If为励磁电流;N为转子每极槽数。转子绕组匝间短路发生后，被短路匝绕组流过电流为零，发电机励磁磁势被削弱且变得不对称，出现一些新的谐波。短路后的磁势等于正常磁势与被短路匝流过反向电流形成的磁势的叠加，正常磁势的表达式见式（1），对反
电机与控制学报 2015年3期2015-02-23
- 66 kV进线电流互感器接线改正
一样，因此产生的磁势也对称，A、B、C三相矢量和为0，短接点F的电位为0，与地是等电位，相当于与地短接。图1 电流互感器实际接线电流互感器实际接线等效原理见图2a，根据电流互感器工作原理，当一次绕组通入交流电流I1时，该电流在铁芯中产生磁通Φ1，其磁势为I1N1，Φ1在二次绕组中分别产生磁感应电动势E13和E34。S1-S3 为 600/5，S1-S4为 1200/5，S3-S4 为 600/5，因此S1-S3和S3-S4的匝数相同，N13=N34，且线圈
设备管理与维修 2015年8期2015-01-06
- 异步、同步电动机配合应用节能性探讨
磁场，其基波旋转磁势的转速为同步转速n1，其转向与定子电流的相序相同；同时转子在励磁电流的作用下，产生励磁磁势，这样电动机气隙中存在两个磁势，励磁磁势势必要影响电枢磁势，我们把电枢磁势对励磁磁势的影响称作电枢反应。2.2 同步电动机的电势平衡同步电动机在励磁电流的作用下，励磁磁势Ff增加，而电网电压UL= 常数，根据能量守恒定律，合成磁势Fδ不变，定子绕组内将出现一个滞后于的电流，产生去磁的电枢反应磁势Fa 抵消Ff的增加，维持Fδ=Ff+Fa 不变，这样
石油石化节能 2014年3期2014-08-13
- 电磁层析成像系统中标量磁势的数值解法
析成像系统中标量磁势的数值解法赵 倩，郝建娜，尹武良(天津大学电气与自动化工程学院，天津 300072)电磁层析成像技术是一种基于电磁感应定律的工业过程成像技术，激励线圈产生的交变磁场在目标物体中产生涡流，进而产生二次磁场．接收线圈检测到感应电压后利用重建算法可以得到物场的分布信息．边界元法以积分方程为数学基础，同时采用了与有限元法相似的划分单元离散技术，将边界积分方程离散为代数方程组后用数值方法求解．边界元法在电磁层析成像技术中已有一定的应用，而基于标量
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2014年7期2014-06-05
- 交流电机绕组的气隙磁势与电势计算
流电机绕组的气隙磁势和电势计算是“电机学”课程中交流电机的基本内容，是研究和分析异步电机和同步电机的理论基础。两者计算方法既具有相似性又具有差异性，既要紧紧围绕交流绕组的排列和连接规律，又要灵活分析抓住本质。只有让学生对交流绕组排列规律、三相对称电流与气隙旋转磁场表达形式有清晰认识，才能很好地理解气隙磁势与气隙磁场的关系。学生应该明白计算气隙磁势的重要性，理解气隙磁势和绕组相电势计算的方法，同时明确各相绕组空间轴线(相轴)的位置，电势与产生电势的磁场相位关
电气电子教学学报 2014年2期2014-04-26
- 一种能反映电机磁场状态的实验系统
电机运行时的气隙磁势状态用图形显示出来，将有助于观察、分析电磁场与电机运行的关系，加深对电机磁场的理解。随着电子技术和微处理技术的发展，这一设想已成为可能[1-2]。本文介绍了电机控制系统的结构、原理，气隙磁势的绘制依据和计算方法，并对其在教学中的应用作了具体说明。1 系统简介电机气隙的磁场状态取决于定转子的机械结构、绕组的绕制形式和电流的性质。本系统以两相交流电机定、转子结构和绕组的为研究实体[3-4]。用微处理器产生SPWM信号，经驱动电路将直流电压逆
实验室研究与探索 2014年11期2014-02-09
- 笼型转子磁力耦合器永磁体工作点校核
外磁路中的磁通与磁势，并用图解法对永磁体工作点进行了校核。但其计算方法是以外电路中的电势为参照，而对笼型转子磁力耦合器而言不存在外电路，因而不适于校核笼型转子磁力耦合器中永磁体的工作点。另外，为获取永磁体空载及负载工作点，首先应预估其空载时的工作点初值。与目前较为成熟的盘式磁力耦合器、实心转子磁力耦合器及永磁电机相比，笼型转子磁力耦合器空载工作点的初估值尚未有较为明确的取值范围。针对上述问题，本文将磁路法与图解法相结合，对笼型转子磁力耦合器中永磁体工作点进
微特电机 2013年9期2013-11-22
- 轴向充磁圆筒型永磁直线电机磁场解析
1 无槽轴向充磁磁势的解析模型1.1 基本气隙磁场的定义基本气隙磁场定义［12］如下:在圆筒型永磁直线电机磁场分布中最小气隙δmin处的磁感应强度密度定义为1T时的气隙磁场分布，即式中:Fδmin为最小气隙处的磁势，Bδmin为最小气隙处的磁场强度.1.2 无槽轴向充磁磁势的解析模型为了建立圆筒型永磁直线电机拓扑结构的磁场分布，假设:1)电机轴是无限长，因此磁场分布是轴对称并在x轴周期分布.2)电枢是无槽，铁心磁导是无穷大.无槽轴向充磁圆筒永磁直线同步电机
哈尔滨工程大学学报 2013年7期2013-10-25
- 双馈异步风电机组谐波产生原因分析
过程中，由于励磁磁势产生于气隙圆周的磁势波不是单纯的基波磁势，从而导致在定子侧产生谐波，谐波对发电机的输出电能质量有着直接的影响，从而影响到整个电网的质量。如果不对谐波加以抑制或限制，很难提升风电在整个电力系统的占有比率。1 DFIG运行过程中的内在谐波分析1.1 绕组中输入正弦交流电时DFIG的空间谐波电机学中讨论的绕组电势是在气隙磁场为正弦分布的情况下进行分析的，此时的绕组电势的波形是严格的正弦波[1]。然而,实际的电机中，即使绕组中的电流随时间按正弦
风能 2013年4期2013-04-26
- 对电动机原理的分析与探讨
间正弦分布的脉振磁势。脉振磁势可以分解成两个幅值相等，转速相同当方向相反的两个旋转磁势，两个旋转磁势的幅值都等于脉振磁势的一半。两个旋转磁势分别产生正转和反转的两个磁场，两个磁场同时在转子绕组中分别产生感应电势和电流，从而产生能使电动机正、反转的电磁转矩。从而使单相异步电动机的机械特性有以下特点。(1)当电动机的转速n为零时，电磁转矩T也为零。即电动机没有启动转矩，电动机转子不会自行转动。(2)当电动机的转速n大于零时，电磁转矩T也大于零。即电动机正转后，
电大理工 2013年3期2013-03-27
- 磁管电磁系统与分段磁势电磁系统
设法将它们的线圈磁势分段，才能获得符合实际的等值磁路图，顺利开展磁路计算。这是一种现将线圈磁势分段，然后又在理论上把分段的线圈磁势，再变为线圈的集中磁势。即先分段再集中，绕了一弯子，解决问题。只有用这种绕弯子的办法，才会有一套螺管电磁系统的磁路计算方法。螺管电磁系统过去没有正常的磁路计算方法，因为以前都是用线圈集中磁势开始磁路计算，对线圈跨在气隙上的螺管，列不出等值磁路图，当然无法进行磁路计算。一些文献书籍介绍的直接计算螺管电磁系统电磁吸力的公式，是根据电
电气开关 2012年5期2012-07-25
- 单相电容异步电动机抽头调速在风机上的应用
组所产生的是脉振磁势，分解所得到的是正、逆序幅值相等、转向相反、转速相等的旋转磁势，在n=0时，正、负起动力矩相等而相抵消，无法起动。为此需要配置(串有电容器)副绕组，使电机在n=0条件下，由绕组建立起椭圆磁势而不是脉振磁势。这样就保证有起动转矩，即电容的分相起动。单相电容异步电动机是空间相差90°电角度有不同时间相位电流的主、副绕组共同作用产生旋转磁场的。两相绕组产生圆形旋转磁势的条件:(1)主、副相绕组的轴线在空间相差90°电角度;(2)主、副相绕组的
微特电机 2012年5期2012-02-22
- 九相电动机谐波转矩研究
有关考虑空间谐波磁势影响的谐波电磁转矩研究。其主要问题在于考虑空间谐波磁势影响后，难以通过统一的数学表达式对谐波电磁转矩进行计算。本文针对九相电动机进行研究，从电磁转矩基本定义出发，对考虑空间谐波磁势影响的谐波电磁转矩进行分析求解，推导出了谐波电磁转矩的计算公式。本文所提出的谐波电磁转矩计算方法为多相电动机转矩分析提供理论依据。1 九相电动机空间谐波磁势分析九相电动机驱动系统输出的电压为脉冲方波，用傅里叶级数对其进行分解，可得九相电压表达式：其中，Ui表示
大电机技术 2012年3期2012-01-22
- 变频调速异步电机的谐波分析
有同样空间分布的磁势驻波,以5倍于基波脉动,则5次谐波电流产生的基波磁势为:其中,F1-5为5次谐波电流产生的空间基波磁势最大值,α为坐标原点选在绕组轴线上时,沿定子内圆表面的电位移角.三个磁势相加得到合成磁势为:上式说明5次谐波电流产生一个旋转磁势,旋转速度为dα/d t=-5ω这就意味着这个磁势波以5倍与同步转速沿着与基波磁势相反的方向移动.同样可以证明,7次谐波电流产生一个7倍于同步转速而方向与基波方向相同的旋转磁势.通常谐波次数k=3n+1的电流产
湖南工程学院学报（自然科学版） 2011年3期2011-07-09
- 谐波注入多相感应电机分析
景。2 多相电机磁势分析磁势分析是进行多相电机研究重要手段。根据交流电机绕组理论，m相对称绕组，各相绕组由μ次时间谐波电流产生的ν空间谐波磁势的合成磁势可表示为：其中：μ—时间谐波电流的次数；ν—空间谐波磁势的次数；p—电机的极对数；N—每相绕组串联匝数；Imμ—相电流基波幅值；Kwv—ν次空间谐波的绕组系数；合成磁势包含两个分量，一个为顺转磁势分量，一个为逆转磁势分量。其中：表1为三相电机磁势分布图，由表1可知：(a).主对角线上的各磁场旋转速度都相等，
船电技术 2011年9期2011-07-03
- 变频凸极同步电动机阻尼条断裂故障分析
组会产生一个电枢磁势，这时将由励磁磁势和电枢磁势合成一个总磁势来产生气隙磁通，在定子绕组中感应电势。在进行负载工况计算时，需要设置定转子磁场的相对位置。对于本电机（额定功率因数为1），不考虑定子绕组电阻时，磁势—电势相量图如图4所示[4]。励磁磁势、电枢磁势的夹角θ为 90°＋δ，其中功角δ可根据参数求取。这里以本钢 4300kW、6600V、10Hz的参数为例进行计算。（1）功角δ的计算（以下均为标幺值计算）（2）激励源给定首先保证定子A相电流最大时，电
大电机技术 2010年3期2010-07-02
- 基于三维有限元方法的非晶合金变压器磁心电磁场分析
解出每个结点上的磁势。经研究证明，上述三维有限元的相关方程对于求解磁密B和电流产生的能量，具有惟一性。4 非晶合金变压器磁心与绕组的三维建模过程4.1 非晶合金变压器磁心建立磁心三维模型的时候，主要根据窗口高度、窗口宽度、叠厚和磁心宽度进行绘图，这四个量的具体意义如图3所示。图3 磁心框示意图绘图完成之后，把四个磁心模型的材料定义为非晶合金，这样，就完成了对磁心的三维建模。4.2 非晶合金变压器绕组绕组的材料是铜线。变压器的绕组包括高压侧三相绕组和低压侧三
电气技术 2010年3期2010-03-19