油舱
- 沉船舱内重油加热数值分析
试验验证得出,重油舱内单点加热工况下热传递规律;周家海[13]进行了数值仿真得出,给定条件下重油加热时长规律;Hara 等[14]仿真分析重油加热过程热力场的分布规律,以指导水下重油加热软化。以上研究均建立在水下沉船油舱内重油加热软化后进行抽油的基础上,同样中国水下抽油作业施工中,多使用单点进行沉船油舱内重油加热,效果并不理想。为了能够达到沉船舱内重油快速升温,对沉船抽油作业使用多点加热,并对初次加热的重油抽出后进行油舱外二次加热,再将热油注入到油舱中进行
科学技术与工程 2023年31期2023-12-08
- 舰船喷气燃料舱填充新型抑爆材料大尺度试验研究
船在作战过程中,油舱受到爆炸破片打击或外界炮火袭击,容易引发二次爆炸,对武器装备和人员安全造成巨大威胁。相对舰用柴油、滑油,喷气燃料的闪点较低,火灾爆炸风险相对较高,因此舰船喷气燃料舱防火防爆问题成为舰船行业关注的重点。目前,部分舰船喷气燃料舱采用氮气填充进行惰化,但此方法存在一定的缺陷:一是需要配备单独的氮气发生和存储系统,占用了一定舰船资源;二是由于油舱难以完全密封,氮气存在泄漏,需要不时补充氮气;三是当油舱遭受打击破损时,氮气溢出,将失去防爆抑爆作用
兵器装备工程学报 2023年8期2023-09-03
- 挪威船级社CLEAN（DESIGN）的标准要求及其 在集装箱船轮机设计上的应用
低液位报警以指示油舱处于溢流状态。燃油、滑油、其他油加注站以及其余可能发生溢油的位置均应设置滴油盘，以防止油类外溢污染海洋。CLEAN 符号规定了滴油盘的最小容积：小于1 600 总吨的船舶为80 L，不小于1 600 总吨的船舶为160 L。燃油舱、滑油舱、液压油舱和溢流舱的透气管和溢流管出口也应布置滴油盘，其最小容积：小于1 600 总吨的船舶为40 L，不小于1 600 总吨的船舶为100 L。（2）舱底水系统船舶应配备油水分离器和油分计（舱底水油分
船舶 2023年2期2023-04-27
- 远洋货船燃油舱的扩容改造技术探讨和实施
低硫燃油的专用燃油舱随之增大，以满足限硫令的规定，超低硫燃油舱为专舱专用，不混装普通燃油，在燃油舱总舱容一定的情况下，由于超低硫燃油舱占比大了，必然导致普通燃油舱舱容变少。另外一方面，受国际燃油市场波动的影响，部分加油港阶段性库存紧张，当船舶的持油量不足于维持到沿途合适的加油港，需要绕航或者排队等候加油，将增加船舶营运成本。船舶燃油舱总舱容自新船建造后就固定下来，按照国际防污染公约规定，不能使用压载舱、淡水舱、污油水舱、以及其他舱室等替代，对于限硫令实施之
珠江水运 2023年4期2023-03-10
- 基于Petri网的船舶海上加油作业过程建模与安全分析*
事故，导致重油从油舱透气孔溢出并泄漏入海，造成附近水域污染。因此，加强船舶海上加油过程管理对保证船舶安全、减少船舶财产损失具有重要意义。在船舶加油过程的安全和防止环境污染方面，学者们大多宏观上分析船舶加油作业的管理对策和市场标准规范，没能对其进行定量分析。如李文霆［1］对船舶加油作业存在的共性问题提出相应的管理对策。施伟等［2］从监控船舶加油过程管理来提高作业安全性。张聪超［3］从提高海上加油市场准入制度门槛来提高加油作业安全性，缺少对加油作业过程的定量系
工业安全与环保 2022年8期2022-12-01
- 油舱容积测量精度主要影响因素分析
000)0 引言油舱容积测量是油船货油装载量的主要依据，当船舶进行货油转驳时，液货的交接量准确性依赖于油舱容积测量精度。对于一条10万吨级的油轮，当舱容测量偏差0.1%都会给业主带来可观的经济损失，所以精准的油舱容积测量对于油船的运营方十分关键。油舱容积测量主要依赖于根据测深数据查询测深表，现场人员根据测深数据查询测深表得到当前的舱室装载量。影响容积测量精度的因素有很多，主要可以从制作测深表本身的精度和现场操作的误差角度分析，即为设计及建造中的误差影响和现
江苏科技信息 2022年21期2022-08-24
- 500 t油船高精度计量监控系统的设计与实现
设备主要包括：货油舱、货油舱管路、货油泵、管路阀门、各类传感器和其他辅助设备等。某500 t油船货油控制的管路结构见图1。图1 进油供油管路结构1.1 系统设备配置500 t油船共有6个货油舱，每个货油舱各配有1个开关阀和1个扫油阀；进油管路和出油管路各配有1个流量计和开关总阀；流量计的进口和出口各配有1个开关阀，同时还配有1个旁通阀；在出油管路中装配有1个货油泵，在货油泵的进口和出口各配有1个开关阀。除图中显示的设备外，货油舱还配有雷达液位计、温度传感器
江苏船舶 2022年2期2022-06-27
- 基于SPH 算法的机翼油箱晃动分析
包括3 个独立的油舱，分别为左舱、中舱和右舱，基于模型及载荷的对称性考虑，取一半机翼进行分析（保留一半中舱及右舱），简化后，计算模型为上蒙皮，框架及下蒙皮共3 个。机翼油箱采用铝板及复合材料板，具体参数如表1 所示。机翼油箱的复合材料采用横向各向异性板建模，其纤维纵向（0°方向）沿着机翼后梁轴线方向。材料分配和板厚如表2 所示。表1 材料参数表2 机翼油箱部件材料分配和板厚燃油为航空燃油，考虑2 种充油量：多油（68%）和半油（50%），如表3 所示。表3
科技创新与应用 2022年3期2022-02-18
- 船舱油液泄漏入水模拟方法
；R为船舶破损后油舱剩余油量。溢油油膜监测估算法是在船舶污染事故发生后，通过现场观测、卫星遥感等多种监测技术获取油膜面积[8-9]，根据油膜颜色与油膜厚度的对应关系获得油膜厚度，其海面溢油量计算公式[10]为:(2)式中:G为溢油估计量；Si为第i种颜色的油膜面积；Hi为第i种颜色油膜的厚度；ρ为油品密度；n为油膜颜色分区数。光学估计法是利用粒子图像测速技术，通过对2个连续的视频进行观察，分析视频帧之间的距离，得出溢油的瞬时速度或是平均速度，再与破损面积、
集美大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-02-18
- 盘管型货油加热系统设计要领
中心)0 前言货油舱加热系统是利用各种方法对货油舱进行加热的系统。根据加热的介质区分，可分为热水加热、蒸汽加热、热煤油加热和电加热；根据加热的方式区分则可分为加热器型、盘管型和混合型。本文主要讨论盘管型货油加热系统设计。1 蒸汽加热系统的组成货油舱蒸汽加热系统主要由蒸汽锅炉、加热盘管或加热器、凝水观察柜、热井、给水泵、蒸汽阀组以及连接各部件之间的管路和管附件组成。外装设计人员的主要工作是负责蒸汽阀组及加热盘管或加热器的订货，核算订货锅炉的蒸发量是否满足要求
广船科技 2021年2期2021-07-12
- “渤海世纪号”FPSO不停产洗舱安全风险管理
合格的原油进入货油舱存储，当货油装载量接近允许的最大装载量时，货油通过艉外输系统输送到提油船。“渤海世纪号”FPSO舱室布置见附图1。从船艏到船艉方向,依次为NO.1货油舱(左/右)、NO.2货油舱(左/右)、NO.3货油舱(左/右)、NO.4货油舱(左/右)、NO.5货油舱(左/右)，共5对货油舱，本次洗舱任务是清洗NO.1货油舱(左)，有效舱容为17 310 m3。图1 “渤海世纪号”FPSO舱室结构布置根据船级社检验规范，FPSO每5年进行特检，需要
船海工程 2021年3期2021-06-28
- 柴油舱组集中透气管燃爆危险性及阻隔防爆技术*
普遍存在于舰船的油舱中，为了平衡油舱内和大气之间的压力，通常会在油舱上方安装透气管。此外，为了节省甲板上的有效空间，大多数舰船采用集中式透气管，即将多个油舱的透气管在甲板上方汇合在一处，如图1(b)所示。集中式透气管在带来巨大便利的同时，也存在极大的安全隐患，一旦其中一个柴油舱发生意外爆炸，爆炸火球很可能沿着透气管传播到其他油舱，引起二次爆炸，严重威胁舰船上人员的生命和财产安全。因此，常温常压下爆炸火球能否通过透气管传播到相邻的油舱亟待确定，并急需给出有效
爆炸与冲击 2021年5期2021-05-27
- 基于遗传算法的VLCC货油舱分舱优化
的重要因素，而货油舱分舱方案直接决定了静水载荷的大小和分布情况，从而影响静水弯矩的大小。因此，以较小静水弯矩为目标的分舱优化已成为船舶优化设计的重要研究方向。尚宝国[1]重点研究超大型油船压载舱的分舱优化，考虑到超大型油船最大的中拱弯矩通常发生在压载出港时所有压载舱全满的URS11校核工况，针对性地提出一种压载舱分舱优化方案，实现降低船体最大静水中拱弯矩的目标。张建波等[2]针对变边舱分舱对降低总纵弯矩的影响进行了研究，通过对比筛选，得到一型可同时降低航行
舰船科学技术 2021年4期2021-05-17
- 115 000 t油船货油系统仿真计算分析
轴进行驱动。 货油舱管采用总管式。通常每台货油泵设有1根总管，并且各根总管间互相连通。此种形式管路布置比较复杂，特别是随着船舶越来越大，管路越来越长，故对货油泵管路尺寸和压力分析十分重要。在货油输送系统设计中，通常参考同类船型来选用货油管路的尺寸，或者通过经验公式计算管路压力降等传统方法来选取货油管路尺寸，但这种常规的选取方法通常会导致集合管出口的背压达不到预期要求。本文利用Flowmaster软件进行建模仿真计算，分析115 000 t油船货油系统管路阻
江苏船舶 2021年1期2021-04-14
- 油轮火灾扑救探讨
看法。一、油轮（油舱）的主要结构和设备油轮主要是用来运输原油以及原油的提炼成品的专用船舶，外形很容易与其他轮船区别开来，油轮的甲板非常平，除驾驶舱外几乎没有其他耸立在甲板上的设备。目前，从事液态石油产品运输船舶的构造形式，一般分为艉楼式和舯楼式。船楼设在尾部的油轮，叫艉楼式油轮，装载油品的货油舱分布在前、中部；船楼设在中部的油轮叫舯楼式油轮，货油舱分布在前、后部和两侧。其中绝大部分的油轮、油驳和小型油船驳，均为艉楼式的结构，因为这样的设计机构既有利于动力传
消防界(电子版) 2021年16期2021-04-09
- 残油舱水分蒸发处理方式在IOPP证书附录3.2.3项签注问题和记录注意事项
附录3.2项为残油舱内留存残油的处理措施，附录格式给出了三个选项：一是残油焚烧炉；二是适用于燃烧残油的辅锅炉；三是其他可以接受的措施，需要详细说明。第一项取决于船舶是否安装了焚烧炉用于焚烧残油；第二项取决于辅锅炉是否适用于燃烧残油；第三项是主管机关或其授权的RO根据船舶实际情况，在附录3.2.3项勾选并注明适合本船的其他可接受措施，这类主管机关认可的接受措施包括：残油舱水分蒸发、残油再循环使用或转驳至油船SLOP舱等，其中对残油舱水分蒸发处理方式的签注并未
中国船检 2020年11期2020-11-27
- FPSO货油舱覆盖气冷放空扩散分析
随合格原油进入货油舱。在长时间的储存过程中，原油中的硫化氢析出，随覆盖气进入船体冷放空系统排放至大气。硫化氢密度比空气大，若在FPSO主甲板上聚集，将大大影响FPSO操作人员的安全。对此，本文运用Fluent软件对冷放空泄放气体中硫化氢浓度进行了模拟计算与分析，以确保硫化氢对人员安全无影响。2 基础数据及计算模型南海某F P S O 总体布置如图1 所示，船体长258m，船体宽44m，船体甲板至船底高度26.55m，主要设备有内转塔、油气水处理模块、生活楼
石油和化工设备 2020年6期2020-06-30
- VLCC液压阀门遥控系统布置的设计与优化
]。VLCC的货油舱和压载舱的阀及驱动器一般均位于液舱内或露天甲板面上，其工作环境较为恶劣危险，为安全、集中、便捷地管理VLCC上庞大的货油输送系统和舱底压载水系统，通常采用液压驱动式阀门遥控系统。液压驱动式阀门遥控系统是目前船舶上应用较为广泛的阀门遥控系统之一，其液动装置结构简单紧凑、体积小，且驱动力矩大、均匀、效率高，适用于远距离遥控、驱动大口径阀门[2]。该系统主要由以下5个部分组成：(1) 控制指示模块：包括控制面板、控制台；(2) 液压动力单元：
造船技术 2020年2期2020-05-18
- 无机硅酸锌涂料在货油舱的应用
学品/成品油轮货油舱装载货品清单明确要求能装载甲醇。因甲醇是有机溶剂，能够渗入涂层内使树脂溶胀，导致涂料里的部分物质溶出到甲醇中，造成货品污染。一般情况下，无机硅酸锌涂料对换装货品的恢复期较短，且该船船东倾向于货油舱使用无机硅酸锌涂料，故本船货油舱最终选用以硅酸乙酯、锌料为基料的醇溶液无机锌涂料，是分基料与固化剂的双组份涂料。1 无机硅酸锌涂料的性能1.1 性能特点（1）抗耐溶剂和化学品性能优异；（2）可作为特涂舱和各种非皂化性涂层配套体系的底漆；（3）在
广船科技 2020年4期2020-02-24
- 无横撑、少制荡舱壁的VLCC 货舱优化设计
m。除第5 边油舱之外，其他边货舱的长度超过了0.13 倍的结构船长（用LS表示），根据CSR-H 要求，需要在每对边货舱的内部设置制荡舱壁，否则应按照入级船级社的要求进行特定的晃荡载荷分析，对结构重量控制不利（参见图1）。图1 传统VLCC的货舱布置方案如果要想尽可能多的货舱免于特定的晃荡载荷分析，仅从满足规范要求的角度，应考虑尽可能将更多的边油舱长度限制在0.13LS之内，对于VLCC 而言，边油舱长度应小于42 m。这样一来，如果还想保持5 组货舱
船舶 2019年6期2019-12-26
- FPSO货油舱流程优化改造及效果分析
成品原油储存在货油舱，到一定储量时经过外输系统输送到穿梭油轮。FPSO的原油处理流程分为两个系列，油井产出液通过海底管线输送到FPSO经过换热器进行热量交换，再通过一级分离器、二级分离器及电脱水器进行油水分离，处理合格的原油经海水换热器冷却后进入到货油舱储存，流程简图如图1所示。图1 FPSO原油处理流程总图经生产模块处理后的合格原油从流程甲板通过主甲板注入总管分配到货油舱，通过调整压载水及与货油泵相连的转驳总管来完成转驳功能，从而调整货油舱的装载，实现货
山东化工 2019年19期2019-10-23
- 阿芙拉型成品油/原油船货油系统设计
。本船设有6对货油舱、一对污油舱和一个油渣舱共计15个货油载运舱室，可以同时载运3种货油。为实现货油的运送，本船设有三台蒸汽透平驱动的货油泵，每台泵的排量为3000m3/h，并配置有真空自动扫舱系统；另外，还设有1台200m3/h排量的电动螺杆扫舱泵、2台300m3/h排量的货油喷射器、3套真空泄放柜。其他相应的配置及要求，参看母型船（本船的参照设计船，11.3万吨(A)成品油船/原油船）的差异，见表1。本船的挂旗国为新加坡，设计需要满足CCS 2012年
广船科技 2019年2期2019-10-16
- 油轮修理防火防爆的安全对策
气体，造成5C货油舱爆炸，并引发6C货油舱爆炸，造成一人死亡，5C、6C货油舱完全破损，7C货油舱部分破损（见图1）。图1 “运输先锋”轮爆炸现场2 油轮油舱燃爆原因根据火灾爆炸三角理论，火灾、爆炸事故的发生必须具备3个条件：可燃气体（可燃物）+氧气（助燃物）+可燃气体达到爆炸极限（着火点）。油轮油舱燃爆也必须具备以上3要素，但具体到实际操作层面，造成燃爆事故的原因主要有以下3点：1）油轮油舱清舱除气不合格，即油舱内油类物质和油气清除不干净；2）舱内无有效
水上消防 2019年4期2019-08-27
- 成品油船货油舱特涂研究
热水清洗，这对货油舱涂层的要求很高，因此必须选用合适的特种涂装和特涂工艺(简称“特涂”)。本文首先根据成品油船货油舱涂层的技术要求、分类和性能进行涂层的选择，其次重点研究特涂的技术要求和施工流程，最后对脚手架搭设、舱内通风、除湿、照明等工程管理方面提出要求。1 货油舱涂层1.1 对货油舱涂层的技术要求作为成品油船货油舱涂层，必须具备以下性能[1]：(1)化学结构致密，能抵抗各种装载货品的溶解、渗透和腐蚀，且不会污染所装载货品。(2)具有优良的耐海水型和耐货
江苏船舶 2019年2期2019-06-26
- 某船货油系统串洗及试验实施策划
金属物品入内。货油舱舱口盖处、泵舱、货油管路经过的区域应测爆合格。航煤油泵舱、货油净化装置室等危险区域必须24小时有人连续值班，相关区域应有人巡查。相关图纸及技术文件、测量工具、取样器皿、等准备齐全。3 确定串洗及试验条件由于串洗介质易燃易爆，经过充分讨论明确系统调试结束后，必须“零收尾”报验完毕。系统串洗前，油舱强度试验、密性试验、清洁度必须报验完毕。系统工装、外接管路完整。管路接地可靠，消静电装置工作正常。高速透气阀、液位测量、惰气系统、阀门遥控系统应
广船科技 2019年2期2019-03-19
- 对船运油料计量问题的探讨
解；是否对油船货油舱、管线进行严格检查，对其燃料油舱、污油舱进行计量登记，输送油料之前对其货油舱和燃油舱进行物理隔断；是否对发油管线进行检查，是否定期对流量计零位（防止流量计零点漂移）及各种手工计量器具、容积表、舱容表的有效性进行核实；对拟发油料情况是否掌握；这些方面的工作都将影响最终的计量结果。（二）油料装船阶段目前，大部分石化企业军油出厂以质量流量计计量结果作为商业交接的依据，而质量流量计能否正常工作取决于油料输送的工况（压力、温度、流速）是否在其要求
中国储运 2019年11期2019-01-27
- 油船货油舱透气系统布置
关重要，其中对货油舱透气系统进行研究是确保油船安全运营的措施之一。 油船在装卸货物和正常航行过程中，受大气温度、海水温度和货油加热温度变化的影响，其气密货油舱内油气的体积会发生变化，气压会随之升高和降低，并可能导致油气排出或气体进入；在装卸货物和驱散货油舱内的油气过程中，由于不允许油气排到大气中，需进行舱内气体与岸上装置的交换。这些气体都需通过船上专门的透气系统进行传送，以确保舱内的气压不会过度变化，以免船体结构因变形过大而破损。因此，油船货油舱透气系统的
船舶与海洋工程 2018年6期2019-01-12
- 油船货油舱用钢及焊缝耐蚀性研究综述
问题主要集中在货油舱内部，舱内主要是原油和少量的H2O，还含有O2，CO2，SO2，N2等防爆的惰性气体，以及由原油中挥发出来的H2S。上甲板冷凝水中溶解酸性气体发生均匀腐蚀，下底板沉积水膜中溶解的酸性H2S气体和高浓度的Cl-腐蚀引起的局部腐蚀。据统计，油轮运行过程中上甲板最大腐蚀速率超过0.3 mm/a，内底板最大腐蚀速率超过4 mm/a，这将大大缩短船的寿命，直接威胁到原油运输的安全[3-6]。因此，对于油船货油舱用钢及焊缝耐蚀性的研究极为重要。1
山东化工 2018年8期2018-03-30
- 原油船货油舱CO2-O2-H2S-SO2干湿交替环境低合金钢腐蚀行为研究
具之一，原油船货油舱腐蚀导致的油船安全事故时有发生，尤其是近年来中东高硫、高酸原油被大量开采、运输，原油船货油舱的腐蚀问题日益突出[1]。原油船货油舱的腐蚀不仅造成巨大的经济损失和安全事故，同时对海洋环境也造成严重危害，因此原油船货油舱的腐蚀问题一直受到关注[2-7]。原油船货油舱顶部到原油液面的空间不直接接触油品，属于蒸汽空间[8]。原油本身具有很强的挥发性，使得蒸汽空间内有高浓度的油气，在氧气浓度较高的条件下可能发生爆炸，所以要向货油舱内通入锅炉或发动
中国材料进展 2018年1期2018-03-02
- 双壳油船破舱原油泄漏缩尺模型相似准则
的重要程度。针对油舱原油泄漏过程，基于相似理论，采用量纲分析的方法推导较完整的相似准则数群，根据不同相似准则的组合建立3种缩尺模型。进行原型和不同相似准则缩尺模型的数值试验，并根据相似关系将缩尺模型试验的泄漏持续时间、泄漏总量等宏观泄漏特征参数反推回原型，与原型数值试验结果相对比。采用黏性流体动力学理论分析各种作用力对泄漏过程的影响。结果表明:弗汝德相似准则和雷诺相似准则是原油泄漏缩尺模型试验必须依据的准则，韦伯相似准则可不予考虑。在试验油品和原油密度相同
中国航海 2017年3期2017-11-03
- 新型船舶燃油预热转运技术应用分析
般在30℃以上，油舱将不用加热就可以满足泵送的需要，但是一年中绝大多数时间海水温度都在30℃以下，冬季海水温度甚至降到10℃以下，与驳运燃油的温度相比，温差较大，而船体的材质导致传热较快，且一般油舱多为双层底，外面直接与海水接触，油舱本身又没有与外界隔绝的保温材料，致使大量的热能损失。2）油舱预热时间长，蒸汽消耗量较大，运营成本高。船舶锚泊时，一般停止油舱加热，在备车前才打开加热阀为其加热。如果锚泊时间长，海水温度低，将会造成油舱热量损失严重，由于油舱容量
船电技术 2017年7期2017-08-08
- 油船污油水舱是否可用作载货处所
将污油水舱当成货油舱载货使用。另外，油船在原油洗舱时，如果将污油水舱作为洗舱油的供给舱，因为洗舱油不能混有水和杂质，必须先把污油水舱的油类混合物卸掉，再重新装进干净的原油（dry crude oil）。此时，污油水舱也兼做货油舱使用。所以，国际通行做法就是从设计阶段开始，就充分考虑了该舱室在能满足污油水舱各种特殊要求的同时，也能满足货物装载这个功能，从而使污油水舱可以载运货油。至于为何有时会出现分歧，笔者认为这与相关公约条款的理解不同有着一定关联。《国际防
中国船检 2017年4期2017-05-24
- Mo元素对货油舱下底板用船板钢耐腐蚀性能的影响
5)Mo元素对货油舱下底板用船板钢耐腐蚀性能的影响陆春洁,曲锦波,杨 汉,张 娟(江苏省(沙钢)钢铁研究院，张家港 215625)在模拟油船货油舱下底板所处的腐蚀环境中进行了腐蚀试验，并利用电子探针和电化学分析等方法研究了Mo元素对货油舱下底板用船板钢耐腐蚀性能的影响。结果表明：Mo元素可细化组织，提高自腐蚀电位，促进Cu在锈层中富集，提高钢板在货油舱下底板环境中的腐蚀均匀性，抑制局部腐蚀，提高耐腐蚀性能；但Mo含量超过0.1%(质量分数)后，组织过分细化
腐蚀与防护 2017年4期2017-05-09
- 油船意外泄油性能的分析
则通过评估各个货油舱在舷侧碰撞破损和底部搁浅破损时可能出现的最大泄油量，采用组合概率的方法计算平均泄油量参数［1］，适用于2010年1月1日之后交船的5 000 DWT及以上的油船。1 计算方法对5 000 DWT及以上的油船，平均泄油量参数OM要求如下［2］（C为98%满舱时货油的总舱容）：通过改变货舱数量、边舱宽度、双层底高度获得96艘参数化油船，用简化方法计算该96艘船，综合分析确定平均泄油量参数［3］。这96艘油船覆盖5 000～460 000 D
船舶设计通讯 2016年2期2016-03-30
- 新型水动力式水面薄油膜回收分离装置设计
置——多格栅单集油舱油水分离装置和双集油舱油水分离装置，其中双集油舱油水分离装置具有更好的油水分离率和更高的分离效率。这类基于水动力学构型即可实现浮油回收与分离的设备较市场上其他类型的设备具有更简单的控制系统，因此具有更高的系统可靠性，适用于各种黏度和各种厚度的油层，具有广阔的市场前景。海上溢油；油水分离；浮油回收；油气水三相流；数值方法0 引 言20世纪中叶以来，海洋事业发展极为迅速，海上钻井、采油、生产处理及海面船舶运输等作业活动日趋频繁，然而海洋环境
海洋工程装备与技术 2015年5期2015-12-11
- 如何界定“还应符合”的有关要求
厚度的规定：“货油舱区域(包括边压载舱、货油舱区两端或货油舱间的隔离空舱)内主要构件的腹板和面板以及外板、甲板、舱壁板、内壳板的最小厚度t 应不小于按下式计算所得之值。t =6.5+L/50mm，但不小于7.5mm”有人认为，对于第6章的单壳油船，虽然没有最小厚度的单独规定，但依据 “凡第6章未规定者，还应符合本篇第5章的相关规定”的特定附加要求，故单壳油船外板、甲板等的最小厚度同样要受到7.5mm的约束。这种意见，乍看似乎有理，但若从规范应用“对号入座”
中国船检 2015年11期2015-05-27
- 永久性检验通道在15万吨级FPSO上的应用
30年，设5对货油舱、1对污油舱、1对工艺水舱、一个燃料油（原油）舱和6对专用压载水舱，首尖舱后设置安装APL转塔系泊系统的转塔舱。货油泵和专用压载泵均采用浸没式深井泵，全船没有泵舱，货油舱与艉机舱间设隔离空舱，生活楼位于船尾。业主根据恩平油田日产量，穿梭油轮吨位、卸油周期和缓冲天数等因素确定FPSO载重量为15万吨。本文将以恩平FPSO布局为依托，详尽阐述15万吨级FPSO永久性检验通道的设计思路。图1 恩平FPSO总布置图2 PMA在FPSO上应用的规
船舶 2015年4期2015-01-03
- 基于Matlab油船意外泄油性能的程序设计
上的油船要求对货油舱进行意外泄油性能的评估，评估方法是基于概率方法进行。与传统的确定性方法相比，使用概率方法评估意外泄油性能的计算要繁琐得多［1-4］。如果采用手工计算，将更费时费力，效率很低；因此本文采用Matlab对基于概率的意外泄油性能参数计算加以程序化，简化设计过程，从而使油船一旦分舱即可快速给出意外泄油性能的评估结果，为船舶实现快速合理化分舱提供决策依据。1 意外泄油性能规范要求MARPOL的附则I第23条规定：对5 000载重吨及以上的油轮，其
船舶 2015年4期2015-01-03
- 浅析惰气系统在油轮的应用
系统正是通过向货油舱内充注惰性气体以使其中的氧气浓度低于爆炸极限，从而防止火灾及爆炸事故，有效保证了油船的安全。主要表现在有以下几个方面：空油舱惰化；在货油的卸载作业期间的正压保持；排压载水防止空气进入及正压保持；原油洗舱和清洗油舱的惰气供给；油舱驱气等其他需要进行隔舱和充惰情况。2 惰气系统工作原理及操作要求在油船上通常遇到的烃气，在含氧量低于11%体积比的大气环境中就不能燃烧。防止货油舱起火或爆炸的方法之一就是保持含氧量低于这一水平。为了减少油舱的空气
中国科技纵横 2014年13期2014-12-12
- 撞击不同货油舱对被撞船舷侧结构碰撞性能影响
00)撞击不同货油舱对被撞船舷侧结构碰撞性能影响吴文锋1， 邓术章2， 宋修福2(1. 浙江海洋学院 海运与港航建筑工程学院，浙江 舟山 316022； 2. 山东交通学院 海运学院，山东 威海 264200)以15.9万吨级的满载双壳油船为研究对象，对以往研究经常忽略的被撞船不同货油舱被撞时对碰撞性能带来的影响进行分析。利用有限元软件ANSYS/LS-DYNA，分别对该船处于静止状态下被撞时的碰撞损伤机理和耐撞性能进行分析研究。通过对碰撞过程中产生的碰撞
中国航海 2014年3期2014-11-28
- 海洋耐蚀钢的国内外进展
研究，其中油船货油舱用耐蚀钢是近10年来国际上研究和开发的重要钢铁新品种。在该领域，日本走在世界前列，乌克兰与俄罗斯有其技术特色海洋，中国对海洋耐蚀钢的研究应用相对滞后。随着海洋耐腐蚀钢替代标准不断得到认可，将逐渐取代涂层钢成为海洋腐蚀保护方式的主流。本文重点分析了油船货油舱用耐蚀钢和耐海水腐蚀钢这2大类低合金高强度钢的发展现状及需求，不涉及不锈钢、特种合金等钢铁材料。2 油船货油舱用耐蚀钢2.1 重大需求分析进入21世纪，中国船舶及海洋石油工业迎来了高速
中国材料进展 2014年7期2014-08-30
- 加热管布置对燃油舱预热效果影响的计算分析
较低时，舰船的燃油舱温度较低，燃油粘度相对较高，如果不进行预热，油舱内燃油的吸入阻力可能超出燃油泵的工作范围，使得燃油总管流量降低，甚至管内燃油无法流动。因此，在实船设计中，常常在油舱内布置加热管道，对燃油进行预热，降低燃油粘度[1-2]。对于蒸汽动力船舶而言，一般采用饱和蒸汽作为加热介质，相比于电加热，蒸汽加热具有节省能源、加热管布置灵活等优点。采用蒸汽对燃油进行加热时，加热管可以单排布置于舱底，也可以多排布置，或者直接使用集成蒸汽换热器。目前对盘管式油
船海工程 2014年6期2014-06-27
- LPG船船体破损应急修理案例分析
损，因损坏均处于油舱范围，事故发生后海面有溢油发生。1.3 船体损坏情况经岸上目视检查及水下探摸查明，该船左舷外板有2处凹陷变形，局部有撕裂及穿孔，损坏部位大致位于船舶左舷第2货舱后端靠近生活区部位，具体情况如下。1)左舷低硫油舱 (Fr.35～Fr.49)及第一重油舱 (Fr.49～Fr.53)外板。主甲板下 800～4500mm，Fr.44 ～Fr.51，约4200mm ×3700mm范围凹陷，最大凹陷深度约460mm，附连的强肋骨、平台板及纵骨局部发
中国修船 2014年3期2014-05-23
- 惰气防爆控制技术在大型原油轮上的应用
燃爆的能量。在货油舱里，原油不断挥发，可燃气体不可避免地充满整个空间。另一方面，要杜绝引起燃爆的能量也很难完全做到，在航行的过程中，会因各种可能而产生静电，难以一一避免，而静电很大可能产生实现燃爆的能量。因此，唯一可以考虑的是想办法减少氧气的含量。2 船舶惰性气体概念、制造原理及功能2.1 “惰气”的概念研究表明，当氧含量下降到11%以下时，无论此时混合气体中可燃气体的含量是多少，燃爆都不会发生。因此可以认为含氧量在11%以下的混合气体是“惰性气体”了。2
机电工程技术 2014年4期2014-03-26
- 原油油船货油舱耐蚀钢配套药芯焊丝及焊接接头耐腐蚀性能研究
28）0 前言货油舱为原油船装载原油的主体，近年来由高硫、高酸原油引发的原油船腐蚀失效问题日益严重，不仅缩短了油船的使用寿命，而且严重威胁海洋生态环境[1,2]。油轮货油舱（COT）一般采用AH32-EH36级钢板制造，该钢板的目标使用寿命为25年，主要应用在货油舱的甲板、舱底和支撑架等部位，各部位的腐蚀环境差异较大，因此防腐条件复杂。目前COT采用的防腐方法主要有：①在钢材表面进行防腐涂装；②添加缓蚀剂；③采用耐蚀钢。其中采用耐蚀钢方法因其安全先进，维修
机械制造文摘(焊接分册) 2014年3期2014-03-23
- 双壳油船底部破舱水下原油泄漏过程三维数值模拟
，模拟了二维模型油舱的最终泄漏情况;文献［5］中利用PNU－MPS方法(改良运动的粒子模拟方法)针对二维破舱油品泄漏的现象进行了数值预测;文献［6－8］中应用伯努利方程提出了一种理论模型，并研究了不同船体结构的泄漏效应;文献［9－10］中首次针对单壳油船采用多相流理论实现三维建模，并考虑了粘性与湍流的影响.为进一步研究破舱油船水下油品泄漏过程问题，文中将通过数值模拟的方法建立双壳油船三维模型，实时监测舱内油水运动特征变化并对整个泄漏过程进行阶段划分及机理分
江苏科技大学学报(自然科学版) 2014年5期2014-03-07
- 超大型集装箱船特殊布置结构直接建模计算评估法
置则研究甚少，重油舱布置于船中区域这一结构特点就是其中之一。为了解决存在的技术难点，符合越来越严格的规范要求，设计人员对油舱布置作出较大的改变，将以往普通船型布置于船尾的重油舱，置于船中区域。显然这对船型优化有很好的作用，但也对重油舱结构校核带来了新的问题。目前，如何对该结构形式进行直接计算，多数船级社没有相关明确的规范。经过充分分析船中重油舱所受到的外部载荷条件，通过独立建模，确定载荷和边界条件，采用有限元直接计算法，分 10个计算工况，对某超大型集装箱
船舶与海洋工程 2014年3期2014-01-01
- 双壳油船液货泄漏机理及预防措施探究
该要求须对每个货油舱在底部和舷侧破损的可能性进行全面有效限制泄油的设计以满足其对意外泄油性能要求[2]。通常来说，油船的体积庞大，且吃水深，在过狭窄航道或偏离航道时，有可能与海底岩石发生碰撞，使双壳油船破损发生泄漏。其模型示意图见图1。图1 双壳油船底部破损示意图由图1可以看出，当双壳油船底部发生碰撞破损时，由于双层底的外层先于内层破损，通常情况下时差在0.5s~1s范围，且外层破损面积大于内层。在这段时间内，海水优先进入双层底空间且流量大于油量。当海水在
机电设备 2013年3期2013-10-17
- 船舶涂料新标准的解读
——专访船舶涂料涂装研究员金晓鸿
PC），《油船货油舱保护涂料和防腐》标准的货油舱涂层性能标准和耐蚀钢及其焊接材料性能标准，以及空舱涂层性能标准等，ISO正在制定《船舶与海上技术——保护涂层》的系列标准。在一系列的船舶涂料国家标准中，最主要的材料标准《船体防污防锈漆体系》标准也已完成新的修订工作。船东、船舶设计、造船企业以及船舶涂料的研究和生产单位都在积极应对这些新标准的实施所带来的冲击和影响。此次讨论将试图从几个新标准的主要内容和应用对策进行讨论。IMO的《油船货油舱保护涂料和防腐》IM
船舶标准化工程师 2013年1期2013-09-20
- “卑尔克·依司特拉”号轮船失踪之谜
卸油或用海水冲洗油舱时也会产生静电荷。特别是装载各种易燃油类，失火和爆炸的危险性就更大了。怎样才能防止油轮爆炸呢？现在，许多大型油轮在油舱中都采用惰性气体置换的方法排出油气，并使舱内的含氧量显著降低，从而达到防爆的目的。常用惰性气体有两种：一种是用纯氮气，平时储存在特种装置内，通过管路充入油舱；另一种是用氮气和二氧化碳的混合气体来做惰性气体使用。这种气体可用船上主、辅锅炉的废气经过冷却洗涤，去除烟尘和二氧化硫等杂质后，充入所需要的舱室内。当原油或压载水从油
飞碟探索 2013年2期2013-08-13
- “大庆436”油船改装中的若干技术问题研究
双壳的改装，即货油舱（包括污油水舱）由原来的双底单舷侧结构改装为双底双舷侧结构形式。该船改装前后主要要素见表2。表1 单壳油船淘汰时间表[1]表2 改装前后主要要素比较1 改装方案在满足规范要求的前提下，该船改装本着尽量保持原船原貌原功能不发生重大改变的原则，采取尽可能增大货舱容积，简化工艺，方便施工，降低改建成本的方案。改装后货舱区自艏向艉共划分为10个货油舱（含污油水舱），新增的舷侧边舱全部作为压载舱使用。改装前的NO.1货油舱（左/右）在增加双壳后，
船舶与海洋工程 2012年2期2012-09-27
- 油船高效充惰方法
，需要人为控制货油舱内的碳氢化合物的浓度或氧气的含量，使货油舱内的气体状态处于可燃爆炸范围之外，从而防止爆炸事故的发生。SOLAS74以及MARPOL73/78公约也强制规定使用原油洗舱的原油船和2万t以上的新成品油船必须装有惰气系统。惰气是一种化学性质不活泼、在常温及常压之下不能与其他物质起化学反应的气体，不能燃烧也无法助燃。现在大部分油船上的惰性气体主要是从锅炉的排烟口引出烟气送入洗涤塔的，在洗涤塔内用水冷却并清洗烟气中的固体颗粒以及二氧化硫等成分，产
世界海运 2012年5期2012-07-16
- 货油加热系统节能减排的探讨与应用
提交审核，这样货油舱究竟需要多少面积以及多长的加热盘管，则难于控制。若加热盘管换热面积或长度不足，必然导致货油舱换热量减少，货油向外热损失的量仍存在，致使货油的有效吸热量少，升温难。若加热盘管换热面积或长度过大，锅炉的能力没有改变，使得加热介质在管内流动阻力增加，流速下降，压力降低，最终导致传热效率降低。这些都会导致系统经济性下降，不符合低碳环保要求。1.2 改进加热盘管安装施工工艺加热盘管应均匀布置在舱底，最下一层盘管应尽量靠近舱底，为了便于检修、更换，
船海工程 2012年1期2012-01-23
- 国际油漆Intershieid 300取得所有型式认可证书
社颁发的第一份货油舱IMO PSPC型式认可证书。国际油漆全球涂料市场经理Barry Robison说道：“获得货油舱型式认可对我们来说非常重要。我们认识到IMO PSPC在提升原油轮货油舱可靠性和延长其寿命中所起的重要作用，因而一直在努力确保我们的涂料体系符合其要求。”据悉，该证书只是Intershieid 300系列“第一”中的最新的一个，这些系列“第一”不仅包括符合规范的认可证书，也包括业已证实的15年营运性能。自1998年推向市场以来，带有传奇色彩
中国船检 2012年5期2012-01-13
- 一种舰船液位测控系统的设计与应用
监视舰船上的多个油舱、水舱和其他液体的液位高度以及各个被测舱体的温度值，根据测量的数值，结合容器的形状，箱体的体积，实时显示各个被测容器的容量、高度、温度，通过液晶显示器形象直接的显示出各个容器中油或水用量的变化。可对液位高度低度报警的自由设定，即低位报警和高位报警。当液位超过警戒线时，通过多种形式在显示器上显示。同时启动声光报警系统提醒用户。根据燃料的使用情况，可自动按照程序调配燃料，可通过调度台发调拨指令，通过控制系统打开电磁阀启动电泵，进行油舱燃料的
中国科技信息 2011年6期2011-10-17
- 矩形油料舱中油气空间电位的数值计算＊
分离变量法对矩形油舱内的电位和静电场分布进行理论推导和数值计算，得到了矩形油料舱中油气空间电位的分布规律，为求解更加复杂条件下的电位和静电场求解打下基础.1 理论推导以一个规则的矩形油箱为模型.假设部分灌充有油品，油舱示意图如图1所示，设长为a，宽为b，高为c.设油品深度为d，汽相空间的高度为p，油面不存在表面电荷.汽相空间电荷密度ρ1为均匀分布，油内电荷密度ρ2为均匀分布，油舱壁的电位设为零.图1 矩形油舱示意图根据设定条件，气相空间电位Va满足拉普拉斯
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2010年4期2010-04-12
- 船舶油舱蒸汽加热系统计算的软件实现
值方法计算油轮货油舱温度场方程式。后者适用于炼油厂各种燃油燃气管式加热炉的传热及受热面各项参数设计计算，并可有效地模拟炼油厂常用加热炉的实际情况[1]。这两个加热程序，与船舶燃油舱及滑油舱的加热计算均无关联。基于此种现状，我们自主开发了油舱蒸汽加热计算程序。2 程序概述油舱加热计算程序适合于船舶燃油舱、滑油舱及其它液舱的蒸汽加热系统计算，尤其适合于液舱众多、形状各异的大型水面船舶的相关计算。它根据“油舱蒸汽加热系统计算方法”(CB/T3373-91)，利用
中国舰船研究 2008年1期2008-04-24