蜗壳
- 压气机试验器双涵排气蜗壳设计及数值模拟
似等流速进入排气蜗壳，排气蜗壳在设计上要保证试验件出口流场的均匀性，减小对风扇/压气机性能的影响[4]。双涵排气蜗壳主要用于风扇气动性能试验，由于风扇的级数少，压比低，要求其具有更小的气动损失，在结构允许的条件下，尽量减少蜗壳气流速度。本文设计适用于风扇气动性能试验的双涵排气蜗壳，并对其气动性能进行了数值计算。1 双涵排气蜗壳流道及结构设计本文设计的双涵排气蜗壳采用轴向进气，侧向排气的结构形式，按照等流速原则计算排气蜗壳内涵和外涵的流道截面几何参数。为兼顾
科学与信息化 2023年5期2023-03-18
- 高水头抽水蓄能电站蜗壳水压试验技术研究
.6r/min。蜗壳材质为HD610CF高强钢，最大板厚为65mm，蜗壳分22节及3节蜗壳延伸段，共设置两个凑合节，分别为第1节和第12节。在抽水蓄能电站中，蜗壳的作用非常重要。蜗壳是水轮机引水部件，安装在进水阀和座环之间，使从高压管道进来的水流均匀对称地进入转轮四周，完成水流动能转换为压能的任务。高水头蜗壳安装焊接完成后必须进行蜗壳水压试验,蜗壳水压试验的主要目的是检验水轮机蜗壳焊缝的焊接质量；对座环、蜗壳的承载力进行验证，以确保座环、壳体在各种工况下运
水利建设与管理 2023年1期2023-02-17
- 陕西镇安抽水蓄能电站蜗壳保压值合理性分析
量将会越来越多，蜗壳结构承担的内水压力也将越来越大。根据抽水蓄能电站厂房振动特性及对刚度的要求，充水保压蜗壳在大中型水电站特别是抽水蓄能电站中得到了广泛应用[1]。充水保压蜗壳结构是在钢蜗壳保持一定内水压力状态下浇筑蜗壳外围混凝土，运行时通过蜗壳内压力的增减达到钢蜗壳与外包混凝土联合受力的目的。因此，保压值是实现蜗壳与混凝土结构联合承载以及合理分配承载比例的关键参数，合理的保压值对蜗壳结构体型、工程投资、电站的稳定运行都有至关重要的作用。保压值越大则通过蜗
西北水电 2022年5期2022-11-25
- 大型水电站蜗壳水压试验及保压浇筑
2）1 工程简介蜗壳通常采用分块B610CF高强度焊接结构钢板制作，最大板厚约80 mm。蜗壳分25节，每节分1～3块不等，工地现场对蜗壳瓦块进行拼装、焊接、加固。在机坑里进行挂装、调整和焊接。蜗壳外表面不设置弹性层，蜗壳全部焊接后进行4.95 MPa水压试验并保压，1.7 MPa浇筑混凝土。用于蜗壳水压试验封堵蜗壳进口用的试验钢闷头，在保压浇筑混凝土完成后将被割除，用于后续机组。通过蜗壳水压试验，检验了蜗壳、座环焊缝焊接质量，测量了蜗壳膨胀量。蜗壳保压浇
水电站机电技术 2022年9期2022-09-26
- 阳江抽水蓄能电站蜗壳首次水压试验失败原因分析及处理
00Q-Z35，蜗壳材质为610CF。蜗壳进口延伸管内径为2 270 mm，板厚为100 mm，延伸管进口带有连接法兰。座环蜗壳设计压力为11.01 MPa，试验压力为16.515 MPa，蜗壳保压浇筑压力为6.0±0.2 MPa。2 蜗壳水压试验过程阳蓄电站首台机组蜗壳按设计图纸要求将封水环、试验闷头、试压管路、压力表和试压泵等设备安装完成，见图1所示。先通过蜗壳进口段上方DN200蜗壳平压排气接口向蜗壳内注水，边注水边检测封水环、闷头、管路和接头等部位
水电站机电技术 2022年9期2022-09-26
- 周宁抽水蓄能电站座环蜗壳安装工艺
]。机组采用金属蜗壳，座环蜗壳分两瓣运输至厂房安装间后，在厂房内进行组装焊接。座环蜗壳的安装工艺流程主要包括分瓣座环组装、焊接，蜗壳瓦片挂装、焊接，座环蜗壳吊装、调整，蜗壳延伸段安装，蜗壳水压试验，机坑里衬下段安装和蜗壳保压浇筑等流程[2]。1 施工准备座环混凝土支墩浇筑完成后，采用全站仪对座环蜗壳安装基准线、蜗壳进口法兰面安装基准线、基准高程点进行测量放样[3]。根据施工经验，为了便于后续尾水锥管和球阀的安装，座环安装基准中心线和基准高程点放样，应参考已
水电与新能源 2022年6期2022-07-01
- 河南天池抽水蓄能电站蜗壳座环安装控制
510m。该电站蜗壳由19个单节、进水管3节、进口法兰组成，座环由19张固定导叶、1张鼻端导叶组成。其蜗壳材质为B610CF，座环材质为S460N-Z35。蜗壳座环设计压力为8.618MPa，组装后重量约 120t。2 施工难点天池抽水蓄能电站蜗壳座环为整体结构，无分瓣，上、下法兰面均为精加工面，没有二次加工余量，厂家设计要求蜗壳座环混凝土浇筑前后上、下法兰面均不大于0.15mm 。因此，如何采取有效的工艺措施，控制焊接变形、安装精度及混凝土浇筑位移变化，
水电与抽水蓄能 2022年2期2022-05-13
- 新疆盖孜水电站蜗壳充水保压打压顺序分析
度值为Ⅷ度。金属蜗壳[4]一般按承受全部设计内水压力设计及制造[1]，保压值的确定关系效益及机组正常运行[5-7]。参照国内部分类似水电站保压值[7]的取值(见表1)，基本均在静水头的80%以上。初步假定蜗壳在3.2 MPa的充水保压值下浇筑外围混凝土，计算分析蜗壳和外围混凝土结构[8]在厂房施工期和发电运行期的应力、变形状态[5]。表1 国内部分电站蜗壳充水保压计算参数为研究蜗壳下半部外包混凝土(见图1、图2)浇筑与蜗壳打压顺序[9-11]的先后对结构受
广东水利水电 2022年4期2022-04-22
- 水电站机组蜗壳安装技术及安全防控措施
0MW。单台机组蜗壳分27 节，包括21 节蜗壳和6 节延伸段，单节最大尺寸为蜗壳延伸段第6 节，尺寸为Φ8.82m×1.25m（进口段）。蜗壳材质为S500M，最大板厚52mm，最小板厚25mm。蜗壳设四个凑合节，瓦片凑合，制造时在进水边侧预留100mm现场配割余量，分别为蜗壳进口延伸段第6 节、蜗壳第4 节、蜗壳第11 节、蜗壳第17 节，其中蜗壳进口延伸段第6 节配割余量为250mm。蜗壳基础采用钢支墩、拉紧器拉锚的固定方式。在蜗壳底部、腰部总共布置
四川水泥 2021年12期2021-12-22
- 巴塘水电站蜗壳结构型式受力特性对比研究
710065）蜗壳作为水轮发电机组的重要组成部分，其结构安全直接影响机组的稳定安全运行［1］。中高水头水电站混流式水轮机蜗壳结构型式主要有3种：充水保压蜗壳、钢蜗壳、直埋蜗壳［2-4］。巴塘水电站蜗壳承受的内水压力不高，但其尺寸较大。本文根据巴塘水电站蜗壳结构自身及其外围钢筋混凝土结构形式，通过三维有限元数值模拟方法，对比分析不同厚度垫层蜗壳方案及直埋蜗壳方案的受力特性，确定蜗壳埋设方式。1 模型和边界条件1.1 模型巴塘水电站为地面厂房，总装机750M
水科学与工程技术 2021年5期2021-11-10
- 蜗壳局部切削对离心通风机性能的影响分析
的重要几何部件，蜗壳的结构形式对空调器的风量、噪声、功率、送风范围等参数具有重要的影响［1］。在空调器室内机离心风道的设计中，为获得较好的风道性能，在满足其他空调器部件空间位置的前提下，应尽量将蜗壳的尺寸（宽度、高度和厚度3个方向）设计的最大。然而，离心蜗壳有时会与其周围的蒸发器、显示屏、电控盒、滤网等部件产生局部干涉，为避让结构空间，需要对蜗壳进行局部切削。对于离心通风机的蜗壳结构，目前已有很多学者和研究机构对其进行了深入的研究。王企鲲等［2］采用数值计
流体机械 2021年9期2021-10-27
- 固增水电站垫层蜗壳有限元一体化计算分析
组间距13 m。蜗壳采用垫层蜗壳[1]，垫层厚度为20 mm，蜗壳进口最大直径为3.1 m，蜗壳外缘最大尺寸为4.548 m。最大工作水头129 m，最小工作水头105.4 m，额定水头106 m。2 有限元一体化2.1 计算方法对垫层蜗壳结构进行静力分析时，在将钢衬和混凝土之间、钢衬与垫层之间假定为完全黏结的前提下，可采用共结点模型进行计算，求解方法简单方便。2.2 计算模型及材料参数水电站厂房蜗壳结构有限元设计分析一体化程序，主要包含CATIA 界面插
工程建设与设计 2021年17期2021-10-05
- 车用空压机蜗壳优化设计研究
种设备。空压机的蜗壳是用来收集气体，将气体动能转化为压能，并引向终端的重要部件。蜗壳对于整个空压机效率以及稳定工作范围都有很大的影响，深入了解蜗壳内部流场以及舌部对于空压机性能的影响是非常有必要的。但是由于空压机内蜗壳气体流动相当复杂，目前相关的研究并不多，现有的文献主要分为蜗壳结构的理论设计[1-3]，蜗壳内部流场的分析[4-10]和“转-静”相互干扰的研究[11-13]。但是，这些研究都是针对蜗壳的某一点进行的，不够全面，本文在这些研究的基础上，用数值
风机技术 2021年4期2021-09-27
- 水电站蜗壳结构研究及应用的回顾与展望
研究背景水电站蜗壳是水轮机的重要组成部件之一，其中大中型水电站一般采用金属蜗壳（以下简称钢蜗壳）。蜗壳结构在空间上为半封闭的蜗形开口结构，由钢蜗壳管节、座环（包括固定导叶和上下环板）及外围混凝土构成，空间属性及材料属性复杂。蜗壳结构不仅要承受较高的内水压力，还要直接或间接地承受水轮发电机组传来的各种静、动力荷载，受力条件非常复杂。水电站厂房施工时钢蜗壳按埋入方式可分为垫层蜗壳、充水保压蜗壳及直埋蜗壳三种结构型式。这3种结构型式具有各自的特点，不同历史时期
水利学报 2021年7期2021-08-20
- 涡轮增压器进/排气蜗壳结构优化与性能分析
其匹配的进/排气蜗壳和其相互间的作用也逐步受到关注[1]。尽管相比于涡轮，进/排气蜗壳不会直接影响涡轮增压器的性能，但其结构会间接影响涡轮的运行状态，从而对整体性能造成影响[2-3]。减小进/排气蜗壳内部的流动损失，优化进/排气蜗壳与涡轮间的流动，是提高涡轮性能的重要手段[4]。文献[5]中针对进气蜗壳进行改进，使等熵效率提高2.36%。文献[6]中采用蜂窝整流罩来改善进气蜗壳流动，使各项参数均优于传统方案。文献[7]中分析了两种几何形状的蜗壳在3种工况下
内燃机工程 2021年4期2021-08-06
- 汽轮机切向进汽蜗壳设计方法研究
上，而对切向进汽蜗壳的研究则相对较少。钟主海等[1]采用CFD方法研究了双进口切向进汽蜗壳的流动特点与气动性能，作者认为切向进汽蜗壳气动性能优异，并发现蜗壳截面形状、截面收缩比等参数会影响切向进汽室的气动特性。王健等[2]将传统的单进口垂直进汽腔室改造为双进口切向进汽，结果表明切向进汽的气动性能更好，出口流场更均匀。工程领域对汽轮机切向进汽蜗壳的研究重心更偏于对传统进汽腔的改造，优化手段主要是局部结构改进、截面面积比的调整等，对于切向进汽的流动控制理论的研
热力透平 2021年2期2021-07-20
- 蜗壳通道面积对离心压气机性能的影响
研究人员做了大量蜗壳对传统高转速增压器压气机性能的影响研究。例如,文献[7]将蜗壳的非对称性对压气机性能的影响进行了分离,证明了蜗壳不对称对压缩机稳定性的影响与转速和压比有关;文献[8]研究了蜗壳畸变对涡轮增压器用离心压气机性能的影响;文献[9]做了基于蜗壳引起的周向流动畸变的离心压缩机性能分析;文献[10]研究了蜗壳舌部形状对内部流动以及压气机的影响;文献[11]探究了蜗壳面径比A/R对离心式压气机性能的影响。研究者们通过对各个影响因素细致的分析,从而改
合肥工业大学学报（自然科学版） 2021年5期2021-06-01
- 蜗壳形状对液力透平压力脉动影响的研究
响，因此研究透平蜗壳以及叶轮内部的压力脉动特性对提高系统运行稳定性具有实际意义［4-7］。国内外有关液力透平压力脉动的研究主要是在不同流量下对液力透平各过流部件内的压力脉动进行了数值计算和试验研究［8-10］。除此之外还对叶轮与蜗壳之间的径向间隙、叶片数和分流叶片等对各过流部件内压力脉动的影响也进行了研究［11-12］，但目前还鲜有关于不同形状蜗壳对液力透平性能影响的研究。薛珍宝等［13］通过试验研究发现，环形压水室内沿宽度方向的速度分布大都是不均匀的，特
流体机械 2020年11期2020-12-25
- 轴流转桨式机组混凝土蜗壳调整为钢衬蜗壳后的结构与施工优化
100 mm，蜗壳结构为混凝土。根据类似工程经验，混凝土蜗壳受长期水流摩擦及气蚀影响可能会造成混凝土蜗壳表面损坏，甚至产生渗漏破坏，进而增加后期运行和维护成本。实施阶段，施工单位提出了将混凝土蜗壳调整为蜗壳钢衬方案。采用钢衬蜗壳后，可有效防止水流长期冲刷混凝土造成的破坏，避免蜗壳结构产生渗漏破坏，提高蜗壳结构的耐久性，减少后期维修费用，提高机组的有效利用时效，而且钢衬蜗壳能更好地控制流道线形，减小水流沿程损失，提高其利用效率[1]。经论证后，最终将南欧江
四川水力发电 2020年4期2020-09-22
- 新疆盖孜水电站蜗壳与大体积混凝土联合受力分析及结构配筋设计
)水电站厂房中，蜗壳作为水下部分的核心结构，其相关结构计算关乎整个工程的正常运行。对于中高水头情况下，蜗壳的结构形式包括三种：弹性垫层蜗壳、充水保压蜗壳及完全联合承载蜗壳[1]。相比于弹性垫层蜗壳，充水保压蜗壳可显著降低钢材用量，同时更有利于减轻机组及蜗壳震动。相比于完全联合承载蜗壳，充水保压蜗壳可充分发挥蜗壳的承压能力，避免了蜗壳外围混凝土在运行水压力作用下而产生的贯穿裂缝，同时可减少外围混凝土的配筋[2]。鉴于充水保压蜗壳的相对显著优势，近年来，充水保
水利技术监督 2020年4期2020-07-16
- 定速法设计的蜗壳性能数值分析
等速度矩法设计的蜗壳,从理论上讲,可以使二维平面上的流线保持对数螺旋线,从而保证进入固定导叶的水流轴对称,即沿着固定导叶进口边圆周Vr相等、环量Vur相等以及液流角δ相等。然而,由于蜗壳过流断面上水流旋转离心力造成二次流动以及实际流动的粘性影响和过流断面形状不同(圆断面过渡到椭圆断面)等因素的影响,实际蜗壳出口的水流轴对称性未能很好地满足。另一方面,速度矩为常数意味着蜗壳尾段由于半径r小,其蜗壳内壁面上的水流速度Vu就大。含沙水流磨蚀机理研究成果表明,在多
甘肃科学学报 2020年3期2020-06-18
- 水轮机混凝土蜗壳液固两相流的CFD分析
00)0 引 言蜗壳的作用是使水流形成环量，以便水流能均匀、无损能量地分配到转轮的四周，使水轮机能够平稳、高效地运行。文献[1]从理论上分析了蜗壳中水流的运动情况，得到了将蜗壳外形设计成等角螺线的形状，可使水力损失最小的结论。此时，蜗壳内水流的流动是轴对称有势流，流动过程中能量损失最小，其特征是速度矩为常数，即Vur=K。蜗壳按照制作材料的不同，分为金属蜗壳和混凝土蜗壳。水头小于40 m时，可以采用混凝土蜗壳；水头大于40 m时，应选择金属蜗壳。本文主要研
中国农村水利水电 2020年5期2020-06-12
- 白鹤滩1 000 MW 水轮机蜗壳安装施工工艺
机组。该机组埋件蜗壳采用800 MPa 级调质低合金高强度结构钢，这是当前水电站机组埋件批量应用最高级别的结构钢。机组蜗壳在制造安装焊接过程中易产生焊接冷裂纹，最大板厚达到97 mm，屈服强度大于690 MPa，抗拉强度大于780 MPa，断后伸长率≥15%，在零下40℃冲击功≥100 J。下面我们详细研究探讨一下蜗壳的挂装、调整、焊接等施工工艺以及安装质量控制要点。2 蜗壳安装蜗壳的挂装工作应在蜗壳制造完工，拼装验收合格、座环安装合格后方可进行。2.1
水电站机电技术 2020年5期2020-06-05
- 中高水头水电站蜗壳的计算分析
.3m高程。二、蜗壳形式的选择由水电站的水头范围26.3-47.5m，可知电站水头较高，所以本设计采用了采用钢蜗壳。为了改善金属蜗壳的受力状态，其断面采用接近于圆形的断面，在接近于鼻端，由于和座环蝶形边光滑过渡及焊接上的需要，断面形状接近于椭圆形。由于其包角较大，平面外形尺寸相对也较大。三、蜗壳断面形状及包角的计算分析蜗壳在座环外缘包围的角度称为蜗壳的包角(也就是从蜗壳的鼻端至蜗壳进口断面之间的夹角称为蜗壳包角，常用来表示，对于金属蜗壳的包角较大，通常采用
福建质量管理 2019年23期2019-12-25
- 大型组装式压缩机排气蜗壳优化设计
，提高机组效率。蜗壳是整个定子件中最为重要，对效率影响最大的部件，他的主要作用是将从扩压器或者叶轮（无扩压器时）排出的气体汇集起来，引到机外输气管道或者冷却器中去，并起到扩压作用，将300～380m/s的动能大部分转化成压力能。对应组装式压缩机，蜗壳的大小对机组的成本有着至关重要的作用。本文主要对组装式压缩机蜗壳进行研究，提高效率，降低外径。1项目背景对于组装式空压机，其蜗壳只有早期有部分焊接蜗壳，其余均为铸造蜗壳。铸造蜗壳易于系列化，气体流动效果好。传统
中国设备工程 2019年22期2019-12-19
- 水电站厂房蜗壳结构设计分析一体化研究
言由于水电站厂房蜗壳结构形式、受力条件以及载荷传递机制复杂，设计要求特殊，根据我国现行规范规定，在水电站厂房蜗壳结构设计中，对于大型工程宜进行三维有限元分析。目前，水电站蜗壳结构的结构有限元分析非常普遍，但是像这样复杂结构的三维有限元分析及其结构建模和有限元分析的前后处理工作都是比较复杂和细致的工作，这对结构设计人员提出了较高要求。本文通过研究三维设计软件和有限元分析软件的结合，进行一体化的开发，简化水电站厂房蜗壳结构有限元分析工作。研究结合CATIA强大
水电站设计 2019年4期2019-12-07
- 水电站金属蜗壳安装与焊接工艺
概述苗尾水电站蜗壳为金属蜗壳，采用钢板焊接结构。蜗壳材料选用可焊接性好的600 MPa级、材质为B610CF的优质高强度钢制作，整套蜗壳分为进口延伸段和本体两部分，单节到货，最大截面直径Φ8 760 mm，由36节组成，板厚从28～55 mm共计26种规格，总重381.90 t。蜗壳安装采用现场挂装及焊接的工艺措施，待焊接探伤和防腐结束后，安装附属配件和管路，然后铺设弹性垫层、浇筑混凝土。在蜗壳进口延伸段第4节右上方设有一个DN600 mm的取水管，底部
水电站机电技术 2018年9期2018-10-08
- 充水保压蜗壳与混凝土的联合受力仿真分析
行，抽水蓄能机组蜗壳的安装通常先内部充以设计水压（0.5～0.8倍最大工作水压[1]）再浇筑混凝土（通常称作保压浇筑）[2]，当混凝土达到一定强度后泄去内水压力。由于蜗壳的收缩，在蜗壳与混凝土之间会形成了一个初始间隙，从而调节蜗壳与混凝土的受力。机组运行时，当内水压力小于保压载荷时，水压载荷完全由蜗壳单独承担；当内水压力超过保压载荷时，超过的部分由蜗壳和外围混凝土联合承担。以往的蜗壳强度分析只是针对蜗壳单独承受所有载荷（以下简称明蜗壳），为了对抽水蓄能机组
水电与抽水蓄能 2018年1期2018-03-07
- 谈清远抽水蓄能电站水轮机座环蜗壳安装的控制
20MW。其座环蜗壳采用两瓣结构，第1瓣蜗壳重约104t，第2瓣蜗壳重约85.5t，座环法兰面内径5.61m。厂内制造后与导水机构部件预装，各项装配精度检查合格后，分解运至现场后在现场完成拼装、焊接和安装，座环各法兰面不再进行二次加工。根据设计要求在座环蜗壳现场安装、浇筑后，座环法兰面水平值应在0.05mm/m范围内，以保证座环与导水机构的装配精度。2 工艺难点和主要控制措施由于该电站座环蜗壳现场不再进行二次加工，必须通过有效的施工工艺，控制好焊接变形、安
水电与抽水蓄能 2018年1期2018-03-07
- 双吸离心泵蜗壳面积比对水力性能的影响研究
心泵运行时叶轮和蜗壳之间有动静干涉的影响[3-4]，作为过流部件，蜗壳对整个离心泵的水力性能起着非常重要的作用[5-7]。对于蜗壳面积比这一原理，最初是由ANDERSON[8]提出的，他指出离心泵叶轮与蜗壳流动面积比是一个重要的参数，是决定泵的流量、扬程和功率等特性的主要因素。继而WORSTER[9]给出了接近于试验统计数据表示的泵工况理论解释，与此同时，还证明了型式数与蜗壳喉部面积的平方根和叶轮直径之比存在一定的函数关系。国内学者对于蜗壳面积比的研究始于
农业机械学报 2018年1期2018-03-01
- 吸油烟机用离心风机蜗壳降噪优化设计
片型线、叶片数、蜗壳型线、蜗舌间距等参数对其内流场动力学特性及声学特性的影响［3～5］。同时也研究了倾斜蜗舌等局部优化设计对改善离心风轮离散噪声的影响［6～8］。而出风不均对心理声学舒适性的影响研究未见诸报道。本文在标准离心风轮上对蜗壳进行参数设计，风轮参数：半径R=125 mm，叶片数Z=60，宽度h=125 mm，叶片进口安装角β1=41°，叶片出口安装角β2=139°。通过理论计算、仿真分析及试验测试，提出通过倾斜蜗壳来减弱蜗壳出风不均噪声的优化设计
流体机械 2017年7期2018-01-25
- 系列化双吸硫酸风机通用蜗壳的设计及性能分析
双吸硫酸风机通用蜗壳的设计及性能分析冀文慧/大连中意透平科技有限公司冀春俊 孙琦*/大连理工大学能源与动力学院运用CFD软件NUMECA对某双吸硫酸风机系列化叶轮中的最大流量叶轮和最小流量叶轮进行数值计算，进而根据计算结果设计系列化叶轮通用的蜗壳。采用自由运动速度法分别设计常用的易于制造的圆形蜗壳和方形蜗壳进行性能对比。通过计算对比发现方形蜗壳比圆形蜗壳效率和压比均较高，具有较好的变工况性能。设计系列化叶轮通用的蜗壳有助于减少蜗壳数量，降低生产成本。同时用
风机技术 2016年2期2017-01-10
- 无蜗壳风机的特性研究及应用
机股份有限公司无蜗壳风机的特性研究及应用曹文斌 杨立军 陈永宁 叶信学/浙江亿利达风机股份有限公司0 引言近年来，无蜗壳风机凭借体积小、出口方向任意、静压效率高、风量调节范围大、传动效率高等优势，在HVAC中开始逐渐应用。随着大量知识密集型和技术密集型产业的发展，如微电子、生物制药、航天、精密机械加工和新型材料等高新技术产业发展，给商用空调、精密空调、净化空调的发展提供了广阔的市场前景。同时洁净技术和恒温恒湿场地的特殊要求使得无蜗壳风机的应用得到迅速发展。
风机技术 2016年3期2016-12-20
- 涡轮增压器混流蜗壳设计
须配备的零部件；蜗壳作为增压器的重要组成部分对增压器的性能起到了至关重要的作用［1－2］，研究高性能的蜗壳对增压器乃至发动机的发展都具有重大意义。混流式涡轮由于其特有的优势已经在车用增压器上得到了较广泛的应用［3］；而对于混流式蜗壳，在国内还没有进行过专门的研究。在国外，M.Abidat［4］等人使用简易设计模型通过CFX软件对混流蜗壳进行了研究，证明了其总压损失系数和出口流动角要优于径流式蜗壳。根据文献［5－6］，因为在蜗壳的喉口处有几何学上的截面交叉，
车用发动机 2014年4期2014-12-29
- 斯登沃代二级厂房蜗壳混凝土浇筑以及质量控制
何志建摘要：蜗壳二期混凝土浇筑过程中，合理的分层、浇筑方式能有效的对已安装设备进行保护并保证蜗壳大体积混凝土浇筑质量。其次，科学的监测也是蜗壳二期混凝土浇筑质量控制过程中的重要环节。关键词：蜗壳二期混凝土监测质量控制中图分类号：O231文献标识码： A引言受蜗壳的特殊结构以及浇筑质量要求高的特点，蜗壳二期混凝土一直以来是厂房土建施工中的重点以及难点。一旦蜗壳二期混凝土浇筑不合格，必须将已浇筑混凝土凿除重新浇筑，处理难度极大，对工程进度以及工程成本将造成较大
城市建设理论研究 2014年25期2014-09-24
- 离心压缩机蜗壳内部流动特性的数值研究*
10)离心压缩机蜗壳内部流动特性的数值研究*刘震雄1，胡 博2(1.上海民航职业技术学院，上海 200232; 2.上海飞机设计研究院， 上海 201210)针对蜗壳在提高离心压缩机整机效率中的重要性，利用数值模拟分析了非对称圆截面、对称圆截面和对称正方形截面3种不同结构形状的蜗壳内部的流动特性，重点研究了蜗壳结构形状对蜗壳内部的流动、静压、流量等参数的影响规律。综合比较3种结构蜗壳，非对称圆截面蜗壳最有利于流体在蜗壳流道内流动。离心压缩机；蜗壳；流动特性
机械研究与应用 2014年2期2014-07-31
- 多翼离心式风机匹配蜗壳优化前后对比分析
多翼离心风机配合蜗壳风道。局部通风用离心风机及蜗壳的设计多是在满足风量要求的基础上尽量降低噪声〔1〕。现在随着计算流体动力学的发展，CFD方法逐渐应用到离心风机的研究开发当中，通过数值模拟结果与实验数据的对比，不同方案的数值模拟结果对比分析，进一步提出改善方案，选择最优方案，降低实验成本，提高风量，降低噪音。本文针对某局部通风离心风机建立其全流场的流道分析模型，设计了多翼离心风机及匹配的两种蜗壳，建立了离心风机整机三维全流场仿真模型，对不同蜗壳及风机组合方
江西煤炭科技 2014年2期2014-07-09
- 某工业轴流压缩机进气蜗壳数值研究
）0 引 言进气蜗壳是工业用轴流压缩机的重要组成结构。正是由于径向蜗壳的形式，使得工业压缩机的占地空间更小，在厂房布置上，具有很大的优势。工业压缩机的进气蜗壳实现了压缩机进气的径向至轴向的转换，但同时也带来一些不利影响，当进行进气蜗壳设计时过多考虑部套布置及空间结构时，会使蜗壳不在最佳的气动性能下工作，径向进气会使压缩机进口流场发生畸变，使进口的速度、压力气流角等在周向上有很大的不均匀度，从而影响压缩机运行状况及性能曲线［1］。本文以某工业轴流压缩机的进气
机械工程师 2014年10期2014-07-08
- 黄金坪水电站4号机壳安装提前十天完成
首台(4号)机组蜗壳于2014年1月4日开始安装， 2014年3月25日完成，为2014年10月底发电机层工作面移交创造了有利条件，为确保2015年6月底首台机组按期发电奠定了坚实的基础。黄金坪电站左岸厂房蜗壳为金属蜗壳，分32节，重量210t，蜗壳钢板材料为ADB-610D，最大厚度40mm，最小厚度20mm。蜗壳由东方电机有限公司制造，单管节到货。黄金坪水电站蜗壳由中国水利水电第十四工程局安装、成都院二滩国际公司监理，为高质量完成4号机蜗壳安装工程，二
水电站设计 2014年2期2014-04-08
- 藏木水电站蜗壳垫层式与直埋式受力特征比较分析
设计和建设中， 蜗壳结构作为水电站厂房水下结构的重要组成部分，不仅要承受巨大的内水压力，还要承受上部机电设备和楼板等传来的各种荷载。 能否保证蜗壳结构正常工作的安全性和耐久性直接关系到水电站能否长期正常运行，能否发挥应有的社会效益和经济效益。水电站蜗壳结构型式主要有垫层蜗壳、充水保压蜗壳、直埋式蜗壳(完全联合承载蜗壳)等三种型式，它们各有特点，其中垫层蜗壳外围混凝土受力较小、施工工序相对简单、工期较短，但对机组运行稳定性可能有一定影响；充水保压蜗壳在机组正
水电站设计 2014年2期2014-03-20
- 离心风机蜗壳的优化设计
72)0 引 言蜗壳作为离心风机的一个固定部件，它的作用是将离开离心叶轮后的气流成功地导向蜗壳的出口，同时将转换部分动压为静压。由于蜗壳内流动的复杂性，不可避免地造成气流的流动损失，这会对离心风机的整体性能有所影响。为了提高风机的性能，目前国内外都有关于蜗壳优化的研究，如文献[1]提到了一种改变蜗壳横截面形状的方法，文献[2]和文献[4]中提出了2种新的设计蜗壳型线的方法。文献[3]提到了1种加装防涡圈的方法。文献[5]总结了对哪些几何参数的改变会影响到蜗
舰船科学技术 2014年2期2014-02-03
- 大型混流式水轮发电机蜗壳安装及焊接施工工艺
m、64.9m。蜗壳按升压水头125m进行设计，采用全圆断面金属蜗壳，单台水轮机蜗壳由34节组成，包括4节直管段、30节蜗壳段，其中凑合节3节 (第3、11、20节)、定位节3节 (第01、7、16节)，最大内径9072mm，总重387.07t。材质为ADB610D高强钢，各节断面厚度为20～48mm，蜗壳以瓦片形式运输至工地现场，第28、27节为整体结构，其余管节均由3块瓦片组成，需在现场拼装焊接，蜗壳尾部2节和舌板已焊接在座环上，进水管与舌板的过渡段在
中国水能及电气化 2013年11期2013-04-17
- 高落差水泵水轮机引水和导水机构设计
水、导水机构包括蜗壳、固定导叶和活动导叶三部分，其中蜗壳是水轮机引水部件的重要组成部分之一，其断面从进口到尾部逐渐减小，这样就可以不仅使水流在导水机构前形成一定的环量，而且还使水流沿整个圆周均匀地流入导水机构。常规的设计方法假定:蜗壳内的水流轴对称，蜗壳出流轴向均匀。目前广泛采用的蜗壳设计方法有等速度矩法、变速度矩法和变周向平均速度法。根据蜗壳形式，按这些方法设计出的蜗壳认为在设计工况下在蜗壳出口为周向均匀出流。本文采用周向平均速度法，即以假定蜗壳中的水流
中国重型装备 2012年2期2012-11-18
- 糯扎渡电站蜗壳工地打压试验研究
40）糯扎渡电站蜗壳工地打压试验研究张 涛（哈尔滨电机厂有限责任公司，哈尔滨 150040）蜗壳是水轮机的重要承压部件，蜗壳的刚强度直接关系到整个电站的运行安全。2010年9月，糯扎渡工地对VOITH SIEMENS制作的蜗壳进行首台机打压试验，当蜗壳内水压力升至1.8MPa时，发现蜗壳进口段中心线的最大位移达到57mm，远远超过设计许可范围，从而造成工地打压试验被迫停止。2011年1月22日，工地对哈电机公司设计的蜗壳进行首台机打压试验，当蜗壳内水压力升
大电机技术 2012年2期2012-09-21
- 大型水电站蜗壳保压值的优化分析＊
机容量越来越大，蜗壳的HD值也急剧增长，水电站结构的设计和安全运行面临新的挑战.目前较常见的蜗壳结构有：直埋、垫层埋设和充水保压蜗壳结构.它们的主要区别在于联合承载的方式和程度各有不同.充水保压蜗壳结构属于一种部分联合承载结构，可以有效的控制和调节钢蜗壳与外围混凝土的承载比例，充分发挥钢蜗壳的承载优势，减少外围混凝土的开裂和配筋，而且又满足了厂房下部结构的整体刚度要求，再者，由于蜗壳内部水体的重力作用可以有效的避免钢蜗壳的上浮，省去了外围混凝土浇筑时对钢蜗
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2011年5期2011-09-25
- 大型水电站充水保压蜗壳结构联合承载分析
机容量越来越大,蜗壳的HD值也急剧增长,水电站结构的设计和安全运行面临新的挑战。蜗壳埋设方式的选择不仅影响电站厂房的设计和施工工期,还决定了钢蜗壳和混凝土之间的承载比例,因此选择合理的蜗壳埋设方式,是确保大型水电站机组安全稳定运行的关键问题之一。目前较常见的埋设方式有：直埋方式、垫层埋设方式、充水保压埋设方式。3种埋设方式各有优缺点,若从承担荷载的工作机理来讲都属于钢蜗壳和外围混凝土联合承载结构,区别在于联合承载的方式和程度各有不同。充水保压埋设方式作为一
土木与环境工程学报 2011年4期2011-06-08
- 基于 CATIA的蜗壳三维模型和二维出图模板研究
72)1 前 言蜗壳是水电站厂房中最常见也是最重要的构件之一,所有混流式机组均具有这个构件。蜗壳分混凝土蜗壳和金属蜗壳两种。混凝土蜗壳用于水头小于 40m电站的水轮机上,一般为“”形断面;而金属蜗壳应用范围远比混凝土蜗壳要广泛得多,其断面为单心圆或三心圆。本文主要研究钢蜗壳的三维模型模板。蜗壳沿水流方向分为两大部位:直锥段和渐变段(见图1)。直锥段的变化规律为沿直线方向上的横截面尺寸渐变,每个控制性截面都是相互平行且形状相似;而渐变段的变化规律为沿环向方向
水电站设计 2011年1期2011-04-23
- 三峡大坝地下电站蜗壳混凝土采用新浇筑工艺
地下电站32机组蜗壳混凝土首次合仓浇筑顺利收仓，这是地下电站首次采用这种新型蜗壳混凝土浇筑工艺。据了解，此前，三峡右岸电站蜗壳混凝土施工采用分四个象限对称分次浇筑的工艺。在32号机组第五层外包混凝土浇筑过程中，施工人员采用了新型合仓浇筑工艺，即将原来的四个象限合并为整块浇筑。为确保施工质量，业主、设计、监理、施工各方经过多次研究和技术准备，克服浇筑方量大、入仓强度高、温控要求高等难点，最终达到预期的质量控制要求。该仓号浇筑深层为4米，浇筑面积为946平方米
商品混凝土 2010年4期2010-04-14
- 前向离心风机吸声蜗壳降噪的试验研究
向离心风机进行了蜗壳吸声降噪的试验测量，分析了不同转速、不同的吸声材料厚度和空腔厚度对吸声蜗壳降噪效果的影响，此外，还进行了吸声蜗壳与倾斜蜗舌2种降噪措施的叠加降噪试验，试验结果表明：与原风机相比，在整个运行工况范围内，使用吸声蜗壳后，风机的气动性能都略有下降；增加吸声材料与空腔厚度有利于提高吸声蜗壳的降噪效果，但吸声材料厚度和空腔厚度过大时对降噪效果的提高并不明显；在流量较小的工况下，吸声蜗壳的降噪效果相对较好，同时使用吸声蜗壳与倾斜蜗舌2种降噪措施可以
西安交通大学学报 2009年3期2009-04-20