主汽
- 火电机组灵活性关键控制技术研究
——基于模型优化的状态反馈控制应用研究
响机组负荷Nt和主汽压力Pt，参数的变化彼此互相关联，在通常的相关资料描述中，单元机组负荷控制对象为一双输入、双输出的双变量对象，可用式（1）传递函数来表示。其中，Nt为机组负荷；WNU（s）为汽轮机调门开度与机组负荷通道的传递函数；Ut为汽轮机调门开度；WNB（s）则为锅炉燃烧率与机组负荷通道传递函数；Ub为锅炉燃烧率；Pt为主汽压力；WPU（s）为汽轮机调门开度与主汽压力通道的传递函数；WPB（s）为锅炉燃烧率与主汽压力通道传递函数。由于锅炉和汽轮机的
山西电力 2022年6期2023-01-26
- 浮动平台小汽轮机高压主汽调节联合阀设计初探
浮动平台小汽轮机主汽调节联合阀，设计原则是在满足机组性能要求的前提下，尽量紧凑化设计汽轮机组，减少设备尺寸，使汽轮机组及附属设备满足浮动平台对冲击、振动、倾斜、摇摆等环境条件的要求。高压主汽调节阀是与汽轮机进行配套、协调设计的非标准专用设备，具有自身设计特点和技术要求，其总体结构设计、气动热力学造型、零部件材料选择、零部件设计、整体强度计算等一系列研发设计过程，均需要进行反复修改、完善、匹配和优化组合。1 汽轮机主汽调节联合阀总体布局1.1 汽轮机本体与主
应用能源技术 2022年8期2022-09-20
- 火电机组非常规RB及核心控制策略研究与应用
蒸汽(以下简称“主汽”)温度产生较大扰动，甚至超出允许的工作温度。机组高加解列事故工况难以通过运行人员的手动干预和调整使机组恢复稳定运行。此外，机组空气预热器(以下简称“空预器”)系统在运行过程中可能出现由于膨胀不均造成转子卡涩电流增大、空预器堵灰造成差压升高甚至停运等事故工况，极易造成机组跳闸。针对这些非常规RB类型，目前很少有机组进行逻辑设计并开展试验，有必要根据RB功能需求进行逻辑设计，减少运行人员的手动操作，通过RB功能实现机组自动降负荷，保障机组
广东电力 2022年7期2022-08-13
- 超临界机组协调控制系统方案分析及调整方法
持机组动态过程中主汽压力的稳定，超临界机组的蓄热能力只有亚临界的1/3 左右。虽然超临界机组具有较高的发电效率和负荷调节的灵敏性，但在负荷扰动下的汽压调节相对困难。同时为了保证较高的负荷变动速率，需通过汽轮机调门的过开，来满足快速响应负荷变化的要求，这种方式会导致机组的参数出现一定的波动，调节过渡的过程会变长。1.2 运行方式的特点直流炉可以看作是一个三输入两输出的控制模型，其输入为给水流量、锅炉燃料量、汽轮机调门开度，输出对象为机组负荷、主汽压力。直流炉
大科技 2022年32期2022-08-12
- 基于耦合对象控制需求解析及仿人修正的协调控制方法应用
输出(实发功率、主汽压力、主汽温度)系统，但在实际应用中，大多以功率控制回路为基准，通过给水和燃料控制回路的协调来达到系统稳定控制的目的。因此，将系统进一步简化为2输入、2输出的系统。对应的系统状态向量中包含4个元素：主汽压力设定值与测量值偏差对应的状态、主汽压力变化趋势对应的状态、主汽温度设定值与测量值偏差对应的状态以及主汽温度变化趋势对应的状态，共存在81种组合。原则上，每一个状态都对应着一个修正需求。根据实践经验，结合算法的复杂程度和控制对象调节精度
科学技术与工程 2022年36期2022-02-13
- 超临界火电机组滑压运行优化与节能性分析
变负荷时最优运行主汽压力提供依据，对原设计压力数值进行修正，使机组匹配最优运行方式，可提升运行经济性，降低供电煤耗。1 机组概况某火力发电厂5号机组锅炉部分为上海锅炉厂生产的引进美国ALSTOM公司技术制造的超临界变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、四角切圆燃烧方式、平衡通风。汽轮机为上海汽轮机厂生产的N600-24.2/566/566型超临界、一次中间再热、单轴、反动式、凝汽式汽轮机。发电机由上海电机厂制造。单元机组控制采用上海FOXBORO公
黑龙江电力 2022年6期2022-02-01
- 热工自动控制在火电厂节能减排中的作用分析
行方式，其需要将主汽压力设置比理论值偏小的滑压设定值，此时主汽压力对机组产生的影响相对较小，但也会造成一定的煤炭消耗后果。但滑压运行方式促使机组经济性能提升，也能够有效达成节能减排的目标。以660MW机组为例，其所采用的主汽压力变化方面如果超过1MPa，就会造成0.33g/kW·h的煤炭消耗[5]。此时利用热工自动控制的方式来对主汽压力进行自动调整，能够促使主汽压力根据机组的运行实际情况不断修订和调整参数，最终其能够有效控制汽轮机的阀门开度，从而将煤炭能耗
科学与信息化 2021年7期2021-12-30
- APC先控系统在超临界机组中的应用
主控-机组负荷/主汽压力特性试验（1）控制机组负荷在预定的试验负荷范围（40%-50%Pe）并稳定20min。（2）在DCS设置机组负荷、主汽压力、中间点温度、燃料量、给水流量、总风量、锅炉主控输出、汽机主控输出并记录历时曲线。（3）锅炉主控、汽机主控切至手动，给水主控投入自动。（4）手动快速改变锅炉主控5%，汽机主控保持不变。（5）等在机组负荷、主汽压力过渡到新的稳定值。（6）重复步骤4反方向改变锅炉主控5%，汽机主控保持不变。（7）等在机组负荷、主汽压
环球市场 2021年34期2021-12-16
- 优化330MW 亚临界火电机组协调控制策略的探讨与实施
采用定压运行，当主汽压力偏差较大时，仅依靠锅炉主控无法在短时间内维持压力，因此需要牺牲负荷兼顾主汽压力，其本身特点决定了响应能力差，存在控制滞后的问题。直接能量平衡控制是将功率偏差和能量偏差同时送到汽机主控和锅炉主控控制器。能量偏差信号是由汽机侧能量需求与锅炉侧热量信号偏差得到的。其中：P1 为调节级压力；PT为主汽压力；PS为主汽压力设定值；Pd为汽包压力；C 为锅炉蓄能系数。Pd汽包压力的微分能够提前反应锅炉内部热量的变化，即蓄能还是放热。调节级压力P
科学技术创新 2021年23期2021-08-23
- 基于调节级主汽流量进行汽机动态滑压应用探讨
为自变量确定最优主汽压力的，当机组有供热、再热减温水量变化、背压变化等致使机组实际运行状态偏离试验状态时，滑压压力会偏离试验给出的最优状态。很多专家学者以对此进行了研究，如抽汽供热对滑压的影响等，提出了一些解决方法，如利用会热系统汽水矩阵方程，考虑电负荷、抽汽供热量、背压变化图形的汽轮机滑压优化计算方法等，但因现场工程应用的测量精度往往达不到精确计算的要求，理论上可行但实际应用较难，且参与计算的点越多偏差越大。1 调节级主汽流量压力滑压函数确定与实现1.1
电力设备管理 2021年6期2021-07-07
- 凤电4号机组高负荷主汽压力波动大原因及调节手段
高负荷、高煤量下主汽压力波动幅度大的问题长期存在。尤其升、降负荷阶段，由于煤量超调、调门迅速关小等原因，压力波动幅度在2-3MPa左右，使机组存在超压风险，影响机组安全运行。本文主要研究主汽压力波动幅度大的原因，为运行日常调整提供方向。二、原因分析1、煤量超调：在机组升负荷阶段，特别是在600MW升至满负荷过程中，由于实际主汽压力低于主汽压力给定值，锅炉主控不断加煤，煤质较差时实际煤量往往能到达290t/h-300t/h煤。这部分超调煤的热量，短时间内无法
科学与财富 2021年13期2021-07-04
- Smith 预估主汽温度控制在RB 试验中的应用
组直流炉而言，其主汽温控制可认为是两段调节，即水煤比控制和喷水减温控制。其中，水煤比控制在直流机组汽温调节中起着至关重要的作用，从理论上分析，锅炉热效率、燃料发热量、给水焓决定了主汽温度的变化，但在实际运行中，要精确保证水煤比，特别是在变负荷及RB（辅机故障减负荷）等极端工况下尤为困难。因此，除了采用水煤比进行主汽温粗调以外，还会采用屏后（一级喷水）汽温调节系统、锅炉出口汽温调节系统（二级喷水减温）对主汽温度进行精确细调[2]。不同于超（超）临界机组直流炉
浙江电力 2021年4期2021-05-06
- STAG209E燃气-蒸汽联合循环机组疏水自动控制的研究与应用
3.2 汽机低压主汽疏水阀组（5阀）1）#1（2）号低压主汽并汽门前疏水。① 冷态顺控开：3 号机上缸内壁温度≤200℃，低压主蒸汽过热度＜21℃，燃机启动后。② 冷态顺控关：3 号机上缸内壁温度≤200℃，低压主汽并汽门在开位、低压主汽并汽门后过热度＞21℃，低压主蒸汽过热度＞21℃，低压主蒸汽流量证实。③ 非冷态顺控开：3 号机上缸内壁温度＞200℃，燃机点火后。图2 余热锅炉高低压疏水12阀组DCS画面Fig.2 DCS picture of hig
仪器仪表用户 2021年4期2021-04-19
- H级多轴燃气-蒸汽联合循环机组主汽、再热系统管道设计
为重要的意义。对主汽管道、再热系统管道设计参数的选取、管道材质的选择等内容进行论证，并通过综合技术经济比较，优化出H级多轴燃气联合循环机组最合理的主汽管道、再热系统管道规格。并通过性能试验验收核实，其设计的合理性及优越性[1-3]。1 主汽管道、再热系统管道设计及经济性优化H级多轴燃气-蒸汽联合循环机组采用布雷顿-朗肯联合循环原理的联合循环，设计需要根据西门子汽机厂家汽机设计最大额定参数和现场的土建布置实际情况进行设计，为了保证主汽、再热管系的安全性，设计
中国新技术新产品 2021年2期2021-04-13
- 超超临界二次再热机组一次调频研究
位于主蒸汽管道的主汽阀后和主调门前的补汽阀将部分主蒸汽引至高压缸第五级后膨胀做功[3-6]，在一次调频过程中，通过开启补汽阀快速提升机组出力，规避主调门节流造成的经济性损失[7-8]，过载补汽技术从理论上可完美解决全周进汽机组一次调频的经济性问题，但国内配置补汽阀的燃煤机组却很少将该项技术用于电网的一次调频考核，究其原因是补汽阀在开启过程中，高压缸转子的1#和2#轴承轴振幅度明显升高，严重影响机组的安全运行，降低机组运行的可靠性。除上述通过增大机组进汽量来
能源研究与利用 2020年6期2021-01-05
- 670MW超临界机组协调控制系统浅析
平衡，以此来减少主汽压力之间的稳定情况；第三在负荷变化的过程中，会对机组中的各种参数进行维护，这样可以保障机组的正常运行；第四可以让外部的符合压力和辅助以及主设备的承受能力达到平衡的状态。3 670MW超临界机组协调控制系统中主要调节系统3.1 燃烧调节系统首先燃烧协调系统的主要任务；一般情况下燃烧调节系统的运行是为了实现协调控制系统的指令，并根据整个锅炉的燃料情况和送风量情况来进行调整，以此来保障其在运行系统中产生的能量和锅炉蒸汽符合量的需要是一致的，从
商品与质量 2020年4期2020-11-26
- 压力场下火电厂锅炉主汽温度控制算法研究
角色[1]。鉴于主汽温度极强的自动调节功能，在保证机组安全稳定运行时发挥着重要的作用，主汽温度在正常范围运转的前提是保持热器出口范围温度稳定，若温度超出范围则会导致设备损坏[2]。PID控制器是工业控制中最常见的调节器，其具备实现方式简单、结构精简等特点，在西方国家，大量使用PID控制器对机械设备进行控制，采用PID控制结构的工业厂区超过98 %。使用PID控制时，最关键的一点就是对参数的确定，确定参数后才能使PID控制器达到极好的控制效果[3]。但是单独
环境技术 2020年5期2020-11-18
- 600MW亚临界机组滑压曲线优化分析及其改进
[2-4]，机组主汽压力不稳定，机组经济性明显下降[4-5].为了解决上述问题，台山电厂借鉴同类型电厂的解决方案[6-9]，联合上海发电设备成套设计研究院共同对4号机组滑压曲线进行修改.1 试验条件和工况1.1 试验方法本文通过以下两种试验方法对机组经济性进行了全面测量.(1)测定汽轮机在40%、50%、60%、70%、80%、85%、90%、95%、100%额定工况下的热耗率和高、中压缸效率.(2)测定汽轮机在40%、50%、60%、70%、80%、85
东北电力大学学报 2020年5期2020-10-27
- 二次再热塔式锅炉主汽温和再热汽温优化调整
，二次再热机组的主汽温、一次再热汽温、二次再热汽温的调节越困难，且主蒸汽、一次再热蒸汽与二次再热蒸汽间的强耦合性［3］，进一步提高了主汽温和再热汽温的调节难度。某电厂锅炉为超超临界参数、变压直流炉、切圆燃烧方式、固态排渣、单炉膛、二次再热、平衡通风、半露天布置、全钢构架、全悬吊结构塔式锅炉，锅炉型号为 SG-2717／33.42-M7052。 50%BMCR（锅炉最大出力）以上主蒸汽温度设计值605℃，再热蒸汽温度设计值623℃。锅炉投产后主汽温、一次再热
山东电力技术 2020年8期2020-09-02
- 300 MW 亚临界机组协调控制系统建模与仿真
组态，机组优化后主汽压力、汽包水位能够满足动态运行指标，且AGC 功能的Kp 指标省内名列前茅。1 机组控制系统建模传统的300～600 MW 直吹式制粉系统汽包锅炉单元机组模型可以简化为一双入双出的模型，模型输入为锅炉燃料量和汽机调门开度，输出为机组负荷和主汽压力。汽包水位在正常范围运行时，具有调节工质能量失配的能力，维持主汽温在合理的范围之内。机组在参与调频或者煤质发生波动时，主汽压力和汽包水位会发生波动，使系统的各项控制指标变差。为了解决这一问题，就
山西电力 2020年3期2020-08-14
- 宣钢全燃气锅炉燃烧优化控制的创新与实践
下：（1）水位/主汽温度无法实现精准控制。（2）炉膛压力控制两台风机分开控制，在负荷变化较大时，需要手动干预，而且另一回路需要根据经验设定好，对于操作经验不足的操作工，是有一定难度的[2]。2 优化控制的思路（1）BCS优化控制系统技术原理。BCS作为最基本的测控仪表，它是相关燃烧装置的连接点，通过集合安全控制、软件测量、软件接口、数据统计等多项先进技术，实现各种燃烧装置高效地配合,从而使得设备运行更加安全稳定、经济性高。（2）燃烧现象与燃烧效率模型。燃烧
中国金属通报 2020年4期2020-07-04
- 超超临界直流炉的主汽温度控制策略
流炉的输出负荷为主汽温、主汽压以及主蒸汽流量等，因此在保障直流炉正常运行的基础上要提高超超临界机组的安全性和效率。要充分了解影响主汽温度控制的因素和难点，然后再根据实际情况，采取有效的超超临界直流炉主汽温度控制措施及方法，保障其效益。1 超超临界直流炉的主汽温度控制1.1 影响主汽温度控制的因素主蒸汽温度控制的原理是通过维持过热器出口的蒸汽温度在标准范围内，对过热器进行保护，降低管壁的温度低于工作温度。因此在某种角度上，主蒸汽温度也是检验直流锅炉运行水平和
设备管理与维修 2020年19期2020-02-15
- 垃圾焚烧发电汽轮机热力性能优化
率，可以考虑提高主汽参数(主汽压力、主汽温度)、降低背压、提高给水温度等，进行回热系统优化。由于垃圾焚烧锅炉管壁腐蚀速度与温度直接相关，目前锅炉过热器出口温度一般不超过450 ℃，如果过热器出口温度进一步提高，管壁腐蚀速度急剧增加，因此，在考虑汽轮机进汽管道温损后，汽轮机进汽温度一般为440 ℃。目前的垃圾焚烧发电汽轮机进汽参数多为中温中压，也有少数为中温次高压[3]，后者如上海老港二期、广州李坑等。目前垃圾焚烧发电机组的锅炉给水温度为130 ℃左右，但提
热力透平 2019年4期2019-12-18
- 超超临界直流炉给水控制策略研究与设计
蒸汽(以下简称为主汽)温度大幅度变化。研究表明，燃料量或给水流量扰动时，汽水行程中各点工质焓值的动态特性曲线形状相似，而且越接近汽水行程的入口，惯性和滞后就越小。因此无论是采用煤跟水的控制还是采用水跟煤的控制都是取微过热蒸汽的焓值(或汽温)作为反映水煤比是否合适的标志［3］。通过焓值控制对给水流量实时修正，使水煤比始终在合理的运行范围内，确保机组安全、稳定运行。该机组给水系统如图1所示。3 给水控制难点直流锅炉是一个典型的多变量、强耦合、非线性的系统。它的
综合智慧能源 2019年10期2019-11-13
- 660 MW超临界机组滑压运行优化试验与分析
调节阀(以下简称主汽阀)前蒸汽压力，24.2 MPa；高压主汽阀前蒸汽温度，566 ℃；再热蒸汽温度，566 ℃；高压缸通流级数，调节级+11压力级；中压缸通流级数，8压力级；低压缸通流级数，4×7压力级；末级动叶片长度，1 050 mm；热力系统，3台高压加热器(以下简称高加)+1台除氧器+4台低压加热器(以下简称低加)；给水泵，2台50%锅炉最大连续蒸发量(BMCR)汽动给水泵(以下简称汽泵)+1台30%BMCR电动给水泵(以下简称电泵)。2 超临界机
综合智慧能源 2019年4期2019-05-15
- 超临界供热机组滑压优化试验研究
或接近全开，保持主汽额定温度不变，以锅炉调整煤量来调整压力，改变负荷。该运行方式部分负荷理论上具有较高经济效应，但实际运行受阀门管理方式和主汽压力限制，其合适的经济点工况很少。3)采用复合滑压“定-滑-定”方式，通过机组的定滑压热耗对比试验才能确定经济效益，确定最佳的运行拐点和最佳压力。大量研究表明[3]，当机组处于额定负荷运行时，此时主蒸汽压力较高，循环效率较高，机组宜采用定压方式运行，机组只有处于低负荷期间运行时，才适宜采用滑压运行。1.2 滑压运行影
邵阳学院学报（自然科学版） 2019年2期2019-05-07
- 135 MW掺烧煤气燃煤发电机组协调控制系统优化
的正常投运。1 主汽压力控制对象分析与建模1.1 主汽压力控制对象模型机组煤气成分及流量变化是影响主汽压力稳定控制的最大扰动因素，煤量是控制主汽压力的唯一手段；实际运行中当煤气流量波动较大时，操作人员只能通过预先调整给煤量抑制主蒸汽压力大幅波动；此外，煤气变化对主蒸汽压力的影响比煤更快，为掌握它们之间的特性，建立机组主汽压力控制对象的数学模型[12-14]，如图1所示。图1中Gm(s)、Gj(s)、Gg(s)、Gz(s)分别反映给煤量、焦炉煤气流量、高炉煤
安徽电气工程职业技术学院学报 2019年1期2019-04-01
- 新型高效超临界660 MW汽轮机启动变温准则的解析
的要求，才能开启主汽阀门；必须同时满足X4、X5、X6限定值准则的要求，才能开启主汽调节阀门，将机组冲转到低速暖机转速；必须同时满足X7A、X7B限定值准则的要求，才能将机组冲转到额定转速；必须满足X8限定值准则的要求，才能使机组并网带负荷。图1 汽轮机主顺控变温准则示意图2.1 变温准则1和2(X1和X2限定值准则)变温准则1和2主要是为了保护主汽调节阀门免受冲击。需要在开启主汽阀门前不断确认变温准则1和2，只有满足其要求才能进入下一步。变温准则1的失配
热力透平 2019年1期2019-03-26
- 350 MW机组超高压供热系统改造与控制方案
机组主蒸汽(简称主汽)管道割开，加装一个异径三通阀，接出OD351X18-12Cr1MoV合金钢蒸汽管道到减温减压器，管道上依次布置有电动隔绝阀(有小旁路阀)、气动逆止阀、液压快关阀、液动压力调节阀(有小旁路阀)，减温水从8号高压加热器(简称高加)出口管道引出，经过电动隔绝阀和气动压力调节阀汇成超高压减温水母管，各机组再分别从母管引出减温水经过温度调节阀到减温减压器，减温减压后的蒸汽经过电动隔绝阀汇入超高压蒸汽母管(蒸汽参数为9.5 MPa、360 ℃)。
发电设备 2019年1期2019-01-24
- 660 MW超超临界机组主蒸汽和再热热段蒸汽管道布置方式探讨
需主蒸汽 (简称主汽) 管道(材质A335P92)448 t、再热热段蒸汽(简称热段)管道(材质A335P92)488 t，综合造价分别为12.41万元/t和13.89万元/t，合计12 338万元。可见，优化主汽和热段管道布置方式对降低工程造价有重要意义，同时通过优化管道布置可减少蒸汽压损，降低汽轮机热耗，提高汽轮发电机组效率，进而提高能源利用率。1 工程简介及管道布置1.1 工程概况某工程采用侧煤仓布置，汽轮机房跨度29 m，加热器间跨度9 m，汽轮机
发电设备 2018年6期2018-11-29
- 火电机组深度调峰下的优化控制技术研究
全稳定运行，出现主汽压、功率、主汽温、水位等主要运行参数的大幅度波动。2 机炉协调方式常见的机炉协调控制系统有两种构成方式，即以锅炉跟踪为基础的机炉协调控制系统(CBF)和以汽机跟踪为基础的机炉协调控制系统(CTF)。CBF控制方式图见图1。CTF控制方式图见图2。在CBF系统中，机组功率由汽机侧功率控制系统保持，由于机组功率对汽机调速汽门的开度变化响应迅速，故应用CBF系统，可得到较好的机组功率稳态特性。由于是通过锅炉燃烧率控制系统保持机组主蒸汽压力，主
电力与能源 2018年5期2018-11-13
- 两种水煤比控制策略下调峰机组的能耗特性
机组主要参数,如主汽压力、温度等与设定值之间存在差异。为了比较不同控制方式下机组主要参数的控制效果,以瞬态过程的参数偏差积分量作为计算基础,具体计算方法[17]如下图1 660 MW超临界燃煤机组GSE仿真模型w/%(工业分析)MarAarVarFCarw/%(元素分析)CarHarOarNarSar16.0117.3237.6629.0152.53.039.960.540.64注:M、A、V、FC分别表示水分、灰分、挥发分、固定碳;下标ar表示收到基。(
西安交通大学学报 2018年7期2018-07-25
- 灵活性改造抽汽口的选择
汽。经过分析，从主汽抽汽最经济。1 气源参数在25%BMCR滑压工况下，汽轮机参数见表1：表1 主汽、热段、冷段参数表2 所需采暖蒸汽按采暖平均温度18℃，冬季室外平均温度-6.1℃，室外计算最冷温度-19℃（气象部门公布），计算得出采暖蒸汽平均用气量为 353t/h，见表 2。表2 采暖蒸汽需要量分别从上述蒸汽中抽取蒸汽减温减压成0.4MPa（a），240℃的采暖蒸汽需要主蒸汽285.4t/h；再热热段蒸汽279.1t/h；再热冷段蒸汽329.5t/h。
商品与质量 2018年42期2018-04-22
- 350 MW超临界机组跳闸后极热态启动过程的探讨
变化机组跳闸后，主汽压力通常上升1～3 MPa，高负荷时PVC阀可能动作，之后主汽压力缓慢下降；主汽温度随着主汽压力的下降而下降。再热器压力通常上升0.2～1 MPa，之后缓慢下降至零；再热汽温随着时间推移而下降，下降速度较主汽温度慢。如跳闸后很快确认机组具备启动条件时，可以维持机组真空。3 机组跳闸后极热态启动的操作要点a)控制主汽压力，将主汽压力缓慢降至极热态启动曲线要求的启动压力。机组跳闸后，主汽压力下降的原因是主汽门前疏水门的开启、主汽供轴封的管路
山西电力 2018年1期2018-03-19
- 汽轮机定滑压曲线在实际应用中的计算寻优
确定最经济的运行主汽压力，但仅从机组经济运行的角度出发还远远不够.一方面，针对电网出台了“两个细则”，以考核机组实际负荷的响应能力和速度；另一方面，按照机组的实际运行特性，主汽压力应满足设备安全运行的基本要求.笔者从火电机组实际运行特性出发，结合粒子群算法，提出了一种获取可实际应用的定滑压曲线的方法.1 汽轮机定滑压曲线发电机组滑压运行的经济性主要取决于汽缸内效率、循环热效率及给水泵动力消耗的综合值.只有当循环热效率的降低值小于汽轮机内效率的提高值与给水泵
动力工程学报 2018年1期2018-01-29
- 330 MW汽轮机主汽调节阀部件优化改造
30 MW汽轮机主汽调节阀部件优化改造洪加存，庞华豪（湛江电力有限公司，广东湛江 524099）分析330 MW汽轮机主汽调节阀存在的振动及偏转问题，提出改进方案，改造优化后，提高了机组的安全性和经济性。每台机组改造后大约可以减少经济损失22.4万元。主汽调节阀；振动；偏转；优化；改造10.16621/j.cnki.issn1001-0599.2017.09.740 前言某电厂1～4#汽轮机组为一次中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机，为东方汽轮机厂生产的N30
设备管理与维修 2017年9期2018-01-03
- 百万级超超临界火电机组新型协调控制策略分析
是协调控制系统的主汽压力调节品质差。由于主汽压力控制存在多变量相互耦合的因素，如何消除各变量互耦作用就成为提高主汽压力调节品质的核心技术。通过理论分析提出一种新型协调控制策略，将协调控制系统变负荷公用指令进行分解，形成多个彼此独立的子系统变负荷前馈量，并设计一套智能型防燃料超调逻辑，成功地达到了解耦目的。该控制策略应用到中电投安徽平圩三期2×1050MW超超临界火电机组，并取得良好的应用效果，实践证明该策略能够改善主汽压力调节品质，进而提高电负荷响应速率。
发电技术 2017年2期2017-05-24
- 158型汽轮机高压缸上下缸温差突变原因分析
启动。通过对高压主汽管道各区域温度分布情况的分析和计算，找到造成高压缸缸温差异常的原因。汽轮机;高压缸缸温;突变汽轮机转子和汽缸作为在高温、高压环境下工作的高精度主要部件，如果突发进水故障，机组下缸通常会被快速冷却，上下缸温差急剧增大，导致汽缸产生较大的热变形，严重时甚至会因动静间隙消失而引发碰摩、大轴弯曲，造成叶片损伤或者断裂，汽缸结合面漏汽，高温金属部件永久变形和由热应力引起的金属裂纹，严重影响机组的安全稳定运行［1］。因此，分析汽轮机汽缸进水故障的现
发电设备 2016年1期2016-10-28
- 1 000 MW超超临界机组补汽调节技术经济性分析
机组在额定负荷时主汽压力达到额定值，机组热耗降低约26 kJ/(kW·h)，经济性效果明显。汽轮机;超超临界机组;补汽技术;补汽阀;经济性1 000MW超超临界机组大多采用滑压运行方式，汽轮机的进汽量完全由主汽压力来调节。汽轮机滑压运行时，主汽压力与进汽量近似成正比。为了满足汽轮机最大进汽量的要求，这种设计方式只有在最大工况(VWO工况)时主汽压力才能达到额定值。因此，在进汽量相对较小的额定工况(THA工况)，主汽压力往往达不到额定值。文献［1］认为，随着
发电设备 2016年1期2016-10-28
- 主汽压力影响因素分析及解决方案
725721）主汽压力影响因素分析及解决方案刘永红（中国大唐科学技术研究院西北分公司，陕西西安710065） 陈锁宏（大唐陕西发电有限公司，陕西 西安 710065） 韩海峰（大唐韩城第二发电有限公司，陕西 韩城 715400） 刘毅（大唐陕西汉江开发公司蜀河发电厂，陕西 安康 725721）影响主汽压力稳定的因素很多，但是其中影响最大的是减温水扰动，如果能把减温水扰动对主汽压力的影响消除，就能基本解决主汽压力波动问题。本文设计了一个煤量前馈控制方案，通
自动化博览 2016年7期2016-09-07
- 二拖一联合循环机组旁路控制策略分析与应用
压旁路直接将低压主汽排至凝汽器，低压旁路采用定压控制。针对此种布置方式，在了解机组运行方式的基础上，对其旁路系统在机组启动、运行、停止全过程的控制策略进行深入分析。1.1启动过程中的旁路控制策略燃机刚启动时，锅炉还处于冷态，旁路系统跟踪实际压力，保持一个最小开度，相当于锅炉的疏水器，保证锅炉的通流量；待锅炉起压后，主汽压力大于某一设定值时，旁路系统切入最小压力设定模式，开始按照启动时所选模式和运行操作的升速率来升温升压；当达到汽轮机的冲转压力时，旁路系统配
中国科技纵横 2015年24期2016-01-21
- 660 MW直流机组动态特性仿真研究
着机组负荷升高，主汽温度波动幅度逐渐增大；在负荷扰动条件下，主汽压力、温度波动都比较剧烈，应防止超温爆管现象的发生。直流锅炉；仿真建模；模块化；动态特性目前，超临界直流机组具有煤耗低、清洁、环保等特点，已成为火电机组实现节能降耗、减少污染物排放最有效的技术。但直流机组热惯性小，在运行工况发生变化时，主汽参数更容易发生波动，蒸汽参数频繁波动会降低金属管的运行寿命，严重时会导致爆管，这些不稳定工况严重影响机组安全、稳定、高效运行，因此研究超临界机组动态特性对于
东北电力技术 2015年5期2015-06-07
- UW600在生物质发电机组上的应用
介绍2.2.1 主汽压力调节自动控制项目锅炉设备额定蒸发量为75 t/h，额定压力为3.85 MPa。锅炉为单炉膛∏型布置、固态排渣方式。它设置有双链条式，其固态黄杆秸秆为燃料，过热器调节采用一级喷水减温方式。自动控制涉及的主要参数如表1所示。表1 自动控制涉及的主要参数表主蒸汽压力自动调节系统是锅炉主要的自动调节系统之一，它通过燃烧控制系统直接承担着锅炉负荷调整任务，调节效果的好坏，将直接影响锅炉汽包水位，主汽温等参数的调节。锅炉燃烧主蒸汽压力自动调节系
电气自动化 2015年5期2015-05-04
- M701F燃气－蒸汽联合循环机组旁路系统的运行特性
个点:燃机点火、主汽升压、启动完成。这三个点把整个启动过程分成了四个阶段，这三个点正是旁路的控制模式发生变化的时刻，也是旁路的设定值来源发生改变的时刻。(1)点火前。旁路的设定值锁定在上次停机过程中熄火时刻对应的主汽压力，一直不变。(2)点火后。此时旁路的控制方式称作“实际压力过程控制”(ACTUAL PRESS TRACKING ON)。此时的旁路设定值对应的就是当时的主汽压力，并随着主汽压力的升高而升高，旁路并不动作，直到主汽升压阶段。(3)主汽升压阶
重庆电力高等专科学校学报 2014年3期2014-12-24
- 600 MW超临界W火焰锅炉机组协调及主汽温度控制优化
究开发新的协调及主汽温度控制策略非常有必要。国内有利用焓值计算进行主汽温度调节的研究，却没有利用焓值计算协调控制系统工作的先例。通过试验研究、摸清运行规律、完善协调控制系统，率先实现利用主汽温度焓值计算，进行协调控制系统的调节，调节品质达到优良水平，成功解决了双进双出钢球磨煤机配“W”火焰锅炉超临界机组协调控制系统和主汽温度调节难题。1 协调控制系统策略设计1.1 优化给水控制策略，提高汽温调节能力在超临界机组汽温调节过程中，往往出现减温水调门全关的情况下
湖南电力 2014年1期2014-11-20
- 百万超超临界机组主汽压力偏差大原因分析及优化措施
百万超超临界机组主汽压力偏差大原因分析及优化措施孟 坦(国华徐州发电有限公司，江苏 徐州 221166)以一台百万超超临界机组为例，详细分析了主汽压力偏差大的原因，并提出了解决方案及优化措施。超超临界机组；主汽压力；偏差；参数优化0 引言某发电公司百万超超临界燃煤机组选用上海锅炉厂生产的超超临界塔式锅炉及上海汽轮机厂生产的超超临界汽轮机，配100%容量的高旁和65%容量的低旁。1号机自2013年首次检查性大修后，AGC控制方式下，主汽压力控制品质出现恶化，
机电信息 2014年24期2014-09-02
- 火电厂主汽温度串级模糊控制系统应用研究
串级控制在火电厂主汽温度实时控制中占有主要地位，但其控制效果并不十分理想，很难达到预期的控制效果。针对火电厂主汽温度的控制，国内外电厂控制领域的专家、学者都在不断地寻找更优化的控制策略。模糊控制是由控制理论与模糊集合理论相结合发展而来的一种新型控制技术，能够解决复杂被控对象的控制问题，但也存在一定的缺陷，如果单一地采用模糊控制对火电厂主汽温度进行控制，也很难达到预期目的。针对火电厂主汽温度的控制环境和要求，笔者结合模糊控制和串级控制的优势，设计了一种串级模
化工自动化及仪表 2014年11期2014-08-02
- 典型主汽温度控制系统仿真研究及特性分析
71003)典型主汽温度控制系统仿真研究及特性分析马腾1，盛锴2，江效龙3(1.深圳市妈湾电力有限公司，广东深圳518054；2.国网湖南省电力公司电力科学研究院，湖南长沙410007；3.华北电力大学控制与计算机工程学院，河北保定071003)本文通过对主汽温调节对象特性分析，利用Simulink建立变参数动态模型，并考虑了执行机构 (汽温调节挡板)的开度与减温水流量非线性关系。对于串级控制、Smith预估控制和预测控制3种控制策略，分别进行仿真研究。最
湖南电力 2014年6期2014-04-02
- 主汽压力偏差容忍法在大型超临界火电机组协调控制系统中的应用
个被控量(功率和主汽压力)与机组的2种主要控制手段(锅炉主控与汽机主控)的关系问题。协调控制系统的根本在于锅炉主控，但由于燃煤锅炉的大惯性特点，尽管可以采取的克服锅炉热惯性的方法很多，但效果却总难以让人满意［1-3］。于是，如何控制汽机主控系统，使其在固定的蒸汽流量下，更加有效地在机组功率与主汽门前压力之间形成协调，成为人们越来越关注的问题。本文以中电投白城电厂协调控制逻辑为例［4］，介绍大型超临界火电机组的协调控制系统，重点论述主汽压力偏差容忍法在汽机主
电力建设 2014年3期2014-02-13
- 西屋引进型300MW汽轮机调门运行优化试验
00MW汽轮机的主汽流量是根据调节级后参数计算得到的，精度很差，试验中不能使用。调查中发现，国内大机组的主流量表普遍精度不好，有些甚至误差达到10%。在老的国产机组中，还突出表现在给水流量加上过热器减温水量与主汽流量之间显著不平衡。主流量表误差大，使机组热力试验误差增加，结果只能用来进行大修前后的比较，也使反平衡能耗结果不可信。因此，恢复主流量表应有的精度，是大机组节能的重要基础工作。80%负荷附近，锅炉往往要使用大量过热器减温水，特别是一级减温水。更低一
中国信息化·学术版 2013年7期2013-09-03
- TF控制在火电单元机组的应用
侧手动调节燃烧及主汽压力。2）以汽轮机跟随为基础的协调控制方式（简称TF）该方式是在锅炉侧控制负荷（输出电功率）PE、汽轮机侧控制主蒸汽压力 pT的基础上，让汽轮机侧的控制配合锅炉侧控制PE的一种协调控制方式。在实际应用中，它还包括不完全TF方式，即汽轮机侧控制主蒸汽压力，锅炉侧手动调节燃烧及机组负荷。3）综合型协调控制方式（简称CCS）该方式能较好地保持机组内、外两个能量供求的平衡关系，即具有较好的负荷适应性能，又具有良好的汽压控制性能，是一种较为合理和
电气技术 2013年7期2013-08-15
- SIMATIC PCS7在200 MW机组30%旁路控制系统中的应用
低喷执行器阀位及主汽流量等模拟量信号进行重要参数的显示，并对以下系统进行自动调节：高压旁路压力控制系统、高压旁路喷水温度控制系统、低压旁路压力控制系统、低压旁路喷水温度控制系统30%旁路控制系统的调节原理较为复杂，pcs7控制系统根据现场不同的工况采取了不同的调节方法。一是高压旁路压力控制系统可分为设定值自动、手动两种方式。设定值手动方式时，当高压旁路压力回路投入自动时，主汽压力大于设定值时，高旁阀开方向动作，主汽压力小于设定值时，高旁阀关方向动作。设定值
中国新技术新产品 2013年5期2013-08-15
- 滑压运行汽包炉机组AGC控制策略研究
煤，直接导致锅炉主汽压力迟延进一步加大，机组负荷响应能力显著下降［1］。火电机组在日益提高的电网AGC及一次调频性能要求和机组经济运行降低发电成本的双重压力下，必须优化机组控制策略及运行方式，将先进的现代控制理论应用于机组控制中，进一步挖掘机组潜力来面对电力市场的竞争。1 问题的提出机组运行AGC方式下时电网负荷指令变化频繁，大容量锅炉所固有的大迟延、大惯性、参数慢时变等特性造成机组负荷响应迟缓难以满足电网调度要求。同时，发电企业迫于经营压力和节能降耗，必
东北电力技术 2012年8期2012-07-06
- Smith预估在循环流化床协调控制中的应用
如给煤量不仅影响主汽压力，还影响床温、炉膛温度、过量空气系数等参数。在构造循环流化床锅炉（CFB）控制方案时只有抓住主要矛盾，同时考虑各个次要矛盾，才能构造出满足系统要求的控制策略，其自动控制系统需要完成更为复杂的控制任务。由于循环流化床燃烧的复杂性，使得对于煤粉锅炉行之有效的常规控制方法，已难以实现循环流化床锅炉的各项控制指标。目前大部分循环流化床的协调控制策略也都是基于煤粉炉的控制思想，本文在此思想的指导下，通过设计主蒸汽压力预估方案来完善协调控制系统
山西电力 2012年5期2012-06-01
- 超临界压力机组低负荷滑压运行方式试验研究
1所示。为了消除主汽压力对机组经济指标的影响，相同负荷下，主汽压力基本接近。由表1可以看出，低负荷下，机组采用复合滑压运行方式，调门运行方式不同，调门节流损失也不同，导致机组经济指标不同。机组顺序阀运行方式下的热耗率和高压缸效率优于单阀运行，同时在一定负荷下，由于三阀单阀运行的调门开度大于四阀单阀运行的开度，调门节流损失小，高压缸效率提高，从而循环热效率增加，因此机组三阀单阀运行的热耗率低于四阀单阀运行，尤其是400 MW、500 MW低负荷工况，经济指标
山东电力技术 2012年6期2012-05-23
- 330 MW供热机组AGC和一次调频控制策略分析及优化
，观察机组负荷、主汽压力、抽汽流量、各级汽温参数等变化，了解机组各子系统工作情况、机组实际负荷变化速率及主汽压力变化速率。在此基础上，针对各系统的相应分析实施优化。1.1.1 试验一以阶跃方式改变机组燃烧率，用以了解锅炉出力最大变化速度。锅炉主控扰动试验分汽机主控自动和手动控制两种，前者汽机主控保持机组主汽压力不变，避免机组压力变化影响负荷变化；后者维持主汽调门开度不变，通过锅炉主汽压力变化，用以观察机组主汽压力和机组负荷的自然变化速度。1.1.2 试验二
电力与能源 2012年3期2012-04-12
- 一起控制系统故障造成跳闸事故的分析
荷290 MW，主汽压力14.56 MPa，协调方式下运行正常。05:10，OM画面发出AP103故障，单元主控和电气画面参数全部黄闪，同时高、低压旁路全开，机组负荷、主汽压力开始下滑，高调门由34 %逐渐全开，过负荷阀全开。05:11，手动全关高旁，低旁全开无法关闭，通知仪控人员。05:15，投入油枪稳燃。05:21，燃料主控退出自动，手动增加锅炉出力，此时机组负荷下滑至164 MW，主汽压力降至9.3 MPa。05:21，仪控人员检查时发现AP103主
电力安全技术 2012年11期2012-03-29
- 掺烧褐煤直吹式汽包炉机组AGC控制技术研究
煤，直接导致锅炉主汽压力迟延进一步加大，机组负荷响应能力下降显著。同时，电网为了保护电网稳定及快速调峰，要求所有并网火电机组均投入自动发电控制（AGC）模式，机组必须无条件快速满足电网负荷指令需求。因此，在这种条件下对机组运行与调度的自动化水平提出了更高的要求，原设计控制策略不能适应新的工况，大量掺烧褐煤机组都无法投入AGC模式。如何修正和改进掺烧褐煤机组现有协调控制策略以适应掺烧褐煤引起的恶劣工况，保证机组能满足电网AGC的要求是一个迫在眉睫必须解决的课
东北电力技术 2011年6期2011-04-21
- 330 MW汽轮机K156型高缸排汽温度高原因分析
级压力计算得到的主汽流量因实际调节级压力偏低而偏小，比另一台同类型机组小很多，认为该机还能带更高负荷。计划统计得到的热耗煤耗出人意料的好，该厂及制造厂一致认为该台机组是一个特例，而性能考核试验因寻找该台机组高压缸排汽温度高效率低的原因而未能及时给出结果。针对机组出现的异常，对比现场主凝水流量孔板与ASME流量喷嘴的数值差异，通过计算，找到了问题原因。1 主汽流量的确定现在有很多大机组已不再安装主汽流量测量装置，通过厂家提供的调节级压力与流量关系曲线得到主蒸
电力工程技术 2011年4期2011-04-12
- 西门子主汽温度控制策略的仿真研究
电厂控制系统中，主汽温度控制一直是难以解决的问题，这主要是因为汽温控制对象具有大延时、大惯性和时变性的特点，采用常规和简单的控制规律均难以获得较好的调节效果［1－2］。目前，工程中常用的汽温控制系统采用的是最基本的串级调节和具有导前微分的双回路控制结构，并在此基础上引入Simith预估和参数自适应等控制策略［3］。但以上控制策略的共同缺点是克服系统的纯滞后性和大惯性环节的能力较弱。为了提高控制精度，本设计采用西门子公司主汽温度控制策略。1 控制系统特点分析
自动化仪表 2010年11期2010-06-01