试板_参考网

水电站用XDB620 高强钢焊接性能研究

自动焊， 热输入试板的坡口见图1，试板焊接的预热温度根据抗裂性试验结果采用75℃，焊接规范见表5。焊接试板进行超声波检测，检测合格后，对焊接试板取样进行力学性能试验。拉伸试验、弯曲试验结果见表6，随着焊接热输入的增大，对焊接接头抗拉强度没有显著影响，拉伸试样均在焊缝处断裂，表明焊缝的抗拉强度低于母材抗拉强度。冲击试验结果见表7，热输入为25kJ/cm 时，焊缝、熔合线、热影响区三者冲击功为最优；热输入不超过45kJ/cm 时，焊接接头的冲击性能均满足-20

中国设备工程 2023年19期2023-10-13

连续钢桁梁桥涂装试板损伤红外检测

连续钢桁梁桥涂装试板损伤状态。何浩祥[1]等在递归分析理念的基础上，分析当前桥梁结构响应信号，制作损伤特征递归图，将损伤特征信息输入卷积神经网络，得出损伤检测结果，但该检测方法对局部小损伤的识别能力较弱。聂振华[2]等在桥梁上安装部分传感器，采集并构建桥梁各结构的原始数据矩阵，通过主成分分析得到桥梁损伤特征值序列，运用传递熵计算方法完成损伤检测，但该方法鲁棒性较差。杨书仁[3]等基于应变能量函数，分析桥梁应变监测数据，并得出损伤检测的结果，但该方法识别结果

广东公路交通 2022年6期2023-01-16

345 MPa级容器用钢抗氢致开裂性能的研究

轧至20 mm厚试板，空冷至室温，再加热至930 ℃保温60 min水淬，然后分别于550、600、650 ℃回火60 min，空冷。按回火温度从低到高依次将钢板编为1、2和3号。1.3 试验方法制备金相试样，用体积分数为3%的硝酸酒精溶液腐蚀，采用LSM 700型光学显微镜进行金相检验。采用DHV- 1000Z型显微维氏硬度计测定硬度，试验力为0.1 N。采用EPMA- 1720型电子探针分析仪进行元素扫描分析。试样尺寸为10 mm(轧向)×10 mm(

上海金属 2022年6期2022-11-25

2219铝合金VPTIG锁底焊缝缺陷修复及其对接头性能的影响

对象，对锁底焊接试板未焊透程度通过X射线底片观察，同时对焊缝力学性能进行测试，对不同锁底焊缝未焊透程度的力学性能特征进行了对比分析，并观察了焊缝断口横截面形貌，最后采用手工TIG焊对锁底焊缝进行了补焊。2 试验方法采用2219-T8铝合金进行焊接试验，其化学成分及力学性能见表1，焊接接头形式如图1所示。其中SB1为8mm厚板材，SB2为型材加工，锁底槽深度为8mm，对接位置留2mm钝边，单边开40°坡口。图1 锁底焊接接头形式表1 2219-T8铝合金化学

金属加工(热加工) 2022年10期2022-10-25

VLEC B型舱5Ni钢免预热焊接工艺

组。4付熔敷金属试板焊后的化学成分(质量分数)如表1和表2所示，力学性能如表3和表4所示。由表1和表2可知：两种焊条的各项合金元素质量分数虽有所不同，但均满足AWS相关标准要求。由表3和表4可知：两种焊条的力学性能均满足AWS相关标准要求，屈服强度及-196 ℃夏比V型冲击功均满足ABS规范要求。表1 OK 92.55焊条化学成分(质量分数) %表2 NI-C70S焊条化学成分(质量分数) %表3 OK 92.55焊条力学性能表4 NI-C70S焊条力学性

造船技术 2022年4期2022-09-02

激光清理在TA2焊接接头氧化去除上的应用研究

1.2 试验设备试板采用昆山华恒焊接股份生产的自动化拼焊专机HL3000进行施焊，专机集成了等离子（PAW）和自动钨极氩弧焊（TIG）的焊接功能。焊接接头采用重庆凯沃德光电科技生产的100W便携式激光表面清理装置进行氧化去除。图1为P+T焊接专机，图2为激光清理装置手持端。图1 P+T焊接专机图2 激光清理装置手持端2 试板制备2.1 母材TA2具有良好的焊接性，焊接熔池的表面张力较好，熔敷金属的流动性和润湿效果良好，在保护得当的情况下，焊缝呈现银白色光泽

石油和化工设备 2022年8期2022-08-31

大厚度DH36高强海工钢GMAW+SAW 焊接接头的微结构与力学性能

艺及试验设备焊接试板为标准试板,长×宽为600 mm×190 mm,对接接头,带钝边非对称X 坡口(见图1)。焊接为双面多层多道平焊,无预热CO2GMAW 打底,SAW 中间及盖面,层间温度60～200 ℃。四副焊接试板(编号1～4)采用BZ-WPS-1焊接工艺+分别后热80 ℃-1 h、200 ℃-1 h、350 ℃-1 h 和 无 后 热BZWPS-2焊接工艺(焊接电流900A)焊接,直流反接,焊接规范参数见表1～2。图1 焊接试板焊接坡口图Fig.1

材料科学与工程学报 2022年4期2022-08-25

冷抽压实频次对复合材料试板性能的影响

影响，并通过层压试板固化后的厚度、内部孔隙缺陷、力学性能来表征其影响的大小。1 试验过程及方法1.1 试板原材料及铺层尺寸T800 碳纤维单向带及环氧树脂基复合材料预浸料产于中航复合材料有限公司。每块层压试板共计铺层25 层，单层固化厚度为0.14mm±0.01mm。每块试板尺寸300mm×400mm，共计制造10 块试板。1.2 试验设备及工具试板切割机、光学显微镜、研磨抛光机、游标卡尺、万能力学试验机。1.3 试验内容为研究不同冷抽压实频次对层压试板厚

中国新技术新产品 2022年7期2022-07-14

大电流MAG 焊焊接技术研究

 焊的4 件焊接试板焊缝匀直，焊缝与母材过渡平滑，无卷边、咬边等缺陷，符合我公司焊缝外观检验要求，与常规工艺焊接试板无明显差异。相比常规工艺5#试板，大电流MAG 焊焊接试板飞溅更少，可减少焊接飞溅清理时间，有利于提高结构件制造效率。2.2 无损探伤对5 件焊接试板对接焊缝进行超声波探伤，均符合《GB/T 11345-2013 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤》标准要求。对焊接试板端头进行磁粉探伤，收弧弧坑处未发现裂纹，均符合《JB/T 6061-2007 

装备制造技术 2022年2期2022-06-04

模拟焊后热处理温度对Q345R钢板焊接接头的焊接残余应力及力学性能的影响

45R钢多道焊接试板为研究对象，分析了热处理温度对Q345R钢板焊接接头的焊接残余应力及力学性能的影响。1 试验材料与方法1.1 试验材料试验材料为Q345R钢板，其厚度为46 mm，采用埋弧自动焊接法进行焊接，焊接参数见表1。将焊接钢板锯切为4块试板，尺寸均为150 mm×250 mm×46 mm，分别编号为1～4，进行模拟焊后热处理试验，其工艺参数见表2。表1 Q345R钢板的焊接参数表2 模拟焊后热处理试验的工艺参数1.2 试验方法依据GB/T 31

理化检验(物理分册) 2022年3期2022-03-31

超级奥氏体不锈钢CK3MCuN 中高温相的产生与控制探讨

。CK3MCuN试板在铸造过程中，采用纯净度较高的钢水，避免产品在固溶处理中晶内及晶界处产生奥氏体外的高温相σ相、碳化物等[3-4]。经过固溶处理，这样在试板中心可能出现高温相σ相、碳化物。如对试板固溶处理处理不当，促使σ相的存在，会直接影响焊接后的焊缝组织热影响区(HAZ)产生较多的高温相σ相、碳化物等奥氏体之外组织，特别是σ相，其为又脆又硬的且无磁性的金属间化合物，从使用的角度，σ相存在一定危险，将严重影响材料的使用性能[5-6]。文中从固溶处理、焊接

焊接 2022年1期2022-03-09

SA-537 CL2 碳锰硅钢埋弧焊工艺研究

两组， 一组焊接试板进行焊后热处理， 另一组进行淬火+回火+焊后热处理。 在实际制造过程中存在产品正常的焊后热处理以及产品热处理后返修、 客户现场返修后重新热处理的情况， 评定试板的焊后热处理又分为产品焊后热处理（即最小焊后热处理） 和3 倍热循环焊后热处理（即最大焊后热处理）， 因此每组试板数量为2 副， 分别为最小焊后热处理态和最大焊后热处理态。2.1 焊接坡口试验用SA-537 CL2 钢厚度为68 mm， 坡口形式如图2 所示， 坡口采用机械加工而

焊管 2021年11期2021-12-06

GH5188高温合金薄板CMT-Pin焊接变形研究

in脚外观成形及试板变形的影响。2 试验条件及方法2.1 试验材料及设备（1）试验材料试验采用GH5188钴基高温合金薄板，试板长度为100mm，宽度为80mm，厚度为0.8mm、1.2mm。试验采用φ1.2mm 的GH5188焊丝。（2）试验设备试验采用福尼斯TPS CMT Advanced 4000型焊接电源、VR7000 CMT送丝系统和RCU 5000i遥控器配合使用，它能够直接进行送丝并且确保高精度的送丝距离，配备机器人可以实现自动化生产。图

金属加工(热加工) 2021年10期2021-10-29

2205双相不锈钢SAW焊接热裂纹消除

[1]。2.1 试板焊接工艺参数按相关要求，使用原焊接工艺(见表5)和新焊接工艺(见表6)分别焊接1号试板和2号试板。1号试板在平板自由收缩状态下与筒体纵焊缝受力状态有差别，虽然两者焊接工艺相同，但1号试板并没有出现裂纹，如图3～图5所示。图3 1号试板外观图4 2号试板外观图5 筒体纵焊缝受力示例表5 1号试板焊接工艺参数(原焊接工艺)表6 2号试板焊接工艺参数(新焊接工艺)2.2 力学性能试验1号试板按ASME Ⅸ标准要求，做拉伸×2、面弯×2、背弯×

造船技术 2021年5期2021-10-28

全焊缝堆焊过渡层重要性分析

）X7Ni9焊接试板机械性能试验是保证LNG储罐内罐焊接质量的一个重要检测手段。在检验过程中，有时会遇到试板拉伸不合格现象。本文对我国某LNG储罐建设项目，出现一例具有代表性的X7Ni9焊接试板拉伸试验不合格原因进行分析。1 X7Ni9焊接试板成份、机械性能及焊接工艺（如表1）表1位置为2G，预热温度10℃，层间温度99℃，最大热输入为2.46kj/mm，坡口清理采用刷和打磨的方式，采用打磨和气刨方式进行清根。2 试板坡口形式和焊道顺序（如图1）图13 力

中国设备工程 2021年16期2021-09-10

典型海域船舶用铜材表面生物污损与腐蚀性能研究

板作为对照试样，试板包括铸造青铜ZQMnD12-8-3-2、B10、B30和紫铜T2试板。选择青岛、舟山和三亚海域港口作为实海挂片站点，分别代表温带、亚热带和热带气候条件。试验站点海水环境因素和材料元素组成见表1和表2。试样挂片时间为 1 a。挂片试样按期取回后，记录污损情况，进行酸洗除去腐蚀产物，取得腐蚀数据。表1 青岛、舟山、三亚港口海水环境因素（均值）[12-14]Tab.1 Environmental factors of sea water in

装备环境工程 2021年8期2021-09-03

国产超级奥氏体不锈钢SB-690 N08367换热管与管板的焊接研究

iCrMo-3(试板1)和ENiCrMo-4(试板2)，规格350 mm×240 mm×δ40 mm，堆焊层厚度8 mm，其中2块进行力学性能检测、腐蚀试验[12]等；另外2块用于模拟管板(管板分别堆焊ENiCrMo-3和ENiCrMo-4)+国产换热管(规格∅25 mm×2.0 mm)的焊接试验。2.1 焊接工艺参数模拟管板堆焊的焊接工艺参数如表3所示。表3 模拟管板堆焊参数2.2 焊接试验过程图1示出试板焊前打磨清理及预热处理，图2示出试板堆焊的情况。

压力容器 2021年7期2021-08-30

应用六西格玛方法提高复合材料拉伸试件FTY

加强片胶膜规格、试板厚度6个主要因素对复合材料试件拉伸强度的影响进行分析。加强片规格、粘贴加强片胶膜规格为可区分型数据，采用箱线图、双样本T检验方法，对两个因素进行分析比较，见图4、图5。从箱线图看，不同规格加强片、不同规格粘贴加强片胶膜对试件拉伸强度影响不明显；进一步进行双样本T检验，P值分别为0.972、0.873，均大于0.05，说明加强片规格、粘贴加强片胶膜规格对试件拉伸强度均没有影响。图4 拉伸强度-加强片规格箱线图图5 拉伸强度-粘贴加强片胶膜

科技创新与应用 2021年18期2021-07-12

某铀矿山离子交换塔防腐衬里选材研究

9-10]，进行试板腐蚀试验，通过对比腐蚀试验前后材料的附着力大小、耐磨性和老化程度等，对5种材料进行研究，选出最优衬里材料。1 试验部分环境温度为23 ℃，相对湿度为50%。试板：1)未经腐蚀的钢衬PO、环氧玻璃钢、玻璃鳞片、ANTO1001、ANTO6001试板若干块；2)腐蚀后的钢衬PO、环氧玻璃钢、玻璃鳞片、ANTO1001、ANTO6001试板若干块(来自1.1试验)。上述两组试板的基材均用120目的砂纸进行手工打磨处理后再进行衬里，试板均来自同

铀矿冶 2021年2期2021-05-24

基于焊接热输入对16MnDR钢焊接接头的影响研究

。方案1：组装时试板平直（不做任何反变形），不采用刚性固定，让焊接试板自由变形，焊后检测试板变形尺寸（以边缘翘起高度作为变形量）。方案2：组装同方案1，焊接时采用刚性固定后进行焊接，压紧位置保持一致。焊后检测同方案1。方案3：组装时预留反变形（反变形角度保持一致），不采用刚性固定，让焊接试板自由变形。焊后检测同方案1。方案4：组装同方案3，不采用刚性固定，让焊接试板自由变形，焊后对试板进行退火处理，采用现有城轨构架去应力退火工艺。4种方案材料编号及焊接工艺

金属加工(热加工) 2021年4期2021-05-13

转锈稳锈材料在石油钻采设备薄壁件表面的应用*

力。试验共有4块试板，试板编号及喷涂的油漆如下：试板1：转锈稳锈材料(薄)+油漆配套；试板2：转锈稳锈材料(厚)+油漆配套；试板3：试板表面手工除锈+油漆配套；试板4：试板表面喷砂或喷丸达到Sa2.5级+油漆配套。2.1.2 配套兼容性试验主要目的是验证转锈稳锈材料与目前公司使用的品牌配套油漆间涂层兼容性及附着力的大小。试验共有7块试板，试板编号及喷涂油漆如下：试板1：转锈稳锈材料+油漆配套1；试板2：转锈稳锈材料+油漆配套2；试板3：转锈稳锈材料+油漆配

石油化工腐蚀与防护 2021年2期2021-04-27

焊接接头的磁记忆检测

部位[2]。2 试板检测试验设计了2块焊接试板，每块试板上制作3个典型焊接缺陷。1#试板制作条孔、纵向裂纹、根部未焊透缺陷；2#试板制作焊趾裂纹、内凹、未熔合缺陷。对2块试板分别进行了TOFD(超声波衍射时差法)、射线、相控阵超声、磁记忆检测，检测结果如图310所示。在试板的正面和反面分别进行了TOFD、磁记忆检测，并在试板的正面进行了相控阵超声检测。TOFD检测采用的仪器型号为ISONIC 2008，探头频率为7.5 MHz，直径为6 mm，入射角度为6

无损检测 2020年9期2020-10-12

焊接接头的相控阵超声检测

通过对含焊接缺陷试板的焊接接头进行相控阵超声检测，并与其他检测方法进行对比，研究了相控阵超声检测技术在焊接接头缺陷检测中的应用。1 相控阵超声检测原理相控阵超声检测技术是指通过计算机控制多芯片探头中各芯片的激励(振幅和延时)，产生超声波聚焦波束，并通过软件调整声束参数，如角度、焦距、焦点等的一种超声波缺陷检测方法[4]。由于声束角度单一和移动范围受限，单晶探头比较难检出偏离垂直方向较大的缺陷和远离声束轴线的缺陷，而相控阵超声检测可以通过改变阵列单元芯片的延

无损检测 2020年9期2020-10-12

铝合金高纯氩MIG焊接应用研究

料 试验中采用的试板材料为6061-T6铝合金，其化学成分见表1。试板尺寸为150mm×300mm，厚度分别为3～20mm，焊丝选用ER5356，φ1.2mm。焊接电流类别为DCEP/+。表1 6061-T6铝合金化学成分（质量分数） （%）（2）焊前准备 先打磨试板边缘30～40mm的范围，清除试板表层的氧化膜，然后用丙酮清洗去除油污等，否则焊缝中很容易产生气孔、夹渣等缺陷。干燥试板后采用99.999% Ar作为保护气体，对处理过的铝合金试板分别在平焊、

金属加工(热加工) 2020年5期2020-05-15

桥梁涂装红外热成像技术检测用试板设计应用

缺陷设计制作缺陷试板，采用红外设备进行试验检测，根据试验试板的检测结果研究钢结构涂层相关工艺。2 红外热成像设备检测设备采用Thermal Stare公司生产的IR-CIS涂装红外系统，系统主要由摄像头、主机及控制器构成。控制器进行检测过程的控制，通过摄像头对检测物体热激及图像采集，经过主机系统完成处理并在控制器显示数字图像以及红外图像。当物体存在缺陷时，不同的导热系数对热传导过程的影响不同，热流在物体内传导的过程会反映在物体表面温度的差异上。红外热成像技

工程建设与设计 2020年5期2020-04-02

采用光学测量技术研究铝合金焊接变形

位移应变，来揭示试板焊接变形机理。1 XTDIC 系统测量原理在计算机视觉领域中，数字图像相关法是一种被广泛采用的图像测量方法。数字图像相关法原理是通过识别随机的散斑来精确匹配两张散斑图像，再通过相关性计算，以得到匹配点运动后的坐标[15]。在实际识别过程中，数字图像相关法利用变形前后参考图像和目标图像的灰度进行识别匹配。测量过程中，如果物体未发生塑性变形运动，则标记点坐标满足式（1—2）映射关系。焊接过程中，焊接件由于发生塑性变形，所以在计算物体标记点的

精密成形工程 2020年1期2020-02-06

铝基印制板制作工艺改善

）。表1 铝基板试板相关信息1.2 试板流程及结果1.2.1 第一次试板制作流程开料→钻外围孔→贴保护膜→外层图形→蚀刻→退膜→外层AOI→EQC检查→前处理（喷砂）→阻焊→字符→沉镍钯金→撕保护膜→二钻（普通钻头）→大板V-CUT→铣板→洗板→测试→FQC→FQA→包装。1.2.2 试板结果共投料5.457 m2，共报废2.512 m2，合格率为46%。报废情况（如图1）。图1 第一次试板报废统计1.2.3 结果及数据分析第一次试板结果原因分析和改善措施

印制电路信息 2019年12期2020-01-07

加氢反应器12Cr2Mo1V钢焊接工艺制定

常重要意义。试验试板材料焊接试板规格及坡口形式12Cr2Mo1V鋼焊接试验所用锻件试板规格为1000×120×45，4块（2对），坡口加工图如图1所示：12Cr2Mo1V焊接试板化学成分如表 1 所示。12Cr2Mo1V钢碳和合金元素含量高，根据公式CE=C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+（Ni+Cu）/15可得，12Cr2Mo1V钢CE≥0.6%，焊接性较差，属难焊材料。一方面，焊接过程中存在着一定程度的硬化倾向，另一方面，在焊接热循环所决定的冷却速

装备维修技术 2019年3期2019-09-10

石油钻采设备精加工面漆膜附着力问题研究*

试验过程1.1 试板制作试验总共使用试板28块(100 mm×150 mm)。其中，8块试板加工至Ra6.3，8块加工至Ra12.5，8块加工至Ra 25，4块喷砂、喷丸除锈达到Sa 2.5级标准。将24块精加工至不同粗糙度的试板分别编号，从1至24号；经喷砂、喷丸处理的4块试板分别编号，从A1至A4。试板的制备设置4个不同的变量——试板表面粗糙度、漆膜厚度、漆膜干燥时间(中间漆的干燥时间)和油漆配套。考虑到车间实际生产过程中，产品工期较紧，可能存在中间漆

石油化工腐蚀与防护 2019年3期2019-08-21

91级材料筒节与20MnMo材料管板间的焊接及热处理工艺研究

求的焊带。②91试板坡口侧堆焊EQNiCr-3材料后与91材料对接试验，验证91坡口侧堆焊的焊缝性能。③20MnMo试板坡口侧堆焊EQNiCr-3后与20MnMo试板对接试验，验证20MnMo坡口侧侧堆焊焊缝性能。④91试板坡口侧堆焊EQNiCr-3与20MnMo试板坡口侧堆焊EQNiCr-3进行埋弧焊对接试验，验证最终对接焊缝性能。1.1 国产EQNiCr-3焊带选型试验选用国产镍基焊材技术领先的A厂家和B厂家生产的规格为60mm×0.5mm的EQNiC

中国金属通报 2019年12期2019-04-26

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝扩散氢分布试验

试验过程中采用的试板为某公司生产的2.25Cr-1Mo-0.25V锻件，试验中涉及的锻件均由同一批号的试板加工而成，试验中采用的焊材也均为同一厂家、同一批号的焊材。试验共进行7组(A，B，C，D，E，F，G)不同后热状态下的试板焊接，每组试验焊接试板厚度150 mm，长度600 mm。7组试板焊前预热温度、焊接规范参数、分割、入炉时间、出炉入水冷却时间均相同，焊后按照预定的工艺步骤进行固氢、试样制备、扩散氢测量。其各组试板的后热要求及说明如表1所示。表1 

压力容器 2019年1期2019-03-05

铁路货车构架式转向架典型接头焊接残余应力消除方法

5E低合金钢对接试板、T型角接试板的焊接残余应力进行实测研究，从而获得典型结构焊接残余应力的分布及消除应力处理的实际效果，为快捷铁路货车转向架制造提供技术理论依据和实践技术支持[4-6]。1 试验材料和方法1.1 试验材料试验母材为屈服强度为345 MPa的Q345E低合金结构钢，热轧状态供货。采用熔化极混合气体保护焊（GMAW），选用直径为φ1.2 mm的SM-70（GB/T8110 ER50-6）实心焊丝，保护气体为 φ（Ar）80%+φ（CO2）20

电焊机 2018年12期2019-01-22

超级双相不锈钢换热管焊缝返修性能研究

速冷却。1.3 试板焊接规范1.3.1堆焊试板在试板上采用带极焊机堆焊5 mm的S2209型不锈钢，见图1。焊接操作参数为，堆焊试板过渡层预热温度150 ℃、其余层预热温度10～150 ℃，过渡层层间温度150～250 ℃、其余层层间温度10～150 ℃，后热处理规范(250～350) ℃×2 h，电源直流反接，焊接电流450～550 A，焊接电压29～31 V，焊接速度10～11 m/h[11]。堆焊试板焊接试验完成后对试板进行了铁素体含量的测量，结果为

石油化工设备 2018年6期2018-11-26

钛-钢爆炸复合板熔焊对接过渡层焊接材料

#、近钛2#，A试板近钛层采用近钛1#，B试板近钛层采用近钛2#；近钢层均选用φ1.2mm的Ni-Cr-Fe焊丝；钢层均选用φ1.2mm的YC-GX80管线钢专用焊丝。钛层，近钛层，近钢层，钢层焊接方法分别为TIG焊，等离子喷焊，TIG焊，MIG焊，焊接电流分别为90～95，110～115，120～125，160～180A。金相测试和扫描测试均在焊板端部距离焊缝边缘2cm处取一个包括热影响区的试样。两个实验分别在GX71倒置金相显微镜和JSM-6700F场

材料工程 2018年9期2018-09-19

振动时效工艺在飞机制造中的应用研究

台设计阶段，根据试板及试验件的结构特点，经过多次优化，确定最终方案如图1所示。图1 振动时效试验台1.3 试板及试验件的装卡和加速度计安装试板及试验件通过双头螺柱、螺母及压板刚性固定在试验台上。根据所租用设备的特点，加速度计的安装无严格要求，在试验进行过程中一般放在压板上，以便获得较为准确的反馈信号。1.4 试板振动时效工艺试验将01、02、03、09及10号试板制成自由锻件，材料为LD10，CS状态，外形尺寸为300 mm×180 mm×30 mm。进行

新技术新工艺 2018年8期2018-08-30

超声冲击方式对焊接接头表面残余应力的影响

m厚Q235焊接试板为研究对象,焊接过程中分别采用内部道层冲击、各层均冲击以及焊后表面冲击的方式进行处理,研究不同超声冲击方式对焊接接头表面残余应力的影响.1 试验1.1 试板焊接以12 mm厚Q235焊接试板为研究对象,试板规格200 mm×300 mm×12 mm,试板屈服强度255 MPa,抗拉强度380 MPa.焊接方法采用手工电弧焊,焊接设备为OTC VRTP400,J507焊条.V型坡口,坡口角度60°,钝边1 mm.焊接层序如图1,各层序焊接

江苏科技大学学报(自然科学版) 2018年3期2018-08-06

关于Q345R钢板SAW焊接工艺认可试验的研究

相关要求。2. 试板的制备2.2.1试件的制作根据依托产品结构尺寸及CCS《材料与焊接规范》（2015）相关要求确定SAW焊接试板规格为32×150×800mm，坡口形式：Y型，角度：26°～28°；根8mm。2.2.2试件的焊接试件准备合格后按PWPS相关要求进行焊接，焊接步骤及注意事项如下：1）在试板装配后、焊接前，必须通知验船师进行现场确认，并打CCS钢印。2）Q345R钢属于490B系列材料，应匹配Y3系列焊接材料，焊接材料型号及规格为：JQ.H1

科技风 2018年28期2018-05-14

余高去除对铝合金TIG焊接头残余应力的影响

去除前3 mm厚试板与5 mm厚试板相比，近缝区由于变形较大释放部分应力导致纵向残余应力稍小;试板纵向残余应力分布曲线均为近缝区拉应力最高，试板两侧存在压应力区。去除余高后试板的纵向残余应力曲线均呈驼峰状，焊缝中心残余应力较低，近缝区达到残余应力最大值;余高的去除对于消除纵向残余应力没有太大影响，但可适当降低横向残余应力。残余应力 超声波法 铝合金 钨极氩弧焊0 序 言Al-Mg合金由于其良好的力学性能、耐腐蚀性和焊接性被广泛应用于船体结构材料的制造［1］

焊接 2017年5期2017-10-23

09MnNiDR钢焊接工艺

验数据焊接完后将试板锯为2块，分别标记为试板A、B。试板A进行热成型热处理，具体工艺为：热成型930℃（65 min）+正火900℃（100 min）+回火 620℃（120 min）+模拟热处理 560℃（6 h）。试板 B：热处理560℃（6 h）。试板A、B拉伸试验结果见表4，试板A冲击韧性试验结果见表5，试板B冲击韧性试结果见表6。表4 试板A/B拉伸试验结果表5 试板A冲击试验结果表6 试板B冲击试验结果试板A组织及硬度值见表7，试板B组织及硬度

电焊机 2017年6期2017-07-24

提高HG785高强钢焊接接头强度的试验研究

a.2 试验方法试板焊接：对HG785钢板的焊接采用熔化极气体保护焊方法，气体成分80%Ar+20%CO2，坡口形式采用带垫板的单边V形坡口，焊接位置为平位置，焊丝直径1.2 mm，选择JM110（ER76-G）和JM120（ER83-G）焊丝，并选择不同的焊接参数分别进行3种焊接试验，最后再对焊接接头分别进行拉伸试验和硬度试验，分析不同焊接参数对HG785钢焊接接头强度的影响。（1）1#试板焊接参数1#试板使用JM110焊丝，焊接参数选择工厂焊接普通低合

装备制造技术 2017年2期2017-06-07

低合金高强钢焊接缺陷原因分析

前焊接的无缺陷的试板,两件此次焊接出现问题的试板,采用对比分析的方法。用TIME1130型超声波探伤仪确定缺陷区域;用SPECTROTEST型直读光谱仪测定熔敷金属化学成分;用WEW-600C型微机屏显万能试验机测定试板的焊接拉伸性能;用JB-300B型冲击试验机,测定试板在-20℃时焊缝区和热影响区的冲击吸收功;用热酸浸腐蚀检验法检测缺陷区的低倍组织;用Axiovert 40 MAT型金相显微镜检测缺陷区显微组织。3 结果和讨论3.1 化学成分分析及结果

四川冶金 2017年2期2017-05-16

530mm超厚20MnMoNb锻件的窄间隙埋弧焊

30mm超厚锻件试板的焊接结构，制定合适的焊接工艺方案，预防焊接缺陷的产生。采用窄间隙埋弧焊焊接试板，试板经焊后热处理后进行无损检测和力学性能检测，检测结果均符合设计要求，焊缝一次合格，完成了焊接工艺评定，为930压力筒的制造奠定了坚实的基础。对焊缝进行微观组织分析，发现其中有细小的针状铁素体析出，细化了粗大的晶粒，这对焊接接头的力学性能有一定的改善作用。本次焊接工艺评定的完成，对超壁厚焊接结构的问题解决提出了新的思路。窄间隙埋弧焊；530 mm厚度；20

电焊机 2017年4期2017-05-10

三种锌防腐层的海水腐蚀与防污性能初探*

】分别制作热浸锌试板、冷镀锌试板和富锌涂料试板，然后通过螺栓将其紧固到塑料固定装置上放入海中进行试验，定期进行试板锈蚀及生物污损现场检查，并于1.5年后对出现在试板上的生物进行刮取、分类、称重，以检测试板的腐蚀情况。【结果】经历1.5年的海港试验，3种试板上的生物种类以及质量由小到大依次为热浸锌试板、冷镀锌试板和富锌涂料试板；热浸锌试板和冷镀锌试板的镀锌层完整无裂纹、无锈点，而富锌涂料试板涂层开裂起皮、锈蚀失效，生物污损程度高于热浸锌试板和冷镀锌试板的镀锌

广西科学院学报 2016年3期2016-10-13

橡胶颗粒沥青混合料破冰试验研究

过观察沥青混合料试板表面的冰层的厚度以及结冰的碎裂尺寸等表面状况，来定性评价橡胶颗粒沥青路面的破冰效果。冬季路面结冰易造成汽车刹车失灵、方向失控，究其原因是由于路面抗滑能力降低，汽车轮胎与路面的附着力不足造成的，因此研究路面的破冰性能也就是研究路面自身的抗滑性能。故在本研究中根据STAP 试验仪器的工作原理，采用STAP 试验仪的BPN 值（摆值）以及摆值的衰减量（ΔBPN），对橡胶颗粒沥青混合料试板的抗滑性能进行研究，根据试验数据的变化，对橡胶颗粒破冰试

太原学院学报(自然科学版) 2016年1期2016-05-16

魏氏组织对Q245R焊缝材质状态的影响

对Q245R焊接试板的焊缝区域以及过热区域存在的魏氏组织进行了评级。结合魏氏组织形成的原因分析了Q245R焊接试板的焊缝区域及过热区域存在魏氏组织的原因，验证对Q245R焊接试板进行热处理后的焊缝区域及过热区域存在魏氏组织是一种常见现象，并通过金相组织分析、力学性能试验、弯曲试验、冲击性能试验、硬度试验，研究了魏氏组织对Q245R焊缝材质状态的影响。关键词：魏氏组织 焊缝材质状态中图分类号：TG441.7 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（20

科技创新导报 2016年5期2016-05-14

埋弧焊焊缝金属冲击性能的影响因素及改进

同焊接工艺参数的试板焊接，并对试板焊缝金属进行－20℃和0℃冲击试验，宏观分析了试板焊道的组成，并对正反面最后焊道进行金相组织分析，查清了引起焊缝金属冲击不合格的原因。经过数月实践和试验参数的积累，探索了影响埋弧焊焊缝金属冲击性能的各项因素。试验采用的材料为20HR－B，试板规格为18 mm×300mm×（400～800）mm，V型坡口为65°，坡口钝边为6mm，焊接材料的牌号为H09MnHR焊丝和SJ18HR焊剂。2 影响焊缝冲击性能的因素为找出焊缝金属

电站辅机 2015年2期2015-12-11

15CrMo埋弧焊焊接工艺

为0.44（所用试板15CrMo材料的碳当量为0.55），可见该钢材碳当量较高，淬硬倾向较明显，焊接性能比较差。由于采用埋弧焊时的热输入较大，所以焊接时需要采取适当的焊接工艺措施来保证焊接质量。2. 焊接工艺评定试验（1）预热装置准备 对于试板的施焊，由于试板尺寸小，故用火焰加热方便。图1为火焰加热装置，多组喷火管分成两排，这样加热时试板的温度比较均匀（注意这个装置喷火口只有丝网，没有装焊嘴，因此只能是单一的燃气，不能同时通入O2）。（2）焊前准备 用30

金属加工(热加工) 2015年18期2015-11-30

BHW35厚壁热成形封头焊缝性能的恢复

，随后对随炉焊接试板进行力学性能检测。力学性能试验结果显示抗拉强度不合格。材料简介德国的BHW35钢，相当于国产13MnNiMoR，中低温压力容器用钢板，广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等行业，用于制作反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐、液化气罐、核能反应堆压力壳、锅炉汽包、液化石油气瓶、水电站高压水管、水轮涡壳等设备及构件。一般在正火加高温回火状态下使用，组织为回火贝氏体加铁素体。表1为此次所用母材化学成分。封头成形过程用户产品焊接焊材选用：H08Mn

锻造与冲压 2015年12期2015-06-21

航空涂层材料大气暴露试验评价

如表1。1.3 试板投放样品暴晒地点为拉萨站，该试验站的环境参数及特征见表2。表1 航空涂层材料大气暴露试验样板制备Table 1 Preparation of aircraft coatings test panels表2 大气环境试验站－拉萨站的环境参数及特征Table 2 Environmental parameters and characteristics of Lasa图1 航空涂层材料大气暴露试验样板原始上架图Fig.1 The origin

合成材料老化与应用 2014年4期2014-11-28

搅拌头材质对搅拌摩擦焊温度场的影响

同边界条件下焊接试板及搅拌头温度场的分布规律，并分析搅拌头材质对搅拌摩擦焊过程中焊接试板及搅拌头自身温度场的影响。1 实验设计搅拌摩擦焊过程中，搅拌头受到较为复杂的温度和载荷的交互作用。基于搅拌头各项功能的实现，其材质一般应具有较高的热强性、耐磨性、抗蠕变性、耐冲击性、热稳定性等［11］。铝合金搅拌摩擦焊一般采用工具钢制作搅拌头，因为该材料具有较好的耐高温静态和动态力学性能以及较好的耐磨性能，而且具有较高的熔点。高速工具钢W9Mo3Cr4V 与铝合金之间的

航空材料学报 2014年2期2014-11-16

焊接参数对高强钢焊接接头疲劳寿命的影响

上取8件对接接头试板，试板化学成分如表1所示。试板按图1开坡口后分别按表2焊接参数采用气保焊方法焊接，焊缝质量符合ISO5817的B级规定。探伤合格的试板按GB2649规定加工光滑试样，4种试板各取6件试样。3.试验与分析（1）疲劳寿命曲线 试样在MTS试验机上进行疲劳试验，应力比R=-1，频率5Hz，在室温下轴向拉伸循环加载至试样断裂，记录循环加载次数。4种试板24件试样的疲劳断裂位置都在焊缝热影响区；将疲劳试验数据用疲劳寿命经验幂函数拟合成S-N疲劳寿

金属加工(热加工) 2014年18期2014-10-08

压力容器14Cr1MoR封头热处理工艺及性能试验研究

性能合格的热处理试板。笔者希望通过对上述问题的分析、研究解决工业生产中的类似问题。1 研究材料与方法封头材料14Cr1MoR，厚20mm，执行标准GB/T 713-2008《锅炉和压力容器用钢板》，其化学成分见表1，试板的抗拉强度Rm为520～680MPa，V型冲击功Akv≥54J(-18℃，标准试样：10mm×10mm×55mm)。表1 试板化学成分 %制造厂采用的首次热处理为空冷正火，具体方案为正火温度930℃×1.5h后出炉冷却，该方法是14Cr1M

化工机械 2014年3期2014-05-29

铸铁电弧焊补工艺在电机铸件的应用研究

在焊接完毕后，将试板整体覆盖起到缓冷的作用。工件采用火焰预热，预热温度用红外线测温枪测量。2.2 试件焊接过程2.2.1 Z308、Z208焊条焊接第一，先用Z308分别焊接一组试板，采用冷焊(不预热)，焊条直径φ3.2mm，焊接电流:100～120A；电源极性:交流；焊接位置:水平。采用多层多道焊，焊接时将另一组试板垫在下面，作为另一组试板间接预热。焊接过程中没有发现裂纹出现，焊接后当时没有出现裂纹。第二，Z308焊条焊接完一对试板后，间接加热垫在下面的

黑龙江科学 2014年4期2014-04-09

6082铝合金双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场研究

双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场的影响，主要考虑了焊接夹具材料、宽度和其之间距离对试板温度场的影响［14］。本工作研究设计了一系列针对双轴肩搅拌摩擦焊6082铝合金板材对接焊接试验，应用热电偶测温技术，实验测定了不同工艺条件下焊接试板温度分布曲线，探讨了双轴肩搅拌摩擦焊试板温度场分布规律。1 试验设计试验材料选用6082-T6铝合金，其化学成分列于表1。焊接试板尺寸为:400mm×60mm×6mm。为了测定焊接过程中试板上温度分布规律，在靠近上轴肩、下轴肩2mm

航空材料学报 2013年5期2013-09-12

BHW35厚壁热成形封头焊缝性能的恢复

，随后对随炉焊接试板进行力学性能检测。力学性能试验结果显示抗拉强度不合格。材料简介球形封头使用的是德国BHW35钢，相当于国产13MnNiMoR，中低温压力容器用钢板，广泛应用于石油、化工、电站、锅炉等行业，用于制作反应器、换热器、分离器、球罐、油气罐、液化气罐、核能反应堆压力壳、锅炉汽包、液化石油气瓶、水电站高压水管、水轮涡壳等设备及构件。一般在正火加高温回火状态下使用，组织为回火贝氏体加铁素体。表1为BHW35钢母材化学成分。■ 表1 母材化学成分封头

锻造与冲压 2013年22期2013-08-08

高强钢20MnTiB焊接接头残余应力分布规律研究

 测试方案（1）试板规格。选取规格480mm×400mm×12mm，480mm×400mm×6 mm的20MnTiB焊接试板进行残余应力测量。（2）残余应力测量布点方案。对每块试板正反面各取16个点进行测量，在五条平行线上进行布点，每条线间间距20 mm，正面分别测量距离焊缝中心距离为-60 mm，-40 mm，-32 mm，-24 mm，-16 mm，-8 mm，0 mm，4 mm，8 mm，12 mm，16 mm，20 mm，24 mm，32 mm，4

电焊机 2013年7期2013-08-05

搅拌头几何特征对搅拌摩擦焊试板温度场的影响

擦焊接过程中焊接试板温度场的分布，对于研究摩擦产热机制与传导，建立高温金属的塑性变形及流动规律，探讨焊接过程中的传质模型，特别对于阐述焊接接头组织的变化规律具有重要意义，因此，受到国内外研究者的广泛关注。目前，其研究主要集中在搅拌摩擦焊接的热源模型的建立［7～9］，焊接过程温度场的数值模拟［10～12］，以及温度场的实验测定［13～15］等方面。尽管关于搅拌摩擦焊温度场的研究报道很多，但是，在搅拌头几何特征对搅拌摩擦焊试板温度场的影响方面尚未见系统的研究成

航空材料学报 2013年1期2013-07-16

水轮机转轮焊接接头残余应力分布研究

）本文通过对焊接试板及真机转轮的残余应力测试，研究了水轮机转轮焊接接头残余应力分布规律，通过热处理前后的焊接残余应力的对比，对采用HS13-5和HS367两种焊接材料焊接转轮的焊后热处理效果进行了评价。水轮机转轮；盲孔法；残余应力；焊接接头1 前言近些年，大型混流式水轮机转轮叶片经常在短期运行中即出现开裂现象，开裂位置多数位于叶片的出水边，裂纹形式为疲劳破坏。从已产生裂纹的情况分析，转轮在运行时所承受的实际应力远远大于计算应力，焊接转轮存在一定的焊接残余应

大电机技术 2012年2期2012-09-21

SA516Gr70钢大型拼焊封头焊接工艺研究

头制造工艺的焊接试板进行了焊接及热处理工艺研究。检验结果证明，焊接试板的各项技术指标均满足该设备拼焊封头的使用要求，现将试验情况介绍如下。1 SA516Gr70钢球形封头生产制造流程该天然气脱硫装置一级主吸收塔及水解反应器共计24台,其球形封头生产制造流程为：拼焊封头板坯→毛坯下料→正火处理→热冲压成形→正火(水淬冷却)+回火处理→清理→超声波测厚→划环缝坡口和接管孔线→气割余量→加工环缝坡口和接管孔坡口→封头内壁堆焊→装焊接管→待总装。用于制造球形封头的

大型铸锻件 2011年5期2011-09-25