外径
- 气门座圈人工液氮冷却工艺压装试验研究
以上),气门座圈外径收缩变小后取出,使座圈外径在温度为(25±3) ℃的环境中恢复,当气门座圈外径恢复至与座圈底孔圆柱面直径之间为过渡配合或间隙配合时,取出气门座圈装入座圈底孔中,使用工装压装到位[8]。采用液氮冷却压装工艺可保证气门座圈与气门导管的同轴度,使密封带密封良好,防止工作中出现气门座圈松动脱落、破碎或变形。过渡配合或间隙配合可减小压装过程中气门座圈与底孔圆柱面的磨损,使气门座圈与座圈底孔底平面顺利贴合,压装到位。目前,针对批量生产过程自动液氮冷
内燃机与动力装置 2023年6期2024-01-12
- 角接触轴连轴承组件台阶轴的磨加工工艺
结构,台阶轴三处外径尺寸不同,应选取和加工出最佳的定位基准,才能保证台阶轴上沟道的磨削精度。此外,该台阶轴无法用滚棒式超精机进行沟道的超精加工,其沟道磨削及超精加工具有一定的难度。图1 O型直通轴角接触轴连轴承结构示意图图2 含台阶轴的角接触轴连轴承结构示意图2 陀螺电动机用角接触轴连轴承组件中台阶轴的加工工艺2.1 角接触轴连轴承组件中直通轴的加工工艺角接触轴连轴承组件中直通轴的磨超加工工艺路线为:靠磨两端面→精磨外径面→精研外径面→精磨内径面→修研外径
轴承 2023年9期2023-09-15
- J307 轮箍径-轴向轧制变形分析
位置跟踪计算环件外径变化，提出导向辊和锥辊运动的自适应控制算法。以上学者提出的环件轧制辊系运动控制算法均是针对具体的工艺条件，不能直接用于轮箍的径-轴向轧制仿真。轮箍是一种断面形状复杂的环形件，相较于矩形截面环件，金属变形及工艺参数对异形截面环件轧制的影响更复杂。对于部分异形截面环件如锥形环件和内台阶环件[12-13]、L 型截面环件[14]、T 形环件[15]轧制过程的研究取得了一定成果，但对于轮箍这种带有外凸缘异形截面环件轧制过程的金属变形规律还有待进
安徽工业大学学报（自然科学版） 2023年2期2023-05-08
- ◆敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.08 2.00 2.01 24082 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.45 2.32 2.37 24083 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.99 2.90 3.05 24084 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.71 3.55 4.36 24085 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管)外径Φ40 m 5.44 5.2 2 5.7 7 24086 PVC 冷弯电线
建筑与预算 2022年12期2023-01-09
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.08 2.02 2.01 24082 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.45 2.34 2.37 24083 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.99 2.92 3.05 24084 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.71 3.58 4.36 24085 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.44 5.2 6 5.7 7 24086 PVC冷弯电线管(刚性
建筑与预算 2022年11期2022-12-08
- 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.08 2.01 2.01 24082 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.45 2.33 2.37 24083 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.99 2.91 3.05 24084 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.71 3.57 4.36 24085 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管)外径Φ40 m 5.44 5.2 4 5.7 7 24086 PVC 冷弯电线
建筑与预算 2022年10期2022-11-08
- 一种尼龙玻纤注塑预埋定位销在汽车SMC 模压件上的应用
程中定位作用，其外径要求Φ16（-0.15，0）。为了便于注塑成型，避免表面出现缩痕缺陷，将其结构设计成等壁厚空心结构，内部增设工艺孔，其结构如图1 所示。图1 尼龙+30%玻纤预埋定位销结构图（单位：mm）预埋定位销预埋到SMC 汽车侧门内板模压件位置如图2 所示。图2 SMC 汽车侧门内板模压件根据实际使用情况，汽车侧门总成在生产过程中，侧门内板预埋定位销需多次定位使用，且在侧门内板SMC 模压过程中，模腔内需加热加压，因此，尼龙玻纤预埋定位销还需具备
科技与创新 2022年14期2022-07-26
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.08 2.06 2.01 24082 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.45 2.39 2.37 24083 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.99 2.98 3.05 24084 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.71 3.66 4.36 24085 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.44 5.3 7 5.7 7 24086 PVC 冷弯电
建筑与预算 2022年5期2022-06-09
- 薄壁圆锥滚子轴承外圈车加工工艺改进
易产生夹持变形，外径面圆度误差、单一平面外径变动量难以控制，故有必要分析原车加工工艺中存在的问题，并提出相应的改进措施。1 原加工工艺及存在的问题1.1 原加工工艺某轻窄系列圆锥滚子轴承外圈尺寸为：外径352.425 mm，滚道最大直径320.4 mm，高度23.813 mm，最小壁厚13.54 mm。锻件为2个外圈(图1)合锻加工，车加工时切为2个外圈。图1 外圈锻件外圈车加工时一般先粗车后精车，软磨前通过粗车去除套圈两端面、外径面、内表面及倒角的加工余
轴承 2022年5期2022-06-08
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.10 2.07 2.01 24082 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.47 2.40 2.37 24083 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 3.02 2.99 3.05 24084 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.75 3.67 4.36 24085 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管)外径Φ40 m 5.49 5.3 9 5.7 7 24086 PVC冷弯电线管(刚性阻
建筑与预算 2022年4期2022-05-09
- 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.10 2.07 2.05 24082 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.47 2.39 2.42 24083 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 3.02 2.98 3.11 24084 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.75 3.66 3.88 24085 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管)外径Φ40 m 5.49 5.3 7 5.60 24086 PVC冷弯电线管(刚性阻燃
建筑与预算 2022年3期2022-04-22
- 基于工作温度8Cr4Mo4V钢制轴承外套圈尺寸及应力变化特征分析
火+回火处理后，外径为φ73.77 mm，内径为φ64.4 mm，幅高为29.35 mm。图1 热处理工艺曲线将加工完成的成品轴承外套圈分别置于120、150、220和250 ℃的保温箱中，模拟在工作温度下保温，然后每隔2 h取出，冷却至室温，再放入保温箱中保温，如此循环进行，累积时间共计300 h(只包括在箱时间)，每累积10 h测量轴承外套圈尺寸。尺寸测量采用扭簧仪，精度为0.001 mm，经不同时间保温处理后，采用与轴承外套圈外径或内径尺寸仅差几微米
金属热处理 2022年3期2022-04-09
- 左侧掌浅弓变异一例
缺如，左侧尺动脉外径为4.00 mm，在经过腕尺侧管后，发出掌深支，终支直接进入手掌，在腕掌关节平面分为位于尺侧端的第1分支主干，外径为2.10 mm和位于桡侧端的第2分支主干，外径为2.00 mm。在距分支起点16.00 mm 处，第1分支主干末端发出2条外径为1.50 mm的指掌侧总动脉，分别行向第3～5指指蹼间隙，两动脉在距离发出点49.00 mm和39.00 mm处，各分出2条指掌侧固有动脉，分布于第3～5指相对缘。第1分支主干在距主干起点2.30
解剖学杂志 2022年6期2022-03-06
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ16 m 2.06 2.05 2.0 5 24082 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.37 2.4 2 24083 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.95 3.1 1 24084 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.63 3.8 8 24085 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.3 2 5.6 0 24086 PVC冷弯电线
建筑与预算 2022年1期2022-02-17
- 椎动脉及大脑后动脉并后交通动脉变异1例
脉的右大脑后动脉外径明显小于左大脑后动脉和起自颈内动脉的右大脑后动脉；无右后交通动脉，左后交通动脉发育不良（图1）。描述如下：图1 椎动脉及大脑后动脉并后交通动脉变异（1）椎动脉外径差大：双侧椎动脉均起自锁骨下动脉，左/右侧起始处、入枕骨大孔处和末端的外径为分别为3.78 mm/7.52 mm、2.66 mm/6.10 mm和1.74 mm/4.52 mm，起始处至寰椎横突孔上方的距离12.50 cm/12.99 cm。（2）大脑后动脉外径差大：基底动脉长
中国临床解剖学杂志 2021年4期2021-07-30
- 脾动脉变异一例*
腔干自腹主动脉（外径20.32 mm）发出后分为2支，即肝总动脉（外径3.41 mm）与胃左动脉（外径1.82 mm）。距离腹腔干5.61 mm处，肠系膜上动脉（起始主干外径6.11 mm）以45°角起自腹主动脉，向前下行经16.23 mm分为上、下2支，上支为脾动脉（外径5.20 mm）供应脾及部分胃的血供，下支为肠系膜上动脉延续（外径4.98 mm），供应小肠、部分结肠以及胰头的血供，两者夹角为117°。正常情况下，腹腔干发出脾动脉、肝总动脉、胃左动脉
解剖学杂志 2021年3期2021-07-01
- ◆ 敷设线缆用材料
管(刚性阻燃管)外径Φ16 m 2.06 1.96 2.05 24073 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC 冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.05 5.60 24077 PVC 冷弯电线管
建筑与预算 2020年11期2021-01-13
- 大型外径千分尺检修工装的研制
)检修人员对大型外径千分尺进行检定、校准、修理时，经常遇到一些难题。在外径千分尺所有要求被检定的参数中，两工作面的平行度属重要参数，检定要求为：外径千分尺锁紧装置紧固与松开时千分尺两工作面的平行度不大于规程中的要求。1000 mm以下外径千分尺的平行性检具是由专业厂家制造的；而对于圆柱形(∅8 mm)测头外径千分尺两工作面平行性的检定，目前现有的方法是：将两套或三套1000 mm的平行性的检具进行组合，对1000 mm～3000 mm千分尺的平行性进行检定
中国重型装备 2020年3期2020-07-17
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_161_180_838_314_884.pngimages/BZ_161_316_838_850_884.pn
建筑与预算 2020年6期2020-07-03
- 串励电机定转子冲片参数选择思路与方法
机冲片设计时定子外径选取思路，以及相应的转子外径尺寸如何确定。1 概述串励电机定转子冲片尺寸的选择存在两种主流观点，即：“电机的功率和定子的外径平方成正比”与“电机功率只和转子的外径平方成正比，转子外径越大越好”。两种观点的碰撞，形成了串励电机冲片设计的关键要素。2 设计理念电机冲片设计不仅应满足电机功率需要，更应在电动工具整机寿命、抗电磁干扰、火花以及电机单位重量功率比等其它性能方面获得提高。冲片设计必需满足电机的生产工艺和生产率，只有完成电机冲片设计后
电动工具 2020年3期2020-06-24
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_158_180_838_314_884.pngimages/BZ_158_316_838_851_884.pn
建筑与预算 2020年5期2020-06-15
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.25 2.42 24074 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.80 3.11 24075 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.42 3.88 24076 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.05 5.60images/BZ_139_180_838_314_884.pngimages/BZ_139_316_838_850_884.pn
建筑与预算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 敷设线缆用材料
(刚性阻燃管) 外径Φ20 m 2.42 2.25 2.4 2 24074 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ25 m 2.96 2.80 3.1 1 24075 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ32 m 3.68 3.42 3.8 8 24076 PVC冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ40 m 5.38 5.05 5.6 0images/BZ_152_178_838_312_884.pngimages/BZ_152_314_838_848_88
建筑与预算 2020年3期2020-05-22
- 敷设线缆用材料
管(刚性阻燃管)外径Φ 1 6 m 2.0 6 1.9 6 2.0 5 2 4 0 7 3 P V C冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ 2 0 m 2.4 2 2.2 5 2.4 2 2 4 0 7 4 P V C冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ 2 5 m 2.9 6 2.8 0 3.1 1 2 4 0 7 5 P V C冷弯电线管(刚性阻燃管) 外径Φ 3 2 m 3.6 8 3.4 2 3.8 8 2 4 0 7 6 P V C冷弯电线管(刚性阻燃管
建筑与预算 2020年2期2020-04-16
- 2.5MW风力发电机组驱动轮圆跳动检具的改进
+0.003mm外径和φ140+0.028+0.003mm外径的圆跳动均为0.02mm，φ193.28mm外径齿部齿顶的圆跳动为0.0 7 m m、φmm内孔齿部齿顶的圆跳动为0.03mm，两侧的台阶端面圆跳动分别为左侧端面圆跳动0.0 3 m m、右侧端面圆跳动0.05mm。图1 驱动轮结构3. 改进前检验方式改进前检验驱动轮圆跳动检具结构如图2所示，将V形块A、V形块B通过内六角螺栓安装在平板上，平板左侧安装挡板，顶头安装在挡板朝向被检零件的一侧。使用
金属加工(冷加工) 2020年2期2020-02-25
- 陶瓷辊棒内外径之比对其抗弯性影响的研究
从理论验证辊棒内外径之比对辊棒弯曲时最大弯曲正应力大小的影响，并通过计算机计算与拟合辊棒弯曲所受最大正应力与内外径比的关系，为选取合理的辊棒内外径比提供理论及参考。1 理论基础当辊棒承受制品压力和自身重力时会产生弹性弯曲变形，当发生弯曲后，一些层面的纵向会伸长变形，而一些层面会发生缩短变形。但在伸长层和缩短层交界处，既不发生伸长也不发生缩短的层面，称为“中性面”。中性面与辊棒横截面的交线，称为该截面的“中性轴”，如图1 所示。距离中性面越近的层面变形程度越
陶瓷研究 2019年2期2019-08-24
- 不同测量工具对锆合金管材外径测量结果的影响
和气动量仪对不同外径壁厚比A(外径/壁厚)和不同状态核用锆合金管材外径测量结果的影响，以期为核用锆合金管材生产和检测时不同测量工具的合理选择提供指导。实验结果表明，使用螺旋测微仪得到的管材外径测量值要小于气动量仪和激光测径仪的测量值，测量结果的差值随着管材A值的增大而增大。不同状态管材的不同测量工具之间的差异是一致的。管材是否经过退火处理对于使用同种测量工具的测量结果没有影响。外径尺寸是管材的一项基本特征，而核用锆合金管材的外径尺寸是一项判定管材合格与否的
金属世界 2018年6期2018-12-17
- 用于塑料挤出机的先导分配器的分流锥
中心孔,锥形部的外径自前至后逐渐变大，锥形部的外径的最大处大于引流部的外径且引流部的外径大于杆状本体的外径，引流部的后端具有一倾斜于分流锥的轴心线的斜面，本案中,通过将该空心的分流锥设置在先导分配器中,使得各个被分流的流道在轴向上相互错开、彼此相互隔离，使得原料在先导分配器中能够实现均匀分流（申请专利号：CN201720865675.1）。
橡塑技术与装备 2018年20期2018-10-20
- 左右髂总动脉缺如一例
,腹主动脉分叉处外径为18.10mm;左侧髂内动脉起始处外径为6.18mm、髂外动脉起始处外径为8.76mm;右侧髂内动脉起始处外径为7.10mm,髂外动脉起始处外径为7.32mm。自腹主动脉分出后,左侧髂外动脉向下延伸168.92mm,发出左侧股深动脉(起始处外径7.02mm)和股动脉(起始处外径7.26mm),左侧髂外动脉分叉处外径为12.30mm。右侧髂外动脉向下延伸172.10mm,发出右侧股深动脉(起始处外径6.48mm)和股动脉(起始处外径7.
解剖学杂志 2018年3期2018-10-09
- 一种便于连接的塑料管
管，第一安装管的外径小于连接管道的外径，第一安装管的内径与连接管道内径一致，第一安装管的外表面设有安装槽；第二安装管的外径与连接管道的外径一致，第二安装管的内径与第一安装管的外径一致，第二安装管的内表面设有滑槽，滑槽内滑动连接有与安装槽配合的安装块；第一安装管的外壁和第二安装管的内壁均设有密封圈。本实用新型解决了现有技术提供的塑料管道不易连接的问题（申请专利号 ：CN201720836714.5）。
橡塑技术与装备 2018年18期2018-09-22
- 芯轴外径对大变形推压-拉拔复合缩径的影响
本质的区别，芯轴外径对管坯缩径成形有重要的影响，但目前对芯轴外径的设计方法尚未研究，且工艺也未见实际应用。本文通过推压-拉拔复合缩径力学模型定性分析了芯轴外径对成形的影响规律，提出了芯轴外径的设计方法，并结合具体实例，通过数值模拟给出了合适的芯轴外径设计范围，且进行了试验验证，为工程应用提供了依据。1 芯轴外径对推压-拉拔复合缩径的影响分析1.1 推压-拉拔复合缩径变形分析图1所示为推压-拉拔复合缩径力学模型，缩径前管坯外径为d0，壁厚为t0，缩径后管坯定
中国机械工程 2018年17期2018-09-13
- 浮动支承在薄壁轴承套圈磨削中的应用分析
工过程中，端面和外径面始终是作为其他工序加工的基准，其质量直接决定了成品的精度。薄壁套圈，特别是大尺寸薄壁套圈磨削时主要存在两方面的难题：一是端面翘曲，二是磨削变形。对于前者，可采用MKD7675双端面磨床和ELC1200型研磨机有效控制[1]；对于后者，目前尚无较好的解决办法，只能通过增加磨削次数即多遍磨削的方式来控制变形，不仅延长了产品的生产周期，还大量占用人力和设备资源。如何通过控制磨削变形来减少套圈磨削次数，提高生产效率，缩短产品生产周期是当前急需
轴承 2018年1期2018-07-21
- 右肾动脉变异一例
长7.72cm,外径0.51cm,经右肾中动脉的后方分布至肾门后方区域,其终支可以看成是后段动脉;右肾中动脉长7.02cm,外径0.32cm,经右肾上动脉的前方下行,至肾门内侧3cm处分3小支分布至右肾上端和肾门前方区域,根据其分布范围可依次取名为① 上段动脉：长2.41cm,外径为0.33cm;② 上前段动脉：长2.46cm,外径为0.29cm;③ 下前段动脉：长2.48cm,外径为0.31cm;右肾下动脉长8.84cm,外径0.45cm,经右肾静脉后方
解剖学杂志 2018年2期2018-05-21
- 双侧旋肱后动脉变异一例
大,穿出四边孔处外径为4.68mm,其主干长度为34.00mm,与腋神经伴行。之后立即分为3支主要分支,即升支、中支以及因变异而出现的降支。升支起始处外径2.70mm,斜向外上行走15.60mm后再分为3支细支,进入三角肌。中支起始处外径3.20mm,横向外侧行走20.20mm后分为2支,主要分支环肱骨外科颈与旋肱前动脉吻合,细支进入三角肌。降支起始处外径2.26mm,经发出后沿肱三头肌外侧头深面,肱骨骨面下降斜向外下,下降159.18mm,最终分为2支,
解剖学杂志 2018年3期2018-02-14
- 胃左动脉变异一例❋
行至膈。胃左动脉外径5.5mm,在距离腹腔干起始部11.5mm处发出,向右上迂曲走行至5mm处发出左膈下动脉向左上经胃底后部到达膈。至56.5mm处发出肝支向右上走行38.5mm入肝,外径5.3mm。在肝支起始处发出第1胃支向左走行64.5mm 至贲门下部的胃前壁及胃小弯上部。外径3.5mm。在肝支起始处根部发出第2胃支向左下走行72mm至胃小弯中部,外径6mm。本例腹腔干和胃左动脉分支变异较为罕见,查近10年文献只有1例报道。故在临床上施肝胆和胃手术时应
解剖学杂志 2018年1期2018-02-13
- 国内管道材料等级表应用现状及常见问题浅析
表的编制过程中的外径系列、壁厚系列的选择等做了较为详尽的论述，对类似等级表的编制给出了建议。管道材料；等级表；现状；问题管道材料等级表(Piping Class)是油气田地面工程设计的基础，相当于“管道器材综合选用表”，也是三维配管设计和汇料不可缺少的基础文件。它规定了管道及组成件的材料 标准、尺寸范围、压力等级、型号、温度、压力等。完善的管道材料等级表对于提高设计效率、方便采购、保证安装施工安全有着重要的作用[1]。近年来，国内各工程公司或设计院都根据国
山东化工 2017年3期2017-09-16
- 转向架轮轴测量过程误差分析与改进
，保证产品质量。外径千分尺；内径百分表；测量误差；标准圆；校零1 引言机车的牵引力和制动力均通过车轴与车轮的结合力传递。因此轮对的组装质量直接关系到机车的行车安全。而轮对组装质量的一个重要参数为轮轴过盈量。过盈量过大可能造成车轮内孔塑性变形，甚至内孔损伤。过盈量过小又有产生车轮迟缓的可能。因此车轴及车轮尺寸的测量准确度至关重要。2 现状调查实际生产中轮与轴的过盈量公差一般在0.05左右，要保证过盈量真实可靠，就需要保证车轴外径及车轮内孔的测量过程误差之和要
环球市场 2017年20期2017-03-10
- 薄壁深沟球轴承套圈端面和外径磨削的难点与改进措施
039)薄壁轴承外径与内径尺寸比一般小于1.143，以满足结构要求，适应紧凑化设计[1-2]。近年来，高精度薄壁轴承需求量越来越大，应用越来越广泛。根据不同主机的结构特点，可采用不同系列的标准或非标尺寸薄壁轴承，如Kaydon公司已将其薄壁类轴承系列化，且全部为英制尺寸，轴承横截面大部分为等截面。薄壁轴承由于套圈壁厚较小，各加工工序中都易造成套圈的变形，特别是套圈端面、外径面的磨削精度难以保证，因此，以薄壁深沟球轴承为例，分析磨削难点，并提出了具体改进措施
轴承 2016年10期2016-07-26
- 刀杆外径对热缩刀杆与刀具配合的力学特性影响分析
411105刀杆外径对热缩刀杆与刀具配合的力学特性影响分析刘博周后明 周友行张高峰彭锐涛湘潭大学，湘潭， 411105摘要：为探究刀杆外径对热缩刀杆与刀具配合的力学特性的影响，对热缩刀杆与刀具配合模型进行理论研究，利用有限元软件ANSYS对静态、径向力作用下及感应加热情况下的不同刀杆外径的热缩刀杆与刀具配合等效应力、接触压力、热变形及热应力等力学特性进行对比分析。结果表明，随着刀杆外径的增大，热缩刀杆与刀具配合的总的接触压力、最大等效应力及热应力增大，配合
中国机械工程 2016年4期2016-06-23
- 高精度柔性球轴承外径面研磨工艺分析
圈壁厚系数(外圈外径尺寸与外沟径尺寸之比D/De、内圈内沟径尺寸与内径尺寸之比di/d)K≤1.14 时，应当采取特殊手段对轴承套圈进行保护性加工。其中，轴承根据壁厚系数不同又具体分为薄壁轴承和柔性轴承，1.04柔性球轴承通常用在谐波发生器机构中(图1)，该机构的基本组成部件有刚轮、柔轮、柔性轴承和波发生器。其中，波发生器是一椭圆形凸轮，当凸轮嵌入柔性轴承内孔后，整个轴承也变为椭圆形；柔性轴承外圈上装柔轮。在波发生器作用下，柔性轴承受双向载荷作用在柔轮内旋
轴承 2015年8期2015-07-26
- 离心铸造坯和锻坯生产L80－13Cr石油管的对比分析
几何尺寸的测量，外径和壁厚均采用游标卡尺及壁厚测量仪进行检测。2．3 试验方法2．3．1 试验主要参数试验采用4 支离心坯和9 支锻坯，经过加工后在长城特钢的3150 t 挤压机上进行挤压试验。试验主要参数见表2。表2 试验主要参数2．3．2 试验主要工艺路线试验用的4 支离心坯在新兴铸管公司的离心车间进行浇铸成型，经加工后运到长城特钢;而9 支锻坯是在长钢冶炼和锻造车间制造，后在长城特钢的挤压车间剥皮。试验主要工艺路线如下:离心坯→环形炉预热→感应炉加热
河南冶金 2014年2期2014-12-22
- 浅谈变频电缆3+3结构成缆外径的计算
缆3+3结构成缆外径的计算王海岭， 张红艳（安徽龙庵电缆集团有限公司，安徽无为238300）变频电缆3+3结构，比四芯电缆具有更稳定的传输性能，然而其接地线根据用户的实际应用要求选用的规格大小不一，大小不一的接地线芯截面需要选用不同的成缆外径计算公式，实际工作中无法根据其截面大小快速准确地判断出选用什么公式进行计算，并且电缆成缆外径比较难求。为了方便计算，从几何方面进行了推导，快速准确地找到了其计算方法。变频电缆；3+3结构；绝缘线芯；数学几何；缆芯直径0
电线电缆 2014年5期2014-07-02
- 海城市材料价格补充信息
.3×2.75(外径×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低压流体输送用焊接钢管 DN20 26.8×2.75(外径×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低压流体输送用焊接钢管 DN25 33.5×3.25(外径×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低压流体输送用焊接钢管 DN32 42.3×3.25(外径×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低压流体输送用焊接钢管 DN40 48×3.5(外径×壁厚) 3.84kg/m
建筑与预算 2014年3期2014-04-11
- 海城市材料价格补充信息
.3×2.75(外径×壁厚) 1.26kg/m m 6.60 2 低压流体输送用焊接钢管 DN20 26.8×2.75(外径×壁厚) 1.63kg/m m 8.10 3 低压流体输送用焊接钢管 DN25 33.5×3.25(外径×壁厚) 2.42kg/m m 12.60 4 低压流体输送用焊接钢管 DN32 42.3×3.25(外径×壁厚) 3.13kg/m m 14.00 5 低压流体输送用焊接钢管 DN40 48×3.5(外径×壁厚) 3.84kg/m
建筑与预算 2014年6期2014-04-09
- u 敷设线缆用材料
24083的材料外径Ф16；沈阳市序号24076～24082的材料壁厚依次为1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；沈阳市序号24082、24089的材料外径Ф63；沈阳市序号24083～24089的材料壁厚依次为1.0、1.1、1.3、1.5、1.9、2.2、2.7；鞍 山 抚 顺 本 溪 丹 东 锦 州 营 口 阜 新 辽 阳 铁 岭 朝 阳 盘 锦 葫芦岛 绥 中11.50 11.50 11.80 11.00 11.00 11.00
建筑与预算 2014年10期2014-04-09
- 大型绕组外径测量装置
测量和检验，因其外径大，变换范围广，常规量具无法满足使用要求，从而对变压器制造过程中相关数据的控制和检测带来影响。研制一种快速、准确的圆形外径测量工具，可大大提高变压器制造过程中相关工序数据测量的准确性和高效性，对提高检测效率，保证产品质量，以及变压器制造过程质量控制、数据分析、故障排除等有非常积极的意义。2 设计思路与结构原理本测量装置是在直线测量和圆形周长测量的基础上，经过改进和提高，将两种测量原理合二为一，结合在一种装置上，从而快速准确地得到所需要的
山东工业技术 2013年12期2013-11-30
- 鼻道扩充器的制作和应用
前缓扩充部(3)外径由前段(2)的外径逐步增加至扩充部(4)的外径；后缓扩充部(5)外径由扩充部(4)的外径逐步降低至后段⑺的外径；后段(6)的尾部接连结座(7)。图1 鼻道扩充器示意图鼻道扩充器，前段(2)长20 mm，外径7 mm，与前缓扩充部(3)之间的夹角是150o；前缓扩充部(3)长25 mm，外径由前段(2)的外径7 mm逐步扩大至扩充部(4)的外径9.55 mm；扩充部(4)长30 mm，外径9.55mm；后缓扩充部(5)长25 mm，外径由
中国医疗器械杂志 2012年3期2012-01-26
- 拖拉机气制动阀失灵的原因及解决方法
杆由塑料制成，其外径、长度往往易受热胀冷缩的影响而改变，导致气制动阀失灵。一、失灵的原因：当挺杆外径变大时，就会在气制动阀壳体内产生卡滞故障，使阀体合件打不开、不进气、不放气，或在开启位置不回位，不充气、无气压；当挺杆长度变短时，使阀体合件打不开、不进气、不放气。二、解决方法：当挺杆外径变大、长度变长时，可用细砂纸轻轻打磨后装复拉动试验，直至符合要求为止；当挺杆变短时，在挺杆头与阀体合件之间选垫厚度1-2mm、外径为18mm左右的普通平垫片1-2个即可。当
山东农机化 2011年1期2011-08-15
- 电磁无心夹具定位面变化对定程磨削尺寸的影响
调整过程中大挡边外径D1变——定位面尺寸为D变时，未磨削外径尺寸(与D1正相等)D1实——磨削过程中大挡边外径直径d正——调整过程中的内径d变——定位面尺寸为D变时，未磨削内孔尺寸(与d正相等)d实——磨削过程中的内径f——定位面尺寸变化对磨削面尺寸的影响量(外径影响量f1,内孔影响量f2)R砂——砂轮半径OJ——初始定位面尺寸工件中心与砂轮中心的距离OO′——定位面尺寸由D初变为D变时，工件中心在电磁无心夹具上移动的距离MP——定位面尺寸为D变时，实际定
轴承 2011年9期2011-07-25
- 轴承双端面磨削精度浅析
削方式会对套圈的外径（内外径）表面母线相对端面的倾斜度变动量造成一定影响。而轴承套圈的端面和外径是主要定位基准面，如果外径（内外径）表面母线对端面的倾斜度没有控制在一定范围内，那么对后工序加工精度有很大影响，产品质量难以保证，同时还会破坏非磨削表面的位置精度，造成轴承装配后成品质量下降。针对这些问题，提出了改进措施。因为双端面的磨加工是热处理后的第一道工序，外径（内外径）还没有磨削，所以在磨加工技术条件中没有要求检验套圈外径(内外径)表面母线对端面的倾斜度
哈尔滨轴承 2010年4期2010-10-11
- 双外径浪形保持架加工工艺
0001)1 双外径浪形保持架结构深沟球轴承是应用范围最广泛的轴承类型之一，其所用的浪形保持架具有结构简单，易加工，易装配，成本低等优点。在原浪形保持架的基础上开发出一种新结构的深沟球轴承用保持架——双外径浪形保持架，其有无爪浪形保持架和带爪浪形保持架2种形式。此种结构保持架无装钉孔，是用爪代替铆钉完成对轴承的组装，使用于小型及微型轴承。其除具有常规浪形保持架的优点外，还具有结构紧凑，包角大，径向游隙小，精度高，刚性好等优点。以7000101K深沟球轴承为
轴承 2010年8期2010-07-27
- 轻系列轴承外圈密封槽车加工变形的改进措施
工密封槽工序后，外径出现胀大现象，如图2所示，经分析是由于106105密封槽车加工后壁厚较小，径向厚度仅为1.45 mm，在较大径向切削力作用下，外径胀大0.45 mm左右。采取减少进给量、降低主轴转速等措施，外径胀大虽有所减小，但仍达不到胀大量不超过0.05 mm的工艺要求。图1 160105/01车工图2 采取措施原车加工160105外圈密封槽胀大情况如图2所示，现行工艺考虑到车加工时要便于安装和拆卸套圈，规定外卡胎卡持套圈端面尺寸的2/3左右。如果改
轴承 2010年10期2010-07-27
- 第1代轿车轮毂轴承外径面配合过盈量选取
加速度B——轴承外径面和转向节座孔间的配合长度，mmD——轴承外径，mmDh——转向节外径，mmE——外圈沟道直径，mmE1——弹性模量(对于轴承钢，一般取E1=207 GPa)F——静摩擦力，NFy——轴承承受的侧向力，Nf——静摩擦系数，f=0.125Δf——过盈量(转向节座孔和轴承外径面之间或轮毂轴和轴承内径面之间)，mmg——重力加速度，m/s2H——汽车质心高，mmPf——配合压力T——轮距，mmW——满载后前轴或后轴的质量，kg1 第1代轮毂轴
轴承 2010年5期2010-07-26
- 再谈《锅炉锅筒制造技术条件》中第4条制造和装配公差
偏差时，其两端的外径及外周长之差，有时就不止8mm和8πmm了。如果将它们组装起来，筒体和筒体或筒体和封头对接时，其边缘的对接偏差就较难控制了,但这还不是最难控制的，最难的要算锅筒管孔划线了。《条件》4.1.1条中规定：对接接头边缘偏差应符合JB/T1613《锅炉受压元件焊接技术条件》的要求。筒体和筒体或筒体和封头对接时，为保证其边缘偏差符合4.1条的规定，经常进行选配。如何进行选配？批量制造可以选配，单台制造如何处理？大家知道：选配时，我们一般都是把直径
海峡科学 2010年9期2010-01-07