延米
- 朱庄煤矿Ⅲ635工作面机巷沿空留巷补强支护分析
,得到巷道顶板的延米悬吊重量为:F1=ρghab=2.6×10×16.5×4.8×1=2 059.2(kN)(3)式中:F1为巷道延米悬吊重量,kN;ρ为顶板平均密度,kg/m3;g为重力加速度,m/s2;h为切顶高度,m;a为巷道宽度,m;b为单位巷道长度,m.2) 顶板走向断裂影响。考虑工作面采动影响,巷道顶板走向断裂存在应力附加影响。根据工作面采动影响,确定顶板扰动载荷为:F2=λF1=(1～2)×2 059.2=2 059.2～4 118.4(kN
煤 2023年11期2023-11-13
- 水泥土搅拌桩施工排土的计量与应用
总长度达380万延米。表1 主要地层物理力学性质指标在深圳以往的软基处理工程中,搅拌桩复合地基普遍采用直径D550 mm或D600 mm的水泥土搅拌桩,受水泥掺入量和单轴施工机具等因素影响,搅拌桩施工质量较难整体控制,特别在大面积软基处理工程中,处理效果参差不齐。而本项目深圳机场软基处理工程,处理面积大,处理标准高,搅拌桩复合地基选用大直径D800 mm水泥土搅拌桩,并采用四搅四喷施工工艺,保证搅拌桩施工质量。搅拌桩主要设计参数见表2。表2 水泥土搅拌桩设
山西建筑 2023年20期2023-10-09
- 地铁车站围护结构耦合式单 U 埋管系统换热研究
h后，各处埋管的延米换热量如图3所示，顶部连续墙、底部连续墙、底板的埋管延米换热量均在40 ～50 W/m之间，而顶板的埋管延米换热量只有10 W/m左右。由此可以判断，顶板耦合埋管系统的换热能力相对较差，不适合作为耦合式换热结构，下面的研究只考虑顶部连续墙、底部连续墙和底板这3类围护结构耦合埋管系统。图3 不同围护结构内埋管延米换热量对比3.2 换热影响因素分析3.2.1 进水温度对延米换热量的影响不同进水温度下，分析顶部连续墙、底部连续墙及底板3类围护
现代城市轨道交通 2023年9期2023-09-21
- 地质条件及埋管形式对地埋管换热器换热性能影响研究
热泵系统设计所需延米换热量。恒温法是建立稳定的地埋管换热器运行工况, 并直观获得地埋管换热器每米换热量的方法, 避免了复杂的计算, 但测试数据与设定工况相关(邓娜等, 2014)。图1 岩土热响应测试装置示意图Fig. 1 Composition of rock-soil thermal response test equipment恒热流法测试数据处理采用国标推荐的线热源理论模型, 地埋管内流体的平均温度可表述为:式中:tf—流体平均温度(℃);t0—地
地球学报 2023年1期2023-02-24
- 川中浅丘地区高速铁路纵断面设计研究
约6750 元/延米。一般地段不同墩高桥梁延米指标墩高每增加5m，延米指标将增加0.3 万～1.3 万，具体如表1 所示。表1 一般地段不同墩高桥梁每延米数量指标4.1.2 路基指标测算路基工程投资主要由路基工程本体、基础处理以及路基支挡结构组成。经测算，一般填方地段，按照平均填高7m 考虑（常规路桥分界为7m），路基公里指标约48000 元/m，一般挖方路基，按照平均挖高8m 考虑，公里指标约为38600 元/m，低填浅挖路基公里指标约为42000 元/
大科技 2023年4期2023-02-20
- 干喷和湿喷工艺在超大跨度隧道中的应用对比
表4，表5,在每延米条件下，计算出干喷和湿喷工艺的混凝土损耗率，其具体情况见表6。表3 干喷和湿喷工艺对比表4 干喷混凝土损耗表表5 湿喷混凝土损耗表表6 每延米混凝土损耗表由表6可知：干喷混凝土每延米设计量比湿喷多1.03 m3，每延米实际喷射量比湿喷多1.48 m3；湿喷混凝土的损耗率为22.52%，小于干喷混凝土损耗率29.23%。由混凝土喷射量和损耗率对比分析可知：采用湿喷工艺节约了混凝土的使用量，并降低了混凝土的损耗率。3.4 其他方面对比分析1
山西建筑 2023年1期2023-01-16
- 套管式和双U型换热器换热性能对比
测试，获取试验孔延米换热量，设置地埋管进口温度35 ℃。无功循环测试时间不小于24 h，恒热流法和恒温法测试时间不小于48 h。由于试验孔测试依托实际施工项目，试验时间受限，因此并非所有孔都进行了恒热流法和恒温法2种测试。试验过程中，由浅层地热能热响应测试仪自动采集数据，两个数据点采集时间间隔不大于3 min。为了加强地埋管换热效果，管内循环流体的雷诺数Re应该大于2 300以确保循环流体为紊流状态，环形管道内流体雷诺数的计算公式[10]为(1)式(1)中
科学技术与工程 2022年34期2023-01-14
- 西安某地源热泵项目设计优化研究
5双U并联夏冬季延米换热量提高7.03 W/m和3.50 W/m，提高20.5%和14.5%；DN32双U并联较DN32单U夏冬季延米换热量提高12.91 W/m和8.12 W/m，提高37.7%和33.7%；DN32单U串联较DN32单U并联夏冬季延米换热量提高12.91W/m和8.12W/m，提高3.1%和3.2%；DN32双U串联较DN32双U并联夏冬季延米换热量提高12.91 W/m和8.12W/m，提高2.3%和1.5%。综上可以得出，采用双U形
山西建筑 2022年20期2022-10-11
- 特长隧道TBM导洞扩挖法可行性分析
加。增加成本＝每延米成本增加量×总长度。其中:每延米成本增加量＝每延米TBM导洞开挖成本A(含支护)＋每延米扩挖成本B(降造)－每延米投标预算钻爆成本C。A＝TBM导洞开挖每延米方量×(每延米TBM综合开挖单价a1＋每延米支护单价a2)。B＝扩挖每延米方量×每延米综合开挖单价c－每延米降造费b。C＝正洞全断面每延米方量×每延米综合开挖单价c。TBM导洞开挖每延米方量按直径4.73 m计算为17.57 m3；正洞开挖每延米方量:经加权得94.15 m3；扩挖
铁道建筑技术 2022年8期2022-09-30
- 水平旋喷桩在隧道施工中的应用
标合同中各级围岩延米单价序号支护方式、措施 单价/（万元/延米）备注123456 7 8 9Ⅴ级围岩Ⅴe双侧壁导坑法中隔壁施工费用Φ89超前大管棚Φ159超前大管棚单层水泥旋喷桩Ⅴ级围岩Ⅴe+单层水泥旋喷桩Ⅴ级围岩Ⅴe+Φ89管棚+水泥旋喷桩单层+Φ89管棚-中隔壁-Φ159管棚8.60 16.62 3.52 1.25 2.33 6.2 14.8与双侧壁比较/（增+、减-）（万元/延米）-8.02 0/ / /包括管棚包括锁脚-1.82 16.05-0.5
运输经理世界 2022年2期2022-09-20
- 住宅工程基坑方案造价比选及其成本控制研究
成本分析，按照每延米主材含量及含施工综合单价口径测算，其中单位含量钢管桩、钢板桩、钢抛撑、内插型钢等为单位重量kg/m；砼围檩、排桩、双轴、压顶梁、护坡面层为单位面积㎡/m；砼牛腿、土方挖填等为单位体积m3/m，方案比选单价参照浙江省信息价、市场询价等。2.1 基坑南侧方案造价比选南侧延长米约为100m，本段对土法工法桩+抛撑、钢板桩+抛撑、放坡+PC工法桩、PC工法桩+抛撑、排桩+抛撑、PHC桩+抛撑6种方案进行成本分析，对比结果如表1所示。表1 基坑南
城市建设理论研究（电子版） 2022年13期2022-06-24
- 基于TRNSYS的中深层地热供暖系统运行特性研究
式地埋管换热器的延米取热功率，为中深层地热热泵系统设计提供指导。1 系统组成与工作原理本研究基于青岛市某中深层套管式地埋管换热供暖实际项目运行测试数据，项目位于胶州市某小区，采用中深层套管式地埋管供热系统进行供暖。热源井位于胶东半岛平原地带（东经120°07′33″～120°11′38″，北纬36°18′18″～36°22′47″）。热储为断裂构造控制形成的带状热储，地下断裂岩浆活动较频繁。在系统设计时，可根据实际情况实现两种供暖模式，一种是地热井直供模式
可再生能源 2022年6期2022-06-22
- 中老铁路磨万段隧道工程施工指标研究
程计划进度指标 延米/月3.2.1 正洞（1）正洞工区。磨万铁路隧道轨面以上有效净空面积42.06 m2，加权平均计划进度指标45～95延米/月，加权平均实际进度指标8～118 延米/月，且主要集中在45～60 延米/月，11 座隧道进度指标达标，达标率14.5%。2 条趋势线大致平行、间距较大。隧道正洞工区进度指标散点图见图4（a）。图4 隧道正洞进度指标散点图（2）斜井工区。磨万铁路14 座隧道设有正洞斜井工区，共计42 个斜井作业面，施工总长度38.
中国铁路 2022年1期2022-03-24
- 阳澄西湖三通道工法选择及围堰明挖法、盾构法经济性分析
域围堰明挖法隧道延米造价影响较大的主要为水深与隧道长度。盾构法隧道在地质条件一定的情况下，延米造价主要与隧道长度关系较大，因为盾构长度较短，则盾构的摊销以及盾构工作井、端头加固等费用的摊销较大，而盾构隧道延米造价与水深关系较小。图1 钢板桩围堰标准断面图不同水深围堰方案选择 表3不同水深的结构厚度与围护方案 表4综上分析，对一般湖域隧道而言，影响盾构法与围堰明挖法工程经济性的主要前提条件为湖域水深与隧道长度。4.1 不同水深的围堰方案选择钢围堰是在涉水工程
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 基于经济性分析的中深层地埋管换热器优化研究
有研究表明平均每延米取热负荷为100 W/m时，中深层地埋管换热器可长期平稳运行，若增大到150 W/m，则无法实现长时间连续供热[29]。多个实际工程现场短期实验数据表明，连续运行条件下，换热器取热范围约为80~140 W/m[4]。随着钻孔深度增加，单井取热能力显著增加[30-31]，即每延米取热量增加。钻孔深度增加，单位深度钻孔成本有可能增加[32]，因此对于取热负荷较大而可能需要多个钻井的工程，面临在数量较少的深井和数量较多的浅井两类方案中做出选择
山东建筑大学学报 2021年6期2021-12-23
- 高速铁路高墩桥梁桥式方案比较研究
高下各简支梁的每延米工程投资见图6。由图6可知，相同墩高下，每延米工程投资随跨度增大而降低；相同跨度下，工程投资随墩高增大而增加。图6 简支梁每延米经济指标对比由于高墩桥梁常存在于“V”形山谷处，谷底处墩高较高，两侧山坡墩高较低，故选择桥式方案时，可选择较大跨度的简支梁，减少谷底的高墩数量，从而节省投资。对比分析不同墩高下连续梁及连续刚构桥梁的每延米工程投资见图7。相同墩高及跨度下，连续梁与连续刚构的造价比为1.5～2.2。因此，大跨度混凝土连续结构桥梁采
铁道标准设计 2021年11期2021-10-14
- 地源热泵岩土热响应测试分析及应用
综合导热系数λ和延米换热量。综合导热系数需要先通过实验获得岩土层初试温度然后通过稳定热流测试得到数值模拟曲线后获得，然后通过计算得到延米换热量。3.1 岩土平均初始温度测试K1、K3、K4采用无功循环法进行岩土初始温度测试，K2采用温度探头进行测试，每6小时记录一次数据。测试设备采用武汉地质工程勘察院研制的浅层地热能冷、热响应测试车。地埋管无功循环法是测试孔安装完成后在PE管内充满水，仅启动循环水泵，在循环一定时间后，PE管内水温逐步与岩土体的温度一致。此
工程地球物理学报 2021年4期2021-08-19
- 地温条件下重力热管蒸发段极限长度研究
工况下地埋管的每延米换热量数据.具体城市和相关数据如图2所示.由图2可知，在冬季工况下，地埋管的每延米换热量一般不超过55 W/m，即浅层地热中的竖向每延米可开采的热量（本文简称“每延米热流密度”）一般不超过55 W/m，恒温层每延米热流密度一般也不会超过55 W/m.而且随着纬度的增加，地层平均温度逐渐减小，每延米热流密度也逐渐减小.图2 我国多地地层平均温度和每延米换热量2 地温条件下重力热管蒸发段极限长度现今对重力热管的利用，主要是为了利用热管进行热
天津城建大学学报 2021年3期2021-07-01
- 浅谈G6、G2012 高速公路市场化养护中桥涵养护安全运行监管制度研究
3385.75 延米/14座，中桥1975.31 延米/32 座，小桥52 座/935.73 延米，天桥1237.782 延米/25 座，涵洞16909.5 延米/425 道。一类桥109 座，二类桥14 座，无三类及以下桥梁。1.2 G2012 营双高速公路基本概况G2012 营双高速公路景泰段全长61km，共有大、中、小桥梁53 座，其中:大桥16146 座/延米，中桥1133.86 延米/19 座，小桥450.66 延米/22 座，天桥310.8延米
甘肃科技 2021年10期2021-04-11
- 浅埋暗挖隧道下穿建筑物洞内注浆精确控制技术研究
了运用每根注浆杆延米注浆量来控制注浆，根据地表建筑物监测情况调整注浆量大小，保证建筑物的安全。3 注浆控制关键技术3.1 注浆原理利用其液压在地层中产生劈裂孔隙，改善地层的可注性，从而达到注浆加固的要求。在透水性差的土层注浆加固中，通过调整每个注浆孔的延米注浆量，改变劈裂孔隙的大小，从而改变浆液对土体的挤压程度。多个注浆孔对土体挤压效果的叠加效应造成对隧道上方土体的挤压和上抬，从而传导到地表和地面构筑物。3.2 初始注浆试验阶段全新地层注浆加固时，土层的某
城市建设理论研究（电子版） 2021年28期2021-04-02
- 贵州某高速公路顺层边坡处治方案与优化设计
中：T——滑体每延米下滑力（kN/m）；R——滑体每延米抗滑力（kN/m）；c——滑动面处的岩土体黏聚力（kPa）；j——滑动面处岩土体内摩擦角（°）；L——滑动面长度（m）；G——滑体单每延米度自重（kN/m）；Gb——滑体每延米竖向附加荷载（kN/m）；θ——滑动面倾角（°）；U——滑面每延米总水压力（kN/m）；V——滑坡后缘裂隙面上的每延米总水压力（kN/m）；Q——滑体每延米水平荷载（kN/m）；hw——滑坡后缘裂隙充水高度（m），根据裂隙情况及
运输经理世界 2021年3期2021-03-03
- 铁路隧道软弱围岩大断面机械化施工经济性研究与分析
其中，Ⅳa级围岩延米工程量优化见表1，Ⅳb、Ⅴa级围岩延米工程量优化见表2。表1 Ⅳa级围岩延米工程量优化对比表表2 Ⅳb、Ⅴa级围岩延米工程量优化对比表通过对比可以发现， Ⅳ、Ⅴ级围岩大断面机械化施工设计图较原设计图: 1)开挖量减少； 2)超前加固措施增加，其中，Ⅳb、Ⅴa级围岩超前支护由小导管改为管棚； 3)喷射混凝土质量要求提高，工程量增加； 4)锚杆和钢支撑工程量减少； 5)衬砌工程量基本一致，其中，Ⅳa级围岩衬砌由钢筋混凝土改为素混凝土，并增加
隧道建设(中英文) 2020年12期2021-01-06
- 城市地下PVC-U 塑料排水管道标准状态下力学性能的数值模拟
率关系图7 为每延米管道在三种荷载作用下数值模拟与试验的承载力-变形率曲线对比。数值模型与试件的承载力-变形率曲线吻合得较好。承载力-变形率曲线的特点与管道的变形失效过程有关。每延米管道在板载作用下的承载力最高，且随着变形率单调递增，直至管道内壁相接触，完全失去流通能力，承载力没有最大值（图7(a)）。条载作用下，承载力先是随变形率曲线增长，在变形率50%附近，管道上侧中部开始凹陷，承载力达到最大值，而后随着凹陷程度增大承载力缓慢下降（图7(b)）。点载作
广东建材 2020年11期2020-12-04
- 浅谈提升某露天铜矿山西南硬岩区域延米爆破量
场日常生产工作。延米爆破量是一项综合反映穿孔和爆破效益的经济技术指标，在矿山开采过程中往往容易被忽视。目前采区北部粉状斑岩区域延米爆破量为25m³/m～35m³/m，西南灰山硬岩区域延米爆破量为15m³/m～25m³/m。穿爆作业是矿山开采的首道工序，其成本占整个采矿成本的30%～40%，因此，充分意识到延米爆破量对采矿生产的意义，优化生产技术指标，降低生产成本。1 影响延米爆破量的症结1.1 延米爆破量计算方式采矿相关技术指标：a为孔距，b为排拒，H为台
世界有色金属 2020年18期2020-11-30
- 海洋石油工程项目配管材料信息提取
文件，包含单管的延米、表面积等信息，需要将延米和表面积导入图纸材料表；(5)*Support.TXT文件，包含管支架信息，本案例只对数据提取属性；(6)*Welds.LIS文件，包含焊点信息，需要将焊点信息导入图纸材料表。SPOOGEN生成的REPORT文件以及文件中的数据结构是由风格包决定的，建造事业部已经对国内海洋石油工程项目进行了标准化，编写程序可以用于所有使用标准化风格包的国内项目。综上所述，本案例中的程序需要将*Material.MTC、*Spo
山东化工 2020年20期2020-11-25
- 东峰煤矿3201 工作面沿空留巷支护优化设计
形。超前工作面每延米巷道顶煤体重：5.2 m×3.3 m×1 m×14.2 kN/m³=243.67 kN。超前工作面每延米巷道直接顶的重量：5.2 m×2.0 m×1 m×26 kN/m³=270.4 kN。超前工作面每延米巷道顶板锚索的预紧力不低于：250 kN/根×5 根=1250 kN。滞后工作面每延米巷道顶煤体重：4.0 m×3.3 m×1 m×14.2 kN/m³=187.44 kN。滞后工作面每延米巷道直接顶的重量为：4.0 m×2.0 m×
山东煤炭科技 2020年10期2020-11-05
- 复杂破碎围岩条件下大断面公路隧道初期支护的合理时机分析
拱的初支护7.5延米、9延米和10.5延米施工后洞室围岩的竖向、水平位移云图如图4～图6所示。图中竖向位移云图单位为m，负值表示沉降，正值表示隆起，水平位移云图单位为m，负值表示向左位移，正值表示向右位移，下同。图4 第1部7.5延米洞室围岩图5 第1部9延米洞室围岩图6 第1部10.5延米洞室围岩4.2 第2部初支护最佳仰拱设置时机本计算工况各部施工情况：第1部施作初支护和仰拱18延米后进行第2部开挖及无仰拱的初支护7.5延米和9延米。该工况洞室围岩的竖
工程技术研究 2020年8期2020-06-21
- 地埋管换热器温差及运行份额对换热量的影响实验研究
算出地埋管的单位延米换热量。计算过程是一个最优化过程，最优化目标函数为：(1)式中，Tcal,i为计算地埋管出水温度，℃；Ttest,i为实测地埋管出水温度，℃。最优化计算过程采用TRNSYS中的最优化模块TRNOPT进行，利用该模块调用美国伯克利劳伦斯国家实验室出品的最优化软件GENOPT完成最优化计算。图2 TRNSYS求解模型示意图3 实验结果及分析利用TRNSYS软件计算所得土壤参数如表1：表1 岩土参数表测试井之间的换热环境：土壤初始温度、土壤导
资源信息与工程 2020年2期2020-06-05
- 严寒地区基础工程越冬维护措施
为25W/m。每延米集水管需伴热带理论长度为Q/25=1.45，伴热带需用长度取1.2未预见系数，每延米集水管需伴熱带长度为1.45[×]1.2=1.74m，取2m。PVC管每延米需伴热带理论长度为Q/25=0.215 保温措施确定（1）集水管线采用50厚橡塑保温内裹电伴热进行保温，每1延米缠伴热带2m。（2）降水井泵管裸露部分采用2层25mm橡塑保温内裹电伴热带进行保温，经计算，每1延米缠伴热带1m。（3）降水井井口及集水池等周围顶面采用岩棉保温。降水
装饰装修天地 2020年3期2020-05-06
- 瓦房店市许家屯至太平湾港疏港铁路方案研究
大桥1座，197延米；隧道1座，2610延米。工程投资1.45亿元。②疏解线。疏解线由沈大铁路许家屯站（K159+544）大连端咽喉引出，跨越浮渡河后折向东，再以400米曲线半径向西回折，以隧道方式跨越改建后的沈大铁路，经过靴子沟2号隧道后至比选终点SCK5+584（对应贯通线里程为CK3+750）。新建线路全长5.854公里。比选段落设大桥1座，239.6延米；隧道1座，3780延米。投资估算2.47亿元。③改建沈大线。该线在许家屯站接轨后，许家屯站南侧
交通企业管理 2020年2期2020-04-24
- 悬浮隧道不同线形波浪作用受力研究
分析比较悬浮隧道延米平均最大荷载与其长度的关系，并与单向不规则波荷载值比较。工况2：悬浮隧道与波浪夹角分析悬浮隧道平纵线形均为直线，长1 000 m，改变管体轴线方向与多向不规则波的波浪主方向夹角，夹角取值：θ=30°～90°。分析比较悬浮隧道整体最大波浪荷载与夹角θ的关系，并与单向不规则波结果对比。进一步改变悬浮隧道长度，长度取值：L=10～5 000 m。分析比较不同夹角下悬浮隧道整体最大波浪荷载与其长度关系。工况3：悬浮隧道管体纵坡分析平面线形为直线
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 悬浮隧道特征横断面过水特性研究2：波浪荷载
面波浪荷载，即：延米最大水平波浪力Fh，延米最大竖向波浪力Fv。1.2 特征横断面外轮廓悬浮隧道断面外轮廓研究对象见图2。断面高度均为10 m。图中编号规则：①字母A～F代表基本形状特征：A方形、B折板拱、C微拱形、D圆拱形、E圆倒角形、F圆形。②数字代表断面基本特征宽度：A2、B2、C2、E2、F2宽度均为20 m；断面F1.5、A3宽度分别为断面F的1.5倍和断面A的3倍。③断面A-1、A-2、2A-1、2A-2在断面A和2A基础上增加不同宽度的两侧结
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 水性环氧树脂乳化沥青抗滑表层在武罐高速上的应用
7075.583延米/222座，其中：特大桥梁46318.17延米/21座，大桥40934.141延米/135座，中桥4713.192延米/64座；小桥60.08延米/2座；隧道82407.672延米/91道，其中：特长隧道31128延米/6道，长隧道18905.4延米/10道，中隧道24022.852延米/34道，短隧道8351.42延米/41道。隧道内经过常年累月的行车碾压，原路面的抗滑性能已经严重下降，不能满足高速公路对路面抗滑性能的要求。1 实验部
中国建材科技 2019年4期2019-10-29
- 海堤地基处理方法的比选
宽57m。海堤每延米建筑工程投资10.99万元。2.排水板法地基处理型式排水板法是利用在软土地基中打设竖向的排水板，大大缩短地基排水时间，加速地基固结速率，从而快速提高地基的承载能力。目前GPS定位系统辅助水下敷设土工织物及打设排水板在围垦工程和防波堤工程中已应用较多，其打设精度和进度可满足工程施工要求。排水板法施工进度慢，海堤断面较大、占地多。海堤堤顶高程6.20m，防浪墙顶高程7.0m，堤顶宽度6.0m，堤高10.2m～18.2m。海堤迎潮面3.0m高
珠江水运 2019年13期2019-08-04
- 同轴套管深埋管换热器延米换热量变化规律的研究
供暖等。埋管平均延米换热量是指埋管换热器在换热深度内每米吸收（释放）的热量，是表征埋管换热能力的重要指标，主要用于换热研究与工程初期概算用，一般不直接用于设计，设计仍需用岩土热物性参数等代入相关模型或软件[1]。浅层埋管的延米换热量可通过室内测试、现场恒热流试验或稳定工况试验计算、测定，计算时有多种方法可供选择，目前尚无统一规定[2]。对于浅层埋管延米换热量的研究，朱琴等[3]通过对土壤热阻的理论计算和80 m深地埋管换热器的数值模拟计算，拟合出了平缓变化
工业加热 2019年2期2019-05-28
- 隧道Ⅱ,Ⅲ级围岩光面水压爆破技术试验研究
用光面水压爆破每延米所节省的费用1)火工品节省的费用。布喀木隧道横洞开挖断面面积为42.72 m2。炸药的单价为14.8元，每循环使用118个雷管，共计1 865.49元。隧道每开挖1 m节省炸药：(144.8÷3.1-123.3÷3.3)×14.8=138.32元。隧道每开挖1 m节省雷管：1 865.49÷3.1-1 865.49÷3.3=36.47元。合计开挖每延米节省火工品费用：138.32+36.47=174.79元。2)人工费节省的费用。每循环
山西建筑 2018年20期2018-08-16
- 利用300T吊车架设复杂地形条件T梁支腿稳定性检算
荷载分布为：P每延米=112t÷2.0m=56t/m3.1.3 土坡体的下滑力为：T=W×sinai土坡体的抗下滑力为：破裂面稳定系数为：K=T`/Tai为破裂面与水平面的夹角；L为每延米破裂土体的破裂面长度。W为每延米破裂土体的自重或每延米破裂土体的自重与C支点沿X轴方向的每延米荷载之和。即：W=W每延米破裂土体的自重或W=W每延米破裂土体的自重+P每延米3.2 关于C支点下路堑土坡稳定性的检算通过计算，支腿下部支撑范围内破裂面的最不利稳定系数Kmin=
价值工程 2018年15期2018-06-02
- 某沿海地区超高层建筑桩基础优化设计
身强度设计值，每延米桩混凝土的经济效率，试桩要求，塔楼布桩情况对底板受力影响等因素。每延米桩混凝土的经济效率为单桩竖向承载力设计值与每延米桩混凝土体积的比值。在这里对比了桩径分别为850 mm，900 mm，1 000 mm时的相关参数，见表2。表2 桩径优选相关参数表3.4 经济性分析通过对灌注桩持力层、桩长、桩径对比选择，结论如下：1)通常情况下，随着桩径的减小，每延米桩混凝土的经济效率会提高。但在本工程中，850 mm桩径的单桩竖向承载力设计值受到桩
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 四川遂德高速公路项目预计2018年8月开工
座/13 220延米，隧道15座/6 150延米，互通枢纽2处，路基宽度26 m，设计速度100 km/h，项目预算总投资837 303.00万元，预计于2018年8月开工建设。它的建设使遂宁至德阳的空间距离将被大大缩短，并对进一步改善区域交通状况，提升公路交通运输能力，构建西部重要综合交通枢纽，完善区域高速公路路网，密切成都城市群内中心城市遂宁、德阳、绵阳三市之间的横向联系，促进射洪、三台和中江等3个百万人口大县经济和社会发展具有重要而深远的意义。
城市道桥与防洪 2018年2期2018-03-25
- 预制截断拼装深基坑地下连续墙方案研究
Q235钢，则每延米型钢接头结构抗剪承载力为2 592 kN；每延米型钢接头结构抗弯承载力为107 600 kNm；每延米型钢接头结构抗拉承载力（由12颗连接螺栓提供，假设连接螺栓为8.8级M24，采用高强度摩擦型连接，摩擦面抗滑移系数取0.45）为1 701 kN；每延米钢筋混凝土连续墙抗剪承载力（C30混凝）为730 kN；取钢筋混凝土结构自重为25 kN/m3，假设接头部位可满足长度为L的连续墙自重拉力，则L为36.5 m；每延米钢筋混凝土连续墙抗弯
城市轨道交通研究 2017年8期2017-08-30
- 地源热泵系统各参数换热性能敏感性分析
直地埋管夏季单位延米换热量作为换热器换热性能评价指标。地埋管运行时间取值30 d，每天运行8 h，土壤初始温度及土壤综合导热系数取宁波市不同区域各测试点的平均值，具体设定参数为：夏季运行份额0.33，制冷地埋管中传热介质平均温度32.5 ℃，制热地埋管中传热介质平均温度7.5 ℃，U型管内径0.025 6 m，U型管外径0.032 m，运行时间3 240 000 s，短期脉冲负荷连续运行时间28 800 s，钻孔直径0.15 m，岩土体初始平均温度19.4
山西建筑 2017年5期2017-03-29
- 连续刚构0#块托架的设计和计算
#块根部断面图每延米腹板的体积 V腹=1×10=10m3，每延米腹板的自重 G腹=10×26.5=265kN；每延米顶板的体积V顶=A顶×1=5.21m3，每延米顶板自重G顶=5.21×26.5=138.1kN；每延米底板的体积V底=A底×1=11.3m3，每延米底板自重G底=11.33×26.5=300.1kN；每延米翼缘板的体积V翼=2.47m3，每延米翼缘板的重量是G翼=65.4kN；每延米箱梁自重 G1=G腹×2+G顶+G底+G翼×2= 1099k
福建交通科技 2016年6期2017-01-05
- 浅谈重庆地区车站围护结构工法对工程造价的影响
各造价指标表中每延米工程数量是重庆地铁初步设计中实际计算出的工程数量，单价指标采用的是重庆地铁初步设计概算的综合指标。1 重庆地区围护结构简介围护结构形式根据工程地质、围护的刚度、基坑防水和车站现场实际情况确定。根据明挖基坑所处的周边环境条件、地质条件和施工要求等，并借鉴重庆地区已建工程的成功经验，目前重庆地区主要分桩板挡墙、板肋式锚杆挡墙、旋挖桩桩加支撑、放坡开挖等形式。1.1 排桩+钢支撑排桩+钢支撑的支护形式是各地明挖基坑常采用的方法，重庆地区排桩一
四川建筑 2016年5期2016-11-22
- 南水北调中线铁路框架桥设计安全储备对比
中孔的顶板内侧每延米配筋20Φ28，钢筋面积为123.15 cm2，配筋率为0.82%；顶板外侧每延米配筋16Φ28，钢筋面积为98.5 cm2，配筋率为0.66%。水利规范边孔和中孔的顶板内侧每延米配筋15Φ28，钢筋面积为87.23 cm2，配筋率为0.58%；顶板外侧每延米配筋14Φ28，钢筋面积为81.9 cm2，配筋率为0.55%。铁路规范顶板内侧、外侧的配筋率比水利规范分别多出0.24%、0.11%。(2)底板铁路规范边孔和中孔的底板内侧每延米
河南城建学院学报 2016年5期2016-11-04
- 型钢混凝土组合结构柱优化研究
型的目标函数是每延米长度柱的总造价。造价由型钢的造价、钢筋的造价和混凝土的造价在组成。型钢混凝土组合结构柱数学模型的目标函数表达式如下:Cost(X)为每延米长度柱的造价;CostC(x)为每延米长度柱中混凝土的造价;CostA(X)为每延米长度柱中型钢的造价;CostS(X)为每延米长度柱中纵筋的造价;CostSV(X)为每延米长度柱中箍筋的造价。(2)基本约束条件［2］正截面偏心受压承载力约束:斜截面受剪承载力约束:(3)设计变量2 型钢混凝土组合结构
江西建材 2015年22期2015-12-02
- 工程建设征地中砖围墙调查及补偿方法的探讨
高度分级，以墙身延米长度计量，计量单位为“m”。补偿单价按围墙建设总费用除墙身延长米分析制定，计价单位为“元/m”。存在问题主要为：计算围墙补偿费时，需按墙身高度对补偿单价进行内插调整；对无基础的围墙（女儿墙），按调整补偿单价计算的补偿费高于实际建造成本。2 砖围墙工程量计算规则2.1 砖围墙的结构分类砖围墙是由砖或砖、瓦花饰砌筑而成的围墙。基本结构从上到下分为压顶或墙帽、墙身、墙柱和基础等部分，习惯上将砖围墙分为基础和墙身两部分。砖围墙以设计室外地坪为界
河南水利与南水北调 2015年20期2015-11-26
- 绳锯切割在大体积设备基础改造拆除中的应用
孔298.576延米，按钻进进度0.8 m/h计算，用时373.22 h，5台钻机每天24 h钻需要3.5 d(实为3.11 d)。3号卷取机停机后钻孔62.795延米，按钻进进度0.8 m/h计算，用时78.494 h，2台钻机每天24 h钻需要2 d(实为1.635 3 d)。停机后优先钻34V，35V，50V。用时12.956 h，2台钻机每天24 h钻需要0.5 d(实为0.27 d)，影响基础切割1 d。工艺排孔钻孔1 338.2延米,按钻进进度
山西建筑 2014年22期2014-08-11
- 地源热泵地热响应测试影响因素分析
地埋管换热量及每延米换热量进行模拟。分析在同一土壤类型条件下，不同地热响应测试工况对测试结果的影响。在地源热泵系统设计过程中应充分考虑这些因素，优化系统设计。每延米换热量埋深土壤平均温度地热响应测试土壤源热泵系统最重要的部分是地埋管换热器的换热能力，所以在进行地埋管换热器设计前，必须进行热响应测试来获得该地区的土壤换热能力作为设计参考。而地热响应测试又受到多种因数的影响，在同一土壤类型的条件下，测试工况不一样得到的结果也就不一样。所以导致热响应测试的结果与
建筑热能通风空调 2014年4期2014-07-20
- 牙轮钻机钻孔能耗分析
如下:式中，E为延米耗电量，kWh/m;E'为累计耗电量，kWh;h为钻孔深度，m;A，A'分别为与岩石性质有关系数，A=1.7～4.9，A'=0.86～2.26，不同钻孔，钻孔条件与岩石性质不同，取值不同，见表1。表1 孔深与钻孔能耗的关系Table1 The relationship of drilling depth and drilling energy consumption钻孔深度与能耗的关系如图1所示。可知，牙轮钻机在钻进过程中，延米耗电量与
金属矿山 2014年2期2014-04-03
- 地埋管地源热泵系统岩土设计参数取值方法探讨
隙率)、比热容及延米换热量等，可通过实验室和现场测试获得。为充分了解调查评价区或建设场地内地层热物性参数、换热孔的换热能力，进行区域浅层地温能资源评价和地源热泵空调系统设计，地源热泵系统工程规范［2］要求在项目区域内进行取样和地埋管换热能力测试工作，目前现场测试方法主要采用恒热流测试。在求取岩土层综合导热系数λ值的过程中，不能由试验直接获得，需要利用不同加热功率下恒热流试验实测循环水温度变化数据，选择合适区段用不同模型(算法)估算得出［3－5］。延米换热量
资源环境与工程 2014年5期2014-01-17
- 初谈敞口式盾构
费等，费用节约每延米1 200元左右。⑥碴土处理费：敞口式盾构渣土为原土，仅需要计虚方，土压平衡盾构渣土为流塑状土，出渣量约比敞口式盾构渣土增多10%，且有处理难度。⑦土压式盾构新机单价约为4 000~4 500万元，每延米摊销约0.6万~1.0万元。敞口式盾构新机单价约为土压平衡盾构的50%，每延米摊销约0.4万～0.6万元。同时敞口式盾构在运输、洞门端头加固、施工用电及辅料、易损件等方面比土压平衡盾构都有一定的节约，其每延米施工造价比土压平衡盾构节约3
科学之友 2013年1期2013-08-23
- 极限斜交角框架桥空间结构受力分析及设计
2+8Φ28(每延米)，顶板上缘(中墙及边墙处)配8Φ28+8Φ28(每延米)，配8Φ22抗剪斜筋;受力检算:现有配筋均能满足规范抗弯、抗剪的要求［4］。2)边墙。内力情况:最大正弯矩为150 kN·m，负弯矩为－1 200 kN·m，局部最大负弯矩为－1 802 kN·m;最大剪力为550 kN;配筋情况:边墙外侧正常段配8Φ22+8Φ28(每延米)，外侧边墙底配8Φ28+8Φ22+8Φ22(每延米)，外侧边墙顶配8Φ28+8Φ22+8Φ28(每延米);
山西建筑 2013年4期2013-08-21
- 数据建模在长大隧道工程量计算中的运用
延展出相应围岩的延米数量表，根据所需计算的里程范围，运用Excel数据合并计算功能，快速实现不同类型衬砌断面求和，再通过函数将数据链接至各部门所需的输出表中，如材料计划、清方单、设计材料消耗等。2 建立数据模型根据隧道工程量计算的整体思路对数据建模过程进行剖析。站在项目管理的角度，统管各工点，若计算规则不统一，会使得收集到的数据杂乱而难于复核，因此，在进行数据分析之前，首先是统一计算规则。2.1 明确延米数量计算规则为了保证隧道工程月末清方工程数量尽可能与
隧道建设(中英文) 2012年1期2012-06-21
- 围岩级别分类对高速公路隧道造价的影响
数相差甚大，隧道延米造价亦有很大区别，所以，从某种意义上来讲，地勘资料中隧道围岩级别划分的精确程度直接关系着隧道设计的合理程度，造价的准确程度。1 围岩级别分类与相应支护设计标准依据2004版《公路隧道设计规范》公路隧道围岩分级标准规定，公路隧道围岩一般分为Ⅵ、Ⅴ、Ⅳ、Ⅲ、Ⅱ、Ⅰ六个级别。山西地处黄土高原区，常见隧道围岩大致有Ⅴ级围岩浅埋段、Ⅴ级围岩黄土浅埋段、Ⅴ级围岩深埋段、Ⅴ级围岩黄土深埋段、Ⅳ级围岩有仰拱段、Ⅳ级围岩无仰拱段、Ⅲ级围岩段、Ⅱ级围岩段共
黑龙江交通科技 2012年11期2012-06-06
- 门式支架钢管桩基础支撑系统在高墩现浇箱梁中的应用
平均受力计算：每延米钢筋混凝土自重、楞木及模板自重、10＃槽钢自重、脚手架自重共计为237.4+15.8+1.4+14.2=268.8KN每延米施工人员及设备自重、混凝土振捣产生荷载共计24.6+15.4=40KN则每延米施工总荷载N总=1.2*268.8+1.4*40=78.56KN，底板下由14榀门架承受，（考虑恒载1.2及活载1.4的安全系数）即每榀门架承载N=1.2m/1.0m*378.56KN/14=32.4KN 2）端部支架翼板荷载计算 翼板平
城市建设理论研究 2012年6期2012-04-10
- 地埋管换热孔换热系数及其在工程设计中的应用研究
响应试验得到的每延米换热量来指导地埋管地源热泵系统的设计和应用,但是由于没考虑岩土热物性参数和运行工况,在行业中存在较大的争议.现场热响应试验是获得岩土热物性参数的重要方法.目前,国家标准《地源热泵系统工程技术规范》(GB50366-2005)(2009年版)、国土资源部行业标准《浅层地热能勘查评价规范》(DZ0225-2009)对现场热响应试验做了相应规定.本文从理论推导及长时间试验数据分析出发,进一步研究两规范中热响应试验方法及理论计算的关系,导出单孔
城市地质 2011年2期2011-12-08
- 对深基坑支护方案选择的分析
3 200元/延米 ～4 000元/延米;其施工快，能适用多种平面形状和土质，可以重复使用，因此常被采用。不足之处:钢板桩的施工可能会引起相邻地基的变形和产生噪声振动，对周围环境影响较大，因此在人口密集、建筑密度很大的地区，其使用常常会受到限制。钢板桩使用范围:钢板桩一般适合安全等级为二级、三级，淤泥、淤泥质土、饱和软土及地下水位较高的深基坑支护;钢板桩本身柔性较大，如支撑或锚拉系统设置不当，其变形会很大，所以当基坑支护深度大于 7m时，不宜采用。1.3
山西建筑 2011年1期2011-04-19
- 地源热泵垂直埋管换热器性能的数值模拟研究
的影响图2 单位延米换热量和U型管管壁平均温度随回填材料导热系数的变化关系文中分别模拟了5种不同回填材料对埋管换热器性能的影响,结果如图2所示。由图2可知,垂直U型管的单位延米换热量与回填材料的导热系数成正比。回填材料导热系数为0.7 W/(m◦K)比4.7 W/(m◦K)的单位管长换热量少26 W/m,同时,当回填材料的导热系数为0.7 W/(m◦K)时,增大导热系数可以迅速提升地埋管的换热量,而回填材料导热系数大于等于1.7 W/(m◦K)时,曲线上升
河南城建学院学报 2010年6期2010-02-08