全压
- 河曲露天煤矿首采区末期全留沟内排方案
帮内排留沟方式即全压帮内排、全留沟内排以及半压帮内排。留沟或不压帮就是把与邻区相邻的端帮留出一定的高度，这样就免去了部分剥离物的二次剥离，通过优化压帮高度，可使露天矿的经济更合理化[6，7]。河曲露天煤矿开采深度达到200 m左右，目前本矿首采区临近开采终了并进入二采区开采。河曲露天矿地形复杂多变，影响推进方向上的采深突跃变化，进而影响最佳压帮高度并增加生产组织管理难度。针对全压帮内排和全留沟内排两种不同的压帮内排留沟方式，主要采用两种压帮方式的二次剥离面
煤炭工程 2023年12期2023-12-26
- 通风管道测压管测点分布方法的实验研究*
为了实现通风管道全压的准确测量,需要在同一截面大量选取测压点,而且各测压点的选取必须准确得当,实验结果才能更接近平均压力的真实值,但这会导致压力测量操作过程烦琐,而且测量结果也不一定非常准确。本文分析对比了几种常用的测压管开孔方式,提出了一种更加便捷、准确的测压管开孔方式,并进行了多工况实验测试和验证,结果表明,与常用测压管开孔方式相比,本文提出的方法更加简便,测量结果也更加准确。1 实验装置本文用于研究测压管的实验装置如图1所示,由送风机段、静压箱段、全
暖通空调 2023年10期2023-10-18
- 通风机不同叶轮长度对其安全性能的影响研究
叶轮长度的通风机全压性能进行分析，针对加长后的叶轮，将叶片沿出口角方向分别进行一定的延长，将通风机的叶轮盘补充完整，以保证分析结果的准确性，对不同流量下的全压性能进行统计得到如图2所示的全压性能变化曲线。从图2中可以看出，对通风机的叶轮叶片进行加长后，通风机的全压性能具有快速的上升，当不改变通风机的节流位置时，则可以提高通风机的流量。当叶轮长度增加5%时，流量可增加5%；当叶轮长度增加10%时，流量可增加9%。对通风机的轴功率进行分析，将不同流量下的轴功率
机械管理开发 2022年9期2022-09-23
- 基于正交优化法的矿井通风机通风特性优化研究
行过程中所存在的全压效率低、运行经济性差，难以满足矿井通风系统通风稳定性需求的现状，本文提出了基于正交优化法的矿井通风机通风特性优化方案。1 模型分析及正交优化本文以对旋式轴流通风机为研究对象，风机有前后两级风叶，在运行过程中两级风叶以相同的转速朝相反的方向运行，为了避免涡流，同时降低运行时的噪声，两级叶片安装时会选择不同的安装角。以某型对旋式轴流通风机为例，其电机转速约为560 r/min，前叶片安装角为64°，后叶片的安装角为42°，叶片的叶顶间隙为9
机械管理开发 2022年5期2022-07-07
- 不同叶片结构对离心通风机性能的影响研究
同的叶片结构进行全压系数及全压效率的分析。2.2 性能分析对离心通风机原始叶片及四种不同结构的叶片分别进行全压系数及全压效率的仿真模拟，对所得到的结果进行统计，得到如图3、图4 所示的曲线分布。从图3 中可以看出，在四种不同的叶片结构中，模型A、B 的全压系数要比原始的模型高，模型C 的全压系数与原始模型相差不大，模型D 的全压系数相对较小，比原始模型的低。从图4 中可以看出，四种不同叶片结构的全压效率均大于原始模型，在额定工况时（小流量工况），模型C 的
机械管理开发 2022年5期2022-07-07
- 不同叶片结构对轴流通风机切割性能的影响分析
轴流通风机的叶片全压进行分析，得到叶片周围的全压云图如图2 所示。从图2 中可以看出，翼型叶片的周边有较为明显的气流的加减速运动存在，有最大的速度区域；板型叶片的周边气流的速度分布均匀，变化较小。在轴流通风机的性能中，速度的变化代表启动负荷沿着流向的分布状态，翼型叶片存在着速度的变化，能够较好地控制加工量前后的分布，从而有利于提高轴流通风机的效率及气动载荷，同时可以减小流动的损失。图2 两种叶片周围全压（Pa）分布对两种结构的叶片全压及效率的变化从数值上进
机械管理开发 2022年5期2022-07-07
- 叶片数量对KJS-Y型降尘风机气动性能的影响分析
降尘风机工作时的全压和全压效率这两个气动性能指标与粉尘的净化效率有着很大关联[4]，因而，如何提高降尘风机的全压和全压效率[5]，在改善工人工作环境的同时降低能量损耗，提高煤炭开采公司的经济效益，成为了目前风机设计生产公司及其研究人员不断深入研究的课题之一。本文主要将KJS－Y 型降尘风机作为主要研究对象[6]，首先利用CATIA 构建几何模型；然后采用mesh 划分网格，为后面分析做好铺垫；最后使用数值分析软件Fluent 进行试验仿真分析计算以及后处理
科技创新与生产力 2022年4期2022-07-06
- 齿形襟翼结构尾缘轴流风机性能仿真研究
.5 m3/s，全压为11.866 kPa，全压效率为88.3%。图1 风机模型示意图为充分利用襟翼和齿形尾缘结构带来的不同优势，现提出一种新型尾缘结构，即在叶片尾缘处增设齿形襟翼，研究其结构及齿长对风机性能和气动噪声的影响。Bianchini等[13-15]的研究结果表明，高度为2%c的襟翼可显著提升翼型的性能。基于上述结果，拟在动叶尾缘加装垂直于翼弦的襟翼，其高度h和宽度b分别为2%c和0.5%c。取齿形襟翼的齿宽λ=7 mm，齿长l几何参数见表1。其
动力工程学报 2022年5期2022-05-18
- 改变轴流通风机叶片厚度对其安全作用的影响分析
叶片厚度的通风机全压性能及全压效率进行仿真计算。图1 通风机计算模型的区域划分2.2 不同叶片厚度的通风机性能仿真分析对4 种不同厚度的叶片通风机性能进行分析，经过计算统计得到不同叶片厚度下通风机的全压性能及全压效率曲线分别如下页图2、图3 所示，图中45 000 m3/h 为通风机的设计流量。从图中可以看出，在设计的流量点位置，叶片厚度为6%、12%、18%三种厚度的通风机的全压及全压效率相差不大，继续增加叶片厚度至24%时，全压及全压效率均小于上述的三
机械管理开发 2022年3期2022-05-14
- 不同叶片结构的离心通风机性能对比研究
分别对三种模型的全压及全压效率进行分析。2.2 通风机性能的有限元结果分析对所建立的离心通风机有限元模型进行仿真分析，分别计算三种叶片模型的全压及全压效率随流量系数的变化，并进行统计作图，分别得到如图3、图4所示的全压及全压效率随流量系数的变化曲线。图3 不同叶片结构通风机全压-流量系数曲线图4 不同叶片结构通风机全压效率-流量系数曲线从图3、图4 可以看出，在三种不同的叶片结构中，通风机的全压及全压效率随流量系数的变化曲线一致，在全压-流量系数图中，随着
机械管理开发 2022年2期2022-05-12
- 地铁区间射流风机起动方式的经济效益分析
间射流风机一般有全压起动和软起动2种配电方案。其中：全压起动的优点是设备简单、操作维护方便，缺点是起动电流较大，需要通过增大电缆截面来减少对配电系统电压的冲击；软起动由于增加了软起动控制柜，其起动电流较小，对配电系统影响也较小，缺点则是设备相对复杂、投资较高。图1 射流风机平面布置示意图1 相关规范要求对于风机的起动问题，GB 50055—2011《通用用电设备配电设计规范》、GB 50052—2009《供配电系统设计规范》等规范对风机起动时母线电压降、电
城市轨道交通研究 2022年3期2022-04-11
- 不同叶片相对厚度对矿用轴流通风机性能的影响研究
通风机内部流场、全压效率的影响，进而确定合理的风机叶片相对厚度参数，不仅为矿用轴流风机叶片结构设计提供理论支撑，也可以进一步优化通风机的性能。1 矿用轴流通风机性能的设计轴流通风机的工作原理是借助叶轮旋转的方式，将电动机产生的机械能转变为动能、压力能，因此，风机的转速、流体密度会影响矿用轴流风机的性能，有研究表明，当叶片安装角度一定时，轴流通风机的全压、轴功率和全压效率是随流量变化的关系曲线[3]，因此，可通过通风机全压、轴功率、全压效率等，得到矿用轴流通
机械管理开发 2022年1期2022-03-24
- 矿井主通风机电机启动方式应用探讨*
析主要通风机电机全压启动、软启动、变频启动的优势及劣势[1]，为通风机的运行安全提供一定的参考。1 通风机电机启动方式应用概述我国煤碳行业在早期开采时对矿井通风风量需求较低，在主要通风机选用的电机功率较小的情况下，对启动方式的选择没有特别的需求，常采用的是全压起动的方式，这也是最为简单、可靠的一种起动方式。但全压起动会的弊端也十分明显，启动电流大、冲击电网，而电压的下降,将直接影响其他运行中的设备的稳定性。因此，我国通用用电设备的相关标准规范有明确规定：电
机械研究与应用 2021年6期2022-01-14
- 叶轮叶片数对通风机性能的影响
数量对通风机出口全压的影响本节首先分别对前级叶轮叶片数量和后级叶轮叶片数量对通风机出口全压的影响机理进行研究，然后对不同叶轮叶片配合数量对通风机出口全压的影响进行研究[4]。具体阐述如下：3.1 前级叶轮叶片数量对通风机出口全压的影响当后级叶轮叶片数量为10，分别对前级叶轮叶片数量为8、12 和14 时通风机的出口全压进行对比，对比结果如表2 所示。表2 不同前级叶轮叶片数量对通风机出口全压的影响 Pa由表2 可知，当风量小于2.3 kg/s 时，随着前级
机械管理开发 2021年10期2021-10-21
- 基于CFD轴流叶轮的设计与分析
数，确定单级风机全压；(2)根据风机压力、流量、风机转速等参数计算叶轮直径D和外径圆周速度；(4)确定叶片各控制截面，并按照风机速度三角计算平均气流角βm；(5)按照风机轮毂比，选择叶片个数；(6)计算各截面动力负荷因子，选择叶片翼型确定升力系数，计算各叶片弦长；(7)根据平均气流角βm和气流冲角i,确定各截面安装角度；(8)叶片绘制，选定管道径向间隙，实验或CFD计算验证。如不符合要求，重新选择轮毂比、叶片个数、叶片翼型、径向间隙等参数重复以上步骤直至满
数字制造科学 2021年3期2021-09-27
- 对旋式风机在不同安装角下的性能优化研究
结果差异性较大，全压效率和全压低，工作稳定性差，严重限制了矿井通风系统性能的进一步提升。结合对旋式通风机的结构特性，以正交组合优化设计为基础，对两级风叶在不同的安装角组合下的工作特性进行组合分析。1 对旋式风机三维流场的建立以对旋式通风机为例，其具有前后两级风叶，风叶叶轮的前后侧均具有导流锥，风机运行时的最大转速为540 r/min，风机轮毂的外径为900 mm，叶片的叶顶间隙为9 mm，风机动叶片的数量为12 个，静叶的数量为5 个，前叶片的安装角度为6
机械管理开发 2021年8期2021-09-21
- 不同气流落后角对轴流式通风机安全效率的影响分析
不同气流落后角的全压效率仿真结果进行提取后处理，得到如图2所示的全压效率变化曲线。从图2中可以看出，在气流落后角为14°时的全压效率最高，特别是在流量系数为0.3时，全压效率要大幅高于其他两种角度。在流量较小的工况时，三种不同的气流落后角的效率相差不大，且12°时的全压效率要高于16°时的全压效率；在流量变大时，三种角度的全压效率差值逐渐增加，且16°时的全压效率要大于12°时的全压效率。在大流量的工况下，大角度的全压效率要高，仍以14°的全压效率最高，且
机械管理开发 2021年6期2021-07-28
- 不同叶片切割量下机电类风机的工作特性研究
不同切割量下风机全压和效率的变化曲线利用FLUENT流体仿真分析软件[4]，对风机叶片不同切割量情况下的工作特性进行分析，其叶片切割量下的全压变化曲线如图2所示。图2 不同切割量下风机的全压变化情况由仿真分析结果可知，当对风机叶片进行切割时，风机工作时的全压均会发生下降。当风叶的切割量为5%时，小流量工况（体积流量小于35 m3/s）下风机的全压比切割前降低了约0.06 kPa;当风叶的切割量为7%时，小流量工况下风机的全压比切割前降低了约0.22 kPa
机械管理开发 2021年6期2021-07-28
- 排涝泵站高压异步电动机启动压降的计算
的启动方式一般有全压启动、降压启动、变频启动三种，降压启动又分为：电阻降压、星三角降压、自耦变压器降压、软启动降压等，文章中降压启动主要采用软启动降压启动来分析[1]。在排涝泵站中，电动机的启动常规启动方式为：全压启动，当不能满足全压启动条件下采用软启动降压启动方式。2.1 全压启动笼式异步电动机应优先选用全压启动。全压启动时应满足以下条件。1)启动时电压降不得超过允许值国家标准GB/T 12325—2008《供电电压偏差》[3]规定：35kV及以上供电电
黑龙江水利科技 2021年6期2021-07-15
- 两级叶轮转速匹配下的通风机性能研究
域和二级流体域的全压升曲线图。从图中可以看出，当一级叶轮的转速为1 450 r/min和2 900 r/min时，气体的全压升是不同的，很明显在2 900 r/min的叶轮转速下气体的全压升要大于叶轮转速为1 450 r/min的情况，同样，无论一级叶轮转速是多少，二级叶轮转速为2 900 r/min时气体全压升大于叶轮转速为1 450 r/min的情况，这说明叶轮的转速和气体的全压升具有正相关性，叶轮转速越快气体的全压升就越高。从图中还可以看出，在2 9
机械管理开发 2021年4期2021-06-05
- 不同进气结构对双吸离心风机影响的数值研究
越强，风机效率与全压越低；而进气箱进气角度由45o旋转至30o或60o时，风机性能变化不大。而对于工业上应用双吸离心风机的结构主要有4种[8-15]：a）平行进气箱；b）无进气箱，大部分油烟机排风扇为该结构；c）对称分叉进气箱；d）非对称分叉进气箱。本文采用数值模拟的方法研究以上4种不同的进气箱对双吸离心风机效率和全压的影响，拟解决双吸离心风机在工程应用上采取合理的进气箱结构。1 研究对象及方法1.1 研究对象本文研究的几何模型包括双吸离心风机本体和进气箱
风机技术 2021年2期2021-05-21
- 预处理除尘系统改造中的一些问题探讨与实践
40 m3/h，全压为2557～1793 Pa；3 m线使用9-26No.12.5D型离心通风机，配套电机功率为45 kW，主轴转速960 r/min，风量为22 206～27 757 m3/h，全压为4176～4028 Pa。经过多年使用，因管道内部清灰不彻底导致内部阻力增大、管道泄漏增加等因素，除尘系统的效果较差。改造参数选择：参照原参数，查阅风机说明书，2 m线的风机和电机选择有个两难问题，全压和流量。根据目前的离心通风机手册，如果要选择抽排效果好的
设备管理与维修 2021年5期2021-04-21
- 纯电动清扫车动力风机改型与优化
高效率工况下叶轮全压和全压效率。采用最优拉丁超立方采样方法获得40 个样本点，然后通过数值计算获得样本点处目标函数值。2.2 改进的NSGA-Ⅱ算法寻优多目标优化问题的数学表达式为：式中：η—叶轮全压效率；P—叶轮全压；xi'—第i 个无量纲优化变量。多目标优化问题的最佳解集称为最优Pareto 解集，在该解集中无法改进任何目标函数的同时不削弱至少一个其他目标函数。 遗传算法是一种求解Pareto 解的方法，后被广泛应用于工程优化和机器学习等领域。 NSG
机电产品开发与创新 2021年2期2021-04-17
- 先进压水堆核电厂余热排出系统全压设计研究
电厂余热排出系统全压设计研究方俊，赵嘉明，郑云涛，杨长江（中国核电工程有限公司，北京 100840）针对先进轻水堆，美国核管会要求在设计中尽可能降低发生界面LOCA（Inter-system Loss-of-Coolant Accident）的可能性。提高余热排出系统（Residual Heat Removal System，简称RHR系统）低压部分的设计压力，是先进压水堆从设计上降低发生界面LOCA风险的措施之一。为了确保在极端的超设计基准事故下，暴露在
核科学与工程 2021年5期2021-04-07
- CESSNA 172R飞机全静压系统原理及常见故障浅析
供实时的外界大气全压、静压和动压数据，用于计算和指示飞机的高度、空速和升降速度等飞行参数。本文旨在通过对Cessna 172R型飛机全静压系统工作原理和常见故障进行分析，为飞机的日常维护提供建议。关键词：全压;静压;动压;泄露;堵塞Cessna 172R型飞机全静压系统主要包括用于采集大气数据信息的皮托管（空速管）、静压孔和全静压管路，用于处理和计算大气数据信息的大气数据计算机GDC74A和高度编码器，以及用于指示或显示大气数据信息处理和计算结果的各飞行仪
科技研究·理论版 2021年16期2021-03-07
- 基于Fluent 的矿井通风机扩散器结构的优化研究
结构对矿井通风机全压和效率的影响，根据对旋式通风机的扩散器的入口位置的直径、风机的叶轮的直径以及风机入口芯筒的直径之间相互匹配的关系[3]，确定以风机扩散器芯筒的末端的直径x1、风机扩散器的出口位置的直径x2、风机的扩散器的整体长度x3为扩散器的设计变量，通过转换各设计变量的参数数值来对扩散器参数对风机工作时的特性的影响进行研究，则在不同的扩散器结构参数下，风机运行时的全压变化如图2 所示，其风机运行时的效率变化如图3 所示，其横坐标表示各参数相对于原始参
机械管理开发 2020年10期2020-10-16
- 煤矿主要通风机性能测试数据偏差问题分析
通风机静压、装置全压和通风机全压的概念；③衍生的效率偏差。为了避免类似现象的发生，笔者将站在前人研究的成果上，理论结合实际，重点分析解决上述3个问题。1 通风机两种主流测试方法简介通风机在网络中工作示意如图1所示，对于抽出式通风系统，断面0为进风井口，断面1为通风机入口水平风道，即负压段的终点，断面2为通风机叶轮出口，即正压段的起点，断面3为通风机扩散器出口。为分析问题简单明了，假设进风和回风井口高差为0，即不考虑自然风压的影响。图1 通风机在网路中工作示
煤炭工程 2020年8期2020-08-27
- 德国青泽Z360细纱长车工艺排风节能改造
管长度、增大风机全压才能实现。因此，本改造方案将工艺排风由原来的从车头排改为从两头排，相当于笛管长度整体缩短了一半，利用原有笛管、车头吸风箱，增加一只车尾吸风箱，取消原10 kW工艺排风风机，将两台新风机分别安装在车头和车尾。该机台笛管截面积约7 cm2，平均流速5 m/s，按照吸棉工艺排风的需要，两端负压仍确定为1 100 Pa，将负压加大10%。风机全压P＝1 100 Pah1.1＝1 210 Pa按照离心通风机技术性能参数表，选择接近的风机全压P为1
纺织报告 2020年2期2020-07-28
- 倾角测压装置设计与测试
量的准确性要保证全压孔和静压孔所接受的压力是被测点的全压和静压，但由于测量环境的温度、湿度及阻塞系数等因素的不同，导致测量风压与实际风压存在一定误差，测量准确度下降。对于全压孔，传统测压器测得的压力实际上是全压孔整个孔面积上的平均压力，而非流速等于零点的压力。由于孔面上速度不等于零的各点压力被全压孔全部接受，导致平均结果比速度等于零点的压力小，这现象常被称为“偏移效应（Displacement Effect）”[2]。由此，全压孔测得的压力并非真正的全压。
化工设计通讯 2020年3期2020-05-15
- A320系列飞机“AUTO FLT RUD TRV LIM SYS”故障的分析
节，更换副驾位全压ADM（19FP2）。（2）三天后飞机滑回机位后检查发现机长、副驾两侧PFD上空速显示一致，AIDS 中均显示“--”。排故中观察到AIDS 中副驾位空速偶尔闪现30 节（约2-3 分钟），使用动静压设备测试发现副驾位全压ADM 有接近30 节残余空速，再次更换副驾位全压ADM（19FP2），使用动静压设备测试正常[1]。2 系统原理从系统原理分析，方向舵行程限制功能正常模式下由FAC1控制，FAC2 处于备份状态，当FAC1 故障时，
缔客世界 2020年10期2020-04-10
- 基于CFD的矿用通风机风动特性和结构优化
风动特性参数包括全压值、全压系数、全压效率和流量系数。全压值p0是指矿井通风机出口端面空气压力pout和入口端面空气压力pin的差，计算表达式为：p0=pout-pin(1)全压系数η是指矿井通风机的全压值和动压值的比值，计算表达式为：(2)式中，ρ—— 气流密度，kg/m3ut—— 叶片最外缘的线速度，m/s通风机的全压效率ζ为：(3)式中，q—— 通风机的气体流量，m3/hTt—— 通风机的扭矩，N·mω—— 叶片角速度，rad/s通风机的流量系数ψ为
液压与气动 2020年3期2020-03-13
- 基于蒙特卡洛法的吸油烟机全压效率不确定度评定分析
烟机能效考查包括全压效率、气味降低度、油脂分离度及关机/待机功率这几项参数。其中全压效率是吸油烟机的重要参数，体现了吸油烟机将输入电能转化为有效风量的能力，反应了吸油烟机有效利用电能的能力。吸油烟机能效现行标准GB/T 17713-2011《吸油烟机》对全压效率的定义为：规定风量（7m3/min）和规定风量时空气标准状态下的全压值的乘积，与规定风量时主电机输入功率的比值[1]。根据标准要求，在进行空气性能试验的检测过程中，需要更换一系列不同内孔直径大小的孔
家电科技 2020年1期2020-02-27
- 基于数值仿真的离心风机叶片优化设计
分布云图，（c）全压分布云图，（d）速度矢量云图Fig.2 Centrifugal fan：（a）nephogram of static pressure，（b）nephogram of dynamic pressure，（c）nephogram of total pressure ，（d）nephogram of velocity vector图2（a）为离心风机内部静压云图，静压是因流体在叶片前后产生压力差所致，其大小与出入口尺寸和叶片转速有关。在风机
武汉工程大学学报 2019年6期2020-01-03
- 地铁区间中间风井侧墙动态承压特性研究
受的静压、动压及全压。测试结果表明，地下一层侧墙承压最大值约为100pa～300pa。其中，侧墙动压数值远小于侧墙静压，侧墙静压约占侧墙全压的77%，为侧墙承压的主体部分。本文研究结果为是否需要更换以上区间中间风井侧墙材料，为列车安全运行提供了一定的数据参考。关键词：地铁中间风井侧墙;压力变化规律;现场实测;全压;热流密度列车在长大区间隧道内运行，因列车截面与隧道截面的面积比，导致了随列车行车速度波动的活塞风压。而设置于长大区间隧道中部的中间风井，其主要功
中国水运 2020年12期2020-01-03
- 两级叶轮叶片数配合对风机性能的影响
叶片数配合对风机全压的影响当初级叶轮叶片数较低时，风机全压相对较低，随着叶片数的增加，风机的全压也在逐渐增加，当叶片数为12时，风机全压取得最大值解，叶片数继续增大，风机全压没有继续增加，反而出现降低趋势。在叶片数从8变为12再到14的过程中，通过纵向对比可以看出，风机全压出现了先升高后降低的曲线特点，跟出口静压类似，在初级叶轮叶片数的逐渐增加过程中，存在某个值，可以使得风机全压达到最大值，偏离这个值，风机的全压都将出现不同幅度的降低。由横向对比可知，随着
机械管理开发 2018年9期2018-09-18
- 吸油烟机空气性能测量不确定度评定及其应用
83051 引言全压效率和风量是吸油烟机空气性能的主要组成部分，也是评估产品性能的重要指标。全压效率，一般使用“规定风量时的全压效率”进行描述，用于衡量吸油烟机的综合性能，主要评估电机输入功率转化为流体动能的效率，即产品有效利用电能的能力；同等应用条件下，该效率越高则意味着消费者日常支出越低。风量，一般使用“最大风量”进行描述，用于衡量吸油烟机的换风能力，主要评估吸油烟机在特定工况下可产生的最大换风量；同等条件下，该风量越大则意味着吸力越大，其油烟排放效果
家电科技 2018年3期2018-04-10
- 皮带机全压启动改软启动
用的皮带机多采用全压启动，存在着许多不足，急需改进。下面首先分析其不足之处，然后对比不同启动方式的优劣，找出最优的改造措施。1 全压启动存在的不足1.1 对电网的影响一台普通的交流电机在空载全压启动时，启动电流会达到额定电流的（4～7）倍，当多台电机同时全压启动时，瞬间会达到极高的电流，这种持续性的高电流会对电网的供电造成极大的影响。高强度持续性的电流会提高电网的负荷，这种电网电压突然下降的情况不仅仅会对其他的负载设备产生干扰，还增大了电网产生安全故障的可
设备管理与维修 2018年2期2018-03-28
- 矿山回风井风量的间接测定装置设计研究
通风断面的静压及全压(包括静压及动压)，设置简单实用的U型管测压组件与压力传感器互为冗余，感压部分与数据处理器独立，并既满足通风技术人员通风现场日常巡检要求，又能满足矿井通风系统的远程集中监控管理，同时提高了通风在线监测系统的稳定可靠性及经济性。1 风量检测装置结构设计研究1.1 装置结构设计间接测定矿井回风井风量装置的结构示意见图1。图1 间接测定矿井回风井风量装置的结构1—外环；2—中间环；2′—内环；3—感静压孔；4—感全压孔； 5—感全压短立管；6
金属矿山 2018年2期2018-03-16
- MVR高压离心风机性能分析与优化∗
在大流量工况下的全压和全压效率。机械蒸汽再压缩；高压离心风机；数值模拟；流场分析；结构优化0 引言机械蒸汽再压缩（Mechanical Vapor Recompr-ession，MVR）技术利用机械方法对蒸发器产生的二次蒸汽做功，使其压力、温度提高，再返回蒸发器作为热源使用[1]。高压离心风机是MVR系统常用的蒸汽压缩设备之一，是提高二次蒸汽品位的核心装置，其性能对MVR系统至关重要。数值模拟广泛应用于离心风机的流场分析与结构优化[2-5]。周水清等[6]
风机技术 2017年6期2018-01-09
- 吸油烟机用多叶离心通风机的数值模拟∗
况下，改进模型的全压和全压效率都比原模型有所提升。改进叶轮右侧集风圈形式，表现出更佳的导流效果，蜗舌附近流道内全压升效果更加明显。吸油烟机；多叶离心通风机；数值模拟；全压；全压效率0 引言离心通风机广泛应用于国民经济的各个领域，是工业生产中主要耗能设备之一。前向多叶离心通风机具有结构紧凑，压力系数高、流量系数大等突出特点，被广泛应用于家用电器、空气调节及各种通风换气设备[1-3]。当前，主要集中于对空调用多叶离心通风机的研究，而对吸油烟机用多叶离心通风机的
风机技术 2017年4期2017-09-16
- 海上天然气平台高压井口管汇设计
地油气田的对比、全压与降压方案对比、安全完整性等级（SIL）分析以及对海洋平台调研分析，得出了全压井口管汇设计方案；通过对管汇全压设计的技术难点的分析和研究，如管道和阀门选型、阀门布置、阀门采用标准等，得出了管汇全压设计高压阀门的选择依据和技术要求。海上油气平台；全压井口管汇；一体式双阀近年来在国内深水海域发现的高压气田，关井压力达到了69MPa[1]，且温度较高。该关井压力超出了以往项目常规设计压力，对于采油树之后的地面工程，国内尚未有系统的设计方案。无
石油工程建设 2017年4期2017-09-03
- 电动机全压启动时电压降的计算及校验＊
0010）电动机全压启动时电压降的计算及校验＊周斌（中国市政工程中南设计研究总院有限公司，湖北武汉430010）基于电动机起动条件及起动压降允许值指标，分析了基尔霍夫定律在电动机全压启动计算中的优势。并以泵站实例，验证了该方法在电动机全压起动电压降计算和校验工程实际应用中的可行性和准确性。电动机；全压起动；电压降；短路容量1 前言电动机启动方式的选择十分关键，全压启动方式较为常用，其优点主要表现为安全可靠、效率高，但也存在一定的不足，如：电压波动过大、容易
电气传动自动化 2017年1期2017-06-01
- 基于正交试验设计的离心风机多因素优化研究
提高了风机效率和全压［11,12］。郑金等提出多种节能改造方案，增压风机节电效果显著［13］。因此，耦合蜗壳宽度、蜗舌间隙及叶轮轴向相对位置三因素，探寻最优耦合方案，就有可能提高风机性能。本文以G4-73№8D型离心风机为研究对象，在蜗壳型线优化的基础上，采用正交试验设计方法耦合蜗壳宽度、蜗舌间隙及叶轮轴向相对位置三因素［14］，利用Fluent数值模拟软件，对耦合风机的内部三维流场进行数值模拟，研究其蜗壳内部流动特性，以提高风机性能。2 正交试验正交试验
流体机械 2017年6期2017-03-21
- 江陵换流站再启动情况与站间通讯间逻辑分析
启动逻辑主要分为全压状态、降压状态，双极、单极以及通信故障这几种运行工况。直流线路再启动功能与交流线路的重合闸类似，目的是为了迅速切除故障后恢复正常运行。区别在于交流线路是通过开关切断故障电流而直流是通过可控硅。当直流线路遭到雷击、闪络、接地等情况时，相关线路保护动作，进行再启动功能，故障出现时立即将可控硅触发角增大到90°以上，使整流器进入逆变运行[2]，促使直流线路快速放电，直流电流很快降到零，经过较短的去游离时间之后，触发角移到15°左右，尝试进行再
湖北电力 2017年10期2017-03-07
- 玉米收获机苞叶粉碎风机数值模拟与试验
粉碎风机的风速、全压、静压和动压为试验指标，对风机叶轮的转速进行了单因素试验。数值模拟结果表明，苞叶粉碎风机转速为1 100、1 400和1 800 r/min三个水平时，风机静压平均值分别为151.75、257.18和379.73 Pa，全压平均值分别为230.09、331.31和454.36 Pa，风速平均值分别为9.51、10.56和11.77 m/s。验证试验结果表明，风机转速为1 100、1 400、1 800 r/min时，出风口风速平均值分别
实验室研究与探索 2016年9期2016-12-05
- 轴流式风机改进集流器、整流罩和后导叶后性能的试验验证
机样品进行风量、全压和全压效率性能的检测，性能测试曲线见图2，经计算处理，检测结果为风量：29 050.40 m3/h，全压：585.0 Pa，效率：44.54%。3 进行增加后导叶的改进风机叶片为7片，后导叶取5片（参考《风机技术手册》，为防止叶片振动，通常使动叶叶片数与导叶叶片数互为质数），改进后，仍对风机进行风量、全压和全压效率性能的检测，性能测试曲线见图3，经计算处理，检测结果为风量：29 963.79 m3/h，全压：703.8 Pa，效率：54
橡塑技术与装备 2015年20期2015-10-10
- ±800 kV云广特高压直流线路合成电场仿真计算与测试分析
、正极半压和负极全压、负极全压和双极全压运行的合成电场的现场测量与分析，获得了不同运行方式和海拔高度下特高压直流线路合成电场的特性。1 特高压直流输电线路合成电场仿真计算方法特高压直流线路的合成电场计算是直流线路静电场与离子运动共同作用的电场问题。以正极性导线为例，Sarma、Janishewskyj、Deutsch 等提出了模型简化的假设，结合泊松方程、离子迁移方程与电流连续性方程，特高压直流输电线路合成电场计算模型满足式（1）所示的方程。其中，Es为合
电力自动化设备 2015年2期2015-09-21
- 吸油烟机能源效率标识实施规则知识征答
源效率标识标注的全压效率、待机功率、关机功率和常态气味降低度应不超出各指标相应能效等级的取值范围。被测产品的全压效率、待机功率、关机功率、常态气味降低度和_______应能满足能源效率标识的标准值。4.生产者或进口商自行印制标识，并对印制的质量负责。标识应采用_______及以上铜版纸印刷和粘贴。5.生产商或进口商应当自按产品规格型号（与铭牌上的标注一致）逐一备案。型号不同但结构相同，_______相同，全压效率、待机功率、关机功率、常态气味降低度和油脂分
中国质量监管 2015年2期2015-08-15
- 关于XX型大气数据计算机的故障分析与定位
结。【关键词】 全压、静压、大气数据计算机一、现象1.1 工作状态大气机前面板上的工作/自检转换开关置于工作位置，大气机与试验设备连接后加电进行检测，各项技术参数输出均正常，大气机前面板上的工作灯也显示为绿色，表示大气机工作正常；其次，在工作状态下利用试验设备对大气机进行故障诊断，结果均显示正常。1.2 自检状态大气机前面板上的工作/自检转换开关置于自检位置，当自检结束后大气机输出的一组固定参数正常，但是大气机前面板上的红色故障灯却保持常亮（正常情况应该是
中国新通信 2015年8期2015-05-30
- 吸油烟机风量检测中可靠性分析
拟合计算出风压和全压效率。图1 外排式吸油烟机的测试装置1 工况点的计算标准GB/T 17713-2011 给出了对于吸油烟机空气性能试验方法和测量装置的计算公式：吸油烟机的静压计算公式为：式中：ρa为环境空气密度；Ph为环境气压；θa为环境温度；qv为试验工况下的风量；α 为孔板系数，由GB/T 17713-2011 表c.1 查取；d 为孔板开孔直径，单位为米；ps6为减压筒内计示静压；pfb为试验工况下的全压；k 为试验设备结构常数，由GB/T 17
环境技术 2015年1期2015-03-25
- GB/T 17713与BSEN 61591标准差异解析
能的主要参数有：全压效率、待机功率、关机功率、常态气味降低度和油脂排放限值。吸油烟机的全压效率、常态气味降低度和油脂排放限值越高，产品的待机功耗和关机功耗越低，说明吸油烟机的性能就越好。在GB 29539-2013《吸油烟机能效限定值及能效等级》中，对于吸油烟机的各个能效等级的上述性能限值进行了明确的规定，在这里不进行讨论。以下按照GB/T 17713中的标准要求逐一与BS EN 61591进行比较分析。1.1 全压效率GB/T 17713中规定，吸油烟机
环境技术 2015年5期2015-03-25
- 水压计程仪船首管路测速故障的陆上排查方法
，2套管路系统的全压(动压和静压之和)和静压管路都能放出水，在对外吹气时都能在舷外看到气泡，说明管路对海通畅。4)平衡阀打开时水压计程仪通电调试零位正常；分别使用2套管路对仪器通电调试，在静压放水时，仪器解算都有速度。得到初步结论为水压计程仪电气部分及推放装置管路系统正常，船首管路系统不正常。由于水压计程仪管路系统在水下部分，不具备检修条件，因此必须在舰船上排时进行管路系统检修。2 故障原因分析2.1水压计程仪工作原理水压计程仪测速的依据为伯努利方程。水压
中国修船 2014年6期2014-11-24
- 全压启动异步电动机在机械油改电上的应用
电流较小的大功率全压启动异步电动机。2 机械钻机油改电主要方案目前该类钻机在用的油改电项目根据动力机组配置和控制方式的不同主要分为以下几种方案。（1）方案1动力机组采用不可调速的中高压异步电机+偶合器，电机起动采用水电阻或中压电子软启动装置，动力机组采用偶合器调速；（2）方案2动力机组采用不可调速的660V异步电机+液力调速偶合器，电机启动采用690V电子软启动装置，动力机组采用偶合器调速；（3）方案3动力机组采用660V变频调速电机直接输出或配置减速箱，
电气传动自动化 2014年3期2014-09-25
- 变工况下动叶安装角异常对轴流风机气动和噪声特性的影响
值模拟，分析风机全压、效率、内流和噪声特征的变化，并与正常情形下进行比较，以探讨风机内流特征和宏观性能的变化．1 数值计算方法1．1 几何模型以OB－84型轴流风机为研究对象，几何模型见图2，其结构包括集流区、动叶区、导叶区和扩压区等4部分．风机转速为1 200r／min，动叶外径D为1 500mm，叶片数为14，采用NACA翼型叶片，导叶数为15，动叶与导叶沿圆周方向均匀分布，风机轮毂比为0．6，叶顶间隙为5mm．该风机动叶安装角定义为1／2叶高所在截面
动力工程学报 2013年7期2013-09-21
- 飞行器大气数据传感器布局分析设计
静温、升降速度、全压、静压、最大空速Vmo、最大马赫数Mmo等参数，并且必须确保这些参数的精确、可靠，否则，丢失尤其是错误的大气数据指示，对飞行器来说是灾难性的。大气数据系统通过安装在飞行器表面的多个探头感知机身周围气流压力、温度等信息，经过相应解算得到各种与大气数据相关的飞行参数。良好的大气数据传感器安装位置，对于提高整个大气数据系统的测量精度和在不同飞行条件下的性能稳定性，具有非常重要的作用，也会大大降低后面空速校准的难度。大气数据传感器在飞行器上的布
微型电脑应用 2012年9期2012-10-20
- 动力回路保护开关的选择
常用的起动方式有全压起动和降压起动两种。相对来说，全压起动时，起动电流大，降压起动时，起动电流小。线路的保护开关瞬时过电流脱扣器整定电流既要能躲开电动机起动时的峰值电流，又要保证断路器的灵敏度，所以，整定电流不能太小，又不能太大。由于这两种起动方式对应的起动电流差别比较大，所以，不同的起动方式，线路的保护开关瞬时过电流脱扣器整定电流就不同。2 对规范条文的认识关于笼型电动机的起动方式，民规有明确要求。民用建筑电气设计规范(JGJ16-2008)第 9.2.
电气技术 2011年3期2011-04-25
- 风道系统压力分布与风机关系的探讨
动压的代数和称为全压(1)(pq)，其代表气体流动时所具有的总能量。通风中全压值也以大气压为零点，因此全压可以为正值也可以为负值。2 几种不同形式的风道系统压力分布情况2.1 单风机的风道系统图1表示一个单风机的风道系统，包括一个轴流风机、送风道和回风道，以及该系统风道内的压力变化，画出了动压值pd和静压值pj相对于室外大气压的变化斜率。图1 风道内的压力变化从图1分析可以得出:对于断面积不变的风道和弯头，全压和静压的损失是相等的。在断面不变的风道中，压力
铁路节能环保与安全卫生 2011年6期2011-01-29
- 氧气公司二空压站改造工程2100kW电动机全电压直接起动的分析和计算
特点及电动机允许全压起动的条件进行了分析，结合武钢氧气公司二空压站改造工程中的电动机起动方式的问题，用电力系统中的短路电流的计算方法，计算电动机起动时供配电系统的母线电压水平，从而用数据证实了武钢氧气公司二空压站两台鼠笼型电动机能够全电压直接起动，为工程降低了投资、节约了成本，对今后设计具有一定的推广价值。高压鼠笼型电动机；起动方式；全电压起动；电压水平1 引言高压鼠笼型电动机起动方式可分直接起动和降压起动两种方法。直接起动也称全电压起动。全压起动方式其起
电气技术 2011年5期2011-01-27