热耗
- 某型多功能设备的热设计及仿真
个功能部件具体的热耗分布进行了分析说明，然后结合设备结构空间布局，使用导热硅脂、导热垫、导热凸台及散热齿等具体手段，保证将热耗充分控制并迅速传递出去，最后采用有限体积法对该设备的散热过程进行数值仿真，以验证整个设备热设计的合理性。1 散热方式某型多功能设备主要实现信号发射、信号接收及通信对抗等功能，涉及频段较宽，通道数量较多，全功能满功率工作时总热耗为99.48W。设备基本外形如图1所示，最大外形尺寸为354mm×354mm×79mm。图1 多功能设备外形
电脑知识与技术 2023年25期2023-11-06
- 国产机组汽轮机调门控制优化
组在滑压区域运行热耗，随着负荷的降低逐级升高。滑压区热耗相差竟达400kJ/kW·h。通过对调门进行优化，调整滑压区的运行方式，可使滑压区热耗随负荷降低的升高幅度减小，热耗偏差控制在200kJ/kW·h以内。图3 修正热耗与运行负荷/修正后负荷的关系Fig.3 Relationship between corrected heat rate and operating load/corrected load2 机组配汽特性的调整优化2.1 机组配汽设计特性
仪器仪表用户 2023年3期2023-03-01
- 降低大功率煤电汽轮机宽低负荷调峰运行热耗的关键技术
缸效会逐步降低，热耗大幅升高。而在变背压特性性能试验中，在高背压工况下，汽轮机热耗会升高[6]。基于燃煤机组运行特性，一些学者及工程技术人员研究了降低宽低负荷热耗的技术措施[8-11]，得出采用抽汽及切除低压缸方法可以使汽轮机在宽低负荷运行时的热耗下降。文献[12]～文献[14]证实,顺序阀方式可大幅降低中低负荷下的供电煤耗率。在不同的流量系数区间采用定与滑组合的方式，可使汽轮机在深度调峰运行下具有更好的经济性[12]。上述研究缺乏机组热耗水平改善的量化评
动力工程学报 2022年11期2022-11-16
- 应用可展开辐射器的大功率卫星热设计与验证
功率大部分转化为热耗。卫星热排散方面的压力不仅来自于绝对热耗，热耗/质量越大，卫星热排散越困难。近年来载荷功能的增强以及任务模式的多样化使卫星热耗/质量日益增大。我国高分三号卫星长期热耗约2500 W，质量约2.8 t[1]，热耗/质量为893 W/t；东方红四号通信卫星长期热耗约5000 W，质量约5.5 t[2]，热耗/质量为909 W/t；基于东方红五号平台的实践二十号卫星长期热耗约10 000 W，质量约8.0 t[3]，热耗/质量达到1250 W
航天器工程 2022年4期2022-08-22
- 浅析预分解系统降低热耗的改造措施
系统不稳定、烧成热耗高等问题。为此需对现有生产线实施技术改造，实现节能降耗，提高环保、社会效益。1 早期水泥厂预分解系统热耗高的原因分析目前水泥熟料烧成热耗主要包括以下几部分：（1）水泥熟料的形成热。水泥熟料形成热约在（410～420）×4.18 kJ/kg，占整个烧成热耗55%左右。此部分热量属于形成合格熟料所必需的热量，若熟料的成分一定，即水泥的品种一定，熟料的形成热差距也很有限，基本无改进余地。（2）废气带走的热。废气带走的热量有预热器出口废气、窑头
水泥工程 2022年2期2022-08-22
- 某电子设备的热设计及优化
。某电子设备整机热耗54 W、环境温度为55 ℃的条件下，通过自然散热不能满足散热要求。设备需选择安装风扇或合理的风道设计，通过强迫风冷将热量散到环境中。通过热仿真，对结构散热方案和风道结构进行优化[1]。1 设备的热设计某项目电子设备的应用环境为机载，要求设备轻型化和小型化。在此前提下，合理的热设计和结构设计尤为重要。此电子设备的设计原则是合理布局模块分层，在满足热设计指标的前提下优化风道与散热器尺寸，并对设备进行减重处理[2]。1.1 设备组成设备主要
通信电源技术 2021年12期2021-12-20
- 330 MW亚临界汽轮机缸效率变化对机组热耗影响定量分析
机本身来说，影响热耗比重较大的因素为通流部分效率及运行参数，为了准确分析不同负荷下机组热耗情况，需要定量分析缸效率对机组热耗的影响及运行参数的优化方式[4－5]。不同负荷下，高压缸效率变化较大，中压缸效率变化不大，低压缸效率有一定的变化[6－8]。刘武峰[9]采用公式推导的方法获得缸效率变化对机组热耗影响的计算公式；万忠海等[10]借助等效焓降法理论，通过一定的简化，将缸效率的变化转化为汽缸不同能级间回热抽汽漏流问题进行处理；杨涛等[11]分析了通流部分变
湖南电力 2021年3期2021-09-15
- 水泥熟料线烧成系统节能降耗技术的研究与应用
，以达到降低系统热耗的目标；结合目前分解炉炉容较小的问题，可将分解炉扩容至2 400 m3左右，延长气体在炉内停留时间，增加分解炉的预分解能力，配套优化3次风管入炉位置、喷煤点和C4下料管设计，使煤粉得到充分燃烧，进一步降低系统热耗；同时通过优化预热器C1出口至高温风机段管道设计，降低该段管道压损以节省电耗；对于生料制备电耗偏高的问题可采取将生料立磨改为辊压机终粉磨系统，进一步降低生料制备电耗。3 综合节能技改前后效果对比通过以上节煤和节电技改措施，对试运
建材发展导向 2021年8期2021-06-07
- 浅析水泥熟料烧成热耗降低途径*
降低水泥熟料烧成热耗已经迫在眉睫，这对于水泥行业的可持续发展具有重要的战略意义。1 熟料烧成热耗的来源关于熟料烧成热耗，国际先进水平的熟料烧成热耗约为2 800 kJ/kg，而我国在水泥熟料生产过程中，熟料烧成热耗主要控制在3 000 kJ/kg 左右[6]。与国际先进水平相比，我国水泥熟料烧成热耗还存在一定差距。采用新型干法水泥生产技术制备水泥熟料时，熟料烧成热耗来源于两个方面：一是熟料理论形成热；二是水泥窑系统的热损失。熟料理论形成热与生产所用的原材料
建材发展导向 2021年4期2021-05-25
- 空冷供热机组滑压优化计算研究
中的不同工况下的热耗进行对比，误差小于0.06%，满足工程需求。2 滑压优化原理及分析2.1 滑压优化原理由图2可知，主蒸汽压力与机组热耗密切相关：1）相同负荷下，由于节流损失的存在，机组热耗将会随着主汽压力的升高呈“波浪”变化。2）相同负荷下，热耗的最低点一般出现在某一阀点附近，如图2（a）所示，这主要是由于阀点处节流损失最小。3）相同负荷下，热耗的最低点偶尔也出现在两阀点之间，如图2（b）所示，这是该点处节流损失造成的影响被机组吸热量减少和汽轮机级效率
机械工程师 2021年5期2021-05-22
- 轧钢加热炉节能及降低氧化烧损优化措施
坯加热温度对单位热耗的问题影响以钢坯加热温度（T）为X轴坐标，热耗为Y轴坐标，绘制如下图像。单位热耗与钢坯加热温度的关系以现场试验统计的数据为准，能得出单位热耗与钢坯加热温度关系的方程为：式（1）中，E1-单位热耗，106kJ/t；T——钢坯加热温度，℃[2]。以公式（1）看出，在单位内的热耗和钢坯加热温度之间都是呈现出二次方变化。由此看出加热温度越低单位热耗随之降低，但温度的降低会导致单位电耗的增加，并不是温度越低越好，而是为保障出钢温度在最佳的条件下尽
商品与质量 2021年17期2021-04-23
- 浅谈进气温度对燃机联合循环性能的影响
在此区间内，燃机热耗大幅增加，从 图1中可以看到，燃机负荷率为50%时，燃机热耗增加约30%。实践表明，通过加热燃机入口空气可以有效地提高燃机联合循环机组热效率。为了深入研究进气加热对燃机及联合循环的性能影响，该文基于Thermoflex软件燃气-蒸汽联合循环热力系统模型，从机组及系统方面分析进气加热对联合循环性能的影响。1 进气温度对单燃机性能影响对于燃机来说，进气温度即环境温度。表1为北京某燃机电厂在不同环境温度（进气温度）下，燃机负荷、燃料流量、IG
中国新技术新产品 2020年23期2021-01-28
- 国华定电亚临界600 MW汽轮机通流改造技术方案研究与应用
组额定工况的设计热耗为7 795.7 kJ/kWh(设计背压5.4 kPa)，设计高、中压缸效率分别为88.53%、91.46%。根据投产时进行的考核试验(如表1)，1号、2号汽轮机热耗值分别高于设计值192.5 kJ/kWh、170.3 kJ/kWh，远未达到设计值。在2013年进行的性能试验显示，1号、2号汽轮机热耗值分别高于设计值322.3 kJ/kWh、342.3 kJ/kWh。可见，随着运行时间的增加，机组的经济性指标大幅下滑。鉴于多家制造厂对其
节能技术 2020年6期2021-01-13
- 660MW 超超临界机组A 修中节能降耗措施及效果评估
验中，#1 机组热耗7665.05kJ/kW.h，比设计值（7460kJ/kW.h）高205.05kJ/kW.h；汽缸效率偏低，在试验660MW 工况下，高压缸内效率为83.14%，低于额定工况设计值84.49%，使机组热耗增加19.95kJ/kW.h；中压缸内效91.21%，低于额定工况设计值93.06%，使机组热耗增加38.64kJ/kW.h；不明泄漏率偏高，在660MW 工况下，系统外漏流量为6794kg/h，占新汽份额的0.35%，按其50%由汽机
商品与质量 2020年47期2020-12-18
- 600 MW机组给水泵汽轮机提效对主汽轮机热耗影响分析
汽轮机)的汽轮机热耗验收(THA)工况的热耗和能损进行了分析研究,并以此为依据，得到了给水泵汽轮机(简称小汽轮机)效率提升对主汽轮机热耗影响的计算方法。1 能级效率法的计算原理根据回路做功能力原理，1 kg工质在热力系统中沿任何一个闭合路径运动后回到初始位置，其在热力系统中的做功能力保持不变。工质在热力系统中的实际做功能力，由其所携带的能量和在热力系统中的作用位置决定，与具体做功路径无关。热量对热力系统的作用不仅与热量的多少有关，还与热量进出热力系统的位置
发电设备 2020年6期2020-11-27
- 太原市某区集中供热热力站能耗分析
期热力站水、电、热耗进行测量、数据整理，分析能源消耗较高站点原因，为该热力公司今后供热系统高效运行和精细化管理提供一定的理论指导。1 建筑类型不同热力站能耗分析本文选取供热区域采暖方式为地暖辐射，建筑物年代不同的北大寺和富力热力站为研究对象，其中北大寺热力站所供建筑物建设于2004年，富力热力站所供建筑物建设于2016年，对其采暖期(2019年11月1日～2020年3月31日)耗电量、耗热量进行分析，见图1,图2。不同建筑年代热力站采暖期电耗如图1所示。该
山西建筑 2020年21期2020-11-03
- 600MW亚临界机组滑压曲线优化分析及其改进
0%额定工况下的热耗率和高、中压缸效率.(2)测定汽轮机在40%、50%、60%、70%、80%、85%、90%、95%、100%额定工况下的定、滑压特性，提出最佳运行方式和相应的滑压曲线.1.2 试验工况4号机高压调门开启的顺序为2、3 → 1 → 4.试验工况包含定压(汽机侧主蒸汽压力维持额定16.7MPa)、3阀点(调门保持在GV4全关，GV1阀位控制在GV4即将开启时的开度)、2阀点(调门保持在GV1和GV4全关，GV2、3阀位控制在GV1即将开启
东北电力大学学报 2020年5期2020-10-27
- 一种燃气内燃机-蒸汽轮机联合循环电厂基准热耗计算方法
的容量电费和基于热耗考核的电量电费),而基准热耗的计算方法是两部制上网电价的关键部分，直接影响投资收益。所谓基准热耗即根据电厂实际运行状态实时计算的热耗达标水平，电厂实际考核热耗不得超过此基准热耗。燃气内燃机-蒸汽轮机联合循环电厂具有占地面积小、清洁、热效率高、能够快速并网和升降负荷以及操作灵活等优点，非常适合由于负荷波动需要灵活性调峰的电网系统，在国际上具有广泛的市场[3-5]。然而由于其内燃机数量多、内燃机和汽轮机的组合运行方式多，如何对其进行合理的基
节能技术 2020年3期2020-10-23
- 高炉煤气汽轮机组性能计算模型及其分析
乐观。1 汽轮机热耗的计算模型与方法高炉煤气汽轮机组工作于较为复杂的电站环境中[1]。其典型热力系统如图1所示。图1 电厂汽轮机的典型热力系统示意1.1 汽轮机热耗计算ASME PTC 4.1《锅炉机组性能试验规程》中,汽轮机热耗的计算公式为(1)式中:HRM——试验热耗率,kJ/kWh;PST——发电机端净功率,MW;GMS——主蒸汽流量,t/h;hMS——高压缸进汽焓,kJ/kg;GHRH——热再热蒸汽流量,t/h;hHRH——热再热蒸汽流量焓值,kJ
上海电力大学学报 2019年6期2020-01-03
- 基于全四维设计的330 MW机组通流优化改造及经济性分析
.74%，原设计热耗8 185.3 kJ/kWh，主要参数如表1所示。表1汽轮机主要参数参数数值额定功率/MW330最大连续出力/MW352额定主蒸汽压力/MPa16.7额定主蒸汽温度/℃538额定再热蒸汽温度/℃538额定主蒸汽流量/t·h-11 031 最终给水温度/℃272机组通流部分36级，其中高压缸为1个调节级和11个压力级；中压缸为12个压力级；低压缸2个，每个低压缸为6个压力级。机组高中压合缸，采用双层缸结构；低压缸分流对称布置，为双层缸结构
节能技术 2019年4期2019-10-15
- 深度调峰工况下汽轮机配汽方式优化研究
与部分进汽对机组热耗的影响，研究结果表明亚临界机组只有负荷率90%以上、全周进汽时的热耗优于部分配汽，并给出了热耗曲线。 汽轮机的配汽方式直接影响机组在不同负荷下的热耗，对配汽方式的研究始终是汽轮机从业者关注的焦点。 祝建飞[3]介绍了超超临界汽轮机不同配汽方式对热耗影响，分析顺序阀方式与组合阀方式对机组性能的影响，顺序阀方式中对比了2 种配汽方式：一种是GV1，GV2，GV3 同时开启，GV4顺序开启；另一种是GV1 和GV2 同时开启，GV3 和GV4
浙江电力 2019年7期2019-08-13
- 50 MW等级塔式熔盐光热电站汽轮机热力系统研究
步降低汽轮机侧的热耗，旨在推动我国塔式熔盐光热发电技术的发展。1 工作原理截至2016年底，我国10 MW等级的塔式熔盐光热机组仅有中控青海德令哈和首航节能敦煌两个项目投入商业运行[4]。2016年国家公布的光热电站示范项目中50 MW等级塔式熔盐光热项目有5个，见表1，其中中控青海德令哈的50 MW等级的塔式熔盐光热机组在2018年底并网发电。表1 第一批50 MW塔式熔盐光热示范项目塔式熔盐光热发电系统，主要由定日镜系统、吸热系统、蒸汽发生系统、发电系
热力透平 2019年2期2019-06-17
- 一种均温板低温起动性能试验研究*
用，使得功率芯片热耗成倍增加，对散热提出了更高的要求，需采用新型高导热材料或高效传热元件替代传统的铜、铝等材料，提升散热能力。热管是一种高效的相变传热元件，具有高导热性、优良的等温性[1]等优点，尤其铜-水热管，具有优良的传热性能，已广泛应用于电子设备散热中，但在机载环境条件下的应用还未得到充分验证。机载产品低温环境为-55 ℃，在此温度下，铜-水热管起动为冷冻起动，内部工质为固态，热管起动需经过固态、液态、气态的转变过程。同时，由于热管冷凝段处于-55
电子机械工程 2018年5期2018-11-17
- 新型干法水泥生产技术优化与节能技术的应用
关。生产过程中，热耗与窑系统的操作以及附属设备都有很大的额关系。由于冷却剂的熟料将一些废气和废热带走之后，产生的冷却街余风带走的散热损失和热损失均发生了改变。熟料的形成热在一定的温度下，是干燥的物料在没有发生热量损失和物料的损失的时候发生的。化学和物理变化，经过形成热的高低，在熟料的组成变化中不断上升和降低，从系统的热支出的数值上看，熟料的理论热耗可以占到51%左右，不同成分的熟料，产生的热耗不同。经过生料在自由水的蒸发和碳酸镁等化学物质的分解之后，熟料也
四川水泥 2018年7期2018-07-25
- 高效宽负荷回热系统设计研究
，在100%汽机热耗验收工况（THA）、75%THA、50%THA和40%THA工况下省煤器出口（锅炉选择性催化脱硝系统入口）烟气温度分别为352℃、329℃、303℃和286℃。该机组配置锅炉选择性催化脱硝系统要求的脱硝反应温度窗口为309～420℃，高于420℃会导致催化剂烧结；低于309℃喷入烟道内的NH3与SO3反应生成硫酸铵盐、硫酸氢铵盐，氨盐沉积在催化剂中会引起催化剂失活，而且还会造成空预器低温段堵塞，影响机组运行安全。催化剂活性要求入口烟气温
山西电力 2018年3期2018-07-13
- 典型600MW汽轮机组热耗高的原因分析及改进措施
原因都会出现实际热耗比设计热耗要高，导致其消耗的煤电等消耗增加，严重降低了机组的经济性，因此笔者以CLN600-24.2/566/566型汽轮机组为例，对600MW汽轮机组热耗高的问题进行了研究，分析了CLN600-24.2/566/566型汽轮机组的技术要点，随后指出了其热耗高的主要原因，并且根据原因指出了相应的改进措施。关键词： 汽轮机组；技术要点；热耗；改进措施引言：600MW汽轮机组发电技术已经有几十年的历史，在科技性上以及环保性上都表现非常优秀，
科学与财富 2018年34期2018-01-15
- 湖南省汽轮机节能现状及改造思路探析
轮机；节能改造；热耗近年来，我国能源安全发展对燃煤发电行业提出一些新的要求，明确提出 “节约、清洁、安全”的能源战略方针和 “节约优先、绿色低碳、立足国内、创新驱动”的能源发展战略。国家三部委先后发布了 《煤电节能减排升级与改造行动计划(2014—2020年)》等一系列节能减排文件和通知，要求到2020年，现役燃煤发电机组改造后平均供电煤耗低于310 g/kWh，其中现役600 MW及以上机组(除空冷机组)改造后平均供电煤耗低于300 g/kWh。同时，湖
湖南电力 2017年4期2017-09-26
- 基于热电制冷技术的一体化高效冷却机箱
设备机箱内板卡的热耗越来越大，不同板卡间热耗差异增大，对机箱的冷却设计提出了更高的要求。传统的冷却方式(如：常规风冷，常规液冷等)不能满足机箱新的冷却需求；若采用空调风冷则需要增大设备体积，不满足结构紧凑的要求。文中提出了利用热电制冷技术来解决此类机箱的冷却问题。通过仿真优化设计了一种一体化高效冷却机箱，并对机箱的冷却效果进行了实验验证。结果表明：该一体化高效冷却机箱满足结构和冷却需求，为未来的电子设备机箱冷却设计提供了一种新的思路。电子设备机箱；一体化设
电子机械工程 2017年3期2017-08-28
- 1 000 MW超超临界机组系统优化技术经济性分析
经济性，机组加权热耗可降低约118 kJ/(kW·h)。汽轮机; 超超临界机组； 热力系统; 系统优化; 热经济性1 000 MW超超临界机组发电技术自本世纪初引入我国以来，已经有十多年时间，如今已是我国燃煤发电机组中的主力机型。早期建设投产的1 000 MW超超临界机组的热力系统设计沿用我国300 MW以上机组的传统设计方案，部分设计条件按我国当时的相关行业标准选取，已经明显不符合时代的发展要求，其多个环节存在可以优化改进的空间，如再热系统的压降大、部分
发电设备 2017年3期2017-06-01
- 关于大唐哈一热电厂影响煤耗指标因素的分析
5g/kwh4.热耗率对煤耗的影响（基本公式法）发电煤耗率在其它条件不变时，热耗率与发电煤耗率成正比，因此当热耗率q =7850 kJ/（kwh）增加1%时发电煤耗率增加1%，即2.909 g/kwh5.排烟温度对煤耗的影响（基本公式法）排烟热损失=（3.54×1.35+0.44） ×=0.05219（Tpy-t0） %其中考虑到炉膛后烟道的漏风（如空气预热器漏风等），排烟过量空气系数αpy=1.25+Δα=1.25+0.1=1.35。对排烟热损失排烟热损
活力 2016年8期2016-11-12
- 回转窑密封装置的改造
封处漏风时对系统热耗的影响。关键词：双向叠片；重锤压紧；窑尾漏料；热耗回转窑窑头、窑尾密封装置是回转窑设备的重要组成部分，用于固定的窑尾预热器喂料室和窑门罩与旋转的回转窑筒体之间的连接，起到防止冷风进入窑内和减少密封连接处漏灰的作用。国内外回转窑密封装置的结构形式众多，使用情况差异很大，其密封效果将直接影响到烧成系统的热耗和能耗指标，对水泥厂的生产环境也有很大影响。本文结合一些常用密封装置的结构形式和现场使用情况，对密封连接处的使用工况和密封设备的性能要求
水泥技术 2016年1期2016-08-09
- 600MW超临界机组汽轮机通流改造及效益分析
中压缸；低压缸；热耗；供电煤耗乐清电厂2×600MW超临界机组汽轮机原先为上海汽轮机有限公司引进美国西屋技术设计制造，分别于2008年9月9日、10日通过168小时满负荷试运行，正式投入商业运行。随着汽轮机技术的日新月益，当时引进的技术已不够先进，且机组自投产以来一直存在着运行效率偏低等问题。1、汽轮机系统概况乐清电厂一期两台600MW机组采用超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、反动凝汽式汽轮机，型号为N600-24.2/566/566，机组铭牌功率6
科技与企业 2016年6期2016-05-30
- 200 MW汽轮机整体优化改造及效果评价
O工况下，汽轮机热耗率下降了442.45 kJ/(kW·h)，折算成发电煤耗率下降量为16.84g/(kW·h)，高、中压缸效率分别提高了5.14%、2.21%。热耗降低明显，达到了预期的增容降耗的目的,符合国家节能减排的大战略。关键词：汽轮机；整体优化；热耗0引言某电厂5号汽轮发电机组为哈尔滨汽轮机厂生产的冲动式、一次中间再热、单轴、三缸、三排汽、冷凝式汽轮机，型号为N200-130-535/535型，冷却方式为直流开式循环，水源取自嫩江。高压缸为双层缸
电力科学与工程 2016年3期2016-05-10
- 百万千瓦级燃煤机组低煤耗运行特性研究
炉热效率和汽轮机热耗的影响，以反平衡法分析了百万机组的锅炉运行的经济特性。研究发现负荷对锅炉热效率的影响程度较低，而对汽轮机的热耗影响程度较大。根据试验结果推导出百万机组低煤耗运行的最佳负荷区间。百万千瓦级机组；供电煤耗；负荷；锅炉热效率；汽轮机热耗我国燃煤火电技术发展已经进入超超临界参数大装机容量时期。文献[1]认为超超临界机组由于蒸汽压力和温度的提高，热效率比国内现有机组平均水平提高约10%。虽然百万千瓦级机组以其高参数的优势具备较低煤耗水平运行的特性
电力与能源 2016年6期2016-05-09
- 给水泵机械密封对汽轮机热耗试验的影响
机械密封对汽轮机热耗试验的影响黎石竹，徐婷婷，单绍荣，韩强，于丁一（华电电力科学研究院，浙江杭州310030）现代大型火力发电厂给水泵通常采用机械密封方式，由于安装水平、运行调整等因素，给水泵密封水流量的代数和通常不为零，从而导致机组热耗上升。本文采用等效焓降法分析给水泵密封水流量对机组热耗的影响，并分析性能试验中给水泵密封水流量测量对试验不确定度的影响；同时对现场机组进行实测调整，控制给水泵密封水流量，达到降低机组热耗及性能试验不确定度的目的。机械密封；
发电技术 2016年6期2016-02-05
- 煤粉计量输送系统的优化及节能效果分析
窑炉冷风量偏大，热耗高；燃烧器、风机、送煤管道系统工艺不匹配，窑尾输送管道内径偏大，煤粉易沉积，煤粉输送不稳定，系统温度波动大。经优化后，窑系统每年少用煤近4 000 t，节电近100万kWh。煤粉 计量 输送 设计 能耗0 引言煤粉计量和输送设备连续稳定运行，是稳定窑热工制度、提高产量、降低煤耗、保证连续稳定运行的关键因素之一。比较我公司5 000 t/d熟料生产线煤粉计量输送系统的实际运行参数和设计参数，发现原设计存在很大的节能技改空间。在更换燃烧器、
新世纪水泥导报 2015年6期2015-12-22
- 优化汽轮机热耗高的措施刍议
徐 巍优化汽轮机热耗高的措施刍议徐 巍徐 巍 崔志宁 邱 影中国船舶重工集团公司第七○三研究所徐巍，女，出生于辽宁省沈阳市，毕业于哈尔滨工程大学热能与动力工程专业，本科学历，工程师，职务：设计人员，研究方向：汽轮机设计。在经济全球化的今天，电力企业这一国家垄断行业正在面临国际大军的挑战。与日韩、欧美国家相比，国内所生产的汽轮机设备虽然能以其短交货期和价格低廉胜人一筹，但其关键性能却无法与其他国家媲美，技术落后使这一方面的差距逐年增大，大大打击了国产汽轮机的
中国科技信息 2015年1期2015-11-16
- 1 000 MW二次再热汽轮机带外置蒸冷器方案能损分析
置蒸汽冷却器方案热耗的收益主要来自辅汽能损部分,且两级外置蒸汽冷却器能降低600℃热力系统热耗约27 kJ/(k W·h)。汽轮机；二次再热；外置蒸汽冷却器；能级效率；能损比较现代高参数大容量再热机组通过增加一级或两级(二次再热)外置蒸汽冷却器(简称蒸冷器),可以有效利用再热后抽汽的过热度,提高机组经济性。经计算,相对600℃等级的超超临界蒸汽循环,配置两级外置蒸冷器使得热耗得益0.4%［1］。笔者前期通过对二次再热汽轮机能级效率法进行研究,以某1 000
发电设备 2015年3期2015-10-17
- 基于支持向量机的“二拖一”燃气-蒸汽联合循环机组变工况分析
各影响因素与发电热耗之间的数学模型,并与常规的支持向量机模型进行对比,以验证模型的准确性。利用所建立的模型对联合循环机组“二拖一”运行的变工况特性进行分析；同时分别对2台燃气轮机“一拖一”运行进行建模,对比分析2台燃气轮机的变工况特性的差异,得到很好的结果。燃气-蒸汽联合循环；遗传算法；支持向量机；变工况；二拖一；一拖一燃气-蒸汽联合循环机组在我国电网中主要起调峰作用,机组经常要变工况运行,环境参数的变化和机组设备状态的变化等因素也会对机组的经济运行产生一
发电设备 2015年3期2015-10-17
- 功煤比及热耗在火电厂协调控制系统中的应用
400）功煤比及热耗在火电厂协调控制系统中的应用刘永红，陈二宁（大唐韩城第二发电有限公司，陕西 韩城 715400）Application of Power Coal Ratio and Heat Consumption in Coordinated Control System in Power Plant影响火电厂锅炉主汽压力的因素很多，导致在变负荷工况，压力大幅度波动，燃烧恶化，利用功煤比及热耗方案能使变负荷过程中主汽压力动态偏差大幅减小，自动调节品
自动化博览 2015年1期2015-09-18
- 汽轮机通流改造效果分析
机各缸效率偏低、热耗较高及安全可靠性较差的实际情况进行汽轮机通流改造同时兼顾锅炉系统、电气系统和辅助设备系统对汽轮机通流改造的影响。选择科学合理并且经济的改造方案，最终实现了提高了机组运行的安全、经济性能的事例进行探讨分析，为以后同类型改造提供借鉴。汽轮机各缸效率偏低;热耗较高及安全可靠性较差;汽轮机通流改造;经济效益1 前言内蒙古上都发电厂位于内蒙古自治区中部锡林郭勒盟境内，#3机组于2007年投产。汽轮机为东方汽轮机厂采用日本日立技术设计生产的NZK6
山东工业技术 2015年16期2015-07-27
- 某发电厂汽轮机性能试验计算结果的分析
但是结果表明机组热耗偏高，经过现场多次试验和对结果的分析，得出对机组热耗影响较大的主要因素。汽轮机；升级改造；热耗0 引言发电机组的热力性能是评价一台发电机组的重要指标，在机组进行升级改造或者大修后都应对机组进行细致准确的热力性能试验，以测定机组的性能和经济性。而当汽轮机组因某些原因造成热力参数与设计值产生偏差时(如：主蒸汽压力、温度、中间再热温度和压损、排汽压力、给水温度、不明泄漏量等)，对机组的热力性能均会产生一定影响。[1]某发电厂5号汽轮机原系上海
安徽电气工程职业技术学院学报 2015年3期2015-05-04
- 四川JG2500t/d生产线热工标定与降耗分析
.1 熟料产量及热耗标定期间入窑生料斗提电流122A，投料量为220 t/h，折合熟料台时产量为122.2 t/h，日产量2933 t，已达到并超过设计能力；该生产线平均用煤量为18.354 t/h，折合标准煤耗119.1 kg/t。熟料单位烧成热耗偏高，达3486.2kJ/kg，与国内同类型同规格生产线的先进水平3100 kJ/kg[1]相比，差距较大。2.2 系统的热损失该生产线熟料形成热占主要支出热耗的46.75%。而要进一步降低烧成热耗应着手降低剩
四川水泥 2015年12期2015-04-07
- 抽汽供热机组节能优化潜力的综合调研分析
不同工况下的机组热耗曲线组。试验结果显示，机组间的热负荷分配存在很大的节能优化潜力。这对于热电厂充分挖掘机组节能优化潜力、降低发电煤耗、提高上网竞争优势具有一定的借鉴意义。供热抽汽；冷凝器背压；热耗；热负荷分配；节能优化0 引言随着经济的发展和人民生活质量的提高，城市集中供热系统得到迅速发展，其中热电联产能源转换效率具有明显优势[1]，因此，政府对热电联产生产方式非常重视，这也使抽汽供热机组得到了大力的发展。但是，我国能源相对不足，尤其是燃料供应越来越紧张
节能技术 2014年1期2014-09-05
- 基于零号高加的宽负荷高效回热技术研究
机组低负荷工况下热耗过高的问题成为该技术成功应用的难点。低负荷所造成的给水温度降低亦会对脱硝效率产生明显的影响。作为世界上应用最为广泛的选择性催化还原法 （SCR）脱硝技术，其催化剂活性与烟气温度有着直接的关系，研究表明，只有烟气温度在320℃以上才能保证SCR 装置的脱硝效率较高。而当烟气温度低于该温度时，SCR装置脱硝效率明显下降。虽然有人提出可以将部分高温烟气与省煤器出口烟气进行混合，以提高脱硝装置的进口烟气温度。但混合带来的损失导致了供电煤耗上升，
中国煤炭 2014年1期2014-03-15
- 增设C2蒸汽过热器提高余热发电能力的分析
采取措施会使熟料热耗增加14671kJ/t熟料（0.5kg标煤/ t），余热发电量可提高728kW，相当于在使余热电站总投资增加1 引言水泥窑低温余热发电技术因其在降低水泥生产成本的同时，还能得到良好的环境效益，一经提出就得到了国家政策的大力支持和提倡，因此在天津水泥工业设计研究院有限公司率先推出此项国产化技术后，受到了业内专家的广泛关注。在不影响水泥窑产量和质量的情况下，实现余热发电量的最大化与水泥单位综合能耗的最小化。综合国内的研究现状，为了提高余热发
水泥技术 2014年3期2014-03-07
- 人工合成胶凝材料
年来，为降低生产热耗，减少水泥生产过程中CO2排放量，国内外水泥企业采取的措施主要有：通过提高工艺装备技术和优化生产管理来降低生产热耗。目前技术优良的大型预分解窑生产热耗已降至2968～3093kJ/kg，生产热耗虽可进一步下降，但下降幅度不大。第一种途径是采用代用燃料，如塑料、废机油、肉骨粉、橡胶等工业废料及城市生活垃圾等，以减少矿物燃料的使用。德国年平均代用率最高，已超过60%。另一途径是在粉磨水泥中掺入胶凝材料，降低熟料在水泥中的掺加率，若水泥中熟料
水泥技术 2013年6期2013-10-23
- 350MW汽轮机组运行方式优化试验研究及分析
组不同负荷工况下热耗率，结合机组实际运行情况确定运行方式优化试验工况（表1），选择5个不同负荷点，每个负荷点选择3-4个不同主蒸汽压力工况。表1 运行方式优化试验工况2 试验结果及分析为了合理分析不同主蒸汽压力对汽轮机热耗的影响，仅对机组试验热耗进行真空修正，将低压缸排汽压力修正到设计值5.2kPa，分别得到不同负荷下主蒸汽压力与机组修正后热耗的关系曲线（图1-图5）。图1 350MW主汽压力与机组热耗关系图图2 315MW主汽压力与机组热耗关系图图3 2
资源节约与环保 2013年9期2013-10-11
- 主汽压变化对汽轮机热耗率影响的修正分析
4］。目前通常以热耗率作为研究和衡量电厂热经济性的重要指标，热耗率是指每生产1 kW·h的电能所耗的热量。目前，热耗率指标的考核与分析已得到电厂的普遍重视，成为监视汽轮机性能的重要手段之一［5］。主蒸汽压力的变化对能耗影响的计算方法主要有特性实验法、特性曲线法、偏导原理算法以及工程简化回热算法［6］。本研究以火电厂热经济性统一物理模型和数学模型为基础［7～8］，根据多元扰动下的热力系统能效分析模型得到主蒸汽压力对热耗率修正的计算模型，以此来绘制出主蒸汽压力
华北电力大学学报(自然科学版) 2013年1期2013-09-13
- 从预热器出口温度估算废气损失热
影响水泥熟料烧成热耗的主要因素，它包括预热器出口废气带走热、系统的表面散失热、出冷却机余风及熟料带走热等所造成的热损失。笔者对国内部分2000～10000t/d 预分解窑系统的热工标定报告进行了分析。发现预热器出口废气带走热所造成的热损失是烧成热耗最大的支出部分。占烧成熟料所必需理论热耗的17%～22%左右，在预分解窑系统中造成的热损失最大。1 预分解窑系统的热量分布现以LY厂热工标定结果为例，看预分解窑系统的热量分布情况，见表1、表2。表1 LY厂250
四川水泥 2013年1期2013-07-15
- 铝酸盐水泥与硅酸盐水泥生料热分解特性的对比研究
水泥生料，其分解热耗分别为703.3kJ/kg和901.2kJ/kg。本文还采用相边界反应收缩圆柱体反应机理、随机成核和随后增长机理，分别对两种生料中的碳酸钙和一水硬铝石进行了分解活化能计算分析。铝酸盐水泥，硅酸盐水泥，热分解，活化能1 引言铝酸盐水泥是特种水泥的一种，是不定形耐火材料常用的结合剂，常用于冶金、建材等行业。众所周知，关于铝酸盐水泥的研究远远不如对硅酸盐水泥的研究那样深入，造成铝酸盐水泥生产工艺非常落后，单位熟料热耗远远高于硅酸盐水泥熟料。为
水泥技术 2013年1期2013-03-04
- 俄罗斯Novotroizk greenfield水泥厂第二条生产线投产调试
料可减少熟料生产热耗，减少CO2排放。生产线于2011年进行生产线调试实验，熟料、水泥产量均超过设计保证，热耗低于俄罗斯规定的新线热耗。生产线主机规格和调试实验数据如下：烧成系统主机装置RP13-170/140带V型和LS静态选粉机的辊压机系统。带Pyroclom®R分解炉和三次风管的5级预热器系统。表1 系统调试数据带 Ryro-set®燃烧器的φ4.4m×52m三支承窑。Pyrofloor®冷却机，冷却面积50m2，带熟料破碎机。全部系统风机水泥粉磨主
水泥技术 2012年4期2012-01-24
- 原材料变化对回转窑煅烧的影响
态，熟料产质量和热耗达到较好水平。2004年以前日产熟料2220t，热耗最低月平均低于3344kJ/kg。但在2007年以后，由于石灰石和燃煤品质的改变引起了窑生产的较大变化，对比情况见表1。两年生产情况对比，熟料产量下降4.95%，热耗上升6.25%，熟料28d抗压强度下降2.41MPa。2 原因分析与采取的措施2.1 煤种变化和批量供应变化影响2007年煤炭供应矿点和品种增多，且批量变动大。以前2～3种，每批供货量在2000t左右，在煤库内尚能搭配使用
水泥技术 2012年1期2012-01-05
- 航天相机大热耗器件散热片随机振动响应分析
33)航天相机大热耗器件散热片随机振动响应分析杨近松(中国科学院 长春光学精密机械与物理研究所，长春 130033)大热耗器件散热片是航天相机热控单元的关键部件，有必要对其进行随机振动响应分析，以验证结构设计方案的可靠性。本文利用有限元方法分析了大热耗器件散热片在随机振动环境下的响应特性，分析结果表明:在随机振动环境作用下，散热片加速度及位移响应在安全裕度内，结构设计方案的可靠性满足使用要求。散热片;随机振动;响应分析0 引言在卫星发射过程中，航天相机会经
长春大学学报 2011年10期2011-11-08
- 余热发电项目中预热器级数的选择
器，由于烧成熟料热耗高(800×4.18kJ/kg)，废气温度较高(400～420℃)，因此在上世纪80年代以后世界各公司都推出了五级预热器，其出C1筒气体温度降至320～330℃。近年来，随着低温余热发电兴起，减少级数增加发电量还是增加级数降低热耗又成为大家讨论的话题[1]。我们知道，发电系统有单压不补汽、多压补汽及复合闪蒸技术，这三种模式并无本质区别，都是利用出预热器320～380℃及出冷却机350℃左右的废气组成低压低温或中压中低温系统，最重要的特点
水泥技术 2011年1期2011-11-02
- 工艺节能与岩矿潜能（下）
需温度越高，相应热耗升高，解聚则更困难。表4 硅酸盐矿物Si-O类型表2.1.4 用新岩矿原料应建立新工艺水泥工艺学上讲的理论热耗，用的原料是好石灰石+粘土，按地质岩矿潜能概念，有很多的岩矿原料特性与它不一样，因此，在工艺上要进行改革，适应新原料的岩矿特性，否则会一败涂地。如用低钙石灰石和铜铅锌尾矿岩矿时，为适应上火快，用小料球而改进了烧成；海南华盛天涯水泥有限公司昌江熟料基地把粘土改用千枚岩，分解炉改大了体积；新疆布尔津水泥厂把粘土改用区域变质岩中的绿泥
四川水泥 2010年3期2010-09-13
- 两种660MW超超临界机组机型比较
数极限更高、机组热耗较低等优势。但这两种机型相比，也存在着差异。下面就机组本体及凝汽器有关数据、技术经济指标及对汽机房尺寸的影响等三个方面进行比较。1 机型比较1.1 本体及凝汽器有关数据表1 机组本体有关数据由表1可见，三缸两排汽机比四缸四排汽机少一个低压缸，轴系较短，稳定性较好，重量较轻。同时，由于排汽口数量减少，为保证通流面积，只能通过增大末级叶片的长度使单个排汽口的面积增加。故两排汽机的末级叶片长度比四排汽机的大，从而起吊高度也较高。两种机型纵剖面
电力勘测设计 2010年2期2010-06-28
- 利用在线测点分析机组运行的经济性
和2＃机组初步的热耗试验，旨在摸清目前机组的能耗水平，以及校验主蒸汽、给水、凝结水及减温水流量的可信度.试验时2台机组为母管并列运行状态，仅关闭了汽包连排，未对系统进行隔离;2台机组负荷均为45 MW，工况稳定,将采集2台机组的数值取算术平均;用除氧器工质平衡法校验三大流量之间的关系;用减温器前后蒸汽的焓值校验减温水流量，试验前对冷渣水流量进行了测试.试验前，2机组的冷渣水均由1＃机组凝结水接待，回水分别至2台机组的除氧器，通过将冷渣水由1＃机组切为2＃机
山西大同大学学报(自然科学版) 2010年2期2010-01-15