唇口
- 旋转油封热-力耦合温度场分析*
应变和摩擦,油封唇口与旋转轴接触区域受到比油封其他部分更高的温度。大多数油封失效是油封唇口摩擦生热引起的高温导致的[2],温度会强烈影响油封橡胶材料的硬度和力学性能,因此接触压力、摩擦和磨损也强烈依赖于唇口温度[3]。因为橡胶是热的不良导体,油封唇口热量的积累会加速油封的磨损老化,进而影响油封的使用寿命[4],因此建立可靠的油封模型,对油封温度场进行模拟预测具有重要意义。油封虽然结构简单,但由于生热研究涉及到流体力学、固体力学、传热学、摩擦学和动力学等多方
弹性体 2023年3期2023-11-19
- 高压环境下弹簧蓄能密封件密封特性分析
装配中的过盈量、唇口角度对其性能的影响，同时分析弹簧蓄能密封在不同压力下的性能。1 二维轴对称有限元模型1.1 三维蓄能弹簧力学分析如图1所示 ，在V形弹簧弹簧蓄能密封系统中，活塞杆、密封槽及弹簧蓄能密封夹套的结构呈轴对称分布，且受力分布均匀，因此弹簧蓄能密封的密封结构属于轴对称问题[10-11]。鉴于有限元仿真分析弹簧蓄能密封三维结构模型计算量大，故文中选择建立等效二维轴对称模型。弹簧蓄能密封内置弹簧(图1)不具有对称性，对其力学特性进行分析。图1 弹簧
润滑与密封 2023年10期2023-11-08
- 机械旋转轴类件的油封结构参数对油封性能的影响分析
范围内，曲轴油封唇口两侧的接触压力呈不对称分布，随着油侧唇角、过盈量和理论接触宽度值的增大，曲轴油封的最大接触压力呈现减小趋势；随着气侧唇角、弹簧劲度系数和腰厚的增大，曲轴油封的最大接触压力呈现增大趋势；随着过盈量、弹簧劲度系数和腰厚的增大，曲轴油封的单位周长径向力呈现增大趋势。建议安装过盈量为0.78 mm，油封腰厚为0.09 mm左右的油封，可缓解油封唇口磨损，弹簧的劲度系数为0.869 N/mm左右具有良好的密封性能；气侧唇角为30°左右可延长油封使
汽车实用技术 2023年10期2023-06-14
- 考虑温度时油封运行工况参数对其可靠性的影响*
摩擦热，使得油封唇口部位的温度升高；随着油封的稳定运行，在油膜压力和接触压力的共同作用下，在油封唇口与转轴之间形成一层很薄的润滑油膜，这时唇口热量主要由油膜内的黏性摩擦产生的；如果油封的散热条件不好，由于温度升高会降低润滑油的黏度，导致油封泄漏，而且温度升高会引起油封材料老化，从而降低油封的使用寿命。因此，工作温度对油封的运行可靠性至关重要。众多学者对油封工作时的唇口温度情况进行了研究，HAJJAM和BONNEAU[1]在考虑油封表面粗糙度的基础上，结合热
润滑与密封 2023年5期2023-05-25
- 某轻卡车型离合助力器故障分析及整改
测试统计对密封圈唇口厚度不满足要求进行确认。密封圈唇口厚度分为外唇口厚度和内唇口厚度，如图6所示，外唇口厚度为A，内唇口厚度为B，外唇口厚度A影响密封圈与缸体内腔安装槽的过盈量，内唇口厚度B影响密封圈与其内配合的柱塞之间的过盈量，二者直接影响密封圈的密封效果。图6 密封圈结构图参照市场表现较好的 E23S离合助力器设计经验，唇口厚度A和B设计值为0.6～1.0 mm，与E523S离合助力器保持一致。现对40套故障件拆解的密封圈进行检测（橡胶密封圈尺寸检测工
汽车实用技术 2023年9期2023-05-22
- 半浮式驱动桥轮边漏油分析及结构优化设计
动桥均为外油封的唇口划伤（见图1）。图1 外油封唇口划伤对油封唇口的缺口进行分析，原因有三：1）对库存油封质量排查，符合图样设计要求，油封唇口未发现质量异常。2）对油封压装的工艺要求排查，工艺文件、工艺流程、操作者及工装都符合工艺要求。3）看故障件油封的唇口缺口，是被硬物刮伤。对产品结构及工艺分析优化前设计结构如图2所示，半轴与双列轴承内圈和挡圈过盈配合，挡圈与齿圈过盈配合，轴承座与外油封安装面和双列轴承内圈过盈配合，桥管凸缘头与内油封安装面过盈配合，锁止
汽车工艺师 2022年12期2023-01-04
- 十字节密封圈结构失效模式及其优化研究*
一个零部件。因其唇口大变形、过度磨损和高温等问题,会导致密封失效漏油,进而引起内部滚针烧损卡死等功能性问题。目前,十字节售后问题主要是由密封失效引起的,因此,需要设计出较为合理的密封圈,以减小失效问题。在密封圈设计开发时,主要根据十字节内部预留安装空间进行设计,在满足安装要求的前提下,从结构形式设计和橡胶材料性能入手，尽可能提高密封圈使用寿命,保证密封性能。橡胶材料的选择主要根据使用环境和性价比来决定的,当环境一定时,基本不再选择新材料,所以工程师和学者们
机电工程 2022年11期2022-11-24
- 高速脂润滑滚动轴承密封结构优化与漏脂试验*
摩擦热增加，油封唇口温升增加。高温升引起油封材料力学性能大幅下降，加剧油封的磨损、老化及变形[2]，从而引起润滑脂泄漏，进而影响轴承的润滑性能，造成轴承的早期失效。因此，密封问题已成为高速脂润滑滚动轴承的突出问题[3]。针对滚动轴承的密封性能，学者们做了大量的数值模拟和试验研究。文献[4]利用高速轴承脂润滑试验装置，进行了冷却效果试验，结果表明：在有冷却情况下，高速滚动轴承可以采用脂润滑。文献[5]利用有限元软件模拟了密封介质在密封间隙中的流动情况，结果表
润滑与密封 2022年9期2022-09-21
- 涵道螺旋桨设计变量的影响及其流动机理
涵道扩散角、涵道唇口形状和来流速度等设计变量对涵道螺旋桨系统推力和效率的影响，此项研究的范围较为广泛，但少有从涵道与桨叶相互影响的角度研究，且限于研究目的和当时试验技术的水平，文中对各参数对气动效率的影响表述较多，而对流动特征和流动机理的讨论较少。Graf使用试验方法研究了圆形唇口、椭圆形唇口对涵道螺旋桨系统的气动特性的影响；Pereira使用试验方法研究了不同涵道出口扩张角对涵道螺旋桨系统的气动特性的影响。Akturk和Camci运用计算和试验的方法研究
航空学报 2022年7期2022-09-05
- 制动缸常见密封失效分析及控制方法研究
素有：骨架密封圈唇口结构不同；骨架密封圈唇口与缸体配合的过盈量不同；缸体内壁粗糙度不同。图3是某型号制动缸在实际运用过程中发生密封性失效后拆解分析的零部件状态，从图中可以明显观察到骨架密封圈唇口存在异常磨损，磨损下来的较多橡胶颗粒与油脂混合后堆积在骨架密封圈储油槽及唇口处导致密封失效。通过对故障零部件的状态、尺寸进行详细检查，缸体内壁的粗糙度为Ra1.412 μm～Ra1.714 μm，初步判定为缸体内壁粗糙导致骨架密封圈唇口的异常磨损。同时也考虑到骨架密
轨道交通装备与技术 2022年3期2022-07-29
- 转速对旋转式唇形密封接触性能参数的影响
设计一般通过密封唇口径向力或泄漏率建立临界脱开判据[3-5]，依靠试验研究法或设计者经验完成，导致设计周期长、成本高，已有的研究成果与工程设计应用还存在一定的脱节。对于旋转式唇形密封圈，由于转速越高，其产生的离心力增加，进而对唇形密封的力变形及接触性能参数的影响也越大。为建立密封唇口临界脱开判据与接触性能参数的关联性，准确预测旋转式唇形密封的脱开转速，探究密封圈转速对其力变形及接触性能参数的影响规律，是预测密封脱开转速的理论基础。为此，以旋转式唇形密封圈为
液压与气动 2022年3期2022-06-09
- 旋转式唇型圈停车密封开启全过程密封特性研究
。而在高转速下，唇口部分橡胶因离心力作用与轴呈现脱开趋势，当升至某个转速时，唇口的最大接触压力小于流体压力[1]，开始与装配轴脱开，实现无接触运转，此时需要液封轮来阻止燃料泄漏。即高速下液封轮起密封作用，低速下唇形圈起密封作用，两者相互配合使用。当转速逐渐降低，唇形圈能够再次实现密封作用，该用法也属于停车密封。可以看出，密封圈的脱开转速是发动机涡轮泵端面密封结构设计的重要参数[2]。唇形圈与液封轮配合使用的难点是难以根据工程应用精确控制唇口脱开转速，当设计
润滑与密封 2022年1期2022-01-25
- 橡胶油封摩擦生热数值模拟与实验验证*
流体压力[2]和唇口附近温度场的精确计算，在理论上存在较大的困难[3]。而数值模拟可对橡胶油封的上述问题进行准确分析[4-7]。油封与高速旋转轴之间因摩擦生热，会导致唇口附近温度很高，并会加速橡胶的老化和磨损[8]，使其服役寿命缩短[9-10]。因此，准确预测油封唇口附近的温度场具有重要实际意义。LIU等[11]研究了表面带有不同纹理结构的轴对油封磨耗和密封性能的影响。马灵童和孟庆睿[12]用FLUENT建立金属薄盘结构摩擦副热流固耦合模型，对其生热过程进
润滑与密封 2021年11期2022-01-17
- 168F汽油机润滑系统常见故障的原因分析
失去自紧弹簧箍紧唇口的作用，导致油封唇口与曲轴轴颈表面贴合压力不足，即唇口不能紧压轴面，造成油封密封作用失效而漏油。②曲轴露出外侧的轴颈泥沙、尘土过多，更换油封时未注意清洁，致使唇口与轴颈表面贴合处夹带尘土等杂物，引起油封唇口及轴颈早期磨损，油封唇口容易被拉伤、刮伤而漏油。③油封骨架变形或是主轴承盖孔座制造质量不合格；安装油封时方法不当，如用锤子敲击油封，使油封骨架受力不均，致使油封骨架变形，油封外径表面与主轴承盖座孔贴合不严，曲轴连杆甩油时，使机油从贴合
农机使用与维修 2021年9期2021-11-27
- 涡轮叶片压力面缝型气膜冷却结构的数值研究
结构的不同缝宽、唇口厚度及加工位置对涡轮叶片冷却效率和气动损失的影响规律。1 计算模型采用E3 导叶作为计算分析模型，缝结构设置在叶盆，叶片中部为冷气腔，冷气由叶根进入腔内，再通过开缝沿切线方向喷射出，冷气出口上表面与上游叶片表面连接部位为唇口。为保证叶片整体强度，在相邻缝间设加强肋，共6 个肋片，宽度均为0.5 mm，叶片模型如图1 所示。图1 叶片模型Fig.1 Blade model针对流固耦合和气动效率分析计算，采用Adapco软件的Star 模块
中国民航大学学报 2021年4期2021-09-26
- 钣金挖补修理在发动机唇口型面中的应用
要：发动机进气道唇口是由时效硬化处理后的铝合金板材加工而成的三维复杂曲面结构，服役环境恶劣且部件位置特殊，极易受损，已有的维修方法费用高、周期长。南航沈阳复合材料修理车间短舱项目组创新开发的直接使用成品时效硬化板材钣金加工工艺，无需外委热处理和后期校型，大大缩短了维修周期，为机队运行提供了保障。关键词：唇口；三维复杂曲面；时效硬化Keywords：lip skin；3D complex surface；age hardening1 研究背景现代民航客机为追
航空维修与工程 2021年5期2021-09-05
- 解读骨架油封的密封原理及安装技术
高速型油封；根据唇口数量划分，可分为双唇型油封和单唇型油封；根据耐压程度划分，可分为耐压性密封和低压型密封。3 骨架密封优缺点骨架密封优缺点：（1）可用温度范围大（-30～260℃），使用复合材料可以增强耐低温性能；（2）对安装轴的表面硬度适应性广；（3）除了轴的表面光洁度影响，不同轴的材质使用寿命不一样，普通碳钢最长，其次是铬铁合金，含镍合金钢较差（经验积累、没有经过实验验证）；（4）弯曲强度好，变形小；（5）成本低；（6）拆装方便，更换简单。4 骨架密
中国设备工程 2021年15期2021-08-14
- 气门油封结构参数设计及优化*
，以验证气门油封唇口的最佳参数。吕迪[8]分析了影响气门油封机油泄漏量的要素，建立了有限元模型对其中一些要素进行模拟仿真，并设计台架试验进行对比验证。张付英等[9]研究了弹簧劲度系数、过盈量等对唇形油封密封性能的影响。上述的研究大多考虑的是单一结构参数对油封密封性能的影响规律，并未考虑多个油封参数共同作用下的油封密封性能。因此，针对多结构参数共同影响下油封密封性能的研究和优化，是非常有必要的。本文作者以初始气门油封为基础，基于正交试验设计原理，对气门油封油
润滑与密封 2021年7期2021-07-23
- 基于正交试验的曲轴油封结构参数研究
δ）和前后唇角对唇口Von Mises应力及唇口接触压力展开研究，得到二者在唇口接触宽度上的分布，并在此基础上对油封结构进行了优化。江华生等[7]利用有限元软件ANSYS建立了发动机曲轴无簧油封的轴对称有限元模型，分析油封腰厚（s）、腰长、空气侧角度、圆角半径和δ等结构参数对油封唇口最大接触压力、唇口径向力和唇口接触宽度等密封性能和接触性能指标的影响。上述研究仅考虑单一结构参数对曲轴油封静态接触性能的影响规律，而曲轴油封的实际应用情况复杂多变，因此对多个结
橡胶工业 2021年2期2021-07-20
- 盾构主驱动密封优化研究
主要有橡胶老化及唇口过度磨损、油脂过量注入及泄漏、摩擦力矩增大致使主驱动油温快速上升等。其中，橡胶老化及唇口过度磨损是密封失效的主要形式。密封失效原因较多，贯穿于设计、生产、使用整个过程[2-5]：1)通常密封件尺寸大、刚度小、易变形，因此砂石较易进入密封内部[6]；2)密封安装不合格导致密封破坏，特别是唇形密封，其结构设计保证了较好的结构跟随性和耐磨特性，但对材料依赖度高；3)主驱动齿轮油污染，特别是磨合期产生的细小金属颗粒，可能会划伤和加剧唇口磨损[7
隧道建设(中英文) 2021年6期2021-07-05
- 考虑微观形貌影响的油封磨损分析*
料损失不可避免，唇口的表面轮廓和其与旋转轴之间的相互作用会改变，如何对密封件的磨损过程进行精确地建模和预测，近些年逐渐成为了学者们研究的重点。现有主流的磨损仿真方法有3种，分别是节点位移法[3]、元素死亡法和Umeshmotion法[4]。第一种是发生的磨损以有限元节点位移的形式建模。第二种元素死亡法是通过死亡元素来代替节点位移，虽然能有效地避免网格扭曲，但精度受到了限制。第三种使用了ABAQUS中的子程序Umeshmotion，主要表现为在不改变网格个数
润滑与密封 2021年6期2021-06-30
- K型圈结构优化设计及验证 *
通过缝隙撑开支撑唇口进入压力腔室，压力腔室压力作用在内部将K型圈向外撑开，使主密封唇口及辅助密封唇口两处达到密封目的。图2 现有K型圈结构原理2 问题描述在现有城轨地铁车辆运营过程中，踏面制动单元产品停放缸处于长充气状态。经过试验，停放缸在-25 ℃环境下密封功能正常，在-40 ℃环境下密封功能失效；另外在停放缸充气瞬间，常出现停放缸漏气现象，漏风持续一段时间后恢复正常，严重的将一直漏风，影响车辆停放制动缓解功能，提高车辆的耗风量进而影响车辆制动安全。目前
机械研究与应用 2021年2期2021-05-18
- 浅析汽车后驱动桥油封失效模式及整改
模式分析1.油封唇口卡咬油封唇口存在微观的条纹或凹槽破损，如图1所示。图1 油封唇口微观的条纹和凹槽破损油封唇口卡咬现象主要有两方面原因：一是装配过程，二是使用过程。装配时，主要因耦合零部件存在锐边、毛刺，从而导致在装配过程中损坏油封唇口；使用时，主要是因外界的灰尘、泥沙以及后驱动桥内部的清洁度不良而造成油封唇口卡咬。2.油封唇口偏磨油封唇口存在非圆周均匀磨损，即磨损宽度在圆周上不均匀，最小宽度与最大宽度的位置基本成对称状态，如图2所示。图2 油封唇口偏磨
汽车工艺师 2021年4期2021-05-15
- 高充量密度重型柴油机燃烧室形状优化数值模拟研究
柴油机的燃烧室的唇口直径、唇口深度和中央凸台高度的优化，减少了60%的颗粒物排放，使其只需加装选择性催化还原装置而无需加装颗粒捕集器即可满足Tier 4排放法规要求，同时燃油消耗率降低了2%。文献[8]中对一台车用柴油机的燃烧室进行了优化，使外特性油耗平均降低了约2.0 g/(kW·h)，欧洲稳态测试循环加权油耗降低了2.2 g/(kW·h)，而加权NOx比排放基本不变。重型柴油机常运行于高负荷工况，此时每循环喷油量大,喷油持续期长，缸内可燃混合气难以快速
内燃机工程 2021年2期2021-04-17
- 旋转轴唇形密封件磨损仿真分析
高温会致使密封件唇口与转轴之间的摩擦加剧，磨损加快，是导致密封件失效的主要原因[2-3]。图1展示一种典型的旋转轴唇形密封件磨损后的唇口情况。密封件的失效会直接影响机械系统整体的效率，导致大量的经济损失，甚至发生安全事故。因此，准确预测唇形密封件的磨损情况，评估工作寿命具有重要的意义。早期对密封件使用寿命的预测主要是通过对大量实验数据统计得出，但是这种方式需要花费大量的人力物力。为此，SALANT与FLAHERTY[4-5]提出了一种数值仿真方法来模拟密封
润滑与密封 2021年3期2021-03-30
- 飞行器鼻锥凹腔-发散组合冷却数值模拟
，它可以利用凹腔唇口的分流作用以及腔内压力振荡造成的能量耗散来达到减阻防热的目的，且冷却效果取决于凹腔形状、宽度、深度以及唇缘钝化程度[23-28]。Lu和Liu[29]对马赫数Ma=8条件下的带迎风凹腔结构的头锥进行了数值模拟，结果显示，这种冷却结构可以使驻点附近区域的热流有小幅下降，并使表面的热流峰值移至凹腔唇口的下游，但是对驻点以外的区域几乎没有作用。针对发散冷却和迎风凹腔结构各自的优缺点及互补性，提出一种新型的组合冷却结构：凹腔-发散组合冷却，即将
航空学报 2021年2期2021-03-26
- 气门导管同轴度对气门油封泄漏率影响研究
杆和气门油封橡胶唇口的同轴度对机油泄漏率一致性影响较大。进一步对装配尺寸链进行分析，锁定影响较大，且探测度更高的气门导管同轴度。针对气门导管同轴度的影响因素进行研究，分析其对气门油封机油泄漏率的影响，并提出对应的控制方法。1 气门导管同轴度影响分析1.1 气门杆与气门油封唇口同轴度气门油封密封原理：气门杆与橡胶材质唇口为过盈配合，建立初始密封压力，如图2所示。随气门杆往复运动，气门油封橡胶唇口与气门杆之间形成油膜[2]。在相同设计结构下，不同初始密封压力，
柴油机设计与制造 2021年4期2021-02-25
- 一种轴对称变几何进气道气动设计及性能分析*
移动中心锥，改变唇口与外压段激波的相对位置以调整捕获流量，同时改变内收缩段的收缩比以调整进气道的通流能力；JAMES F Connors等[6]提出了在中心锥设置槽道的变几何方案，低马赫数下中心锥前移，槽道开启，增大了喉道面积，提高了进气道起动能力；YUSUKE Maru等[7]设计了一种多级圆盘组合而成的中心锥，在较低的飞行马赫数下，各级圆盘分别前移，圆盘间形成的凹腔被涡流填满，从而在圆盘间形成气动连接面，在不过分破坏外压缩流场的条件下，使得进气道的捕获
固体火箭技术 2021年6期2021-02-17
- 密封唇部微观纹理方向对油封密封性能的影响
厚度、摩擦扭矩、唇口密封压力、唇口平均温度、唇口最高温度等密封性能参数，研究三角形纹理的不同度数对油封密封性能的影响并获得使密封性能最佳的三角形纹理方向.1 油封唇部表面三角形纹理模型文中选取带弹簧的内包金属骨架型油封，其型号为60 mm×80 mm×8 mm，主体材料为丁腈橡胶(NBR)[8].如图1所示，油封油侧唇角为45°，空气侧唇角为25°，轴径d=60 mm.图1 径向唇形油封示意图Fig.1 Schematic of radial lip se
排灌机械工程学报 2021年1期2021-01-19
- 玉璧底碗的年代特征
、直唇玉璧底碗、唇口玉璧底碗三种样式。卷沿玉璧底碗 最早在偃师杏园郑洵墓（778 年）[1]128中见到。 敞口，小卷沿，圆唇，浅弧腹，内底凸起，圈足底面外高内低。 内外壁施豆青釉。 口径14.4 厘米，底径6.2 厘米，高4.3 厘米。 （图1-1）巩义司马进墓（公元832 年）[2]所见的卷沿玉璧底碗，卷沿接近消失，内壁有四条凸棱。 敞口，窄卷沿，圆唇，浅弧腹稍直，内底近平，圈足底面平。内外壁施白釉。口径14.6 厘米，足径7.2 厘米，高3.9 厘米
黄河·黄土·黄种人(华夏文明) 2020年12期2021-01-13
- 轧机油膜轴承密封防水能力改善
密封盖上，水封的唇口部分与旋转轧辊的端面贴合，形成一道防水动密封。铝环平面侧通过胶钉贴在轧辊端面上，内沿抵在DF密封圈封水唇的根部连同DF密封圈及锥套与轧辊一同旋转，铝环与水封及密封盖的凹槽形成一道迷宫式密封，同时铝环在旋转时又能将少量的积水甩向外圆周，从而缓解DF密封圈的密封压力。DF密封圈是此密封结构中的核心部件，其内圈的主唇、副唇与轧辊辊脖紧密贴合并形成有吸附作用的负压腔，同时在腰部钢带的作用下对其进行径向定位；DF密封圈在锥套和铝环的夹紧作用下对其
冶金设备 2020年4期2020-12-29
- V型密封圈结构参数对密封性能影响研究
封圈内外圈过盈、唇口角度等结构参数对密封性能的影响规律的研究尚未见报道。为此，笔者采用ANSYS软件，针对柱塞泵填料密封结构， 建立了V型填料密封圈二维轴对称有限元模型， 对V型填料密封圈密封效果进行了有限元数值模拟分析，并通过实验验证了该模拟结果的准确性。 在此基础上，研究分析了外过盈量、内过盈量及唇口角度等结构参数对密封性能的影响，研究结果可为V型密封圈的设计、选用和结构优化提供依据和参考。1 V型填料密封有限元模型1.1 模型简化柱塞泵填料密封结构如
化工机械 2020年5期2020-11-14
- 考虑温度影响时具有表面纹理唇形油封的密封性能研究
系数.摩擦热会使唇口温度急剧升高，加速唇口部位的老化和变硬，对油封的密封性能和使用寿命都产生很大影响[9].所以，表面纹理在有效改善密封性能的同时也会带来一定的不利影响.文中基于流量因子统计学方法建立的粗糙油封混合润滑方程与能量方程耦合，通过Matlab编程计算唇部具有表面微凹坑纹理油封在接触区域的轴向温度分布情况,研究不同转速下接触区域的最高温度以及温度升高对具有表面纹理的油封密封性能的影响.1 油封的结构参数和表面纹理模型1.1 油封的结构参数及模型旋
排灌机械工程学报 2020年9期2020-10-16
- 往复式骨架油封温度场的动态分析*
和流体压力对油封唇口处等效应力与接触压力的影响规律[4]。张佳佳等[5]利用FLUENT软件分析了轴速、前后唇角、接触宽度以及抱轴力等参数对油封摩擦面上温度最大值的影响。油封失效的主要原因是由唇口温度过高引起的橡胶老化[6]，而以上文献主要集中研究了油封的结构参数和外界工况对油封性能的影响，但都没有给出合理的取值范围。因此，本文作者采用ABAQUS软件模拟往复式骨架油封唇口处的温度场，分析过盈量、流体压力、往复速度和摩擦因数对油封唇口处温度的作用规律，再依
润滑与密封 2019年12期2019-12-26
- 某直升机尾减速器唇形油封渗漏失效分析
带动滑油飞溅，对唇口有一定的冲击。2 失效分析针对尾减输入唇形油封滑油渗漏的现象，从设计、试制、安装3 个方面对尾减输入唇形油封和唇形油封相配件进行分析、排查。2.1 设计2.1.1 唇形油封设计（1）油封结构尺寸。影响唇形油封密封效果的主要因素包括唇形油封的唇口过盈量、前唇角α 和后唇角β，该尾减输入唇形油封设计值见表1。图1 尾减输入油封安装结构表1 唇形油封结构尺寸设计复查唇口过盈量过大则易于磨损老化，影响密封寿命；过盈量过小则影响密封性能。一般来说
设备管理与维修 2019年10期2019-10-26
- 空气散热器成形工艺研究
结构空气散热器由唇口、壳体、罩通过机加带板用螺栓连接而成，其中唇口、壳体分别由材料为TC2-M-δ1.5mm的钛合金板料热成形成不同形状的蒙皮通过氩弧焊连接而成，结构如图1所示。图1 空气散热器二、空气散热器成形工艺中存在的问题(一)零件结构复杂，成形精度低。零件罩结构形式为“几”字形结构，存在负角度现象，零件高度较高，工艺上采取热拉深+手工校形的方案。零件拉深时为避免负角度导致的无法脱模现象发生，工装设计时采取角度补偿，利于零件脱模。零件拉深后采取人工校
产业与科技论坛 2019年17期2019-10-24
- 低动能来流下背负式进气道非定常流动特性分析
掠的进口形式，在唇口绕流处容易出现分离，导致进气道性能下降，因此针对唇口后掠角度对进气道分离流动的影响需要深入探究。本文采用改进的延迟分离涡模拟(Improved Delayed Detached-Eddy Simulation,IDDES)方法、高质量的计算网格和高精度计算格式对飞翼布局无人机背负式进气道低动能来流时流场特性进行数值模拟，研究唇口分离流动对进气道性能及其内部压力脉动特性的影响，并通过改型设计对唇口分离流动进行控制改进，降低分离带来的不利影
北京航空航天大学学报 2019年4期2019-05-05
- 带回油线唇形密封的反向泵送机制研究与实验验证﹡
)是一种通过柔性唇口施加的径向力和唇口表面微观形貌的变形产生的反向泵送效应实现流体密封的接触式动密封，由于其结构简单、加工工艺成熟、安装方便等原因，广泛应用于各种机械旋转轴上[1-2]。随着现代工业的发展，对油封提出了在更高温度、压力和转速条件下保持优异性能的要求，为了应对严苛工况带来的技术挑战，人们在油封结构、材料等方面进行了大量研究[3]。回油线就是一种提升油封性能的优化结构，又称为回流线、回油沟、导流槽、流体动压油封等，通过在油封唇口及附近设计凸起结
润滑与密封 2019年2期2019-02-20
- 轴表面矩形微螺旋槽织构对唇形油封密封性能的影响
封原理是轴转动时唇口依靠其表面的粗糙微凸体或纹理的非对称周向弹性变形引起的流体反向泵送作用机制［1］，即将油封已泄漏到唇口空气侧的润滑油介质泵送回油侧的过程，其密切依赖的前提条件是油封唇口应具有非对称的几何结构和橡胶唇口表面存在大量的微观粗糙形貌［2⁃4］。为了增强反向泵送作用以提升密封效果，人们在橡胶唇口或轴的表面设计及加工表面微织构，但是由于橡胶唇口的表面织构容易磨损而未得到更多应用［5］。随着金属表面激光加工技术的发展，在油封轴表面加工微织构增强反向
中国机械工程 2018年14期2018-09-22
- 马赫数1.5～4.5的曲面轴对称变几何进气道设计
总压缩角31°，唇口内角15°，此时进气道内收缩比为1.04，总收缩比为3.12，锥尖到唇口820 mm。喉道后扩张通道的面积分布可以按照各种扩压规律设计，比如等压力梯度、等马赫数梯度和等面积变化等，本文中等压力梯度和等马赫数梯度规律混合使用，保证变化是缓急缓。该段设计对流动的稳定性和出口流场的畸变影响较大，扩张比为2.0，最大局部当量扩张角小于5°，最终设计的进气道基准构型见图1，记作Inlet1，总长2.5 m。图1 基准进气道三维构型(Inlet1)
火箭推进 2018年4期2018-09-11
- 油封在变速器上的应用及常见故障分析
高速旋转下，油封唇口与轴之间会形成油膜，此油膜具有一定的液体润滑特性，在油封的作用下，油膜的刚度恰好使油膜与空气接触端形成一个新月面，防止了工作介质的泄漏，从而实现旋转轴的密封。静密封：油封唇口与轴过盈配合，且油封弹簧进一步对密封唇口施加径向压紧力，进而防止润滑油的泄露。图22.2 影响油封密封性能的因素2.2.1 加油量对油封性能的影响油封工作时接触润滑油种类很多，成分复杂，最常用的有机械油、透平油、齿轮油等。润滑油不同、油封的润滑状态不一样，摩擦热也有
汽车实用技术 2018年14期2018-08-09
- 旋转式骨架油封关键参数对主唇配合区的影响分析
圆圈，并去掉远离唇口且对性能无影响的部分工艺尺寸。分析中采用轴的径向位移模拟过盈量。3 结果与讨论每个参数在常用范围内变化取值，其他参数值设置为常数，分别为：δ＝0.6 mm，R＝0.3 mm，K＝0.7 N mm-1，α＝45°。3.1 过盈量存在一定过盈量的柔性密封唇能够对装配后轴产生的微偏心量进行补偿，并降低跳动量大的轴对密封性能的不利影响。δ太小，唇口接触区径向压力过小，导致油封早期泄漏；δ太大，接触区径向压力过大，导致油膜中断，造成油封与轴干摩擦
橡胶工业 2018年8期2018-07-23
- 基于TRIZ的减速器高速轴漏油分析与解决*
看出旋转轴被油封唇口磨出两道沟槽[3]。图1 目前密封结构 图2 磨损后的旋转轴(2) 减速器的使用环境恶劣，矿井中漂浮着煤粉、矿石粉等颗粒物，随着空气流动，这些颗粒性物质必然会进入外露的油封唇口与旋转轴的接触面。(3) 减速器使用操作不规范，在加注润滑油的过程中总会带入煤渣等颗粒性物质，导致润滑油中存在大量杂质，随着润滑油在箱体内腔流动，润滑油中的杂质会进入油封唇口与旋转轴的接触面。(4) 维护、更换零件难度大。因减速器输入轴联接部分位于罩筒之中，输
机械研究与应用 2018年3期2018-07-11
- 旋转轴用油封泄漏分析及建议
簧组成。骨架油封唇口内径在自由状态下比密封部位轴外径小，在骨架油封和轴装配后，油封唇口对轴产生一定的径向压力。当轴旋转时，轴与唇口之间形成一条宽约0.3 mm～0.5 mm环形密封带，并保持一层约0.003 mm厚的油膜，使唇口和轴在接近液体摩擦的条件下工作，以减少唇口摩擦。当油封唇口微量磨损后，弹簧的收紧作用能有效地给予补偿[1]。油封面上有螺旋槽，当油膜碰到油封螺旋槽，就会受到螺旋斜面的作用而产生作用力P，如图1所示，此力就会将欲外流的液体介质压回储油
装备制造技术 2017年11期2018-01-15
- 张紧轮总成优化设计
油脂材料及密封圈唇口结构优化，提升了产品性能，降低了售后IPTV值，同时也提高经济效益。1 张紧轮总成产品现状分析LJ462Q张紧轮总成主要故障模式为异响，产生原因为油脂损耗过快及漏脂造成油脂偏少。为解决此问题，主要在油脂材料及密封结构设计上进行优化设计。2 设计方案及优化2.1 原状态（1）优化设计前LJ462Q张紧轮总成采用润滑油脂材料为Unirex N2.（2）优化设计前LJ462Q张紧轮总成的密封圈唇口结构为单唇口。2.2 优化设计（1）材料更改。
装备制造技术 2017年9期2017-11-17
- 民用大涵道比发动机短舱阻力数值研究
阻力Dp又可分为唇口吸力Dlip和尾部阻力Db。某典型短舱的阻力示意图如图1所示。图1 短舱阻力示意图1.1 附加阻力流量系数φi为进入进气道的实际空气质量流量与以自由流参数流过捕获面积的空气质量流量之比，表达式为(1)其中A0为通过进气道进口的流量所对应的自由流流管面积，c0为飞行速度，ρ0为大气密度，A1为进气道的捕获面积，即进气道前缘处的横截面面积。对于亚声速进气道而言，当进气道流量系数小于最大流量系数，即φiDadd计算公式为(2)但是若按该式计算
沈阳航空航天大学学报 2017年4期2017-10-09
- 宽厚板热矫直机支承辊旋转油封设计选型
，并且支承辊油封唇口处的辊子最大旋转速度达到1.2 m/s。(2)适用于油气润滑的密封要求。宽厚板热矫直机支承辊轴承采用的是油气润滑方式，润滑介质是压缩空气连续作用带动的极压齿轮油，由于在轴承座内设计有油气回路，故油封润滑介质一侧的压力按最高0.03 MPa考虑。(3)适用于有尘场合的密封要求。在生产中，有时热矫直机使用大量的外冷却液，此液体中含有矫直时产生的微小金属颗粒、酸性物质及其它杂质，一旦因密封不良进入轴承座，会直接引起磨粒磨损，导致轴承早期疲劳而
中国重型装备 2017年3期2017-09-07
- 某型发动机在线清洗喷射架强度计算与振动分析
确保从飞机进气道唇口安装清洗喷射装置进行发动机清洗时的可靠性，避免喷射装置和飞机共振，文章利用有限元数值仿真对喷射架进行了结构静力强度和模态计算分析，得到喷射架10阶振型及固有频率，喷射架结构强度满足要求。进行了发动机进气道唇口测振分析，得到发动机在冷运转状态下，相应进气道唇口测振频谱值。设计进行了模拟环境振动验证试验，得出结论：喷射架固有频率与冷运转状态下发动机进气道唇口振动频率没有耦合，发动机冷运转状态下的飞机进气道唇口振动不会损坏喷射装置，也不会对在
海军航空大学学报 2017年2期2017-07-12
- 旋转式唇形密封圈开启特性研究
究了弹簧紧箍力、唇口过盈量以及泵入口压力对临界开启转速的影响规律，进行了唇形密封圈水运转试验。结果表明：随着弹簧紧箍力的增加，临界开启转速呈线性增加，推荐弹簧紧箍力取值范围为0.1～0.3 N/mm；当唇口过盈量从0.1 mm增加到0.8 mm时，临界开启转速增加量仅为1%，推荐唇口过盈量取值范围为0.3～0.6 mm；泵入口压力对临界开启转速影响较大，当泵入口压力较高时，可以通过减小弹簧紧箍力来降低临界开启转速；泵入口压力从0.4～0.75 MPa变化时
火箭推进 2016年5期2017-01-09
- 喷气织机骨架油封装配方法及失效分析
状态下，骨架油封唇口比轴径小，有一定的过盈量，装配后油封的端唇部周向挤压轴外圆面，密封了流体的向外运动。密封唇部一般为橡胶材质，具有一定的柔性及弹性，能够抵消部分机械设备的振动及流体压力的变化，配合螺旋弹簧的收缩，以及密封唇部的橡胶基质对轴产生均匀的径向压力，保持唇部与轴表面稳定的密封状态。防尘唇部可以有效地减少杂质侵入油封唇口，造成密封唇部磨损。金属骨架支撑配合部位，在腔体孔中产生配合力，防止油液从油封外圆面与腔体内的接触面间泄漏。1.2 密封原理轴运转
纺织器材 2016年6期2017-01-04
- 涵道风扇外形参数对气动特性的影响*
转速范围内，涵道唇口外形、扩张角和涵道高度对气动特性的影响，并对流场进行分析。椭圆形唇口的涵道风扇总拉力系数小，气动效率低；当涵道扩张角在8.2°附近时，功率系数相对最小，随着扩张角增大，在桨盘下方靠近涵道壁面附近出现气流分离；涵道拉力系数对涵道风扇高度的变化敏感度低，随着高度增加功率系数略有下降。涵道风扇；外形参数；气动特性；唇口外形；扩张角；涵道高度涵道风扇由于其优越的性能(结构紧凑、气动效率高、安全性好、噪音低等)，已经成为小型旋翼飞行器动力装置的热
国防科技大学学报 2016年4期2016-10-10
- 油封密封性能的实验研究
静止时,依靠油封唇口与轴的过盈配合实现静密封;而当轴转动时,在油封唇口与轴表面之间会形成一层润滑油膜,将油封唇口与轴表面分开,以减少油封唇口的磨损和摩擦生热量[1]。对于油封的动态密封机理,研究者提出了不同的理论来解释,主要有Jagger提出的表面张力理论[2],日本的赤岗纯提出的边界润滑理论、荒井芳田提出的吸引理论，以及Horve提出的泵汲效应[3]。泵汲效应能比较合理地解释密封机理,根据泵汲效应原理，由于油封结构使得油封唇口空气侧和油侧的压力分布为非对
合肥工业大学学报（自然科学版） 2016年8期2016-09-21
- 马赫数2.5~7.0的二元变几何进气道设计
-43A采用转动唇口形式[9]，法国LEA采用斜向平移唇口设计[10]。对于更宽范围工作的RBCC发动机进气道，GTX发动机采用移动锥形中心体变几何方案并进行了进气道缩比实验[11]。美国Aerojet公司提出的Sturtjet发动机进气道通过转动整个顶板来调节喉道的面积以适应宽范围工作[12]。日本JAXA的RBCC发动机采用顶板上下平移方案[13]。国内张浩等针对内置中心支板的二元进气道[14]，通过转动唇口、调节肩部型面以及设置放气槽实现了Ma=2.
火箭推进 2015年5期2015-12-16
- 柴油机活塞材料的选择理念
过该温度，燃烧室唇口承受的热量就可能导致其产生裂纹。这种效应不仅涉及材料，而且涉及到结构设计。前不久，Federal Mogul公司在1台升功率高达93 k W的3.0 L高增压全铝柴油机上配装了全新设计的活塞，同时，这种用于轿车和轻型商用车的活塞新技术可使活塞在温度高达420℃的应用场合正常运行。因为铝的应用场合已超出目前可能达到的使用范围，因此，更高的燃烧压力和升功率迫使活塞必须采用钢作为材料。当负荷极高的轿车柴油机应用钢活塞时，与铝活塞相同，在热管理
汽车与新动力 2014年1期2014-10-22
- 齿轮减速机漏油形式及解决对策
5）异物进入油封唇口。密封盖弹出的主要原因有：1）减速机内部压力过大；2）密封盖孔公差选取不当。通气器漏油的主要原因有：1）通气器结构不合理；2）通气器位置选择不当。2 解决方案减速机结构紧凑，安装形式多样，无特殊要求一般不采用干燥井、迷宫式等特种密封结构，所以杜绝漏油现象的主攻方向是改进装配工艺、加工工艺和局部结构优化方面，对此我公司多年来在这方面取得了优异成果，总结如下。2.1 优化油封装配工艺当乔十二郎第一次出现在焰火渠时，老太医一眼就看出，这孩子身
机械工程师 2014年5期2014-07-01
- 发动机风扇托架油封漏油的研究分析
大等原因导致油封唇口异常磨损而失去密封作用，最终导致机油渗漏。本文通过对油封工作原理、油封对配合轴的表面要求、零部件技术参数、故障数据测量统计等深入的分析和研究，并提出合理建议和改进措施。故障背景；工作原理；技术要求1 故障背景和描述售后和零公里整车装配的某型号发动机，出现风扇托架油封磨损漏油故障，不仅影响整车质量和合格率，增加售后维修和服务成本，给用户造成经济损失后，还会严重损坏企业品牌形象。主要故障形式如图1。油封采用的是具有极佳的抗磨擦性、化学稳定性
山东工业技术 2014年18期2014-04-29
- 拖拉机油封漏油原因及解决措施
自由状态下，油封唇口内径比轴径小，具有一定的过盈量。（2）安装后，油封刃口的过盈压力和自紧弹簧的收缩力对旋转轴产生一定的径向压力。（3）工作时，油封唇口在径向压力的作用下，形成0.2～0.4mm宽的密封接触环带。在润滑油压力的作用下，油液渗入油封刃口与转轴之间形成极薄的一层油膜。油膜受油液表面张力的作用，在转轴和油封刃口外沿形成一个“新月”面防止油液外溢，起到密封作用。（4）对于油封骨架与座孔的密封靠骨架与座孔的过盈量来实现。大马力轮式拖拉机常见漏油部位的
机械工程师 2013年4期2013-03-25
- 第三代轮毂轴承单元密封件的设计与性能验证
侵入。在设计橡胶唇口和凸缘之间的配合时，要从密封件的基本功能入手，应设有唇口，从图2可以看出，径向唇口主要起防油脂泄漏作用，而两个侧唇主要起防止外界污染物进入的作用。由径向唇和侧唇形成两个唇口腔，腔内填充少量润滑脂，起润滑作用，防止唇口过快磨损。密封作用必须在相对运动表面之间实现，由于制造公差的存在，密封时肯定会遇到旋转误差的问题。旋转误差包括：偏心、橡胶唇口和凸缘密封直径的圆度误差。偏心是指密封件橡胶唇口内圆与凸缘(轴)表面不同心[3]。凸缘旋转时需克服
轴承 2012年7期2012-07-20
- 结构参数对径向唇形密封圈密封性能的影响研究
圈，考虑抱轴力与唇口接触宽度的关系，建立简化的二维模型，推导得到了新的包含转速与抱轴力的生热量和泵汲率表达式，并分析了结构参数对密封性能的影响。结果表明：计算数据与现有实验和模拟结果取得了较好的一致性，结构参数中的两侧唇角、唇口厚度和轴径的改变会影响唇口的形变量，从而改变接触宽度，最终影响到密封性能；空气侧唇角的变化对抱轴力的影响更大，而油侧唇角的变化对泵汲率的影响更显著；随着唇口厚度的增加，接触宽度也增加，这会导致唇口压力均匀分布，不利于促进泵汲率；随着
合肥工业大学学报（自然科学版） 2012年11期2012-07-18