潮差
- 钱塘江河口盐官段主汛期前含沙量特性研究
河口沿程高潮位、潮差和最大浑浊度的影响，厘清了地貌演变与河口平面形态变化对水文特征的影响；Hu 等[17]采用二维水沙耦合模型模拟了钱塘江河口沙坎的形成过程及演变规律，进一步探索了河口泥沙的演化过程。然而，目前研究中少有对含沙量与潮位之间关系的研讨。钱塘江北岸海宁段在进行古海塘堤脚加固时，需在主汛期前修建围堰工程。本文以此为工程背景，利用高精度model 3150 测沙仪展开含沙量测量，依托潮位站监测数据，建立含沙量与监测指标间的关系，探讨盐官段含沙量对不
水利水运工程学报 2023年6期2024-01-12
- 海港纳潮量预测有限元分析
间一个周期内最大潮差1.0 m 左右，两次高潮的潮差相差0.6 m 左右；高潮期间最大纳潮量为3.65×106m3，低潮期间纳潮量为1.13×106m3。小潮期间一个周期内最大潮差0.7 m 左右，两次高潮的潮差相差0.2 m 左右；高潮期间最大纳潮量为2.15×106m3，低潮期间纳潮量为9.32×105m³。见图4和表1。图4 方案一大小潮期间潟湖潮位过程曲线2.2 方案二大潮期间一个周期内最大潮差1 m 左右，两次高潮的潮差相差0.6 m 左右；高潮
天津建设科技 2023年6期2024-01-06
- 磨刀门枯季咸潮上溯归因分析与响应规律研究
平均海平面、平均潮差、最高潮位、最低潮位以及降雨量等因素与超标时数之间的相关性,但风的作用却未被探讨。基于此,本文以磨刀门水道咸潮上溯为研究对象,在统计分析2004—2016年磨刀门水道7个站点日含氯度超标时间变化趋势的基础上,选取高要站日均流量、三灶站日最大潮差、石壁站日平均海平面、区域平均跨岸风和沿岸风等影响因素,利用经验正交函数分析(EOF)、相关分析及一元和多元线性回归分析的方法,探究日超标时间与各影响因素的响应关系,量化各影响因素对日超标时间变化
人民珠江 2023年9期2023-09-22
- 电连接对Q235碳钢在海洋环境中跨区带腐蚀行为的影响
接作用较小,而在潮差区和全浸区电连接状态对其腐蚀影响较大。因此,亟需研究电连接对钢在全浸区和潮差区跨区带的腐蚀规律。目前,跨区带腐蚀研究的周期大多在1 a以上,关于实海环境中钢材初期腐蚀规律的研究相对较少。研究初期的腐蚀规律,对于完善材料在跨区带腐蚀影响规律和机理具有一定的意义。笔者通过失重法、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)等方法,对电连接和非电连接状态下Q235钢在青岛实海环境跨越全浸区和潮差区暴露90 d后的腐蚀速率、微观
腐蚀与防护 2023年6期2023-08-20
- 热带海洋环境中5083 铝合金腐蚀行为研究
区及全浸区不同，潮差区环境动态变化频繁[20]，其腐蚀老化规律与大气、全浸存在较大差别，而对于这个区带铝合金的腐蚀规律研究较少。某岛礁由于其特殊苛刻的海洋环境，与一般海洋环境存在较大差别，特别是不同海洋区带的腐蚀行为之间也有显著不同，岛礁上装备设施极易遭受腐蚀损伤，造成安全隐患。由于5083 铝合金以其较好的耐腐蚀性能被广泛应用于海工设施及船舶，因此本文对某岛礁不同海洋区带环境中5083 铝合金的腐蚀行为进行了对比研究，分析其腐蚀规律，对于某岛礁上海工设施
装备环境工程 2023年3期2023-04-06
- 珠江河口磨刀门枯水期盐度统计模型
。潮汐动力因子以潮差进行表征，珠江河口潮汐为不规则潮，大潮期间为不规则半日潮，小潮期间为不规则全日潮，本文取日内最大的潮差作为当日潮汐动力强度。由于径流对盐度的影响不仅与近期的径流量大小有关，其前期的径流量大小对河口盐度也存在累积影响，因而分析径流动力因子对盐度的影响时，应考虑其前期的径流量情况，考虑潮汐的半月周期，本文取前15 d的平均径流量作为径流动力因子强度。处理前后的盐度、潮汐、径流如图2所示，原始盐度、潮位数据时间分辨率为1 h，径流量数据时间分
水资源保护 2023年1期2023-02-04
- 水利枢纽对下游河道水文情势影响研究
的潮位、潮历时、潮差等水文要素进行分析研究，揭示水利枢纽对当地水文的演变规律，为该水利枢纽的充分利用及当地水文运动提供参考依据。2 水利枢纽概况该水利枢纽由5座泵站及13座节制闸水电站、引排河道构成，具有排洪、蓄水、水运、发电等功能。修建至今，共抽水1 400×108m3，排涝390×108m3，引江1 200×108m3，排洪9 550×108m3。在其北部区域出现洪涝灾害时，上中游区域15.8×104km2的水经过调蓄之后，75%的水经过该水利枢纽后流
水利科技与经济 2022年11期2022-12-02
- 倾倒区二维水沙数值模拟研究
为不规则半日潮。潮差东部大于西部。东部(朝鲜半岛西岸)潮差一般为4～8m，仁川港附近最大可能潮差达10m。西部(中国大陆沿岸)潮差一般为2～4m，成山角附近，潮差尚不到2m，为黄海潮差最小的区域。但江苏沿海，弶港至小洋口一带海域，潮差较大，平均潮差超过3.9m；最大可能潮差，在小洋口近海达6.7m，长沙港北为8.4m。海域潮流，除烟台近海和渤海海峡等处为不规则半日潮流外，其他区域为规则半日潮流。流速东部大于西部。强潮流区位于朝鲜半岛西端的一些水道，曾观测到
水利技术监督 2022年11期2022-11-11
- 强潮作用下钱塘江河口盐水入侵机制
km，实测最大潮差超过9 m，平均潮差为5.64 m。澉浦以上河宽逐渐缩窄，潮差逐渐减小，至七堡断面河宽仅1.6 km，平均潮差为0.79 m。潮汐上溯过程中潮波发生变形，涨潮时间逐渐缩短，落潮时间逐渐延长，澉浦和七堡的平均涨潮时间分别为5.47 h和1.42 h。受径流、潮汐及河床冲淤的影响，咸潮入侵呈现明显的季节变化。丰水期(3—7月)径流量大，咸潮入侵较弱；枯水大潮期(8—11月)径流量小，外海潮汐强，咸潮入侵严重；枯水小潮期(12月至次年2月)径
水利水电科技进展 2022年5期2022-09-12
- 基于Copula 函数的瓯江设计潮位过程研究
重要的元素，但是潮差作为其重要组成特征，同样也是排涝设计计算中的重要要素。科学地推求设计潮位过程线，对于确定工程规模以及识别分析工程防护风险程度而言，具有重要意义。关于设计潮位过程线的计算方法，现行规范推荐的是同频率设计法。该方法规避了同倍比法因基面不同而导致计算结果不同的问题，但是由于该方法是基于高潮位和潮差同频率的假设，易出现设计潮差与实际潮差偏差较大乃至不合理的情况，缺乏对高潮位和潮差之间相依性的考虑，存在主观性和随意性。近年来，得益于Copula
浙江水利科技 2022年3期2022-06-07
- “海洋防腐卫士”侯保荣
环境分为大气区、潮差区和海水区。潮差区因潮水忽高忽低、风吹日晒，一度被认为是腐蚀最严重的区域。然而，事实果真如此吗？年轻的侯保荣在实验中发现，在同一根钢桩上，位于潮差区上方的部分腐蚀严重，而真正位于潮差区的部分反而腐蚀较轻。为进一步确认，他又专门查阅了国外的相关文献。这些资料表明，海洋潮差区腐蚀轻，而浪花飞溅区的腐蚀最为严重。“我当时就决定，要彻底弄清到底哪个区域腐蚀最严重。”侯保荣回忆道。为了找出答案，侯保荣等人在国内首次进行了外海长尺挂片实验。结果显示
科学之友 2022年5期2022-05-16
- 近30 a来东江三角洲潮汐变化规律浅析
2.2.2涨落潮潮差和历时按照同样6个年份区间计算樊屋、石龙(二)、大盛和泗盛围自1991年以来每5 a涨落潮潮差和历时[11-12](见表3～表5)，并绘制近30 a来4站涨落潮潮差和历时变化(如图11～图13所示)。表3 近30 a来各站涨潮最大和平均潮差 m 图11 近30 a来各站涨潮最大和平均潮差示意由表3和图11分析可见：涨潮最大和平均潮差总体变化规律为樊屋分析发现近30 a来涨潮最大和平均潮差在入海口附近最大，越往上游逐渐减小，在某一年份区间
广东水利水电 2022年3期2022-03-21
- 长江口工程群对上游水动力影响及累加效应研究
3/s。模型外海潮差控制条件采用绿华山站1996年1月—2009年12月累积频率分别为10%、90%的典型潮差控制，分别为3.6、1.5 m。数学模型采用1998年地形作为计算地形。为探讨工程群的累加效应，按照工程实际实施的先后顺序设置多组工况，模拟计算工程群对长江口水动力的累加影响，研究工况见表1。表1 数学模型工况2.1 对潮差的影响潮差与径流的相对比值被认为是潮流和径流水动力的变化过程[18]，潮差的变化一定程度上反映了潮波能量的变化。工程群的实施整
水运工程 2022年2期2022-03-07
- 基于全球潮汐模型的东海海域潮汐性质空间分布
1]。潮汐类型和潮差大小的确定是明确潮汐变化规律的基础,而深度基准面的精确确定是稳态水深表达的关键。潮汐类型、深度基准值和潮差大小等潮汐性质的定量化分析,更是为港口建设、石油开发等海上活动直接提供了数据基础。已有研究利用验潮站实测潮位数据对山东沿海[2]、东山湾[3]等国内海域以及国外如越南沿海[4]等海域的潮汐类型、涨落潮时等潮汐性质进行了分析,获取了验潮站站点处较为准确的潮汐性质,但限于验潮站分布稀疏,无法了解整个研究海域的潮汐性质的空间分布。东海海域
海岸工程 2021年4期2022-01-15
- 钱塘江河口仓前段盐度变化特征及取水保证率分析
，澉浦站实测最大潮差达9.00 m以上，潮汐受M2分潮控制，每日两涨两落。澉浦上游河段潮波严重变形，一工段闸附近的仓前水文站平均涨潮历时为1.8 h，平均落潮历时为10.6 h，平均潮差1.52 m，但最大潮差达5.27 m。由于年内径流变化，钱塘江河口盐度也呈现典型的季节变化，丰水期径流大则盐度低，枯水期径流小则盐度高，另外受大小潮汛的影响，盐度还呈现典型的半月变化[4]。2.2 研究资料钱塘江一工段闸旁边为仓前水文站，每天逐潮观测高、低潮位，并采用滴定
浙江水利科技 2021年5期2021-10-20
- 漳州东山湾附近海域潮汐特性分析
m(冬季)，最大潮差为2.98 m(冬季)，最小潮差为0.56 m(春季)，每季度平均涨潮历时基本一致，每季度平均落潮历时基本一致，涨潮历时大于落潮历时；H2站最高潮位为2.82 m(秋季)，最低潮位为-1.75 m(冬季)，最大潮差为3.82 m(冬季)，最小潮差为0.92 m(春季)，每季度平均涨潮历时基本一致，每季度平均落潮历时基本一致，涨潮历时大于落潮历时；H3站最高潮位为2.97 m(秋季)，最低潮位为-1.86 m(冬季)，最大潮差为4.10
水道港口 2021年3期2021-08-24
- 强潮作用下钱塘江河口潮余流特征研究
论了余流与水深、潮差的关系。结果表明：在强潮作用下，河口下游段水流向陆净输运，余流主要受斯托克斯余流控制;上游段水流向海净输运，余流主要受欧拉余流控制。大潮期前期阶段，向陆输运的余流促使河口段出现蓄潮现象，水深持续增加，后期阶段余流与潮差具有极强的相关性。关 键 词：潮余流; 强潮作用; 潮差; 潮周期; 钱塘江河口中图法分类号： P731.2文献标志码： ADOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2021.05.002潮波运动及其伴随
人民长江 2021年5期2021-07-20
- 江都水利枢纽下游潮水位变化规律及影响分析
影响的特征潮位、潮差、潮历时、周期等典型要素的演变趋势和变化规律，不仅为南水北调东线水资源科学优化调配、水利枢纽工程效益充分发挥提供支撑，也为更好地掌握长江河口潮流界末端的潮流运动规律提供参考。2 资料与方法2.1 资料来源三江营潮位站建于1915年8月。由于社会动荡和历史原因，1951年开始资料系列连续，但仅限于高、低潮位。1957年1月开始收集潮位、潮差、潮历时等要素资料。本文即以1957—2019年逐日资料，针对水利枢纽工程调水和泄洪有直接影响的特征
长江科学院院报 2021年5期2021-05-18
- 唐山丰南海域潮汐特征分析
0年1月)，最大潮差374 cm(2019年8月)，年平均潮差234 cm，年平均涨潮历时为5:20，平均落潮历时为7:06，涨潮历时小于落潮历时，平均海平面45 cm。H2测站最高潮位为295 cm(2019年8月)，最低潮位为-245 cm(2020年1月)，最大潮差364 cm(2019年8月)，年平均潮差224 cm，年平均涨潮历时为5:33，平均落潮历时为6:50，涨潮历时小于落潮历时，平均海平面45 cm。H3测站最高潮位为294 cm(201
水道港口 2021年5期2021-02-25
- 台风对钱塘江涌潮影响研究
高、低潮位，引起潮差增大或减小；通过改变高、低潮位出现时间，引起涨、落潮历时变化；通过改变水深、潮动力，加上风生流等作用改变潮波传播速度。从台风对涌潮影响角度，本文主要探讨台风对潮汐中的低潮位、潮差、潮到时间、涨潮历时等4个因素的影响。澉浦潮位站有长时间序列的潮汐观测资料(资料来自浙江省水文管理中心)，同时也是离钱塘江涌潮起潮点下游最近的潮位站，因此本文以澉浦潮位站为代表分析台风对潮汐的影响。选取1950—2018年间对杭州湾影响较大的10次典型台风为代表
海洋学研究 2020年4期2020-07-09
- 闽江下游潮汐时空变化特征分析
月最低潮位、平均潮差、平均涨潮历时、平均落潮历时等水文参数，研究闽江下游潮汐特征时空变化规律。1 闽江下游潮汐参数的空间分布特征闽江河道蜿蜒曲折，在中下游存在多个分叉，潮位受地形变化影响复杂，见图1，闽江在淮安绕南台岛分南、北港，在马尾附近重新汇合至闽安地峡。图1 闽江下游形势图及站点位置本次分析共收集竹岐、文山里、解放大桥上、解放大桥下、峡南、白岩潭6个站点的1993年～2018年26年的潮位资料(峡南站缺1993年、2017年～2018年资料)。受南台
陕西水利 2020年1期2020-06-08
- 长江口潮差中长期变化对河口生态环境的影响
重要组成部分,而潮差是潮汐的重要表征。潮汐变化的重要特征是周期性。因潮汐的周期性受控于天文因素,不同时间尺度潮汐周期的研究已趋于成熟[1]。受地形等因素的影响,河口海岸地区的潮汐与大洋潮汐差异显著[2]。世界上很多重要的河口地区都有长期的潮位监测资料,根据该资料序列可得出多年平均潮差,也可分析潮差的周期性变化。潮差沿世界海岸线的变化极其显著,从接近0(无潮点)到超过15 m[3]。河口海岸潮差变化研究的意义不仅在于揭示其周期性,还在于了解不同周期潮差变化的
海洋科学进展 2020年2期2020-05-29
- 潮差区-全浸区电联接碳钢试样暴露30 d的腐蚀行为
，尤其在全浸区和潮差区[8]。在潮差区-全浸区,潮汐水线往复移动,此环境中金属的腐蚀电位和电流会发生变化[9-12]，潮差区与全浸区部位的长试样会形成宏观腐蚀电池，与处于相同位置的短试样的腐蚀有较大差别。因此，研究潮差区-全浸区电联接试样的腐蚀行为对于研究海洋构筑物的腐蚀状态有重要意义。本工作通过青岛实海环境中电连接长钢样的暴露试验，研究了碳钢试样在全浸区-潮差区电连接状态暴露30 d的腐蚀行为和规律。1 试验1.1 试样试验钢为Q235B，取自供货状态的
腐蚀与防护 2020年11期2020-04-15
- 钱塘江九溪涌潮物理模型试验研究
地形外为低潮位和潮差。通常情况下，潮差越大，涌潮高度越高，涌潮的动力越强。确定模型试验采用的水流条件需根据下游闸口站高低潮位、潮差等潮汐资料及工程附近相关的涌潮观测成果进行分析。3.2.1 涌潮高度涌潮强弱常用涌潮高度来表示。多次现场观测资料表明涌潮高度H与涨潮潮差ΔZ之间存在一定的线性关系，潮差越大，涌潮高度越大。九溪下游闸口站3 a一遇的潮差约为2.80 m、20 a一遇的潮差约为3.60 m，近10 a的潮差均在2.00 m以上，由于九溪岸段缺少涌潮
浙江水利科技 2020年1期2020-03-05
- 强人类活动驱动下珠江磨刀门河口潮汐动力增强原因初探
2016年的月均潮差资料统计，其多年平均潮差仅为0.87 m，在八大口门中是最小的。图1 研究区域2 数据来源与研究方法2.1 数据来源本文收集西江河网区顶端马口水文控制站1960—2016年月均流量、水位(余水位)和年均潮差，作为磨刀门河口上游边界径潮动力的输入；同时收集下游口门段灯笼山潮位站相应时段的月均水位和年均潮差，作为磨刀门河口下游边界径潮动力的输入。实测资料中的月均余水位定义为月均高潮位ζHW和低潮位ζLW的平均值，即：(1)而月均余水位坡度S
人民珠江 2019年9期2019-10-17
- 钱塘江河口七堡段氯度时空变化及与水文的关系
见,澉浦以上河段潮差快速减小,涨潮历时大幅缩短,至七堡后多年平均潮差由澉浦的5.64 m减小至0.79 m,平均涨潮历时也由澉浦的5.47 h缩短至1.42 h,说明潮汐在河口上溯过程中潮汐能量快速减弱;与此相对应的是年平均氯度也由澉浦的4.29 g/L减小至0.11 g/L,表明盐水在上溯过程中,潮量逐渐减小,受下泄淡水径流的稀释作用逐渐增强,氯度逐渐降低;同时还可以看到,越往上游,氯度的变异系数越大,其中闸口—仓前河段变异系数较大,七堡达到最大,表明闸
水利水电科技进展 2019年2期2019-03-26
- 隧道深基槽回淤预警预报系统研究
词：深基槽；等效潮差；淤积；预警预报港珠澳大桥跨越珠江口伶仃洋海域，连接香港特别行政区、广东省珠海市和澳门特别行政区，是一条具有国家战略意义的世界级跨海通道。港珠澳大桥采用桥梁、人工岛和隧道连接方式，其中海底隧道总长5 664 m，采用沉管法进行施工，基槽开挖水深相对较大，相对挖深30～40 m，设计基槽宽度为41.9 m。港珠澳大桥深海隧道的对接是整个工程最难的部分，也是当今世界上最难的海底隧道工程，被工程界称之为与神九和天宫一号太空对接比肩的“深海之吻
水道港口 2018年3期2018-07-24
- 基于Copula函数的甬江流域设计潮位过程研究
设计高潮位与设计潮差同频率放大的方法，选取典型潮型，然后将高潮位和潮差按照设计值缩放典型潮型。但是这种方法没有考虑设计高潮位与潮差的遭遇可能性大小。研究不同水文系列遭遇频率常用多维联合分布的方法。目前，多维联合分布模型的研究和应用已经比较成熟，Copula函数因形式多样且易于求解，广泛地应用在水文系列的多维联合分析中。比如，杨志勇等[1]采用Copula函数拟合降水距平百分率序列，计算出滦河流域各站点旱涝组合事件发生的概率；张冬冬等[2]采用Copula函
中国农村水利水电 2018年2期2018-03-21
- 长江河口潮波时空特征再分析
，而河口段的平均潮差有一定的半年周期变化，年内秋季最大。口内高频浅水分潮振幅在河口下段最大，且洪季大于枯季，低频浅水分潮则在河口上游振幅最大，由此反应径流对潮汐改造的非线性作用。这些认识可为水道航运及相关河口研究提供基础认识。最后本文也指出关于长江河口潮汐特征尚需进一步研究的若干问题，以期下一步工作取得相应进展。长江口；潮汐；径流；潮差我国的长江河口是一个径流和潮汐动力作用为主的大型河口。河口上游边界大通站实测日均径流通常变化于10 000－60 000
海洋通报 2017年6期2018-01-09
- 钱塘江河口区潮汐特性及日涨落潮量分析—以之江水文站为例
变化规律，对涨潮潮差、涨潮最大流速、日涨落潮潮量和日平均涨潮流量等重要指标进行分析，总结各潮汐要素在月内和全年的变化规律。结果得出，各潮汐要素的变化较为同步，在月内和全年都表现为周期性变化的特点，同时也受到风暴潮、径流、江道地形等因素的影响。钱塘江；河口；潮汐特性；涨落潮量；之江水文站1 问题的提出钱塘江河口区潮汐属于不正规半日潮，因受杭州湾喇叭形及江道地形的影响，随着潮水上溯动力不断加强，形成了闻名天下的强涌潮奇观。每当大潮汛时期，潮头涌高可达2 m以上
浙江水利科技 2017年4期2017-08-23
- 浙江沿海及长江口同步潮位数据比较分析
。在近岸浅海区，潮差分布从长江口往南到霞关总的趋势由北向南增大。在河口区，最高潮位和平均高潮位由河口向上游逐渐增大；在近岸浅海区，最高潮位和平均高潮位由北向南增大,最低潮位和平均低潮位的分布则恰好相反。潮位； 潮差； 涨落潮历时； 浙江沿海； 长江口潮汐是月球、太阳等天体对地球各处引力不同所引起的海水运动，也是一种长周期波动现象。它在竖直方向上表现为潮位的升降，在水平方向上表现为潮位的涨落。潮汐对海洋工程的影响及海岸线的塑造时刻进行，因此对潮汐数据进行同步
水利水运工程学报 2017年2期2017-05-10
- 长江近口段水动力特征对来水变异的响应
水期1—3月平均潮差和M2分潮振幅减小,近口段的潮汐动力减弱；蓄水期9—11月平均潮差和M2分潮振幅增加,尤其是10月份潮差增加最为显著,近口段潮汐作用显著增强。三峡水库；长江近口段；径流动力；潮汐动力；来水变异0 引言长江是世界第三大河流,全长约6 300 km,流域面积约180万km2。大通水文站是长江干流上的综合性水文站,其出口断面控制着长江流域约94%的汇水面积,故国内外学者大多将大通站作为长江入海水沙通量的考察站[1]。大通站1950—2010年
海洋学研究 2017年1期2017-04-21
- 设计潮位过程线新型计算方法在防洪排涝中的应用研究
作为控制性条件。潮差反映出了潮汐动力 的强弱的信息，不同的潮差对泥沙运动和建筑物附近的冲刷也会产生不同的影响[2]。设计潮位过程线是在选择典型的实测潮位过程线的基础上以设计元素为控制进行后处理。设计潮水位过程线应采用设计潮水位控制，修匀典型潮水位过程线的方法推求[3]。目前，设计潮位过程线的推求有以下方法：2.1 同倍比放大法现行设计潮位过程线采用的最广泛的一种方法，也是规范推荐的方法[3]，该方法以某控制潮水位为控制，用设计潮水位与典型潮型的相应值之比作
浙江水利科技 2017年2期2017-04-13
- 海工钢在热带海域长尺试验腐蚀行为研究
海洋大气、飞溅、潮差和全浸区的长尺电连接试验进行研究。结果试样在飞溅区的腐蚀速率最高，潮差区高潮位部位的腐蚀速率大于低潮位。全浸区上部的腐蚀速率高于其下部。各区带试样的腐蚀形貌存在显著差异。结论三亚海域的海浪飞溅冲刷作用较大，水温和气温较高，导致A517Q长尺试样的飞溅区腐蚀严重。大量的海生物附着，Cr，Mo，Mn，Ni等合金元素的添加，减缓了全浸区的腐蚀。海工钢；长尺；海洋环境；腐蚀随着海洋油气资源开发的不断深入，各种海上采油设备、平台也逐渐向大型化、深
装备环境工程 2017年2期2017-03-23
- 近60年来长江河口河势变化及其对水动力和盐水入侵的影响Ⅱ.水动力
它们的影响。最大潮差在3个年代间的变化主要在北支区域，50年代至70年代，北支潮差减小，减小区域集中在北支中段，2012年相比70年代北支潮差增大。单宽水通量在50年代北港大于南港，北支下段向上游输运、上段量值较小，在70年代南港大于北港，北支下段量值较小、上段向下游，在2012年南北港水通量较为接近，北港稍大，整个北支水通量向上游。定量给出了50、70年代和2012年南北支、南北港大潮期间和小潮期间涨潮、落潮和净水量和分流比，结合河势变化分析了不同年代间
海洋学报 2017年2期2017-02-14
- 鸭绿江口潮汐和风暴潮规律探索
鸭绿江口潮汐； 潮差； 风暴潮； 台风1 鸭绿江口潮汐特点分析鸭绿江感潮河段从江口至上游共设3个国家基本潮水位观测站，分别为丹东站、沙子沟站和大东港站。其资料系列长度分别为：ⓐ丹东站：1934年至今80年潮水位资料；ⓑ沙子沟站：1963—1978年16年潮水位资料；ⓒ大东港站：1952年至今62年潮水位资料；另外，丹东大东港区设了4个潮水位观测站，分别是浪头港站、一撮毛站、六舶位站和30万吨位站。1.1 鸭绿江潮汐范围潮区上界采用上下游各断面的潮差对比并结
水资源开发与管理 2016年6期2017-01-10
- 中国海域潮汐非调和常数的计算与分析
渤海、南海平均大潮差多分布在0.42～2.09 m，平均小潮差分布在0.27～1.33 m，东海、黄海平均大潮差多分布在1.12～4.44 m，平均小潮差多分布在0.41～2.41 m；渤海、黄海平均大潮高潮位分布在0.48～1.77 m，东海在0.42～2.41 m，南海在0.21～1.35 m；渤海、东海以及南海北部浅海海域潮高日不等现象显著。调和分析；调和常数；非调和常数；潮汐特征潮汐作为一种自然现象，对于港工建设、航运和军事活动具有非常重要的意义［
海洋技术学报 2016年1期2016-10-25
- 潮差区、浪溅区混凝土中的氯离子输运模型及仿真研究
滨150001）潮差区、浪溅区混凝土中的氯离子输运模型及仿真研究赵昆璞，刘宗民，毛继泽（哈尔滨工程大学航天与建筑工程学院，黑龙江哈尔滨150001）潮差区、浪溅区处于干湿交替的复杂环境中，是腐蚀劣化最为严重的区域，直接影响着海工结构的耐久性和使用寿命。为了更好地描述潮差区、浪溅区的氯离子在混凝土中的侵蚀规律，本文采用Hamilton型变分原理建立氯离子的输运方程，结合细观角度，建立了一个有效的孔隙水饱和度的定量计算公式，并引入时间因素和孔隙水饱和度对非饱和
哈尔滨工程大学学报 2016年7期2016-10-11
- 大辽河潮汐现状研究
1次高潮和低潮的潮差与后1次高潮和低潮的潮差大致相同，涨潮过程和落潮过程的时间也几乎相等。我国渤海、东海、黄海的多数地点为半日潮型，如大沽、青岛、厦门等。由于受浅海、河口水下地形、径流等影响，使1日中两次高潮位、两次低潮位不等，涨、落潮历时也不等的半日潮，称浅海河口非正规半日潮，即混合型半日潮。2.1.2 全日潮型1个太阳日内只有1次高潮和1次低潮。如南海汕头、渤海秦皇岛等。南海的北部湾是世界上典型的全日潮海区。2.1.3 混合潮型1月内有些日子出现两次高
水科学与工程技术 2015年5期2015-11-24
- 论地质钻探技术在海水域工程的方法措施
质勘察 钻探船 潮差 定位 技术措施[中图分类号] F407.1 [文献码] B [文章编号] 1000-405X（2015）-8-464-2随着城市建设的快速发展，港口、码头、跨海大桥等建设项目逐渐增多，相应的海上工程勘察项目也日益增多。通过海域钻探实践，在总结经验教训的基础，摸索出一套较为实用、经济和安全的海上钻探方法和技术措施，取得了一定的经济和社会效益。现介绍如下，以供借鉴。1施工前准备工作海域勘察成本高、风险大，应根据工程勘察的目的和技术要求，做
地球 2015年8期2015-10-21
- 美洲潮汐发电园区的开发前景
阿拉斯加这样的高潮差地区具有成本效益，而且在阿根廷这样的中潮差地区，甚至在巴西这样潮差只有3 m的地区也同样具有成本效益。潮汐;潮汐水电站；美洲1 概 述迄今为止，利用现有传统技术方案开发的潮汐能仅占世界潮汐能蕴藏总量的极小一部分，其原因如下：(1) 对可用的低水头而言，灯泡贯流式机组厂房的土建工程单位发电成本过高，且其年单位发电量限制在2 GW·h/MW。(2) 潮汐水电站采用俄罗斯正交式水轮机，其单位发电成本虽然较低，但仍然偏高。其中潮差大于6 m的坝
水利水电快报 2015年3期2015-04-07
- 基于径流和潮汐的长江口盐水入侵统计预测研究
烈的变化，青龙港潮差呈加速上升趋势，北支盐水的倒灌频率和强度也呈加速上升趋势，盐水入侵呈现出开始时间提前，持续时间延长，影响程度严重等特征。每年枯季，几乎每个潮周期都会产生盐水倒灌，倒灌的盐水直接影响宝钢、陈行水库等水源地的取用水安全[1-2]。长江河口盐水入侵因其时间、空间、影响因子复杂等多因素，使得如何及时有效地进行预报一直是众多学者[3-6]关注的重要问题。已有研究成果表明，径流和潮汐是影响长江口盐水入侵的主要动力因素。以往研究人员[7-8]大多从定
海洋预报 2014年4期2014-11-17
- 临时验潮站深度基准面的确定
推估方法1.1 潮差比法潮差比法是海道测量规范中明确的计算方法，该理论主要假设为：深度基准面与平均海平面的差值与潮差的大小成比例，即潮差越大，深度基准面越低。数学模型为：式中：LB为短期站（含临时站和定点站）深度基准面与平均海平面的差值；LA为长期站（即已知站）深度基准面与平均海平面的差值；RB为短期站潮差；RA为长期站潮差。因此，由同步观测时间的潮差比r可以获得短期站深度基准值：由短期站的平均海平面高度获得深度基准面在水尺零点上的高度：在手工计算阶段，潮
海洋信息技术与应用 2014年1期2014-10-20
- 潮汐能开发利用的新概念
对于亚洲的大多数潮差来说，其造价更高。水轮机本身的制作成本不是很高，但是水流的速度通常不足，而且在海洋开放的运行条件下，进行大规模开发的成本太高。1 新方案概述正如在最近发行的《水力发电与大坝》期刊中所描述的那样，这种新方案在亚洲具有美好的前景，不仅潮差超过6 m的潮汐具有经济可行性，而且对于潮差在3～6 m之间的潮汐同样也具有经济可行性，这类潮汐在多数亚洲国家更为普遍。该方案是利用沿海岸形成的大型水库，水库通过配备有10排或20排水轮机的宽阔渠道通向大海
水利水电快报 2014年8期2014-09-10
- 海洋能资源
建两省岸线曲折，潮差较大，那里的潮汐能占全国沿海的80%。浙江省的潮汐能蕴藏量尤其丰富，约有1 000万千瓦，钱塘江口潮差达8.9米，是建设潮汐电站最理想的河口。20世纪50年代后期，我国曾出现过利用潮汐能办电站高潮，沿海诸省市兴建了42个小型潮汐电站，总装机容量500千瓦。20世纪70年代初再度出现潮汐办电热潮，至今仍在使用的潮汐电站共有8座，总装机容量7 245千瓦。其中较大的3座为浙江江厦电站、山东半岛白沙口电站和广东甘竹滩洪电站。波浪发电主要集中研
水利科学与寒区工程 2014年2期2014-08-15
- 南黄海辐射沙脊群特大潮差分析
海辐射沙脊群特大潮差分析丁贤荣1，康彦彦2*，茅志兵1，孙玉龙3，李森3，高旋3，赵晓旭3（1.河海大学水文水资源学院，江苏南京 210098；2.河海大学港口海岸及近海工程学院，江苏南京 210098；3.河海大学地球科学与工程学院，江苏南京 210098）根据辐射沙脊群中部条子泥两翼沿海自建的4座潮位遥测站的实测记录，2012年10月17日新条鱼港站观测到了9.39 m的特大潮差，不仅证实了20世纪80年代小洋口海域9.28 m的潮差记录的可信性，而且
海洋学报 2014年11期2014-06-01
- 大辽河汛期平均高潮潮位趋势研究
对高度差叫“涨潮潮差”；从高潮时到低潮时这一段时间间隔叫“落潮时”，二者的相对高度差叫“落潮期差”。涨、落潮潮差的平均值叫做一个潮汐周期的平均潮差。从低潮时到高潮时这一段时间间隔叫“涨潮时”，二者的相对高度差叫“涨潮潮差”；从高潮时到低潮时这一段时间间隔叫“落潮时”，二者的相对高度差叫“落潮期差”。涨、落潮潮差的平均值叫做一个潮汐周期的平均潮差。期位涨落过程 2 次相邻高潮(或相邻低潮)，在高度上不相等，而在时间间隔上也不相等，这种现象叫做潮汐周日不等。2
东北水利水电 2014年4期2014-03-22
- 径流和风对涌潮影响的数值模拟
)涌潮往往发生在潮差较大的喇叭形河口或海湾，是涨潮波前锋浅水变形的结果。涌潮来临时，其势凶猛，轰轰作响，潮头陡立，犹如一道直立的水墙高速前进，壮观无比。全世界大约有450 个河口或海湾存在涌潮现象［1］，但以钱塘江为最甚。钱塘江涌潮是独特的、宝贵的自然景观和旅游资源，每年秋季大潮，吸引数十万中外游客前往观潮。另一方面涌潮现象对两岸海塘堤防的破坏很严重，危及两岸广大人民的生命财产安全。同时，涌潮也给航运安全造成很大威胁。研究涌潮规律，对于涌潮保护、涌潮防灾具
海洋工程 2013年3期2013-11-22
- 珠江口磨刀门水道盐度变化与潮汐过程的相关性分析*
序列及同期三灶站潮差序列，研究磨刀门水道盐度变化与潮汐过程的相关性。盐度观测站广昌泵站位于磨刀门水道下游河段，距离河口较近，能较好反映河口区潮汐过程对盐度变化的影响[12]；潮位观测站选用三灶站，三灶站位于北纬22°02′，东经113°24′，距离磨刀门16 km左右，是珠江河口区最重要验潮站之一，其潮位变化特征对研究珠江口潮位时间演变规律具有较好代表性[5]。磨刀门水道及广昌站、三灶站位置示意图见图1。图1 磨刀门水道示意图Fig.1 Location
中山大学学报(自然科学版)(中英文) 2013年6期2013-04-24
- 连云港环抱式防波堤口门航道横流计算研究
，探讨航道横流与潮差之间的关系，拟合两者之间的经验公式，以便根据潮汐预报表，由不同累计频率的涨潮潮差计算相应的航道横流，为设计和管理工作服务。1 研究对象连云港海域的潮汐潮流运动受黄海驻波系统控制，为正规半日潮。在外海海域，潮流为旋转流，向近岸则逐渐过渡为往复流[9]。在进行连云港环抱式防波堤口门航道横流计算研究时，考虑连云港区与徐圩港区的进港航道均浚深至30万吨级。其中，连云港区的口门宽度为1000 m，位于-5 m（理论基面以下，下同）等深线处，进港航
中国港湾建设 2012年6期2012-06-30
- 滨海潮差侵蚀路段路基设计及填料要点
阳建筑大学)滨海潮差侵蚀路段路基设计及填料要点刘 莉(沈阳建筑大学)以试验路为基础，提出了滨海潮差侵蚀路段路基设计及填料的要求，可对沿海地带滨海公路的建设起一定指导作用。滨海公路;潮差侵蚀;设计;填料1 路基横横断面形式因为地基中的水含量较高，因此，会对路段造成侵蚀作用。为了进一步减少地基水分对公路的路面造成更大的影响，一般选取路堤形式进行路基横断面的设计。考虑到路堤中受到来自波浪以及潮差方面的严重，引起路堤横断面的设计部分遭受影响。对于横断面设计而言，重
黑龙江交通科技 2012年11期2012-06-06
- 三峡井网水位潮汐差异与含水层参数关系研究
后朔望时间段最大潮差的平均值，作为其潮差。发现分布在坝区、含水层岩性同为花岗岩的w1、w2、w3和w4四口井水位潮差远大于分布在首区、岩性为砂岩和灰岩的井。且含水层岩性同为花岗岩的w1、w2、w3和w4四口井水位潮差也各不相同。坝区w1、w2、w3和w4四口井的孔隙度分别为8.6、13.8、5.64、6.88，与其潮差42、41、66和43 mm成反比；库首区的w5、w6和w7井的孔隙度5.89、9.35、2.7与其潮差35、23、38 mm成反比。这说明
地震科学进展 2012年6期2012-04-02
- 长江河口北支潮位与潮差的时空变化和机理
江河口北支潮位与潮差的时空变化和机理宋永港， 朱建荣， 吴 辉（华东师范大学 河口海岸学国家重点实验室，上海 200062）考虑长江河口径流、潮汐和风场共同作用，数值模拟和定量分析北支潮位和潮差时空变化和动力机制.北支月平均潮位呈现出从1月到7月逐渐增大，从8月到12月逐渐减小的变化趋势，主要决定于径流量产生的余水位.潮差具有季节变化，一年中出现两次极大值和两次极小值.两次极大值出现在3月（农历二月）和9月（农历八月），两次极小值出现在6月（农历五月）和1
华东师范大学学报（自然科学版） 2011年6期2011-12-20
- 台州湾附近海域潮汐、潮流特性
海各港湾及河口的潮差都较大,全年潮差平均值大多在3m以上,杭州湾澉浦的潮差最大达8.93m,加上港湾的蓄潮面积也较大,因此,浙江近海潮汐能资源的蕴藏量十分丰富.浙江近海各海区受地形和径流影响,潮汐、潮流特性复杂.乐清湾为半日潮海区,湾内以10m等深线为界,其东侧涨落潮流向基本在南北方向,其西侧流向较散,有横向余流,故东侧落潮流历时长于涨潮流历时,西侧涨潮流历时长于落潮流历时,从而造成乐清湾横向断面上转流时间不同.一般涨转落东侧较西侧早0.5～1.0h,实测
河海大学学报（自然科学版） 2011年5期2011-10-11
- 长江下游镇江至吴淞段潮位相关途径预报方法
中需要增加能反映潮差大小的相关因子,变为图3 各站潮位过程和日平均水位Fig.3 Tidal levels and daily average water levels at five stations式中,F(t)为能反映t时刻潮差大小的一个因子.由于潮汐自吴淞口传播到浒浦约3h,到江阴约4h,到镇江有8～10h,因此只取当天的潮差因子.可以取当天的潮差作为F(t),亦可以取其他类似的指标作为F(t),例如:式中:Zj——吴淞口整点潮位,m;Z0——吴淞
河海大学学报（自然科学版） 2011年6期2011-06-19
- 瓯江下游河段污染物质滞留时间数值模拟研究
化及其对于径流、潮差、初始排放时刻的响应进行了研究。研究将瓯江梅岙至口门河段分为8个子区域分别进行数值试验。数学模型上、下游边界分别采用径流量和潮位控制。上游径流量选取5个代表性流量，下游选取大、中、小潮及混合潮型进行组合研究滞留时间的基本变化规律。研究认为，瓯江下游河段污染物质滞留时间与径流量呈现极好的幂函数关系，与潮差呈现良好的线性函数关系。由于径流量的变幅远大于潮差的变化，综合而言，滞留时间主要是径流量的函数。污染物的排放时刻对其在河口里的平均停留时
水道港口 2011年6期2011-05-17
- 运河 (杭州段)引配水含沙量情况探析
程中最大含沙量与潮差关系七堡站的涨潮潮差与实测最大含沙量的关系线见图3。相关系数为0.95,关系式如下:s=7.3711 H-4.0015式中:s为最大含沙量(kg/m3);H为七堡站涨潮潮差(m)。由此推算出七堡站涨潮潮差与最大含沙量的关系(见表1)。表1 七堡站涨潮潮差～最大含沙量对照表图3 七堡站的涨潮潮差与实测最大含沙量的关系线图3.3 含沙量过程削减规律以大中潮汛为分析对象,分析得出每次涌潮过后4.5 h左右出现的过程含沙量低值,为该次涨潮过程中
浙江水利科技 2011年3期2011-04-03
- 倚岸型潮流脊体系中的深槽冲刷——以江苏如东海岸为例
变过程，用不同的潮差及初始剖面坡度等参数运行该模型，以了解深槽冲刷深度的主要控制因素及其对深槽均衡态的影响。数值实验结果表明：(1) 给定初始剖面的坡度、潮差等参数，经历一定时间的冲刷之后剖面达到均衡态，其后剖面形态保持稳定，不随时间改变；(2) 若仅给定初始剖面的坡度，则潮差越大，达到均衡态时深槽的冲刷深度越大，而且潮差的变化对冲刷深度有显著影响；(3) 若仅给定潮差，则初始剖面的坡度越大，均衡态时深槽的冲刷深度越小且初始剖面坡度的改变对冲刷深度有显著影
海洋通报 2010年3期2010-12-28
- 气候变暖加大钱塘江大潮
低潮的水位差叫做潮差。地球各地所受的天体引力同地球中心所受的天体引力这个平均值相比,都有一个差值,这个差值是潮汐涨落的直接动力,称引潮力。其中以月球的为最大,遥远太阳的次之,其他天体的则非常微弱。因此每太阴日(约24 h 50 min,即月球连续两次经过上中天所需的时间)两次高潮和低潮;每朔望月两次大潮和小潮是海洋潮汐的基本周期。农历每月初一(“朔”),以及农历每月十五或十六(“望”),月球和太阳在地面上各点的引潮力叠加得最大,海水形成的高潮比其它日子的高
黑龙江大学工程学报 2010年2期2010-03-19
- 台湾周边水文特点
2米。潮汐复杂,潮差各地悬殊大台湾西海岸的潮汐比较复杂,主要有半日潮、不正规半日潮和不正规日潮。其中富贵角至海口泊地一段为半日潮;布袋泊地至冈山一段为不正规半日潮;冈山至材察一段为不正规日潮。来自太平洋的潮流,几乎同时从台湾南北涌入海峡,汇合于中港至平潭岛一线附近,使台中港附近的潮差最大可达到4.6米;台湾北部和西南部海岸潮差最小,一般不足5米。潮差以农历初二、十七前后最大,初八、二十三前后最小,农历8月最大,5、6月最小。潮流、海流有规律台湾海峡的海流分
军事文摘 2001年12期2001-11-27