烟温
- 生物质振动炉排锅炉SNCR脱硝反应温度窗口位置确定方法研究
外,脱硝效率将随烟温的偏离快速降低。在实际运行过程中,炉内温度会随锅炉负荷、燃料来源、受热面换热效率等多种因素的变化而改变,尤其是燃料的变化,很容易导致脱硝反应的最佳温度窗口位置发生变化,甚至大幅偏离原始设计位置。此外,由于炉排周期性振动的缘故,炉内烟温与NOx生成还额外呈现分钟级别的周期性波动,加之还原剂与烟气混合的均匀性无法保证,极易造成脱硝效率受到影响,很多电厂只能依靠大幅提高氨氮摩尔比来实现NOx达标排放,这无疑是极不经济的。因此,如何获取温度窗口
能源研究与利用 2023年6期2024-01-04
- 亚临界锅炉热水再循环系统提升SCR 入口烟温的技术实践
低，脱硝装置入口烟温将降至300 ℃以下，为避免脱硝催化剂失去活性，脱硝装置需要退出运行，导致氮氧化物排放超标，机组调峰中止。当前在火电燃煤机组实现深度调峰的大背景下，SCR 系统在超低负荷或全负荷下可否正常投入是燃煤电厂必须要面对和解决的重要问题。当SCR 入口烟温低于脱硝催化剂要求的最低温度时，催化剂会有失效，NOx排放将提高超出国家环保要求，调峰运行将受到严重制约，因此，针对深度调峰期间，脱硝装置无法投入的机组，需要进行提高脱硝装置入口烟温改造[2]
科技创新与应用 2023年23期2023-08-21
- 燃煤烟气冷凝节水及余热回收热力学分析
3/h，设计进口烟温为130 ℃，进口处烟气成份(干态)φ(N2)为80.73 %、φ(CO2)为12.43 %、φ(O2)为6.55 %、φ(SO2)为0.288 %。由于脱硫塔前烟气温度为130 ℃，可采用低温省煤器回收部分余热，用于暖风器或返回回热系统，回收热量为烟气显热，烟气降温幅度与烟气酸露点相关。脱硫塔出口为饱和湿烟气，烟气含湿量较大且烟气潜热较多，在对烟气进行冷凝的同时，部分潜热会进入冷凝水中，这部分热量没有得到有效利用。通过分析脱硫前后烟气
动力工程学报 2022年10期2022-10-19
- 生物质循环流化床锅炉低过压差变化的分析与技术改进建议
厂对锅炉尾部入口烟温的变化进行了较长时间的跟踪与分析，总结了积灰的变化规律如下：启动初期，如果尾部低过区域用水冲洗，因为水冲洗后尾烟受热面表面比较干净，低过吸热量增多，在该期间，就会出现低过金属壁温偏高，低过出口蒸汽温度偏高（达488～500℃），而由于低过吸热量较大，低过区域的烟温并没有多高，一般为640～670℃之间。随着锅炉运行时间的增长，一般第7-10天就会出现低过出口蒸汽温度下降，入口烟温上升的趋势，这说明低过受热面表面上已经开始聚积了沉积灰，由
科学与信息化 2022年18期2022-09-26
- 燃烧沼气对加热炉相关性能影响研究
燃料对加热炉各段烟温和热效率的影响。1 加热炉简介1.1 加热炉结构参数及燃料特性以燃烧LNG的三段式步进式加热炉为研究对象，加热炉预热段L1=12 m，加热段L2=10 m，均热段L3=10 m，炉宽W=13.5 m，预热段炉高H1=0.7 m，加热段炉高H2=1.8 m，均热段炉高H3=1.65 m。加热炉采用端进端出的出料方式，钢坯在炉内采用单排放料、侧加热，加热炉加热能为83 t/h，加热钢种为普碳钢，钢坯尺寸为0.15 m×0.15 m×12 m
智能城市 2022年6期2022-08-31
- 燃煤电厂脱硫废水蒸发浓缩过程的热平衡研究
量、蒸发量和出口烟温的关系，用以指导废水蒸发系统的工艺设计。1 热平衡计算喷淋塔循环蒸发脱硫废水，可以实现脱硫废水浓缩减量。从原理上讲，抽取脱硫塔入口不饱和高温烟气进入浓缩塔，在浓缩塔内，烟气与雾化状态的脱硫废水液滴充分接触和换热，一部分废水变为水蒸气，再被烟气带入后继的脱硫塔内。烟气中所能携带的水蒸气总量通过饱和含湿量（H）衡量，即烟气中水蒸气分压达到饱和分压。一般大气压条件下，水蒸气的饱和分压主要受温度影响。烟气的含湿量计算公式为：式中：为烟气的含湿量
中国资源综合利用 2022年7期2022-08-08
- 烧结终点温度控制对余热发电的影响
同导致大烟道的排烟温度及热量不同，在热量平衡的情况下，大烟道排烟的热量增减直接反馈在进入环冷机的烧结矿热量增减上，两者热量总和基本保持一致。工况分析如表2。由于280 m2烧结新安装大烟道余热回收锅炉，分析中将大烟道余热锅炉产汽热量折算，计算出原实际排烟温度（不安装大烟道余热锅炉的情况下）。表2 280m2烧结2个常见工况余热分布表3 烧结终点温度对余热回收的影响为了进一步研究终点温度变化对余热回收的影响，联合广州能源研究所研究人员对烧结机参数进行测试研究
冶金动力 2022年3期2022-06-24
- 超临界锅炉省煤器旁路复合热水再循环提升SCR入口烟温技术应用研究
低，脱硝装置入口烟温将降至300 ℃以下，为避免脱硝催化剂失去活性，脱硝装置需要退出运行，导致氮氧化物排放超标，机组调峰中止。因此，针对深度调峰期间，脱硝装置无法投入的机组，需要进行提高脱硝装置入口烟温改造。提高脱硝装置入口烟温的主要技术包括省煤器外部烟气旁路［7］、省煤器内部烟气旁路、热水再循环、省煤器给水旁路、分级省煤器［8-9］、附加高温加热器［10］等。绝大多数燃煤机组通过优化设计选择单一技术方案即可实现机组深度调峰期间脱硝装置入口烟温提升至工作温
山东电力技术 2022年5期2022-06-03
- 垃圾焚烧厂余热锅炉技术改造情况分析
度，尤其是过热器烟温，从而降低过热器金属壁面温度；二是采取表面防腐措施，即采用抗腐蚀性更好的受热面管材或在基材表面敷设防腐涂层，如堆焊、热喷涂、重熔等，提高余热锅炉受热面的防腐性能，大幅降低高温腐蚀风险，保证余热锅炉的长周期稳定运行[3]。本文以某一垃圾焚烧厂余热锅炉技术改造为例，围绕余热锅炉高温防腐的需求，介绍余热锅炉技改措施，对比余热锅炉技改前后的运行参数，分析余热锅炉技术改造高温防腐效果，为后续垃圾焚烧厂余热锅炉技术改造提供案例参考和现实依据。1 垃
机电工程技术 2022年3期2022-05-12
- 600MW超临界机组优化调整降低煤耗分析
中所有出入口处的烟温均下降，同时排烟温度也会有明显下降，这使得锅炉的热效率提高，机组的耗煤量会相应减少。本文所述锅炉具有对流特性，如锅炉负荷下降则燃煤量与内部传热量、炉膛出口处的烟气温度均下调，由此促使对流受热区域的传热温差缩小、烟温下降。所以，减轻锅炉负荷省煤器出口处的烟气与排烟的实际温度会降低，此时机组因为排烟造成的热量损失也会减少。煤种。机组运行中，如改变煤种会引起烟气物理特性的明显变化，继而对机组换热效果带来影响，引发烟温变化。煤炭的众多成分，对S
电力设备管理 2022年23期2022-02-11
- 某垃圾焚烧发电厂省煤器积灰、结焦问题解决分析
灰、结焦严重，排烟温度偏高，运行25-30天左右，需停炉处理，否则将影响锅炉长周期运行（见图1）。图1 过热器积灰、结焦情况通过对运行情况分析，确定主要原因是由于入炉垃圾热值较高，垃圾处理量偏大，炉膛出口烟气温度过高，导致积灰位置由过热器移至高温省煤器处，省煤器清灰装置清下的灰渣，可能会导致下方的空预器堵塞，从而堵塞整个尾部烟道，造成锅炉停运检修，甚至频繁更换省煤器[1-2]。电厂前期运行措施是停止运行高压加热器，把给水温度从设计温度150℃降低至103℃
科技创新与应用 2021年28期2021-10-14
- 660 MW切圆燃烧塔式锅炉烟温偏差机理数值模拟
造成的流速不均和烟温偏差方面，将进一步造成受热管内汽温偏差与局部的超温爆管，引发锅炉运行的安全问题[7-9]。一般来说，塔式锅炉烟温偏差与汽温偏差相较于Π型锅炉都偏小，这主要是由于塔式锅炉的受热面布置在竖直烟道内，锅炉内高温烟气的流动更均匀。然而，塔式锅炉实际运行过程中仍存在烟温偏差较大等问题[10-11]。相较直接试验法，数值分析方法在大型电站锅炉研究中具有投入成本低、效率高以及量化分析等优势。Tian等[12]模拟了某四角切圆Π型锅炉，发现炉膛上部烟气
洁净煤技术 2021年4期2021-09-03
- 墙式燃尽风水平摆角及风量偏置对四角切圆锅炉烟温偏差影响的模拟与试验研究
改善切圆锅炉出口烟温偏差，国内外学者开展了丰富的研究，主要技术手段如优化受热面布置形式（大屏过热器与末级过热器之间管道由交叉改为平行）［7］、主燃烧区二次风反切［8］、调整燃烧器摆角［9］等。与此同时，为达到国家环保要求，低氮燃烧技术也广泛应用于燃煤电站锅炉，其中燃尽风技术是火电厂燃煤锅炉采用深度空气分级低NOx燃烧技术的重要方法之一［10-14］。调整燃尽风以达到减小炉膛出口部分残余旋转动量，使得水平烟道烟速分布更加均匀，是解决四角切圆锅炉残余旋转带来热
湖北电力 2021年3期2021-08-23
- 城市生活垃圾焚烧发电厂余热锅炉过热器运行参数分析
控制过热器的进口烟温来降低过热器的金属壁面温度，让过热器在低腐蚀温度区域运行；二是采用抗腐蚀性更好的换热管材质来应对，特别是近两年堆焊技术、火焰喷涂技术、激光熔覆等防腐技术的应用，使锅炉参数的提升提供了保障。通过跟踪国内次高温次高压的垃圾焚烧余热炉的运行情况，对运行数据分析整理来推导出过热器（以高温过热器、中温过热器为研究对象）的高温烟气环境，分析过热器的换热面温度随运行时间的推移而发生的影响，与之对应的减温喷水量的变化趋势，及与过热器烟温的关联性；分析不
机电工程技术 2021年5期2021-06-24
- 基于相变凝聚传热的深度减排研究与应用
后烟气温度(简称烟温)的影响。通过烟气冷凝器(Flue Gas Condenser， FGC)表面相变凝聚传热以达到降低可凝结颗粒物排放的目的。1 吸收塔出口烟温影响因素研究经吸收塔喷淋后的烟气为饱和湿烟气或近饱和湿烟气，在烟气温度降低过程中，伴随着水蒸气凝结，其释放的热量包括两部分：一部分为物理显热；一部分为汽化潜热，其中汽化潜热占总热量的85%～90%。吸收塔出口烟温一般在47～60 ℃，其决定了相变凝聚过程中的烟气温降及换热量的大小，进而对设备换热面
东北电力技术 2021年3期2021-04-08
- 火电厂并网脱硝和低负荷脱硝的技术现状
行时间。催化剂在烟温为305℃（对应约300 MW负荷）条件下可安全稳定运行，催化剂在烟温为280℃条件下运行时会导致活性缓慢下降。在运行时间不超过3.0 h的条件下，可以通过升高机组负荷的方式使得催化剂性能恢复[4]。1.2 优化启动配煤应在机组启动期间优化配煤，如采用高挥发分煤、低硫煤，以降低NOx生成量和最低喷氨温度。1.3 提高锅炉水侧温度1）在锅炉上水时投入辅汽加热除氧器，提高除氧器出口水温至最高允许温度，避免锅炉本体尤其是省煤器区域在启动初期出
江西电力 2021年10期2021-03-30
- 300 MW机组锅炉低负荷下再热汽温和脱硝入口烟温提升方案研究
热汽温和脱硝入口烟温偏低的问题严重影响了机组低负荷工况下的安全经济运行和调峰能力，解决上述问题已经成为电厂的当务之急。本文主要根据电厂目前实际运行参数、设备状态以及燃用煤质，针对低负荷下再热汽温和脱硝入口烟温偏低的问题进行综合分析，提出低负荷下再热汽温和脱硝入口烟温提升的解决思路及推荐改造方案，保证机组低负荷下蒸汽参数、烟气温度等参数满足运行要求，实现机组锅炉在低负荷下安全、稳定运行。1 锅炉目前存在的问题目前机组锅炉主要存在低负荷下再热汽温和脱硝入口烟温
东北电力技术 2021年12期2021-02-14
- 转炉二次除尘烧布袋的原因及解决措施
转炉二次除尘进气烟温高的原因1）兑铁水时会出现烟温高的情况，尤其是转炉加入的废钢含有大量的油等易燃物时，兑铁过程中烟温增加较快。2）在冶炼中期发生大的喷溅，会出现烟温高的情况。3）溅渣时由于一次除尘转速低，也会出现烟温高的情况。6 烧布袋的原因炼钢厂二次除尘烧布袋的原因是高温收缩除尘器布袋。高温烟气对除尘器布袋的一种损害是高温收缩，虽然每种滤料的使用温度不同，但当烟气温度超过其使用温度后，如其径向收缩率过大，会使除尘器布袋在长度方向上尺寸变短，除尘器布袋袋
山西冶金 2021年5期2021-01-27
- 燃煤电厂WGGH系统烟冷器堵塞的原因分析及在线治理对策
模块串联布置，将烟温由150℃降至90℃。每列在第一二组模块之间、第三四组模块之间分上下两层共布置4杆蒸汽吹灰器，厂家推荐吹灰压力为1.0～1.5 MPa;第二部分为烟气加热器，布置在脱硫系统和烟囱之间的水平烟道上，通过烟气加热器将尾部烟气(脱硫系统出口)加热到80℃。机组脱硝系统采用SCR技术。该机组在运行过程中出现WGGH系统A/B列烟冷器换热面堵塞现象，造成烟气侧差压高，风烟系统阻力增加，机组带负荷受限。针对此问题，电厂积极开展项目攻关，结合堵塞机理
化工设计 2020年6期2021-01-08
- 燃煤烟气脱氯对烟气温度的影响
存在水量过大导致烟温降幅大，烟道壁面积灰等问题。煤中含有一定的氯元素，研究认为煤炭中的氯元素在含有大量微孔的镜质组中积聚，主要与煤的有机成分有关[6-8]。煤中的氯在燃烧过程中96%以上的氯元素释放至燃煤烟气中[9-10]，烟气中的氯元素95%以上又以HCl的形式存在[11]，烟气经过湿法脱硫后，约90%以上的HCl被脱硫浆液吸收[12]。基于此，若是在烟气进入脱硫塔前，能将烟气中的HCl脱除，脱硫废水流量就将大大减少。先前，课题组通过化学动力学模拟[13
吉林电力 2020年3期2020-07-10
- 烟气“消白”改造项目设计参数的确定
，各地均提出了排烟温度及含湿量的具体控制要求［13］。对于烟气“消白”改造项目，煤质水分、吸收塔入口烟温及出口烟温等设计参数的确定，直接影响系统设备选型及改造成本。常规改造项目设计参数的确定方法一般有以下2种。（1）通过现场摸底试验确定设计参数。（2）根据机组历史运行数据确定设计参数。现场摸底试验受试验期间的煤质成分、机组运行工况及气象条件限制较大，而根据机组历史运行数据，盲目采取最高历史运行数据作为设计参数，改造成本较高。本文以江苏某电厂630MW 机组
综合智慧能源 2020年6期2020-06-30
- 600MW超临界机组灵活性全负荷脱硝运行技术
，当脱硝装置入口烟温低于下限值时SCR脱硝系统无法正常投运，导致氮氧化物排放严重超标，因此实现全负荷脱硝达到超低排放成了技术难题。为了解决机组启动并网前、低负荷及机组停运过程中SCR入口烟温低于下限值的脱硝退出的问题，增设了烟气旁路系统。在锅炉点火前通过冷段抽汽工业供热与#2高加投的运行优化技术来提高给水温度，结合脱硝烟气旁路来提高锅炉烟温，根据实际运行应用情况，在机组启动并网前、机组停运过程中均实现全负荷脱硝，实现了机组全负荷工况下的脱硝投入，达到超低排
电力设备管理 2020年4期2020-05-14
- 再生铜烟温控制的设计与实践
。2 布袋除尘器烟温控制布袋除尘器设计时首先应确定布袋滤料的类型，因为滤料决定了除尘器的除尘效率，同时也是除尘器的主要使用成本。应根据阳极炉烟气性质（烟气腐蚀性、温度、湿度、含氧量）和烟尘性质（粒度、形状、成分）、烟尘浓度等因素，来选择合适的滤料。以上因素中，烟气温度尤为关键，它直接影响滤料的使用寿命和技术性能，其影响可用烟温上限和烟温下限来衡量。2.1 布袋除尘器烟温上限常规的干式收尘设备中，布袋除尘器能承受的烟气温度较低，是因为其布袋滤料的工作温度较低
铜业工程 2020年1期2020-04-22
- 宽负荷SCR脱硝系统的全负荷拓展技术探索
R脱硝反应器入口烟温；二是采用宽温催化剂，提高催化剂低温活性。通过这两种方式可以拓宽脱硝系统的投入负荷，甚至有可能实现全负荷投入(并网前即投入)。改造热力系统主要是以下几种方式或者几种方式的组合：(1) 增加省煤器烟道旁路，通过调整烟气挡板的方式减少省煤器水吸热量使SCR脱硝反应器入口烟温提升。(2) 增加省煤器水旁路，使部分给水直接进入水冷壁，减少给水在省煤器中吸热。(3) 增加省煤器再循环水路。(4) 省煤器分级设置。将原省煤器分为两级，一级留在SCR
发电设备 2020年2期2020-04-06
- 1 000 MW 超超临界二次再热燃煤机组烟气余热利用研究
可降低电除尘入口烟温，提高除尘率，但由于烟气露点温度的限制，此种布置方式对烟气热量回收效果并不好，同时由于烟温的降低，容易造成低温省煤器堵灰，同时为保证送、引风机稳定运行，还需对相应设备进行低温防腐处理，故不推荐使用。方案Ⅱ装置布置位置如图2 所示，此种方式虽可解决低温省煤器堵灰等问题，但无法降低烟温，无法提高电除尘率，同时此种布置方式危险系数较高，一旦低温省煤器发生泄漏，加热介质进入风机，对机组安全运行不利，故也不能使用［3-4］。图1 低温省煤器布置方
山东电力技术 2019年10期2019-11-11
- 600MW超临界机组并网后喷氨快速投入方法
程中不可避免存在烟温低现象，导致脱硝喷氨不能尽快投入。现行环保法规从机组并网开始对NOx排放进行考核，通过对机组启动过程中重要操作进行优化和调整，实现机组并网加负荷时间缩短，减少污染物排放。关键词：超临界;机组启动;烟温;脱硝喷氨引言伴随着工业的发展，近年来环境污染问题越来越严重，世界上人们对环境污染越来越来越关注，特别是大气环境污染更是重中这重。我国的环境污染问题也越来越严重，国家对环境污染的治理更加重视。对于燃煤电厂对大气造成的污染主要二氧化硫及氮氧化
中国电气工程学报 2019年21期2019-10-21
- 机组宽负荷脱硝系统正常投入方案
重点针对影响脱硝烟温各因素的分析和研究，结合机组实际运行情况，对机组启动和低负荷运行过程进行燃烧优化。通过降低锅炉启动风量、减少省煤器换热、提高给水温度的措施，达到机组并网后低负荷下投入脱硝系统以及在深调峰等宽负荷下保证脱硝系统正常运行。【关键词】超临界机组；锅炉；脱硝；烟温；调峰一、概述国电电力大同发电有限责任公司#9、#10机组为660MW燃煤汽轮发电机组，锅炉为东方锅炉（集团）股份责任公司设计制造的超临界参数变压直流炉，一次中间再热、单炉膛、尾部双烟
科学导报·科学工程与电力 2019年9期2019-10-20
- 空气预热器排烟温度偏差分析
)。1 空预器排烟温度存在问题#2锅炉运行过程中，#1空预器排烟温度(以下简称烟温)较#2的偏高，最高偏差达20 ℃左右。通过调取该机组不同时间段的分散控制系统(DCS)数据，发现在空预器入口烟温相差不大的情况下，2台空预器出口烟温存在较大偏差，空预器烟温偏差见表1。2 空预器烟温偏差问题诊断为分析#2机组2台空预器烟温偏差较大的原因，在450 MW工况下对#2机组2台空预器进出口温度场进行标定，分析两侧烟温偏差较大的原因。通过网格多点取样法测得2台空预器
综合智慧能源 2019年6期2019-07-10
- 燃煤锅炉全负荷脱硝技术的研究及应用
负荷的省煤器出口烟温设计，当锅炉低负荷运行时，省煤器出口烟气温度会低于下限值，无法满足脱硝装置的温度要求。目前，火电机组基本参与调峰，这就造成锅炉经常会在低负荷段运行，而此时省煤器出口烟气温度偏低，过低的烟气温度不能满足脱硝系统连续、稳定的投运要求，导致NOX排放值超过国家排放标准。为了解决火电机组低负荷脱硝系统被迫退出运行的问题，国内开展了大量的理论研究，并对相关设备进行改造，提高锅炉烟温适应催化剂，但是仍然不能实现全负荷段脱硝投入运行。针对完成脱硝烟温
浙江电力 2019年6期2019-07-10
- 某300MW机组20%TRL工况宽负荷脱硝技术改造方案探讨
期间，SCR入口烟温在292℃，故需要考虑对SCR系统进行全负荷脱硝研究。通常SCR装置的最佳反应温度范围为300～400℃，对于特定的装置，催化剂的设计温度范围稍有变化，通常按照锅炉正常负荷的省煤器出口烟温设计，当锅炉低负荷运行时，省煤器出口烟气温度会低于下限值，无法满足脱硝装置的温度要求。宽负荷脱硝技术一般分为两类：(1)催化剂改造为低温催化剂，使得催化剂能够满足低负荷时烟气温度的运行要求；(2)提高进入SCR烟气的温度，控制机组在任意负荷下反应器中烟
山东化工 2019年3期2019-03-09
- 省煤器表面污染对SCR脱硝经济性的影响
下降。SCR反应烟温是随机组负荷降低而降低的，因此在低负荷下由于烟温低于SCR最低允许温度导致SCR退出运行是目前国内燃煤电站较普遍存在的问题[7]。锅炉运行过程中，省煤器表面污染会影响脱硝反应温度，由于灰污层的导热系数很低，热阻很大，会降低受热面的传热效果，直接影响省煤器出口烟温和SCR系统的脱硝性能。同时锅炉排烟温度提高，锅炉效率降低，严重的积灰或结渣对锅炉的安全经济运行有很大的影响[8]。尽管国内外学者关于锅炉受热面洁净程度对锅炉运行的影响进行了大量
发电设备 2018年6期2018-11-29
- 火力发电厂白色烟羽治理中的节能优化
常运行时烟囱排放烟温持续稳定达到75℃以上，冬季（每年11月至第二年2月）和重污染预警启动时排放烟温持续稳定达到78℃以上。公司超净排放改造以后采取了多项节能优化措施[5-6]，按照目前环保要求的固定烟温排放，在低温、潮湿环境下GGH加热器会消耗大量辅助蒸汽，导致机组效率降低，煤耗上升，因此，笔者认为排烟温度的设定值得研究与探讨。1 白色烟羽生成原理采用湿法脱硫技术的脱硫吸收塔内喷嘴向快速流动的高温烟气喷洒脱硫浆液，浆液与烟气充分接触，在其反应过程中烟气被
上海节能 2018年10期2018-11-01
- 烟气温度高引起空预器异常的控制措施
式燃烧。1 防止烟温快速上升的措施1.1 加强锅炉吹灰管理工作通过锅炉吹灰，可以清除炉膛、过热器、省煤器、空预器等受热面的结焦和积灰，增强各受热面的传热能力，使锅炉各受热面的运行参数处于理想状态，降低排烟温度和热损失。负荷50 %以上，必须吹灰；负荷50 %以下，每天长吹1次，隔天短吹1次。吹灰时，应视燃烧情况投入等离子或者微油装置进行助燃。1.2 优化锅炉制粉系统运行方式锅炉低负荷运行时，应减少上排磨煤机煤量或者停运上排磨煤机，保持3台磨煤机运行，磨煤机
电力安全技术 2018年6期2018-07-24
- 1 000 MW超超临界机组启动过程中脱硝全负荷投运策略研究与应用
时脱硝SCR工作烟温达不到催化剂的最低温度要求(305 ℃)，脱硝SCR系统无法投运。本文深入研究脱硝全负荷投运策略，从运行优化入手，利用各项有利边界条件，最终实现机组并网前脱硝入口烟温大于305 ℃并全负荷投入脱硝。1 脱硝SCR系统简介1 000 MW机组脱硝SCR系统是由蓝天求是环保公司设计，采取选择性催化还原(SCR)法来达到去除烟气中NOx的目的，配置 2台 SCR反应器，采用纯度为 99.6%的液氨作为脱硝系统的反应剂。脱硝系统设计2层催化剂，
重庆电力高等专科学校学报 2018年6期2018-03-12
- 600 MV超临界机组全负荷脱硝技术改造方案分析
CR脱硝系统入口烟温低，成为了影响SCR脱硝系统投运的重要原因。因此，解决火电厂低负荷工况下脱硝系统入口烟度低的问题，是实现全负荷脱硝的关键。目前，国内外提高SCR脱硝设备入口烟温的措施主要有投入热水循环系统、省煤器分级改造、设置烟道旁路等[1]。1 热水再循环方案如图1所示，SCR脱硝的热水循环方案为从下降管引一水路，经热水循环泵系统至省煤器入口。引入的水路与省煤器入口的给水混合，提高了给水温度，从而提高省煤器的排烟温度。当SCR入口烟温低于300℃时，
科技与创新 2018年4期2018-02-28
- 600 MW机组宽工况脱硝改造分析
负荷时SCR入口烟温低脱硝退出问题，对比了提高SCR入口烟温的3种方法，提出1号机组分级省煤器改造方案，对改造效果及安全经济性进行分析，认为省煤器分级改造可实现最低稳燃负荷至满负荷较宽工况脱硝，运行可靠，减排效果明显，投资回收周期短。SCR；催化剂；宽工况；脱硝；烟温；分级省煤器；氮氧化物；锅炉效率为遏制污染物排放，提高大气质量，中华人民共和国环境保护部发布了GB 13223-2011 《火电厂大气污染物排放标准》,标准规定自2014 年7 月1日起，燃煤
河北电力技术 2017年4期2017-09-25
- 600 MW超临界机组锅炉宽负荷脱硝技术的探索及实践
由于脱硝系统入口烟温无法满足系统投运的最低温度，烟气中NOX污染物不能实现达标排放。为了提高机组调峰能力，保证环保指标全程达标，某发电厂在宽负荷脱硝改造前后，开展了大量的探索和实践，并总结出行之有效的措施，大幅降低了脱硝系统投入的最低负荷点，为同类型机组实现宽负荷脱硝系统投入提供借鉴。深度调峰；宽负荷；脱硝技术；脱硝烟气旁路；灵活性0 引言2016年11月7日，国家发改委、国家能源局对外正式发布《电力发展“十三五”规划》（2016—2020年），“十三五”
浙江电力 2017年7期2017-08-22
- 锅炉汽温、烟温偏低原因分析及处理
主汽及再热汽温、烟温达不到设计值的问题普遍存在，通过对某电厂#5、6锅炉运行参数及工况的研究，分析造成锅炉主、再热汽温、烟温偏低的原因，提出相应调整改造措施，优化机组运行参数，提高机组运行的安全性和经济性。关键词：锅炉；汽温；烟温；分析DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.13.0201 锅炉简介某电厂#5、6机组选用上海锅炉厂生产的SG-435/13.7-M766超高压、中间再热、自然循环、单汽包锅炉。采用滚筒式钢球磨煤机
山东工业技术 2017年13期2017-07-14
- 超净排放中烟冷器出口烟温控制优化措施
排放中烟冷器出口烟温控制优化措施陈 涛，刘礼祯(上海外高桥第二发电有限责任公司，上海 200137)分析了超净排放设施投用后烟冷器和烟热器运行情况，同时结合空预器后烟气酸露点试验数据，分析了烟热器后降烟温运行的可能性。通过实际降烟温运行，验证了新运行方式下的设备安全性和机组经济性，最终实现满足超净排放要求的同时实现机组低能耗超净运行。超净；烟热器；烟冷器；酸露点为满足电厂环保排放要求，上海外高桥第二发电有限公司6号机组于2015年11月25日完成超净排放改
电力与能源 2017年2期2017-05-19
- 660 MW超临界墙式切圆煤粉锅炉烟温偏差优化控制
墙式切圆煤粉锅炉烟温偏差优化控制郭岸龙1， 方庆艳1, 赵斯楠1, 吴 英2， 夏永俊2， 张 成1， 陈 刚1(1． 华中科技大学 煤燃烧国家重点实验室， 武汉 430074； 2. 国网江西省电力科学研究院， 南昌 330096)对某电厂660 MW超临界墙式切圆煤粉锅炉炉膛出口烟温偏差过大现象进行了数值模拟，并将模拟结果与试验结果进行了比较.结果表明:模拟结果与试验结果吻合较好；残余旋转气流造成了烟温偏差；将SOFA水平摆角反切、减小二次风挡板开度和
动力工程学报 2017年5期2017-05-15
- 燃煤电厂脱硝技术的分析比较
CR直接在锅炉内烟温合适的区域喷入还原剂，使NOx直接与还原剂反应，还原剂可以选择氨气或者尿素。SNCR反应的最佳温度为900～1100℃，在低于900℃时，反应不完全，反映为脱硝效率低，NH3逃逸率高；当高于1100℃时，氨气会被氧化为NO。选择合适的温度区段以及控制停留时间，对SNCR脱硝效率影响较大，一般还原剂注入位置为炉膛烟窗后，为提高效率可以高温过热器后（～800℃）设置第二个还原剂注入位置，虽然NH3利用率开始降低，但是还是可以一定程度提高脱硝
科技视界 2016年26期2016-12-17
- 锅炉低负荷下运行参数变化对SCR入口参数及锅炉效率的影响
调整对SCR进口烟温的影响。烟温影响着SCR系统的可靠运行，且还必须对SCR入口的NOx质量浓度进行分析。笔者通过大量的试验，结合获取的DCS数据，分析了低氮燃烧改造之后运行参数对NOx的生成量、锅炉效率等指标的影响，为电厂运行人员对锅炉的优化运行提供参考。1 试验方法1.1试验锅炉该电厂的锅炉型号为SG-2090/25.4-M975，超临界参数变压运行，直流单炉膛，一次中间再热，四角切圆燃烧，固态排渣，全钢架悬吊结构，平衡通风，露天布置。其主要设计参数见
发电设备 2016年1期2016-10-28
- MGGH系统的运行调节分析
干式除尘器前进口烟温从150℃降至85℃，吸热后的热媒水进入烟气再热器与烟气进行热交换，将烟囱入口烟温从46℃提升至72℃，放热后的热媒水通过循环泵，继续进入烟气冷却器，如此循环运行。烟气冷却器吸收的烟气余热在优先满足烟气再热器的需求后，多余的热量通过布置在烟气再热器后的凝结水换热器，实现对凝结水加热系统的辅助加热，提高机组的运行效率。凝结水取自轴封加热器出口，回到8号低加入口，设计取水温度38℃，回水温度67.8℃。低负荷工况下，烟气冷却器吸收的烟气余热
山东工业技术 2016年16期2016-08-15
- 墙式分离燃尽风对660 MW切圆燃烧锅炉烟温偏差影响的数值模拟研究
MW切圆燃烧锅炉烟温偏差影响的数值模拟研究陈前明1，方庆艳2，张成2，陈刚2(1. 广东省粤电集团有限公司沙角C电厂，广东 东莞 523936；2.煤燃烧国家重点实验室(华中科技大学)，湖北 武汉 430074)为研究墙式分离燃尽风(separatedover-fireair，SOFA)对切圆燃烧锅炉烟温偏差的影响效果，对1台660MW四角切圆燃烧锅炉开展了多工况炉内流动、燃烧和污染物排放数值模拟，研究了墙式SOFA风率和摆角对锅炉烟温偏差的影响。结果表明
广东电力 2016年7期2016-08-08
- 解决SCR烟温偏高问题的H型鳍片省煤器的应用
16）解决SCR烟温偏高问题的H型鳍片省煤器的应用李晓晖（台州发电厂，浙江台州318016）某300MW机组进行低NOX燃烧器和汽轮机扩容改造（330MW）后，SCR烟温超过了400℃的安全限值，利用H型鳍片管省煤器代替原有的光管省煤器，在330 MW工况下，SCR最高烟温降低到了386.6℃的安全温度，同时也降低了排烟温度，使发电标煤耗降低约1.16 g/kWh。省煤器；H型鳍片管；SCR烟温；排烟温度随着我国电力工业的迅速发展，火电装机容量逐年增长，大
浙江电力 2016年1期2016-04-05
- 1 000 MW机组锅炉启动阶段提高脱硝烟温的方法
启动阶段提高脱硝烟温的方法王如良，戴成峰，陈黎勇，林志峰，李 文（国电浙江北仑第一发电有限公司，浙江 宁波 315800）通过对影响脱硝烟温各因素的分析和研究，结合机组实际运行情况，对机组启动过程中的运行方式进行优化，提出了相应的提高烟温的措施，提高了脱硝系统在机组低负荷及启停阶段的运行安全性和机组启动阶段脱硝系统的投运率，保证了锅炉NOX排放的合格率。锅炉启动；提高；脱硝；进口烟温目前国内应用最多的烟气脱硝技术是SCR（选择性催化还原）技术，在脱硝系统进
浙江电力 2016年8期2016-03-21
- 电站锅炉对流烟道烟温声学监测技术要点分析
电站锅炉对流烟道烟温声学监测技术要点分析崔振东（吉林省德惠市环境监测站吉林德惠130300）电站锅炉对流烟道烟温声学监测技术可以在电站锅炉的烟道发生轻微变化时就能监测到改变情况，方便技术人员可以对电站锅炉过热器和再热器超出标准温度问题及时的进行解决。该监测技术需要模拟建立对流烟温管道的列阵试验室，在实验室安静的环境中研究出声波反应出的烟道烟温变化，这种监测技术需要在电站锅炉的现场安装声学监测器的测点，保证实验室可以及时的接收到烟温变化声学信号，并且利用声学
资源节约与环保 2015年12期2015-04-27
- 电站燃煤锅炉全负荷SCR 脱硝控制技术探讨
CR 反应器入口烟温经常会低于SCR 催化剂的最佳反应温度窗口，难以满足全负荷下低NOx 排放的要求。国外对于少数低温高硫的烟气通常采用增设省煤器旁路、利用高温烟气加热的方法，但在国内大部分燃煤机组都有频繁低负荷长期运行的要求，采用省煤器旁路，增加了煤耗，也容易造成系统的积灰，因此对低温催化剂的研发成为今年国内的研发热点［4－5］。1 全负荷SCR 脱硝控制现状控制NOx 排放的技术包括低氮燃烧技术和烟气脱硝技术。目前普遍采用的低氮燃烧技术主要有:低氮燃烧
节能技术 2015年2期2015-03-30
- 600MW燃煤机组低负荷脱硝改造实施方案
1 提高脱硝入口烟温的措施为满足锅炉低负荷脱硝装置的正常运行要求，采取提高脱硝装置入口烟温的措施主要有：（1）设置省煤器烟气旁路；（2）设置省煤器水旁路；（3）省煤器分级布置。通常主要采用的是设置省煤器烟气旁路，可提高低负荷SCR入口烟温在20℃~40℃左右。（1）省煤器烟气旁路特点：优势：调节灵活，调节范围大，对锅炉运行无大的影响。不足：占用空间大、布置有一定难度。（2）省煤器水旁路特点：优势：省煤器水管路尺寸小、便于布置，旁路水量采用调节阀控制方便可靠
资源节约与环保 2015年12期2015-01-28
- 锅炉智能吹灰优化系统的优化实施
，以提高炉膛出口烟温。末级受热面加强吹灰有利于在负荷较低时提升过热器二级减温水流量，从而增加主汽温调节余量，同时有利于提升再热汽温。表2给出了对比工况与试运行工况期间锅炉主、再热汽温及负荷平均值状况，试运行期间主再热汽温在平均负荷较低的情况下也均有所上涨，它体现了吹灰策略在不同负荷下根据传热需要灵活适应的特点，而不是仅仅给出一个固定的优化吹灰频率。3.3 相关经济安全性指标改善（1）降低排烟损失从图2看试运行工况下排烟温度带状区域整体下移，烟温较对比工况明
节能与环保 2014年4期2014-12-22
- 东莞地铁2号线火灾报警系统设计
。火灾报警系统；烟温复合探测器；感温电缆First-author'saddressEMUS Design department，CSR Nanjing Puzhen rolling stock Co.，Ltd.，210031，NanJing，China近年来，世界各国地铁火灾偶有发生，由于地铁所具有相对封闭的环境特点，使得地下铁道中发生的火灾比地面建筑物中发生的火灾更具危险性。火灾的影响因素较多，相互之间作用与制约关系复杂。如同样是电气设备故障导致的地铁火
城市轨道交通研究 2014年5期2014-03-23
- 炉膛出口烟温计算方法的研究
重问题，炉膛出口烟温计算不准确与炉膛出口烟温实测值同设计值存在较大偏差有关。当炉膛出口烟温比设计值高很多时，就会造成各级过热器吸热量明显增多，出现过热器管壁温度超出设计值，减温水量显著增加，严重时还会造成过热器管壁爆裂的事故和结焦现象［1－2］。目前炉膛出口烟温计算方法均是利用简化的理论模型，并且依据大量试验和运行数据进行补充修正，但是存在一定的局限性［3］。因此，本文对几种炉膛出口烟温计算方法进行系统的分析比较，为锅炉设计和运行的准确计算提供可靠依据。1
黑龙江电力 2013年2期2013-03-05
- 炉膛出口烟气测温装置的分析与比较
)本文就炉膛出口烟温测量装置为立足点，结合近年来测温装置的使用情况及其发展趋势，分析了现有传统的测温装置存在的优势和弊端，新兴的红外和声波测温的原理及其各自的特点，提出了解决锅炉能够在全负荷范围内长期连续测量炉膛出口烟温装置困难问题的方案。炉膛烟温；全负荷连续测量；烟温探针；红外测温系统；声波测温系统。1 炉膛烟气测温的重要性火电厂锅炉燃烧调整对锅炉安全、经济运行十分关键，而燃烧调整试验时需要监测一系列参数，但其中一个非常关键的直接反应燃烧火焰的参数就是炉
电力勘测设计 2013年2期2013-02-08
- 解析电除尘烟温与粉尘特性的最佳结合点
00）解析电除尘烟温与粉尘特性的最佳结合点郭 刚（福建龙净环保股份有限公司，福建 龙岩 364000）分析了电除尘烟温对粉尘特性的影响，以及烟温对电除尘器效率的影响，从中找出烟温调节与粉尘特性的最佳结合点。利用烟温调节的理念，应用余热利用节能电除尘技术对电除尘器进行提效改造，通过实例证明，这既可扩大电除尘器适应性和提高电除尘效率、满足低排放要求，又可节省电煤消耗和降低电耗，具有环保与经济的双重效益。电除尘器;烟温调节;粉尘比电阻;除尘效率1 引言电除尘器最
中国环保产业 2012年5期2012-11-22
- 卧式燃油燃气炉炉胆传热计算方法的比较研究
的是确定炉胆出口烟温。本文在对已有的卧式内燃燃油燃气锅炉炉胆的传热计算公式进行比较，提出适合加热炉炉胆传热计算的方法和简化算法。1 已有的炉胆传热计算公式方法一：苏联《锅炉机组热力计算标准方法》中炉膛出口烟温的计算公式为［5］：式中：Tll——理论燃烧温度，K;δ0——黑体辐射常数，5.67 × 10-11kW/(m2.K4);F1——炉膛辐射受热面积，m2;φpj——炉膛平均热有效系数;α1——炉膛系统黑度;φ——保热系数;Bj——计算燃烧消耗量 kg/
应用能源技术 2012年7期2012-09-19
- 基于声学测温与最小二乘支持向量机的锅炉炉膛灰污监测方法
态下锅炉炉膛出口烟温，用最小二乘支持向量机获得实际运行状态下锅炉炉膛清洁时的潜在炉膛出口烟温，运用上述两参数定义灰污特征参数来表征锅炉炉膛整体灰污状况。建立了监测模型，从电厂采集数据对模型进行了训练和验证，并对获得的灰污特征参数进行了分析，结果表明：基于声学测温和最小二乘支持向量机的锅炉炉膛灰污监测方法可以较准确地实现电站锅炉炉膛的灰污监测，为炉膛的吹灰优化打下了良好的基础。炉膛出口烟温；声学测温；最小二乘支持向量机；灰污特征参数；灰污监测0 引言受热面的
电力科学与工程 2012年7期2012-02-08
- 锅炉特长非冷式烟温探针运行故障处理
技术。特长非冷式烟温探针是在超超临界机组双切圆锅炉里面运用的一种烟温测量仪器，它在锅炉点火升温、升压过程中发挥了重要的监测作用。1 特长非冷式烟温探针概况1.1 特长非冷式烟温探针烟温探针一般用在锅炉过热器或再热器进口的关键区域，以防止锅炉启动过程中管壁金属过热。它由1个内含探测元件的枪管构成，枪管借助行走箱伸入或退出炉膛以测量沿锅炉宽度的炉膛烟气温度。为了测量炉膛内各点的烟气温度，烟温探针可停留在其行程上的每一个预定位置，通过位置指示仪显示出电偶末端在炉
综合智慧能源 2012年7期2012-01-26
- 沙角C电厂#2锅炉氧量补偿控制策略的改进
“空气预热器进口烟温平均值”作为判别参数，其补偿逻辑的设计原则是:在一定负荷条件下，当“空气预热器进口烟温平均值”大于一定值或“10 min前、后的空气预热器进口烟温差值”大于一定值时，即认为锅炉燃用的是易结焦煤种，需要进行氧量补偿。氧量补偿逻辑如下:(1)实时计算烟温差值。t时刻的烟温平均值=t时刻的空气预热器进口烟温各测点平均值(剔除坏点和不稳定点)，烟温差值=t时刻的烟温平均值－(t－10 min)时刻的烟温平均值。(2)烟温差值 ＜0.5℃且 t时
综合智慧能源 2011年9期2011-09-04
- 高温旋风分离器耐火砖脱落原因及对策
至0,分离器出口烟温由970℃急剧降至600℃,分离器内部及出口水平段耐火砖急剧降温,外部铁护板与耐火砖膨胀不均而出现裂缝,导致耐火砖脱落。2.2 未设计固定装置分离器筒体标高24～34 m段为下锥体斜段,内衬耐火砖重量分3层由底部托砖铁支撑,斜段筒体原设计未进行辅助加固,如底部耐火砖出现问题损坏,则此层耐火砖及保温砖因无支撑将全部脱落。2.3 托砖铁变形托砖铁固定在分离器筒体上,每块托砖铁强度靠上下3个支撑拉筋保持,支撑拉筋点受膨胀热应力作用,局部受力点
东北电力技术 2011年2期2011-08-15
- 1000 MW切圆燃烧锅炉燃烧系统特点及烟温偏差控制
计和运行角度降低烟温偏差等都是值得锅炉技术人员研究的方向。徐州彭城电厂三期工程1000 MW超超临界参数四角切圆燃烧塔式锅炉，于2009年投产。设计煤种为晋中烟煤 (收到基低位发热量:20 966 kJ/kg;干燥无灰基挥发分:35%)，校核煤种为徐州混煤 (属烟煤，其低位发热量:21 736 kJ/k，干燥无灰基挥发分:25%)。设计采用中速磨煤机一次风正压直吹式制粉系统，煤粉燃烧器为四角布置、切向燃烧、摆动式燃烧器。燃烧器共设置12层煤粉喷嘴，锅炉配置
湖南电力 2010年1期2010-07-13