干球温度
- 人工制冷条件下高温掘进巷道的温度场分布特征研究*
记录测点处的干球温度值。1.3 结果分析设备开机后，3 个测点的干球温度变化如图2 所示，可以看出，温度稳定后，1 号测点干球温度位于25.9～26.9 ℃，2 号测点干球温度位于27.0～28.0 ℃，3号测点干球温度位于27.0～27.9 ℃，与原始的环境温度相比（34 ℃），各测点温度均下降明显，说明人工制冷设备的降温效果显著。2 人工制冷设备降温效果的数值模拟分析2.1 物理模型建立物理模型如图3所示，模型长为100 m，断面尺寸及人工制冷设备相应
现代矿业 2023年9期2023-12-16
- 轨道车辆空调全新风模式运行分析
相对值随室外干球温度的变化2)室外干球温度的影响。图 3 反映了变频空调机组能效比相对值随室外干球温度变化的关系。以额定工况(干球温度为33 ℃、相对湿度为70%)的能效比为基准值,室外干球温度由33 ℃降至27 ℃时,平均干球温度每降低1 ℃,机组能效比上升5%,表明全新风模式下变频空调机组在低温工况时,可达到较高的能效比。2.1.2 制热试验在全新风模式下进行制热试验:室外工况由0 ℃升至7 ℃,制热量和功率都上涨,但功率的上升幅度要大于制热量的上升幅
技术与市场 2023年10期2023-10-29
- 数据中心用间接蒸发冷却空调机组性能测试及适用性分析
二次空气入口干球温度最高为33.4 ℃对应时刻16：00、此时湿球温度为20.5 ℃；一次空气入口干球温度最高为 38.4 ℃、最低为 37.7 ℃、平均为 38.0 ℃；经过机组处理，一次空气出口干球温度最高为 25.2 ℃、最低为24.8 ℃、平均为25.0 ℃，满足数据中心送风参数要求；一次空气温降平均为12.9 ℃，最高为 13.3 ℃。3.3 风量测试对于数据中心用间接蒸发冷却空调机组，当一次风量不变时，增加二次风量可以强化与湿通道侧水膜的换热，
流体机械 2022年9期2022-11-04
- 干热气候区的高温冷水机组出水温度研究
空调室外计算干球温度和湿球温度是同时出现且相互关联，给出不同不保证率分别为0.4 %、1 %及2 %，换算为对应年不保证小时数分别为35 h、87 h及175 h，这与我国暖通规范采用的累年不保证时间为50 h不同，为解决ASHRAE规定不保证小时数与我国暖通规范的不一致问题，笔者利用EXCEL表按照ASHRAE对不同室外计算参数的定义方法，分别找出典型城市累年不保证50小时的干球温度与湿球温度同时耦合的对应值［4］。当计算常规冷水机组和对应的空调机组时，
制冷 2022年2期2022-07-14
- 利用联动滚筒布水的蒸发冷却器性能模拟
速、进口空气干球温度、进口空气相对湿度、冷却通道结构)对蒸发冷却通道出口空气温降、蒸发冷却器湿球温度效率、空气压力降的影响进行分析。2 工作原理和性能指标2.1 工作原理被动通风冷却系统见图1。供冷期，室外热空气进入蒸发冷却通道后，在联动滚筒式蒸发冷却器(以下简称蒸发冷却器)作用下等焓降温，由送风口进入室内，与室内空气混合降温。太阳能烟囱内空气被太阳光加热温度较高，与室内空气形成热压差，诱导室内空气从排风口流入太阳能烟囱，排向室外。蒸发冷却器结构见图2。蒸
煤气与热力 2022年6期2022-06-24
- 基于当地天气预报的冰蓄冷控制策略研究
度段内的逐时干球温度、冷负荷进行分析。2.2 气象数据统计根据以上方法，可以得出不同日平均温度空调期的频谱分布图，如图4 所示。图4 日平均温度空调期的频谱分布图2.3 各工况下的逐时干球温度变化分析由图4 可知，在分析冰蓄冷系统的运行策略时，仅需考虑日平均温度高于20℃的情况，日平均温度低于20℃时，无需空调，进行自然通风即可。图4 日逐时干球温度变化3 建筑冷负荷分析为了进一步分析冰蓄冷系统的蓄冰及融冰策略，先对各日平均温度区间下典型日的空调冷负荷进行
建筑热能通风空调 2022年4期2022-06-09
- 热泵除湿对密集烘烤温度场和品质效果的影响
HP密集烤房干球温度对比分析为了验证TC 和HP 2 种方式对密集烘烤过程的温度分布的影响，分别选取了TC 和HP 的温度控制点作为试验指标，与烘烤工艺设定曲线进行对比分析，结果如图2 所示。从图2 可以看出，随着烘烤时间的推移，TC 和HP 的干球温度上升趋势与设定工艺基本保持一致，但TC 与设定工艺干球温度之间的偏差大于HP 与设定工艺的偏差，对偏差进行方差分析，如表2 所示。TC 方式最大偏差为4.46℃，偏差平均值为1.855℃，方差为1.723℃
现代农业装备 2022年1期2022-03-11
- 制冷剂泄漏对除湿机结霜特性的影响研究
首先针对室内干球温度及制冷剂泄漏率对除湿机结霜情况的影响进行分析；而后对不同制冷剂泄漏率时除湿机蒸发器的温度分布进行分析，以便更深入的了解制冷剂泄漏过程中的结霜情况；最后针对制冷剂泄漏过程中的现有除湿机除霜保护程序的启动情况进行分析。本文对理解除湿机的结霜过程具有一定的意义，对后续除湿机结霜保护程序设计具有一定的指导作用。1 制冷剂泄漏下的结霜实验本文所涉及的实验均在焓差室内进行，实验所选用的除湿机型号为DH70K1RCA，R32制冷剂初始充注量为130
家电科技 2022年1期2022-02-16
- 定色后期干球温度对烤后中部烟叶质量的影响
烘烤定色后期干球温度对烤后烟叶质量的影响，在湿球温度40 ℃基础上，设置干球温度50、53、55 ℃ 3个处理，对比烤后烟叶外观质量、颜色指标、化学成分、感官评吸及经济性状的变化。结果表明，随定色后期干球稳温温度的升高，烤后烟叶外观质量呈下降趋势，正面颜色略微变浅，差异不显著。正面亮度值L、正背面黄度值b和饱和度C、化学成分协调性评分、感官评吸得分、香韵得分以及经济性状均呈先升后降趋势，T2处理最大;色差值ΔE呈先降后升趋势，T2处理最小。定色后期适当提高
安徽农业科学 2021年18期2021-09-27
- 气候变化对室外设计条件和冷负荷峰值的影响
研究通过分析干球温度或湿球温度变化的历史测量数据[11-14]和基于大气环流模型的未来气象数据[15-16]的变化，发现了干球温度和湿球温度均有上升的趋势，并预计未来几年的冷负荷峰值将会增加.这个发现对于确定冷却设备的大小具有重要意义，大多数HVAC和相关的建筑能源系统在进行重大改造或更换之前通常有大约20年之久的寿命.目前大多数研究都集中在分析干球温度和湿球温度的潜在趋势，很少有人研究极端或接近极端的干球温度和湿球温度同时发生的情况以及相应的室外空气焓值
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-09-22
- 数据中心机房新风送风状态点的分析
冷通道内设计干球温度取22 ℃，冷空气经过机柜后升温至32 ℃，即为热通道干球温度，根据表1要求冷通道露点温度不高于15 ℃，同时由于空气经过机柜升温的过程为等湿升温，热通道理论上露点温度和冷通道相同。2.2 夏季新风送入冷通道送风状态点分析结合上述分析，冷通道干球温度22 ℃、相对湿度60%，查焓湿图可知，此时露点温度为13.7 ℃，接近规范要求的15 ℃，比焓为47.9 kJ/kg(见表2)。为了保证新风送入室内不结露，则需要新风送风温度高于室内露点温
暖通空调 2021年2期2021-04-08
- 新风直接冷却空调箱应用于数据中心的节能分析
然冷源。控制干球温度、干球温差、比焓或比焓差等控制策略均有各自的缺陷[21]，故宜采用综合控制策略。如图2所示，以温度23 ℃、相对湿度50%作为送风点S的参数设定值，在GB 50174—2017《数据中心设计规范》规定的近似五边形包络线区域内均是可以接受的送风状态点。按照12 ℃的送回风温差，则理论回风点R的干球温度为35 ℃。如图2所示，过R点作等比焓线，理论上，该等比焓线下的所有区域均可以利用自然冷源，但是数据中心几乎无潜热，大部分的数据中心均要求空
暖通空调 2021年1期2021-03-16
- 矿井排风余热喷淋换热效率分析与计算
Ta为空气的干球温度,K;γ为汽化潜热,取2 257.2 kJ/kg;Tb为空气的露点温度,K;d为空气含湿量,g/kg.空气流量的计算式为(2)式中:u为空气流速,m3/s;B为当地大气压,Pa;φ为相对湿度;Ps为饱和蒸气压,Pa.饱和蒸气压的计算式[18]为(3)式中:e1为15.233 116 19;e2为-2 806.323 803 14;e3为-0.009 878 99;e4为7.035 1×10-6.露点温度的计算式[19]为(4)含湿量的计
矿业工程研究 2021年4期2021-02-25
- 冷却塔免费供冷节能改造在实际生产中的应用
。[关键词]干球温度;湿球温度;冷却塔[中图分类号]TU831 [文献标志码]A [文章编号]2095–6487（2021）11–00–03Application of Free Cooling and Energy Saving Reformof Cooling Tower in Actual ProductionChang ao[Abstract]A workshop of Lanzhou Company is a workshop t
今日自动化 2021年11期2021-01-12
- 关键烘烤温度点对烤烟的香气影响研究
在烟叶烘烤至干球温度52～54℃的情况下，以时间为变量，进行烘烤。分别以5～7、9～11、倒3～4叶位的烟叶确认为下、中、上部叶，剔除病害及不正常烟叶，采用普通编杆方式，随机编杆，每杆140片；每座烤房随机分配9杆，挂在烤房二棚中央，装后同时开烤。除试验阶段，其他烘烤阶段均采用南平烟草烘烤工艺烘烤。X2、C2、B2为常规对照，具体试验设计如下：1.4 试验观察与记载(1)对每座烤房内已标记的9杆烟称鲜重，烤后称干重，确定干鲜比。表1 关键温度点停留试验设计
陕西农业科学 2020年9期2020-11-14
- 特殊烟叶烘烤技术研究
强保温，保持干球温度35℃，当湿球偏低时，应注意及时加水补湿，并大胆提高变黄程度，促进烟叶内含物转化完全。转火后在烟叶含水多和变黄残留任务大时，慢升温，也可以在48℃～49℃延长一段时间。随烟叶含水量下降和变黄完全，逐渐加快升温，防止回青与挂灰。定色期间宜控制较高的湿球温度，增进烟叶外观色泽，湿球温度可控制在39℃～41℃。在54℃充分延长时间，直至全炕所有叶片都定色后，再转入干筋期，干筋温度控制在68℃，湿球温度保持在42℃～43℃。干球温度不可高，湿球
科教创新与实践 2020年6期2020-09-10
- 夏季空调室外计算参数的修正研究
计参数是“以干球温度为基础耦合选取合同期湿球温度”。ASHREA[10]以及黄翔[11]和辛军哲[12]推荐的蒸发冷却空调室外设计参数选取方法本质均为“以湿球温度为基础耦合选取同期干球温度”。相对而言，“以一个参数为基础耦合选取另一个参数”的方法可减小参数不同时带来的设计偏差。本文利用理论分析、数理统计和模拟计算等研究方法，通过Energy Plus 对典型城市建筑的四种参数选取方法条件下的空调设计负荷及典型气象年夏季逐时冷负荷分别进行计算，对比分析得到各
建筑热能通风空调 2020年7期2020-08-29
- 一种新的全空气THIC 空调系统性能分析
即：室内空气干球温度tN、含湿量dN（或室内空气相对湿度）。2）W 点的状态参数，即：室外新风空气干球温度tw、含湿量dw（或室内空气相对湿度）。3）建筑物室内的显热热负荷Qx、湿负荷W 以及热湿比。4）低温表冷器冷冻水进口温度tw1。5）高温表冷器冷冻水进口温度tw3。在本文的研究中，假设：1）新风量G 按建筑物内总人数，以及每人30 m3/h新风量计算。2）排风量等于新风量。3）空气送风温差为5 ℃。因此，根椐以上所述的已知和假设的条件，利用式（1）可
建筑热能通风空调 2020年6期2020-08-03
- 关于地铁车站站台门结露现象的研究
区间隧道空气干球温度tw-站台门外表面干球温度tn-站台门内表面干球温度tk-站台公共区空气干球温度Ra1-区间隧道空气对流换热阻Ra2-站台公共区空气对流换热阻Rm-站台门本体热阻δ-站台门厚度q-热流密度1.3对非结露侧站台门的数据分析根据公式2.2.1分析可知：因为站台公共区空气对流换热阻Ra2的影响，站台门内表面干球温度tn理论上应该大于站台公共区干球温度tk，而实际测试结果tn（26.6℃）>tk（25.2℃）与理论分析较为符合;同时因为区间隧道
装备维修技术 2020年26期2020-07-05
- 适用于计算机程序计算的湿空气计算方法
气状态参数有干球温度tw、焓值h、含湿量d、相对湿度φ、水蒸气分压力p q、湿球温度tw、露点温度tl。在这些状态参数中，有一些参数之间是相关的，例如：含湿量d与水蒸气分压力p q之间、焓值h与湿球温度tw之间、含湿量d与露点温度tl之间，都一一对应，知道其中一个参数就可以确定另外一个参数。根据湿空气原理可知，由任意两个相互独立的状态参数可以确定其余状态参数。后文会针对各种情况分别说明相应的求解方法。求解过程中除式（1）和式（3）外，还会用到如下两个公式：
建筑热能通风空调 2020年3期2020-05-05
- 基于SET 指标与区域划分的地面空调送风优化
客舱内各区域干球温度不均的情况，仅依据整个客舱的干球温度，得出的地面空调的送风区间无法满足客舱内局部区域热舒适性的要求。因此，本文根据客舱内各区域干球温度的差异，对客舱进行区域划分，以SET 作为客舱热舒适性的评价指标，通过改变空调送风速度，研究不同区域的热舒适性，得出优化后满足客舱热舒适性要求的地面空调送风区间，所得结果有效地解决了地面空调恒速送风时，所造成客舱热舒适性不佳的问题。该研究结果可为客舱热舒适性的提高和地面空调送风控制提供理论依据。1 理论分
流体机械 2020年1期2020-03-04
- 干湿球法测量相对湿度的影响因素分析
素，但未考虑干球温度及干湿球温度差等对相对湿度的影响。CHEN[8]与USTYMCZUK[9]等考虑了常温下干球温度和湿球温度对相对湿度影响的不确定度，但忽略了风速对相对湿度的测量精度的影响。可见，目前对影响相对湿度的各因素对相对湿度精度的影响及影响程度、敏感程度等尚缺乏完整清晰的分析。本文基于干湿球法的测量原理，采用试验对干湿球系数与风速和温度间的关系进行标定，并采用误差分析的方法得到常用温度范围内干、湿球温度及风速对相对湿度的影响程度和不确定度，为提高
中国计量大学学报 2019年3期2019-11-08
- 利用冷凝水喷雾冷却冷凝器的实验研究
OP，且室外干球温度越高提升越明显。实验喷雾量范围内（6.72L/h～33.54L/h），室外干球温度分别为30℃、35℃和40℃工况下，COP最大值与未喷雾状态下相比分别提高了11.0%、15.2%和17.9%。空调冷凝水；冷凝器；喷雾冷却；实验研究0 引言空调制冷运行过程中产生的冷凝水温度较低，且制冷量越大、室内湿负荷越大，产生的冷凝水也越多，如果能够将空调中排出的冷凝水收集起来加以利用，可以达到良好的节能效果。目前空调冷凝水的回收利用方式主要分为两类
制冷与空调 2019年4期2019-09-11
- 湿空气露点温度计算公式的研究与应用
测量湿空气的干球温度tg和相对湿度φ，然后通过查询点阵格式的湿空气焓—湿图软件得到。该方法比较常用，但一般仅限于人工输入查询。若将焓—湿图输入系统由程序自动查询，则编程工作量太大，在控制系统中使用极为不便。为满足使用要求，空调系统通常需要同时测量或控制多个空气参数，如温度、相对湿度、露点温度、含湿量等，各参数之间存在关联，某一参数的变化会引起其它参数的变化，若每个空气参数都采用不同的传感器进行测量与控制，则控制系统的成本大幅增加，且控制系统变得较为复杂。因
装备制造技术 2019年5期2019-07-15
- 基于二元超阈值模型的空调室外计算干湿球温度确定方法研究
30 a室外干球温度及露点温度数据)由NCDC(美国国家气候数据中心)网站上下载.气象台站每日仅定时记录8次数据，将定时记录数据通过MATLAB三次样条插值[10]形成逐时数据.通过干球温度和露点温度在MATLAB上通过迭代计算获得对应的湿球温度数据.2 现有夏季空调室外计算参数确定方法2.1 我国夏季空调室外计算参数确定方法我国现行的夏季空调室外计算干、湿球温度的确定方法表述为历年平均不保证50 h的干湿球温度[4].以乌鲁木齐市为例，选取历年平均不保证
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-06-07
- 自然通风对呼吸顺畅度影响的有序逻辑回归分析
射温度tf，干球温度tg，相对湿度ψ，风速v，CO2n)，收集受试者在该环境下对呼吸顺畅度所做的主观评价指标，研究教室在自然通风情况下环境参数对人体呼吸顺畅度的影响，以期为同类课题研究提供参考。1 研究方法1.1 受试者背景和测试地点本次课题受试者为建筑环境与能源应用工程专业学生，受试者人数77人，其中男生66人，女生11人。受试者已在厦门生活3年，已基本适应厦门市气候。受试者背景情况见表1。表1 受试者背景情况测试地点位于集美大学大唐楼2504教室，该教
集美大学学报（自然科学版） 2019年1期2019-03-14
- 热泵密集烤房烘烤过程中干湿球温度响应研究
烘烤过程中的干球温度响应度略小于燃煤密集烤房烘烤过程中的干球温度响应度。②热泵密集烤房烘烤过程中的湿球温度响应度大于燃煤密集烤房烘烤过程中的湿球温度响应度。③热泵密集烤房与燃煤密集烤房烘烤过程中水平方向的干湿球温度响应度高于垂直方向的干湿球温度响应度。④热泵密集烤房与燃煤密集烤房烘烤过程中的干球温度响应度高于湿球温度响应度。提高热泵密集烤房供热能力和通风能力是提高烟叶烘烤质量的重要措施。关键词：热泵密集烤房;干球温度;湿球温度;响应度中图分类号：S572.
山东农业科学 2019年12期2019-02-10
- 二次加湿蒸发降温系统性能研究
n为进口空气干球温度，℃；tout1为一次出口空气的干球温度，℃；tout2为二次出口空气的干球温度，℃；ts为入口空气湿球温度，℃.1.3 进出口的温降Δt1=tin-tout1(3)Δt2=tin-tout2(4)式中，Δt1为一次出口空气的温降，℃；Δt2为二次出口空气的温降，℃.1.4 进出口的加湿量Δd1=dout1-din(5)Δd2=dout2-din(6)式中，Δd1为一次出口空气的加湿量，g/kg ； Δd2为二次出口空气的加湿量，g/k
云南师范大学学报（自然科学版） 2019年1期2019-01-24
- 管式间接蒸发冷却空调机组性能研究
析了进口空气干球温度、相对湿度对空调机组降温及冷却效率的影响，为提高对管式间接段蒸发冷却空调机组性能的了解具有一定的指导意义。间接蒸发冷却；管式；冷却效率；相对湿度0 前言空气的干湿程度不同，其容纳水汽的能力也不同。空气越干燥，它容纳水汽的能力越强。由于干空气可以容纳较多的水汽，而水汽化会吸收热量，因此，干空气在由干变湿的过程中，能为空调提供所需要的冷量。这种干空气所具有的能力，称之为干空气能。干空气能和太阳能、风能、潮汐能一样，属于可再生利用的绿色能源。
制冷与空调 2018年4期2018-09-11
- 湿球温度计算方法研究
湿球温度;干球温度;相对湿度;二分法;拟合中图分类号：P412.11 文献标志码：A doi： 10.7535/hbgykj.2018yx02008XU Zheng，ZHANG Qing，XU Yan.Study of the calculation method of wet bulb temperature[J].Hebei Journal of Industrial Science and Technology，2018，35（2）：123-127
河北工业科技 2018年2期2018-09-10
- 典型地区管式间接蒸发空气冷却器的性能优化
风，空气进口干球温度为40.3℃，湿球温度为24.2℃，管径为0.02m，管长为1.5m，纵向、横向管间距均为0.035m，二次空气流速为2.8m/s时计算出的换热效率随一次空气流速的变化关系图。可以看出，一次空气流速4.0m/s（一、二次空气质量流量比在0.36左右）时，换热效率最大。图1 吐鲁番地区一次空气流速变化对换热效率的影响Fig.1 The effect of the primary air velocity on the cooling ef
制冷与空调 2018年3期2018-07-19
- 建筑气候数据的平稳化处理与缺失数据补充
有：X1——干球温度。即离开地面1.5m处的空气温度，取值单位为0.1℃；X2——露点温度。即大气压力一定，空气含湿量一定的情况下，未饱和空气因冷却而达到饱和状态时的温度，单位取0.1℃；X3——太阳辐射。即水平面上立体角内所接收到的太阳直射和太阳散射之和，单位为MJ/m2；由于条件的限制，某些站点创建比较晚，数据较少或缺失量较大（如上海的某些站点），故本文首先去除了部分站点，选取的有效站点共有476个。对于所选取的站点，常常有个别数据异常或明显超过了正常
建材与装饰 2018年26期2018-06-14
- 闭式冷却塔冬季运行性能研究
球温度及空气干球温度。影响冷却塔冷却性能的运行参数主要有冷却塔喷淋水量，进口空气流量及冷却塔冷却水量。因此本文将对上述参数中的气象进行实验分析， 重点确定冬季气象参数改变对冷却塔运行性能产生的具体影响。2 冷却塔传热性能评价指标冷却塔生产方通常给出的是夏季额定工况条件下的性能参数， 而实际工程中， 由于季节和室外气象参数的变化， 冷却塔的实际运行效果大多是偏离其额定设计效果的， 致使其实际冷量Q， 能耗数等也不同于额定冷量Q0 ， 额定能耗系数。因此， 如
建筑热能通风空调 2018年3期2018-05-18
- 热源塔热泵冬季供暖性能实测分析
适用。在空气干球温度为9℃-15℃，相对湿度为55%-65%，主机热水进出口温差为1.9℃-2.3℃，主机功率为144kW-155kW，源侧泵和用户侧泵功率为17kW-18kW，热源塔风机功率为34kW-35kW的试验条件下，该热泵机组的主机冬季制热性能系数COP为3.61-5.19，系统冬季制热综合性能系数SEER为1.84-2.66。在空气干球温度为12℃-14℃时，热泵机组的COP值在4.5-5.2之间，处于高效运行；同时热源塔的换热效率高达67%-
制冷与空调 2018年2期2018-05-15
- 医院空气源热泵系统冬季采暖性能的测试与分析
内，平均室外干球温度 2.64 ℃。1月23日～25日出现极端恶劣天气，室外日均干球温度分别为-5.10 ℃、-6.90 ℃和-2.80 ℃。热泵系统运行效率降低但蒸发器表面并无结霜现象，采暖建筑室内供热稳定。采暖周期内平均总供/回水温度、单台热泵平均供/水温度、平均建筑供/回水温度和平均新风供/回水温度分别是 42.3 ℃/38.8 ℃、46.7 ℃/40.0 ℃、41.2 ℃/35.8 ℃和 41.3 ℃/39.5 ℃。测量周期内，热泵系统能始终保持总
制冷技术 2018年1期2018-05-04
- 新型温湿度换算软件的设计与实现
；ew—— 干球温度t所对应的纯水平液面饱和水汽压，kPa；A—— 干湿表系数，℃-1；p—— 大气压强，kPa；t—— 干球温度，℃；tw—— 湿球温度，℃干球温度t下纯水平液面饱和水汽压ew的计算公式如式（2）：式中：T1= 273.16 K（水三相点温度）；T=（273.15 +t）K类似地，把式（2）中的ew换成etw，令T= （273.15+tw）K，就可求得湿球温度tw下纯水平液面饱和水汽压etw。根据文献[2]，可知干湿表系数A可采用经验公式
上海计量测试 2018年1期2018-03-21
- 济源烟区不同类型烟叶的采收与烘烤技术
技术措施 干球温度宜低不宜高，湿球温度宜高不宜低，烘烤时注意保湿变黄，稳升温，缓定色，力争烤出优质烟；湿球温度宜稍高，变黄期注意保湿，适当缩小干湿差，必要时可加水增湿；起点温度大约32～36 ℃，秋后或底棚烟尚可再低；升温速度宜慢不宜快，适当延长烘烤时间，耐心等烟叶变化；变黄程度在温度达40 ℃前烟叶变八成黄以上，42℃前变九成黄以上，46 ℃叶黄筋黄片，烘烤后不显青。1.2 氮素施用过多落黄差的烟叶1.2.1 采收装烟 尚熟至成熟采收，不可采生，也不可
江西农业 2018年13期2018-02-11
- 多变环境条件下家用空调器性能的实验研究
球温度和室外干球温度的变化对空调器运行性能影响较大，而室内干球温度和室外湿球温度的影响则稍小。M.B.Yurtseven等［10］对伊斯坦布尔的两处布置相同的办公场所的变频和定频空调器进行了43 d的耗电量实验，实验较好的反映了多变环境条件下变频和定频空调器的能耗差别。Chen I.Y.等［11］研究了一天内室外环境温度和空调器设定温度对定频和变频空调器性能的影响。结果表明，平均消耗功率随着热负荷的增加和设定点温度的降低而增加；对于相同的初始室温，定频空调
制冷学报 2018年1期2018-01-29
- 气象参数对成都地区办公建筑能耗的影响及预测
地区30 a干球温度、太阳辐射等各气象参数月均值的变化，模拟分析了该地区建筑的采暖、制冷及总能耗，利用多元回归建立了建筑能耗与气象参数之间的关系式，并检验了该关系式的准确性。结果表明：成都地区办公建筑能耗变化与各气象参数没有呈现明显的规律性；建筑月总能耗与各气象参数呈纯二次多项式关系，月采暖能耗、月制冷能耗与各气象参数呈交叉二项式关系；建筑月能耗回归模型能够较准确地预测建筑月能耗与各气象参数的关系，且月采暖能耗和月制冷能耗回归模型预测的准确性优于月总能耗模
土木建筑与环境工程 2017年4期2017-06-27
- 关键温湿度对隆林烤后烟叶外观质量和经济性状的影响
部叶以变黄期干球温度38℃、湿球温度36℃，定色期干球温度46℃、湿球温度37℃为最佳关键烘烤温湿度；上部叶以变黄期干球温度40℃、湿球温度36.5℃，定色期干球温度48℃、湿球温度37.5℃为最佳关键烘烤温湿度。烟叶烘烤；温度；湿度；外观质量；经济性状烤烟烘烤是决定卷烟品质和提高工业可用性的关键环节［1-2］，烘烤过程中温湿度条件是烘烤成败的关键［3］。隆林烟叶多为山地烟［4］，其独特的生长环境决定了其“难变黄、难脱水”的烘烤特性［5-7］，当地烟农对不
广东农业科学 2017年2期2017-04-27
- 无填料冷却塔冷却性能的试验研究
度、室外空气干球温度、气水比对不同类型冷却塔冷却效率的影响也很少有综合对比及评判。本文将基于搭建的无填料冷却塔试验平台对上述影响因子进行分析和综合对比评判。2 试验台的搭建试验台构造如图1所示，试验台为圆柱形无填料冷却塔，流量，横截面积 0.61 m2，塔高 1.6 m。主要有电动机、风机、收水器、雾化喷头、集水池、进出水管等组成。冷却塔共上下2组喷头，每组4个，上喷式冷却塔（喷嘴位于冷却塔底部）和下喷式冷却塔（喷嘴位于冷却塔顶部）的研究在同一结构内进行，
流体机械 2017年9期2017-02-06
- 某地下泵房壁面结露与相对湿度研究
以及湿空气的干球温度与壁面温差之间的关系进行理论分析和现场实测验证。相对湿度；空气与壁面温差；壁面结露；地下建筑引言地下建筑与地面建筑工程相比，潮湿结露是其一大特点，尤其是在滨海地区，如水电站、核电站的地下部分、江河湖海岸旁火电厂等工业建筑以及民用建筑的地下部分。部分内陆地区的地下建筑如地下车库[1]、地下泵房等位置也存在潮湿结露的现象，尤其是在南方和雨季。1 理论分析1.1 相对湿度与壁面结露之间关系湿空气干球温度20～30℃，相对湿度分别是70%、75
大科技 2016年35期2016-08-06
- 干球温度和湿球温度对湿式空冷器冷却能力的影响
01306）干球温度和湿球温度对湿式空冷器冷却能力的影响任志强（上海海事大学商船学院，上海 201306）依据湿式空冷器测试标准建立了性能测试试验台，试验研究了干球温度和湿球温度对湿式空冷器冷却能力的影响。结果表明，当湿球温度一定时，干球温度对湿式空冷器的影响较大；因此，设计湿式空冷器时不能只考虑湿球温度，不考虑干球温度。同时分析了湿球温度与湿空冷管程进水温度的温差对湿式空冷器冷却能力的影响。湿式空冷器；干球温度；湿球温度；冷却能力空冷器通常利用翅片管外的
工业用水与废水 2016年1期2016-05-11
- 干湿球温度在国标允差内变化对风管送风式热泵性能影响的实验研究
内侧与室外侧干球温度一维变化、二维耦合变化实验，如表2所示。表2 室内外干湿球温度在国家标准允差范围内变化实验工况Tab.2 Test conditions when D＆WBTs change in the variations set in national standard实际性能测试过程中，往往会发生室内侧和室外侧环境温度均偏离标准工况点，但仍在国标允差范围内的情形，故进一步考虑了室内侧与室外侧干湿球温度同时极限耦合的情况。通过室内侧耦合工况与室外
制冷学报 2015年4期2015-12-23
- 基于温频法和温湿频法的南京全年逐时气象数据分析
温湿频法求解干球温度、含湿量和太阳总辐射不同频段的数据，以此分析它们的分布特征。可为建筑物全年能耗计算和分析提供理论依据。干球温度；含湿量；太阳总辐射；温频法；温湿频法0 引言建筑能耗分析对确定空调全年能耗、新建建筑的节能设计、既有建筑的节能改造都有重要意义[1]。温频法[2，3]及温湿频法[4，5]都是用于计算建筑能耗的简化方法，这两种方法都对气象参数具有较大的依赖性，且在气象参数计算整理上需耗费较多的时间[6]。本文通过编写气象数据计算程序，对逐时气象
发电技术 2015年5期2015-12-16
- 矿井降温风量计算模型研究
入口、出口的干球温度，℃;Δt 为干球温度变化量，℃;Δd 为巷道出入口的含湿量变化量，g/kg;cp为空气的质量定压热容，可取1.005 kJ/(kg·℃)。3 矿井热源调查统计风流流过井巷的总热交换量可通过热源调查统计方法算得。井下的主要热源有围岩的散热Qgu、风流的自压缩热Qp、机电设备放热Qjd、热水放热Qvt、人员放热Qr等，分别可由文献［5］的相关公式算得(从略)。4 降温风量计算模型适当增加高温工作面的风量，可降低单位风量的温升、明显降低工作
金属矿山 2015年7期2015-03-28
- 冷却塔各参数的变工况分析
塔出塔水温受干球温度变化的影响不大，而受湿球温度与大气压力变化的影响较大；冷却塔出水温度受通风量变化的影响比对冷却水量变化的影响更大。火电机组； 冷却塔； 变工况； 水温冷却塔是火力发电机组循环冷却水系统中的重要换热设备，其运行状况受到机组负荷、循环水运行方式以及气象条件的影响。现有文献资料主要针对冷却塔热力计算方法及冷却塔热力性能实验进行了研究，而针对循环冷却水系统的变工况特性研究，也主要集中在凝汽器方面，并且都是在凝汽器进口水一定的前提下，利用凝汽器变
发电设备 2015年4期2015-03-27
- 全新风对恒温恒湿空调能源供应的影响分析
4～6]，即干球温度效率变成了湿球温度效率，由此得：而析湿系数：式中 Vy—空气迎面风速，m/s；ω—表冷器管内水的流速，m/s；A，B，P，m，n—相应的系数和指数，与表冷器类型有关。由式（3）得传热系数：1 建立空调箱功能段模型1.1 模型的建立湿球温度效率可表示为：图1给出了恒温恒湿空调系统空调箱的组成示意图。如图1所示，整个恒温恒湿空调系统的温湿度调节部分主要分为三个功能段，分别为：表冷段、加热段（包括一次、二次加热）、喷淋段。进入表冷段的冷水量和
发电技术 2014年1期2014-12-19
- 湿空气物理性质计算的算法思想
】大气压力、干球温度、湿球温度、相对湿度、露点温度、含湿量、焓值、水蒸气分压及饱和水蒸气分压等，是空调设计的重要指导参数。本文在大气压固定，已知任意两个参数基础上，分别建立其它参数的计算方程。【关键字】干球温度；湿球温度；相对湿度；露点温度；含湿量；焓值；水蒸气分压；饱和水蒸气分压1 引言空气，实则是干空气与水蒸气混合体，湿空气中水蒸气含量虽少，但作用极大，空调任务之一，就是调节空气中的水蒸气量。在空调设计中，大气压力、干球温度、湿球温度、相对湿度、露点温
科学与技术 2014年11期2014-10-21
- 烤烟散叶堆积烘烤过程中烘烤因素与叶温变化的通径分析
风速、风压、干球温度、湿球温度和相对湿度.结果表明，散叶堆积烘烤过程中叶温的变化有4个阶段：预热阶段、叶温平稳阶段、缓慢升温阶段、快速升温阶段.在不同阶段对叶温变化影响的主要因素不同，预热阶段的主要影响因素是干球温度与风压；叶温平稳阶段的主要影响因素为干球温度、相对湿度和风压；缓慢升温阶段的主要影响因素是干球温度与相对湿度，快速升温阶段的对叶温变化的影响以干球温度与相对湿度为主，风速与风压为辅.叶温的变化是烟叶外在环境与内在生理的共同作用，散叶堆积烘烤过程
河南农业大学学报 2014年6期2014-09-27
- 金属填料直接蒸发式空调机性能研究
析了进口空气干球温度、相对湿度对空调机降温及冷却效率的影响，为直接蒸发冷却式空调机性能的提高具有一定的参考意义。直接蒸发冷却金属填料铝箔相对湿度0 引言空气的干湿程度不同，其容纳水汽的能力也不同。空气越干燥，它容纳水汽的能力越强。由于干空气可以容纳较多的水汽，而水汽化会吸收热量，因此，干空气在由干变湿的过程中，能为空调提供所需要的能量。这种干空气所具有的能力，称之为干空气能。干空气能和太阳能、风能、潮汐能一样，属于可再生利用的绿色能源。蒸发冷却空调技术是适
建筑热能通风空调 2014年2期2014-07-20
- 蒸发冷却室外设计计算参数的确定方法
技术可以降低干球温度,给居住者提供一个较舒适的环境,还可通过控制干球温度和相对湿度改善农作物的生长环境及满足生产工艺的要求[1].目前相继修订和出台的国家标准，如《公共建筑节能设计标准》[2](GB50189—2005)、《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》[3](GB50736—2012)等都对蒸发冷却选择和应用提出了相应的要求,但是这些都没有明确提到蒸发冷却需要使用的室外设计计算参数的确定方法.目前正在编写的国家标准涉及到的蒸发冷却的部分以及蒸发冷却
西安工程大学学报 2014年4期2014-06-27
- 循环冷却水系统中逆流湿式冷却塔的特性研究
冷却塔中空气干球温度、空气湿度、水温和显热交换潜力（水与空气温差）的影响。2 数学模型2.1 模型的建立冷却塔中，水从上向下流，空气从塔底向上移动，水将热量传递给空气，自身温度降低。传热方式主要是接触传热和蒸发传热，不考虑辐射传热。接触传热是由于水与空气之间存在温度差而产生的，蒸发传热是由水分子的运动引起的。冷却过程如图1所示。图中m为质量流量、h为焓、Q为传热速率；下标a表示空气，下标w表示水，下标S表示显热，下标L表示潜热。图1 冷却塔参数理论上，水与
上海化工 2014年12期2014-03-21
- 考虑回流的横流冷却塔热力学模型及运行特性分析
1为进塔空气干球温度，℃；d1为进塔空气含湿量，kg/kg干空气；t2为出塔空气干球温度，℃；d2为出塔空气含湿量，kg/kg干空气；ta为空气干球温度，℃；da为空气含湿量，kg/kg干空气；tw为冷却水温度，℃；dw为温度为水温tw时饱和空气含湿量，kg/ kg干空气；Le为刘易斯数，Le＝α/σcp。根据冷却数公式，每个单元的冷却数可表示为:式中:ha为空气焓值，kJ/kg；hw为温度为水温tw时饱和空气焓值，kJ/kg；cw为水的比热容，kJ/(k
制冷学报 2014年5期2014-03-07
- 河南省某学院实验楼多联机空调系统设计
调节室外计算干球温度34.9℃，夏季空气调节室外计算湿球温度34.9℃。通过焓湿图查其对应的焓值hw1为88.2kJ/kg。2）室外空气计算温度简化方法[3]夏季空气调节室外计算干球温度，可按式（1）确定：式中：twg为夏季空气调节室外计算干球温度，℃；trp为累年最热月平均温度，℃；tmax为累年极端最高温度，℃。夏季空气调节室外计算湿球温度，可按式（2）确定：式中：tws为夏季空气调节室外计算湿球温度，℃；ts,r,p为与累年最热月平均温度和平均相对湿
建筑热能通风空调 2013年4期2013-01-19
- 陶瓷泡沫填料逆流直接蒸发冷却热质传递特性的实验研究
所需潜热，其干球温度将降低.蒸发冷却利用天然工质——水的蒸发来产生冷量.因此，蒸发冷却装置除了具有良好的热质交换特性，被用来强化换热［1］和能量回收［2］外，还作为一种行之有效且节能环保的制冷方式而获得了越来越广泛的应用［3-5］.空气和水在填料的表面发生热质交换，填料的选择对蒸发冷却装置的整体性能起着重要的作用.业内人士尝试采用多种材料作为填料［6-10］进行实验研究，已取得了一系列有价值的成果.金属陶瓷泡沫具有良好的耐腐蚀性、热物性和机械特性，是医学［
东南大学学报（自然科学版） 2012年3期2012-06-28
- 露点间接蒸发冷却技术在纺织厂的应用
后,可使出风干球温度的温降为6～8℃。在室外气温不是很高时,出风温度可以维持室内温度在人体可适应的温度范围,但是随着室外气温的升高,出风干球温度也随之增大,在正午温度较高(一般超过35℃)时,尽管室外温度与室内温度的温差仍在增大,降温幅度在增大,但是如果此时室内温度让人感觉不舒适(一般30℃以上),这时就不能单开露点间接蒸发冷却段,而应同时开启机械制冷段。图3是进风相对湿度、出风相对湿度、室内相对湿度三者的变化图。从图3可以看出,即使室外相对湿度和出风相对
山东纺织科技 2011年2期2011-11-02
- 新型全新风调温型除湿机的实验研究
流量,则出风干球温度随进热回收器的水流量的变化见图3所示。从图3中可以看到,在全新风除湿机名义工况下,出风干球温度随进热回收器水流量的增大而升高,水流量从0m3/h升高到2.2m3/h(由于热回收阻力,水冷冷凝器出水未完全进入热回收器内)时,出风干球温度从19.8℃升高至32.7℃,但从曲线变化来看,出风干球温度的升幅越来越小。图3 出风干球温度随进热回收器的水流量的变化在全新风除湿机名义工况下,热回收能力 (热回收热量占总冷凝热的比例)见图4所示。图4
制冷 2011年1期2011-06-19
- 环境干湿球温度对空调器性能影响的试验研究
甚远[2]。干球温度相同,湿球温度不同的空气,其相对湿度也不同,即空气内含水量不同,因为含水蒸汽量的不同改变了空气的换热系数和比热容,从而影响了传热。同时,若换热器表面温度低于对应湿度下的露点会出现凝露或结霜现象,改变了对流换热的传热系数。本文借助空调器空气焓差法测试室研究室内外空气干、湿球温度对空调器性能的影响。2 试验装置及测试方法2.1 试验方法以一款整机型号为KFR-90WT1-520的某品牌分体壁挂空调器为试验机,通过改变室内湿球温度和室外干球温
制冷 2011年1期2011-06-19
- 陈列冷柜玻璃门表面结露问题的试验研究
结露条件处在干球温度为T1、相对湿度为φ环境工况下的双层玻璃门冷柜，柜内温度为T2(T2＜T1)，双层玻璃门内、外表面温度分别为Tw2和Tw1，双层玻璃门冷柜柜门内外温度分布如图1所示。如果要在玻璃门外表面上结露，必须满足以下条件：玻璃门外表面温度Tw1必须低于环境工况露点温度Td，即：Tw1＜Td。环境工况露点温度可由环境工况干球温度T1和相对湿度φ换算得到。当环境工况干球温度T越高，或者相对湿度φ越高，环境工况露点Td就越高，也就越容易结露。由干球温度
制冷学报 2010年3期2010-08-03