试棒
- 电磁搅拌作用下CoCrMo合金熔模铸件凝固细晶研究
细晶效果优于铸件试棒处的。铸件试棒处的晶粒尺寸最小能控制在1 mm以下，等轴晶率最高能提升至31%。数值模拟结果表明，在电磁搅拌过程中，铸件试棒的磁场、电流和洛伦兹力都呈周期性变化，铸件试棒内部的流速随搅拌时间的延长而增大，最后趋于稳定。电磁搅拌对CoCrMo合金的凝固组织产生了明显的细化效果，促进了柱状晶向等轴晶转变。电磁搅拌的时间越长，铸件凝固组织的细化效果越好，铸件厚大部位的细晶效果越显著。结合实验结果和数值模拟结果发现，在电磁搅拌过程中，熔体流动引
精密成形工程 2023年10期2023-10-18
- 新型压铸浇道设计对预结晶组织和孔隙率的影响
含一个标准的拉伸试棒、拉伸试片、热裂镶块、阶梯镶块和阶梯上方的流动镶块，它不仅可以测试合金的标准力学性能，还可以测试合金的抗热裂能力和流动性.图1（b）和（c）分别显示了两种浇道镶块：一种是传统浇道；另一种是改进后的浇道.图1（d）和（e）分别为图1（b）和（c）浇道中的直浇道部分：一种是传统的直浇道；另一种为改进的弯折直浇道.其中，有关弯折浇道角度和截面积的设计见文献［15］，这样设计的目的是实现ESC 的破碎与收集.本实验中使用标准试棒进行微观组织和孔
材料与冶金学报 2023年5期2023-09-28
- GH3536粉末循环利用对SLM成型件力学性能的影响
至80℃。按标准试棒力学性能测试试样图制备成形件，如图1所示。图1 力学性能测试试样示意图Fig.1 Schematic Diagram of Mechanical Property Test Sample对不同循环次数的制备件进行相同热处理，热处理的工艺曲线，如图2所示。在每一次SLM制备过程前，都将回收粉末放置在真空干燥箱中12h以上，以除去粉末由于放置在空气中而吸附的水气。图2 热处理工艺曲线Fig.2 Heat Treatment Process
机械设计与制造 2023年7期2023-07-27
- DT4C电工纯铁套筒零件矫顽力不合格工艺改进
加工14件磁性能试棒及金相试样,磁性能试棒尺寸为φ10 mm×200 mm,金相试样尺寸为φ10 mm×10 mm。每两件磁性能试棒和金相试样为一组,放入相同型号的真空氢气退火炉中进行退火。根据加工经验及参考HB/Z 5015—1994推荐的电磁纯铁退火工艺,分别进行如下退火处理:①900 ℃×4 h去应力退火,退火工艺曲线见图2(a);②1120 ℃×4 h高温退火,退火工艺曲线见图2(b);③1120 ℃×4 h+900 ℃×4 h两次退火,退火工艺曲
金属热处理 2023年6期2023-07-26
- IC10合金涡轮叶片叶身不同部位取样的力学性能试验
简称手册）上标准试棒的测试数据，然而考虑到叶片薄壁铸造特性和叶身弯扭结构特征等因素，铸造叶片不同部位的材料性能数据与手册数据往往存在差异。缺少叶片本体材料性能数据的设计往往偏于保守或激进，进而导致材料达不到最佳的使用性能或造成叶片过早失效。因此，获得涡轮叶片的本体材料性能对于指导叶片设计、叶片类故障排除和叶片寿命评估具有重要意义。国内外针对涡轮叶片的结构特征和叶身本体材料性能开展了相关的试验研究。王亮等[6-8]通过设计板状试样研究叶片的薄壁特征，对比研究
航空发动机 2023年2期2023-07-08
- 抽拉速率对定向凝固DZ4125 合金温度场及晶粒竞争生长的影响
法定向凝固柱晶试棒的凝固过程，研究定向凝固过程中试棒中温度场、温度梯度及糊状区变化情况。对定向凝固DZ4125 合金试棒进行实际浇铸，并与模拟结果相结合，探究定向凝固柱晶高温合金凝固过程中温度场、糊状区与晶粒实际生长的变化规律，为定向凝固柱晶高温合金的微观组织调控提供一定的理论指导，并为后续定向凝固柱晶叶片的制备提供技术积累。1 实验及方法1.1 模拟研究方法定向凝固过程中的传热方式为两种：一种是型壳与铸件、铸件与水冷盘之间的热传导，另一种是型壳与炉壁之
航空材料学报 2023年2期2023-04-19
- 晶体取向对一种单晶高温合金再结晶的影响
9浇注了一批单晶试棒，合金成分见表1。实验使用熔模法制备的氧化铝陶瓷型壳，在型号为ⅤIM-IC/DS/SC的真空定向凝固炉中进行合金的熔化浇注和单晶试棒的定向凝固。加热器的保温温度和浇注温度都设为1 550 ℃，模壳下拉速度为3 mm/min。铸造完成后除去型壳，切除浇注系统，对叶片铸件进行宏观腐蚀，检查所有铸件的单晶完整性。挑选2根无任何晶粒缺陷且枝晶干生长方向即[001]晶向平行于试棒轴向的单晶试棒，用于检测一次晶向和二次晶向对再结晶行为的影响，采用晶
中南大学学报（自然科学版） 2023年1期2023-03-27
- 高水头大容量机组双相不锈钢热处理工艺研究
理，因此我们先对试棒按常用工艺进行了热处理试验，根据试棒实际尺寸，设定保温时间为2h。1）试棒热处理工艺曲线如图1所示。图1 试棒热处理工艺曲线2）热处理后的试棒力学性能检测结果见表4。表4 热处理后试棒力学性能从表4可看出，抗拉强度和伸长率两个指标不符合要求，且与标准差别较大，因此需对热处理工艺进行调整。3）调整后的热处理工艺为1150℃保温2h后，炉冷到1050℃，再保温2h后水冷。调整后的热处理工艺曲线如图2所示。图2 调整后的热处理工艺曲线4）试棒
金属加工(热加工) 2023年2期2023-02-27
- 31CrMoV9钢大兆瓦级内齿圈工艺研究
仿截面试样及性能试棒进行调质工艺试验，确定最佳调质温度及齿圈仿截面淬透深度，验证调质后开齿工艺的可行性。2 材料的选择太原重工股份有限公司某兆瓦级风电齿轮箱内齿圈材料为31CrMoV9钢，力学性能要求ReL≥900MPa、Rm≥1100MPa、A≥9%、Z≥40%、KV≥25J，调质硬度要求280～380HBW，齿圈外径3000mm、内径2600mm、齿宽500mm、模数25。为使试验具有代表性，选用两套仿齿圈壁厚的环形试样（外径1200mm、内径800m
金属加工(热加工) 2023年2期2023-02-27
- 壁厚和铸造缺陷对ZTA15 钛合金组织及性能的影响
，以往采用圆柱形试棒检测组织和性能，其横截面是固定的，无法准确反映铸件薄壁区域的组织和性能，笔者选用ZTA15 钛合金制备铸态和HIP 态的圆柱形及哑铃形试棒，分别模拟不同壁厚铸件，采用室温拉伸、显微组织观察、晶粒度评定、X 射线探伤、扫描电镜（SEM）及能谱分析等方法，研究了壁厚和铸造缺陷对其组织及性能的影响，支撑了ZTA15 钛合金铸件的推广应用。1 试验方法本试验所用ZTA15 钛合金试棒（铸态）采用熔模精密铸造工艺制备，首先制作了圆柱形及哑铃形的耐
钢铁钒钛 2022年6期2023-01-31
- 航空用钛合金大规格棒材超声接触法探伤优化的研究
验实验用料及对比试棒用料选用湖南金天钛业科技有限公司生产的牌号为TC18、直径为Φ400 mm的棒材。TC18钛合金名义成分为Ti-5Al-5Mo-5V-1Cr-1Fe，是一种具有高强和高冲击韧性的钛合金。合金的优点是在退火状态下具有很高的强度(1 080 MPa),采用强化处理后强度可达1 300 MPa，且其淬透性好，截面淬透厚度可达250 mm。由于截面厚度不受淬透性限制，特别适合制造飞机大型承力构件。采用普通低成本模锻(在模锻锤上进行)、热模锻和等
重型机械 2022年5期2022-11-23
- 恢复热处理对K403镍基高温合金组织与性能的影响
采用K403合金试棒模拟工作一段时间的叶片，对试棒进行恢复热处理，研究试棒处理后的组织和性能，对叶片的恢复效果进行验证。1 试验材料与方法K403合金铸态组织由γ固溶体、γ′相(58%～59%)、γ-γ′(2%)共晶、MC碳化物组成，主要强化相γ′相在高温处理时会溶解，在随后的冷却过程中重新析出细小、均匀和规则的γ′相，所以，K403合金具有采用热处理恢复其组织的可能。K403合金的化学成分如表1所示，铸态试棒的原始尺寸为φ15 mm×70 mm，按HB
金属热处理 2022年8期2022-09-05
- 应变速率对高铝钢连铸坯心部热裂行为的影响
200 mm 的试棒如图1 所示，左端设计为可夹持的形状，右端为螺纹形状。 高铝钢试棒化学成分见表1。图1 试棒实物Fig. 1 Material Object of Test Sample表1 高铝钢试棒化学成分（质量分数）Table 1 Chemical Compositions in High Aluminum Steel Test Sample（Mass Fraction）%1.2 实验设备与原理采用水平式高温拉伸方法开展实验，具体过程如下：（1）
鞍钢技术 2022年4期2022-08-04
- 冷却方式和应变速率对SnBi36Ag0.5 合金力学性能的影响
所示的标准拉伸试棒。合金浇铸前,先预热模具。浇铸完成凝固后迅速取出,放入水中进行冷却,或直接放到空气中冷却,或者与模具一起冷却到室温后再取出。空冷和水冷的试棒取出时要保证温度一致,不能有较大偏差。在模冷、空冷、水冷三种不同冷却方式下制备拉伸试棒,每一种冷却方式做15 根。图1 SnBi36Ag0.5 合金拉伸试棒(单位:mm)Fig.1 Sketch of SnBi36Ag0.5 alloy specimen for tensile tests (Uni
电子元件与材料 2022年5期2022-06-14
- 镂空铸型对HT300 组织和力学性能的影响
-φ30 mm 试棒专门设计的密实和镂空铸型，镂空铸型采用表面加强筋的镂空方式。密实铸型的重量为16 kg，采用表面加强筋镂空方式的铸型重量仅为4.5 kg，图1 密实和镂空后HT300-φ30 mm 试棒铸型图2 密实砂型与镂空铸型对比可以看出，镂空后铸型重量减重十分明显，重量由16 kg 减至4.5 kg，减重率高达72%.2.1 试棒冷却速率的影响图2 为HT300-φ30 mm 试棒浇注后的测量降温速率和对应的冷却曲线图，浇注完成后，即将热电偶插入
铸造设备与工艺 2022年2期2022-05-27
- 3种典型Al-Si-Cu系压铸铝合金耐腐蚀性能研究
3 种合金的压铸试棒，代替压铸件进行耐腐蚀性能研究。3 种合金的压铸试棒成分实测结果见表1，压铸试棒规格执行GB/T 13822—2017《压铸有色合金试样》[1]中的A型拉力试样，试棒形貌见图1。表1 压铸试棒成分实测值(质量分数) %图1 压铸试棒形貌2.2 试验方法A380、YL113、YL112 3 种压铸试棒按照GB/T 10125—2021《人造气氛腐蚀试验 盐雾试验》[2]要求进行中性盐雾试验。试验条件如下：盐雾试验箱温度35 ℃，空气饱和器
汽车工艺与材料 2022年5期2022-05-19
- 时效处理对AlSi9Cu3压铸铝合金组织和力学性能的影响
造铝合金圆形标准试棒，尺寸为φ10 mm×170 mm。根据GB/T 13822—2017《压铸有色合金试样》制备A型试棒，如图1所示。利用光谱仪(OES)测得其化学成分如表1所示。将2组AlSi9Cu3压铸铝合金拉伸试棒置于电阻炉中加热到160 ℃保温6 h后空冷，研究时效处理(T5)对AlSi9Cu3高压铸造铝合金显微组织和力学性能的影响。图1 AlSi9Cu3压铸铝合金拉伸试棒示意图Fig.1 Schematic diagram for tensil
金属热处理 2022年4期2022-04-19
- 一种含Re镍基单晶高温合金的长时组织演化规律研究
]取向的单晶合金试棒，单晶试棒尺寸为∅14 mm×200 mm，如图1所示，经过XRD测其单晶偏离角度为3.3°。采用自主设计的热处理工艺在真空热处理炉中对试棒进行两次固溶，如图2所示。截取高度h≤15 mm的试块，进行机械研磨、抛光和腐蚀。通过DM6金相显微镜和JSM-6490LV扫描电镜，观察热处理前后样品横截面的微观组织形貌，观察γ/γ′的形貌并统计γ′相的尺寸。在大气炉中进行长时时效试验，时效温度为950℃，研究热处理后的DF20试棒在该温度下时效
大型铸锻件 2022年2期2022-04-08
- 循环泵泵壳破裂原因分析
查泵壳材料机加工试棒加工面上可见弥散分布的孔洞，泵壳铸件存在疏松缺陷，编号为1 的机加工试棒如图5 所示，编号为2 的机加工试棒如图6 所示。图5 编号为1 的机加工试棒图6 编号为2 的机加工试棒1.2.2 力学性能试验分析对泵壳材料进行力学性能试验分析，力学性能泵壳材料抗拉强度试验结果见表1。试验结果表明，泵壳材料拉伸试验抗拉强度试验值低于标准[1]规定的HT250 材料最小抗拉强度要求。表1 泵壳材料抗拉强度1.2.3 硬度试验分析对泵壳材料进行硬度
设备管理与维修 2021年19期2021-11-26
- AlCl3-EMIC型离子液体电镀铝工艺对基体疲劳性能的影响
钢和TC4钛合金试棒的尺寸如图1所示。图1 疲劳试棒示意图 Figure 1 Schematic diagram of fatigue test bar 以300M钢试棒为基材时的工艺流程为：化学除油→丙酮洗→吹干→吹砂→丙酮洗→吹干→电镀铝→酒精洗→吹干。以TC4钛合金试棒为基材时，在电镀铝前增加电化学蚀刻，其余流程与300M钢试棒的工艺相同。1.1.1 化学除油采用北京航空材料研究院的RJ-1型清洗剂，室温下超声30～120 s。1.1.2 丙酮洗采用
电镀与涂饰 2021年19期2021-11-03
- TC4合金支架的激光选区熔化工艺研究
4合金粉末和随舱试棒化学成分（质量分数） （%）图1 TC4合金粉末扫描电镜照片2.2 试验用设备试验设备采用鑫精合激光科技发展（北京）有限公司自主研制的TSC-X350C激光选区熔化成形设备，该设备是鑫精合公司第三代产品，经改进后设备相对稳定，其实际成形尺寸为250mm×250mm×280mm（长×宽×高），设备激光采用IPG公司500W光纤激光器，扫描振镜系统采用ScanLab公司的高精度三轴扫描振镜，成形室采用双缸体下送粉机构，设备外观如图2所示。图
金属加工(热加工) 2021年10期2021-10-29
- 石油钻机大钩铸造合金钢的性能研究*
列大钩等效圆基尔试棒的力学性能，确定大钩复杂截面的载荷值，为有限元分析计算提供参考，从而优化大钩零件结构。1 试验材料及方法1.1 试验材料本试验用钢的熔炼阶段采用碱性电炉冶炼+LF炉精炼的方法，并严格控制P及S元素的含量。试验采用红外碳硫仪以及直读光谱仪对试验用钢的化学成分进行了检测分析，结果见表1。表1 试验用钢的化学成分 %等效圆基尔试棒如图1所示，经最终热处理后进行力学性能试验，试样轴线位于图1阴影区的边界线上，阴影区的直径D见表2[8]。图1 等
焊管 2021年9期2021-09-26
- 汽轮机304L空心静叶片3D打印研制
。打印叶片与随炉试棒的工艺设计布置如图2所示。TZ-SLM500A设备有4个500 W的IPG光纤激光器，把500 mm×500 mm尺寸的不锈钢基板平均分成A、B、C、D 4个打印区域，每个打印区域附有3个沉积方向试棒和3个水平方向试棒。打印过程中的相关工艺参数如表2所示。图2 打印的叶片与随炉试棒布置图表2 304 L空心静叶片3D打印参数2.3 后处理3D打印完成后，将空心静叶片和随炉试棒连同基板一起进行真空去应力热处理，实物如图3所示。去应力热处理
热力透平 2021年2期2021-07-20
- 典型Cr5支承辊UT缺陷分析与制造工艺优化
的棒料，进一步对试棒做PT检测，套棒及检测结果分别如图1、图2所示。图1 缺陷定位及套棒Figure 1 Defects location and sampling图2 试棒PT显示Figure 2 PT display of specimen从PT检测情况可以看出，缺陷由一条裂纹分叉开来，着色印记逐渐淡化消失，且印记对立侧无着色显示，初步证明较大裂纹源应在试棒内部。2.2 取试方案根据检测情况确定了缺陷区域，将缺陷区切削加工，获取一节缺陷试棒∅120 m
大型铸锻件 2021年4期2021-07-07
- 微弧氧化表面处理工艺对零件表面粗糙度的影响
的7050铝合金试棒，6件，编号分别为：1-1、1-2、1-3,2-1、2-2、2-3。通过试样1和试样2来考察微弧氧化对内孔表面粗糙度的影响，通过试棒来考核微弧氧化对工件外表面粗糙度的影响。采用表面粗糙度仪对表面处理前后试验件表面粗糙度进行测量。微弧氧化槽液采用硅酸盐碱性槽液，具体要求和试验电参数如表1所示。2 试验结果分析为试样1、试样2上所有孔进行编号，并用表面粗糙度仪测量两试样上36个内孔氧化前后的表面粗糙度。对试样上36个孔进行编号，其中1~18
山西冶金 2021年2期2021-05-26
- 基于ProCAST的高Nb-TiAl合金叶轮熔模铸造
样，包括标准拉伸试棒与断裂韧度试块。为了提缩与出气，在铸件与试棒上方都设置了出气针与冒口。将三维模型导入Meshcast软件中进行网格划分，为保证模拟计算的精度与速度，铸件网格划分尺寸较小，如图1（a）所示；而浇道划分尺寸较大，划分完成后共有节点1106890个，体网格6878965个，如图1（b）所示；最后设置了10层共10 mm厚的氧化钇型壳，如图1（c）所示。图1 浇注系统三维模型与网格划分 （a）铸件网格划分；（b）铸件与浇道设计；（c）铸件外多层
航空材料学报 2021年2期2021-04-08
- E300-520 材质热处理工艺研究
-520 MS 试棒正火实验，热处理参数为:2 h 内升温至920 ℃，保温3.5 h 后空冷，实验结果见表4，结果显示单根试棒仅在空冷的条件下即可达到标准中要求的力学性能，证明在升温及冷却良好的情况下正火热处理工艺可以满足产品性能要求。完成在实验室箱式炉的热处理试验后，2019年9 月又进行了一次生产现场试验，此次热处理装炉量减少，只装了32 个轴箱体且铸件之间摆放预留足够通风道以便降温时加强冷却速度，现场装炉情况如图2 所示，力学性能结果见表5，经检测
铸造设备与工艺 2020年5期2021-01-19
- 改变定向凝固工艺参数抑制DZ22B合金与高纯Al2O3模壳面层的界面反应
Z22B定向凝固试棒的模壳。1.3 试棒样品制备定向凝固实验在具有加热区和抽气室的Bridgman工业真空炉中进行。将陶瓷模壳置于炉腔加热区的水冷铜盘上。然后，将炉内气压抽真空至0.5 Pa的真空度并将模壳温度加热至1500 ℃。随后，将放置在坩埚中的DZ22B高温合金锭以20 K/min的感应加热速率熔化至浇注温度并倒入陶瓷模壳中。约5 min后，以一定的抽拉速率将装有金属液的陶瓷模壳从加热区取出至冷却区从而实现合金定向凝固。将四组模组使用不同的定向凝固
航空材料学报 2020年5期2020-10-16
- 高温工况用激光选区熔化TC4钛合金组织和力学性能研究
尺寸如图1所示，试棒制备3个。拉伸实验在CMT5105微机控制电子万能实验机上进行，加载速度为2.5mm/min，实验结束条件为试棒断裂。实验过程中采集试棒拉伸时的横梁拉力，用引伸计测量试件对应的变形量，并在实验结束后测量试棒的断后伸长率及断面收缩率。图1 拉伸试棒示意图2 结果和讨论2.1 沉积态TC4的物相分析如图2所示为沉积态SLM成型TC4合金试样的XRD图谱。相对于α钛和β钛标准卡片，1#、2#、3#试样均含有α钛和β钛，其中α相为密排六方结构，
化工管理 2020年17期2020-07-17
- 浅析氢脆试验在民航飞机维修中的应用
成规定的缺口拉伸试棒尺寸，采用与飞机部件相同的制造工艺，在试样中心部位加工一V型缺口，该缺口尺寸约定采用波音公司和ASTM F519规定的0.254 mm(拉伸试棒要求见图1，拉伸试棒见图2)。拉伸试棒通过与飞机部件相同的电镀工艺后，4根依次连接至QC-100型氢脆试验机上，并通过专用砝码施加缺口抗拉强度(NFS)75%的静载荷。若持续200 h后未发生断裂，则证明无氢脆倾向；如果有一根试棒发生断裂，则将未断试棒继续进行逐级加载，每2 h加载5%NFS，增
热处理技术与装备 2020年3期2020-06-28
- 钛合金镀乳白铬预镀层的隐患分析与预防
片1#～20#、试棒1#～20#进行镀乳白铬处理。其中，试片1#～10#、试棒1#～10#继续镀铬处理，其他试验件同槽处理后待用。经过荧光探伤发现，试棒2#、3#、4#、7#、9#的边缘处网纹明显，试片1#、4#、5#、6#边缘部位也存在相对试棒微小的网纹。图1为试棒的荧光探伤照片，网纹只出现在试棒的电镀根部，即临近绝缘区域，试片网纹也相对集中在边缘。采用S-4800冷场发射扫描电镜，观察试片镀铬层截面形貌，从图2中可以看出明显的镀铬网纹，网纹从乳白铬预镀
化工管理 2020年14期2020-06-15
- 42CrMo压缩缸调质性能的研究
料的42CrMo试棒与缸体同时进行调质工艺处理，若是力学性能相当，就可采用试棒代替缸体，以减少今后的工作量。本试验采用42CrMo缸体和试棒同时进行调质处理，对两者力学性能进行对比，用于验证笔者设想的可行性。1 试验材料与方法1.1 试验材料试验材料为锻后正火态的42CrMo，其化学成分如表1所示。表1 42CrMo锻件化学成分 （质量分数 %）1.2 试验方法试验分为两组：第1#组是压缩缸缸体本体调质后本体取样，依据JB/T 6908-2006《容积式压
石油和化工设备 2020年5期2020-06-09
- 热处理对激光选区熔化钛合金组织和力学性能影响
3]。图1为拉伸试棒示意图。本实验用VHX-600E的光学显微镜进行金相组织观察，其中腐蚀剂的配比为：硝酸：氢氟酸：水为3：1：16，腐蚀时间为50S；利用BrukerD8型X射线衍射分析仪测试TC4成形试样热处理后试样的相组成；利用CMT5105微机控制电子万能实验机对热处理前后的试棒进行室温拉伸试验。图1 拉伸试棒示意图表1 热处理工艺实验参数2 结果和讨论2.1 热处理制度对物相分布的影响由图2可知，当退火温度在850℃以下时，β相含量没有明显变化，
世界有色金属 2019年21期2020-01-09
- 用试棒重量差判断零件硬化层深度
元。3 采用标准试棒进行热处理特性检验为解决热处理金相检验浪费以及等待检验时间的浪费，我司尝试了很多方法，包括采用小零件、零件试块、废零件等方法，虽然从不同程度上降低了热处理金相检验浪费和等待检验时间，但从效果和管理方面，都没有达到预期的效果。根据真空热处理的特点——低压渗碳高压气淬，不会对零件产生氧化。尝试用标准试棒来代替零件进行热处理金相检验。1)试棒材料：在热处理中，材料对热处理结果影响很大，特别是低碳合金钢，材料成分的差异，热处理结果不同。为使试棒
技术与市场 2020年1期2020-01-08
- 镁合金材料检测技术与方法研究
能试验机和镁合金试棒来开展力学性能试验，其中在拉伸试验的过程中，拉伸速度要保持相同，但是试棒的直径需要保持不同，一种是10mm试棒，另一种就是6mm试棒，在这个时期，测定金属材料屈服强度和规定塑性延伸强度的过程中，需要按照相关的规定来开展，在测定抗拉强度的过程中，也需要选择合理的应变速度[3]。现阶段，在我们国家大部分的拉力试验机都是选择横梁位移速率来控制实际的试验速度。不仅如此，应变速率需要和屈服强度以及固定塑性延伸强度正确地进行换算，而且需要控制好实际
世界有色金属 2019年17期2019-11-21
- 201 CS焊丝的应用试验
设备1.1 材料试棒材料：45#钢焊丝：201CS焊剂：5011.2 设备进行试棒埋弧堆焊时采用ZD5(L)一630堆焊机床，焊后热处理采用45Kw箱式炉，焊后加工试棒采用C640车床、铣床和线切割设备，硬度测试采用HBRV-187.5硬度计，堆焊层、过渡层及基体的微观组织的观察采用光学显微镜及数码摄像显微镜。2 试验过程堆焊全过程包括预处理、堆焊和焊后热处理等工序，其工艺流程如下：坯料——加工成棒料——预热——堆焊——焊后热处理——检测焊层表面硬度——切
资源节约与环保 2019年6期2019-07-09
- 回火温度对30CrMnSiA棒料拉伸性能的影响
0℃热处理后，对试棒进行拉伸试验，研究30CrMnSiA棒料热处理中回火温度对拉伸性能的影响。关键词：30CrMnSiA钢 拉伸性能 热处理中图分类号：TG142 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2018）07（b）-0080-0330CrMnSiA钢属中碳调质钢，具有较好的力学性能，良好的加工性，加工变形微小，抗疲劳能力相当好。在淬火高温回火状态下具有较高的强度和足够的韧性，适用于制造航空重要锻件、机械加工零件、钣金件和焊接件，是飞机制造业
科技资讯 2018年20期2018-12-27
- 激光选区熔化Hastelloy X合金的显微组织与拉伸性能的各向异性
行常温和高温拉伸试棒的加工，并在室温和600 ℃下测试。使用 Zeiss Axio Imager. M2m 光学显微镜观察试样的晶粒组织、第二相和裂纹缺陷。使用FEI Quanta 400F扫描电镜观察第二相粒子形态和分布，对拉伸断口进行观察。使用JEOL 2100F透射电镜研究第二相粒子形态、成分和晶体结构。表1 Hastelloy X 合金粉末化学成分（质量分数/%）Table1 Chemical composition of Hastelloy X
航空材料学报 2018年6期2018-12-05
- 渗碳试棒等温正火工艺探讨
也越来越高。渗碳试棒作为齿轮内在质量控制过程中的一种关键手段，通过正火预备热处理，为渗碳淬火做好组织准备。在实际生产过程中，渗碳试棒容易出现硬度低于要求值、过热组织、混晶等不合格现象。因此要改变单纯靠最终检验被动把关来保证质量的观念和制度，实行以预防为主，预防和检验结合的主动控制质量保证模式，把重点转移到质量形成过程的控制上来，把热处理缺陷消灭在质量形成过程中。目前国内汽车行业使用最多的材质仍然是20CrMnTi，我公司采用最多的则是8620RH，其次为2
锻造与冲压 2018年13期2018-07-03
- 热处理对铸态Ti48Al2Cr2Nb1B合金组织和性能的影响
1B合金并浇注成试棒，对试棒热处理后，进行力学性能测试及组织形貌观察，研究热处理工艺对铸态Ti48Al2Cr2Nb1B合金组织和性能的影响，旨在建立Ti48Al2Cr2Nb1B合金工艺-组织-性能的关系。1 实 验实验所采用的Ti48Al2Cr2Nb1B合金试棒经真空自耗凝壳炉浇注而成，规格为φ20 mm×100 mm，共14支。其中2支试棒用于原始铸态组织观察，并对其力学性能进行测试；另外12支试棒经不同热处理后用于分析热处理工艺对其组织和性能的影响。T
钛工业进展 2018年3期2018-07-02
- Ti-6Al-4V合金铸件拉伸性能差异原因分析
要求。一般以附铸试棒的拉伸性能作为评价熔模精密铸件力学性能的标准方法，常规的拉伸性能包括抗拉强度、屈服强度、伸长率和断面收缩率。拉伸试样分附铸试样和切取试样两种，本例中均采用同一尺寸规格要求的附铸试样作为评价熔模精密铸件力学性能的标准。现有两种国外宇航类Ti-6Al-4V钛合金，产品名称分别为支承座铸件和肋板铸件[1]。支承座是在航空发动机内部将其他结构件安装支撑在发动机主轴上的重要部件，肋板铸件为发动机吊挂部位用于发动机和机翼连接的重要结构零件。在具体实
精密成形工程 2018年3期2018-05-24
- TiB2颗粒增强铝基复合材料的制备及组织性能研究
验中共浇注金属型试棒和砂型试棒各20根，如图3和图4所示。热处理制度为：固溶520℃/8h，水淬；双级时效120℃/1h+170℃/6h。三、试验结果及讨论3.1 化学成分浇注试棒前，取少量金属液待其凝固后测定该铝基复合材料的化学成分。化学成分测定结果见表2。3.2 微观组织图5为第一次重熔浇注试棒的微观组织照片。由图5（a）可知，第一次重熔后合金中同样含有数量较多的颗粒状物相，分布较重熔前原始组织（图1（a））更加不规则。由图5（b）可知，试样中主要含有
东方教育 2017年21期2017-12-25
- 试棒结构及钎料包扎工艺对烧结质量的影响
潭411101）试棒结构及钎料包扎工艺对烧结质量的影响李再华1，2，易幼平1，贺地求1（1.中南大学机电工程学院，湖南长沙410083；2.湘潭电机股份有限公司，湖南湘潭411101）针对“烧结+钎焊”的电机转子真空钎焊方式，通过肉眼观察试棒烧结钎料后的钎料附着率及表面质量对试棒的结构及钎料包扎工艺分别进行实验研究。在试棒烧结阶段，设计适合于烧结的试棒结构，通过实验进行如下的设计及工艺方案改进：试棒设计顶针结构，钎缝部位与装夹部位一次加工成形，确保了钎缝部
电焊机 2017年8期2017-09-11
- 铸件实体区域试棒的取料方法
1）铸件实体区域试棒的取料方法刘 杰（共享装备股份有限公司，宁夏银川 750021）铸造生产中经常涉及到从铸件实体上取样，通过检测试棒的各项性能指标判断铸件实体的性能是否合格。介绍了几种盲孔取料方法的具体操作过程。认为“中国结”式取试棒的工艺方法不占用机床资源，用磁力钻实现钻孔过程成本低，试棒脆断，断层保持本体素材形态，有利于本体性能检测，取料过程中安全系数高，取料效率高。盲孔取料；磁力钻；取芯钻头；工艺0 前言在铸造领域内，一些铸件需要在实体上取样进行金
中国铸造装备与技术 2017年2期2017-06-01
- CAE技术在厚壁铸件压铸工艺中的应用
的问题，以镁合金试棒厚壁压铸件为研究对象，在对其结构进行分析的基础上，以MAGMA公司MAGMASoft软件为CAE手段，对镁合金试棒压铸3种方案进行对比，通过充型、缺陷的模拟，选择最佳压铸工艺参数，即压射速度为1.26 m/s，内浇口速度为30 m/s，模具预热温度为220 ℃，浇注温度为620 ℃，此工艺参数下铸件质量最佳。压铸；CAE软件；数值模拟CAE技术是当前压铸工艺发展的主要方向，通过CAE技术的仿真模拟，可以实现压铸工艺方案与参数的科学改进与
辽宁工业大学学报(自然科学版) 2017年2期2017-06-01
- Al含量对42CrMo锻件冲击吸收功的影响
种不同化学成分的试棒，其制备流程如下：冶炼→锻造→锻后热处理→工件上切取试棒→对试棒进行调质处理。其中，冶炼的具体过程为：电炉粗炼钢水→钢包炉精炼→真空铸锭(锭型为67 t，化学成分见表1)。钢锭在120 MN的自由锻压机上锻制成型后进行锻后热处理，锻后热处理工艺为正火+回火。在经过锻后热处理的1#、2#工件上按图1分别切取试棒(相应地也标记为1#、2#)，试棒切下后进行调质处理，调质工艺如图2所示。试棒经调质后分别加工成25 mm×25 mm×25 mm
大型铸锻件 2016年5期2016-10-10
- 化学成分对铸造Ti6242合金力学性能影响的研究
优选出一种成分的试棒，测试高温力学性能。2 实验结果及分析Ti6242合金中Al是强α稳定元素，Sn和Zr固溶强化Ti-Al基体，Mo作为β稳定元素可提高合金的拉伸强度和热稳定性，Si对该合金力学性能也有着重要的影响，Si含量在0.08%～0.10%时可改善合金的蠕变抗力，而不明显影响合金的热稳定性。浇注的三种成分试棒化学成分测试结果见表2。表2 Ti6242合金铸造试棒的化学成分(w/%)由表可见，浇注的上、中、下限成分试棒主合金元素Al、Sn、Mo、Z
钛工业进展 2016年2期2016-09-24
- 圆钢纵裂失效分析
一批次共800根试棒，其中开裂约300根，未开裂500根，执行工艺为：锻后电炉850～870℃正火→630～660℃回火→电炉840～860℃淬火(油淬)→520～560℃回火(空冷)。为查明原因，对开裂的2根试棒取样进行失效分析。此外，对未经任何处理的原始钢样进行对比分析试验。1 试样检测1.1 宏观观察该试棒长度约120 mm、直径25 mm，表面存在贯穿到两个端面的纵向裂纹，且裂纹较为平直，裂纹两侧未发现分支现象，见图1。从试棒端部可以看出，裂纹已经
中国重型装备 2015年2期2015-12-08
- 8630钢热处理工艺试验研究
用钢系外购，等效试棒尺寸为φ125mm× 250mm，对等效试棒进行不同热处理工艺试验，对热处理后的试棒进行力学性能测试和金相组织分析。综合考虑该材料各热处理影响因素，确定其热处理试验工艺方案，对8630钢进行热处理工艺试验。将等效试棒先进行正火、淬火处理，再选择不同温度进行回火，具体工艺见表2。表2 8630钢热处理工艺力学性能试验结果力学性能试验取样位置位于等效试棒的1/2处，拉伸试验按照ASTM A370标准要求执行，拉伸试样尺寸为d0=12.5mm
锻造与冲压 2015年11期2015-06-21
- 室外健身器材外形结构的探讨
板三位扭腰器C型试棒D型试棒E型试棒G型试棒指形试棒GB19272-2011《室外健身器材的安全 通用要求》国家标准发布实施已将近三年的时间，在实际检测和回访中我们发现，凡是采用新标准的器材，发生伤人事故的情况大大减少。为此，我们有必要探讨一下新标准对于器材外形结构的规定，以便于今后更好的进行检测和研究。该标准对于室外健身器材结构安全性方面的规定包括对人体的头、颈卡夹，身体卡夹，腿或脚的卡夹，手或手指的卡夹、剪切和挤压等。在进行卡夹检验时，用到了C型试棒（
文体用品与科技 2014年17期2014-12-25
- 基于SYSWELD齿轮轴渗碳淬火工艺
碳层剥离。（2）试棒检测 材料、渗碳工艺、淬火温度确定以后，对硬度产生关键影响的就是冷却方式。从油冷的结果显示，硬度远达不到技术要求。本文采用水冷的方式，但17CrNiMo6合金含量较高，水淬易裂。采用φ100mm试棒做渗碳后淬火数值模拟，检查17CrNiMo6材料淬裂倾向性，并合理估计计算机模拟的误差范围。图2 渗碳层分布图3 传统热处理工艺曲线（3）水淬模拟结果 图7、图8为φ100mm试棒水淬试验模拟结果，可以看出温度场分布、应力场分布及硬度分布符合
金属加工(热加工) 2014年17期2014-12-14
- 铸造过热度和热处理对CoCrMo合金显微组织的影响
过热度下铸成灯笼试棒。模壳焙烧温度均为900℃，4炉试样的铸造过热度分别为1＃：30℃；2＃：70℃；3＃：110℃；4＃：150℃，其中1＃试棒采用单壳浇注方式，其余3炉试棒采用填砂浇注方式。对不同过热度铸造的试棒分别进行晶粒度观察，利用光学金相显微镜和扫描电子显微镜对不同状态试样的碳化物形貌进行观察，并利用透射电镜对固溶热处理前后碳化物进行形貌观察和电子衍射分析。从每炉试棒中各挑选无铸造缺陷的6根试棒，其中3根进行1220℃×4h，油冷的高温固溶热处理
材料工程 2014年3期2014-12-01
- 铸铁烘缸设计制造基本问题的探讨
力学性能时，本体试棒抗拉强度不能用于强度的计算。铸铁烘缸；设计；制造(*E-mail: lhy1993@126.com)造纸机用铸铁烘缸是造纸机干燥部的主要部件，是承受内压的压力容器，由脆性材料铸铁制造[1]，它的安全使用涉及到3个方面的问题，即设计、制造和正确使用。本文根据多年设计实践和近年来的事故分析，仅就设计、制造中的最基本问题进行讨论，以求为设计、制造中最基本的概念提供正确的方法。1 关于铸铁烘缸应使用的强度理论问题铸铁烘缸是由脆性材料铸铁制造的，
中国造纸 2014年2期2014-07-24
- 五轴加工中心电主轴更换后恢复机床精度
差1.1 用标准试棒检测、调整A 轴的零点偏差A 轴回转轴线平行于直线轴X 轴，C 轴回转轴线平行于直线轴Z 轴，A、C 旋转轴线垂直立交。A 轴的旋转范围±90°。A 轴的零点偏差为:A 轴旋转到0°时，主轴轴线与竖直线的夹角α。更换主轴后，A 轴的零点偏差线性值Δα 一般为0.1～0.3 mm，严重影响工件加工表面的平面度和孔的位置精度。A 轴零点偏差的调整(见图1):机床A、C 轴旋转至A=0°、C=0°，此时主轴处于竖直状态。在主轴上安装型号:HS
制造技术与机床 2014年1期2014-04-06
- C5M4铸铝合金T6热处理工艺
准铸造铝合金砂铸试棒作为试验对象。通过选择不同的T6处理工艺参数，检测试棒的力学性能，选择试验数据的平均值作为该次试验的数据结果。固溶处理在SX-5-12型小箱式电阻炉进行，时效处理在SX2-4-10型小箱式炉进行，试样拉伸在CMT5105微机控制电子万能试验机上进行。对固溶处理加热温度和保温时间、时效处理加热温度和保温时间4个工艺参数进行了试验研究。2.固溶处理加热温度的研究试验选取了从400～590℃区间10个不同温度进行固溶处理，采用相同固溶保温时间
金属加工(热加工) 2013年3期2013-08-28
- 锰硫合金对灰铁铸件性能的影响
交试验结果表3 试棒抗拉强度均值响应表 MPa表4 试棒硬度均值响应表 HBW根据表3所示的响应表绘制出试棒抗拉强度走势如图1.图1 试棒强度走势图在抗拉强度趋势图上我们发现，锰、硫越高抗拉强度却反而越小，抗拉强度是随着锰、硫增加而降低的，且锰对试棒抗拉强度的影响大于硫。根据试棒硬度均值响应表绘制试棒硬度走势图如图2所示。由图2正交试验我们可以看出，硬度与锰、硫的波动不大，整个波动范围都是在10 HB以内。在10 HB范围内硬度是在锰和硫处于两个极端时最高
铸造设备与工艺 2013年6期2013-06-06
- 对影响灰铸铁件试棒强度因素的分析
业，往往使用单铸试棒，对单铸试棒抗拉强度值进行检测，通过判定试棒强度值是否符合验收标准的方法来作为判断一批产品强度性能是否合格的依据。故，单铸试棒强度值是否合格显得尤为重要。我公司铸造厂A车间在一段时间内生产浇注的试棒强度出现批量不合格，给公司、厂、车间带来了诸多损失和麻烦。在此期间，A车间对影响灰铸铁试棒强度的因素进行了逐一试验分析探讨，找到了一些影响试棒强度的关键因素，为日后控制灰铸铁试棒强度性能积累了宝贵经验财富。1 试棒生产工艺简介1.1 熔炼工艺
铸造设备与工艺 2012年2期2012-01-23
- 30稀土残余料作为孕育剂用途的工艺探讨
试验需要浇注Y型试棒二组。1.1 不同比例的试验结果对比1）35/65比例，如表1所示；2）40/60比例，如表2所示；3）45/55比例，如表3所示；4）55/45比例，如表4所示。小结：通过30稀土和硅钙钡孕育剂按不同比例混合的与正常稀土类孕育剂的对比试验，发现两种孕育的试棒成分、金相和力学性能大体相近。1.2 本体理化结果对比抽取55/45比例的本体铸件取下箱机脚同一位置的本体进行理化分析。1）本体理化结果对比，如表6，表7所示。表1 35/65比例
铸造设备与工艺 2012年2期2012-01-23
- TC11材料高低周复合疲劳试验研究
和12(1)三根试棒在表1的疲劳载荷条件下进行，试验时在106次循环下越出，大于预测寿命。根据第一次试验结果，第二次试验共采用9根试棒，σmax均为 1000 MPa，试验频率 16 Hz，疲劳试验参数及寿命见表2(其中，10(2)、12(2)试棒分别为10(1)和12(1)试棒在106次循环越出后、再在本表中的载荷条件下进行试验的试棒)。表2 疲劳试验参数及寿命Table 2 Fatigue test parameters and fatigue lif
燃气涡轮试验与研究 2011年2期2011-05-07
- ASTM A487B铸造曲轴材料评定的工艺改进
和评定试块、基尔试棒的性能要求分别见表1和表2。评定试块的规格及性能试棒的取样位置见图1。表1 化学成分(质量分数，%)Table 1 Chemical composition(mass fraction,%)表2 力学性能Table 2 Mechanical property图1 评定试块规格Figure 1 The size of assessment test coupon2 生产工艺2.1 工艺方案参考以往的生产经验，初次试验时，采用未经真空处理的
大型铸锻件 2010年4期2010-09-26