弹模
- 岩块间软弱介质对块系岩体摆型波传播影响试验研究
是岩体中软弱带的弹模和宽度变化，因此本文考虑块系岩体中岩块间软弱夹层的弹模及厚度对摆型波传播的影响。基于块系岩体动力传播试验，对比在不同弹模及不同厚度软弱介质作用下摆型波传播过程中的岩块时域和频域响应特征，得到岩块间软弱介质特性对块系岩体摆型波传播的影响规律，为岩体工程动力孕灾波动监测提供参考。1 块系岩体摆型波传播试验模型块系岩体摆型波传播试验主要由试验模型、冲击装置和测量装置三部分组成。试验模型由12个花岗岩立方块及岩块间软弱介质组成，岩块尺寸为100
振动与冲击 2022年24期2023-01-03
- 某“U”型薄壳渡槽结构对弹性模量变化的敏感性分析
施工。渡槽槽体的弹模为25GPa、泊松比为0.167、密度为2500kg/m3；沉井弹模为28GPa、泊松比为0.167、密度为2400kg/m3；其他混凝土结构弹模为25GPa、泊松比为0.167、密度为2400kg/m3。2 渡槽有限元分析2.1 计算模型本次选用29 号渡槽作为研究对象。其槽身为双轴对称体系，过水断面半圆部分外半径1.75m，直墙部分高0.9m。槽身宽3.5m，槽身壁厚0.05m，高2.65m。纵向结构为双悬臂装配式。29号渡槽为低排
安徽建筑 2022年7期2022-08-04
- 考虑参数不确定性的框剪结构敏感性分析*
，混凝土和钢筋的弹模可用概率密度函数描述，采用式(5)计算：(5)为方便输入有限元模型，将本研究考虑的不确定性参数及概率分布进行整理汇总于表1。表1 不确定性参数分布4 敏感性结果分析图6为结构模型在未增设粘滞阻尼器情况下，结构基底剪力、顶点位移和最大层间位移角共3个地震需求参数对地震动强度PGA、地震动特征PGE、混凝土弹模ConE、钢筋弹模SteE、结构质量Ms、阻尼比Da的Tornado图形法敏感性结果；与图6不同，图7为结构模型在增设粘滞阻尼器情况
工业安全与环保 2022年4期2022-04-18
- 基于新奥法施工在围岩变形及支护数值模拟应用研究
控制方法，通过降弹模法逐渐按比例降低开挖岩体的弹模，使岩体能量逐步释放，以此模拟围岩自承能力。在该项目中，是通过降低弹模方法控制能量的逐步释放过程。同时，模拟围岩在弹模降低不同比例情况下，对围岩塑性区分布及支护结构受力进行分析，以此确定围岩最优预变形量。2.3 最佳支护时机的确定施工开挖数值模拟时，分别建立真三维模型和准三维模型。准三维模型计算中，通过逐步降低岩体弹性模量，可以得到弹模逐步降低过程中围岩预变形量的变化曲线。与真三维地质模型中随着围岩与掌子面
东北水利水电 2022年2期2022-02-23
- 黄土地层湿陷对整体管廊破坏作用研究*
为0.24，钢筋弹模为200 000 MPa，泊松比为0.2。地层土性参数取西安实际地层参数如表1所示。地下综合管廊埋深较浅，通常在1～4 m，本次管廊顶面覆土厚度取3 m，管廊以下土体按照每一段5 m平均分割成24段，湿陷区域取土体中间位置。其中X方向为管廊横向水平方向，总宽度20 m，Y方向为管廊竖直方向，总高度为20 m，Z方向为管廊纵向方向，总长度为120 m。纵向长度取120 m，管廊及土体模型图如图1所示。图1 数值模型模型计算采用导入ODB平
灾害学 2022年4期2022-02-05
- 带纵缝RFC重力坝坝基弹模敏感性分析
体应力主要受坝基弹模、坝体材料分区、纵缝、温度变化以及分期施工等因素的影响，抗滑稳定则与坝基的坚硬性息息相关。重力坝坝体与坝基相互作用的分析表明，坝基弹模变化对坝体安全度的影响十分显著[5- 7]。坝基缺陷是导致重力坝失事的主要因素[8]。现阶段RFC技术还处于不断发展中，行业内缺乏相关的规范和标准，许多设计理念还存在较大的分歧和争议。建成的中低RFC重力坝相对较多，高RFC重力坝和RFC拱坝相对鲜见。目前，RFC重力坝的防渗设计参考了传统混凝土坝和浆砌石
水利规划与设计 2021年11期2021-10-28
- 低弹模混凝土防渗墙弹模值对大坝压应力的影响
MPa）之间的低弹模混凝土，低弹模混凝土防渗墙可以有效兼顾变形协调和自身强度要求[6]。目前低弹模混凝土防渗墙在国内尤其是浙江省内得到广泛应用。郎小燕列出了5个浙江省已完成的除险加固混凝土弹性模量设计取值在1 250~5 000 MPa，抗压强度为5~9 MPa的大中型水库，水库大坝防渗效果良好[7]。尉高洋、李少明等专家和学者对低弹模混凝土防渗墙在水库大坝除险加固工程中的应用进行研究，低弹模混凝土防渗墙弹模取值基本在2 000~5 000 MPa，而低弹
浙江水利科技 2021年5期2021-10-20
- 隧道开挖和爆破扰动耦合作用下埋地管道安全性研究
：管道内压、围岩弹模、管隧间距、单段最大装药量。具体工况设置如表4所示。表4 计算工况表2.2 管道内压的影响分析为分析管道内压对管道安全性的影响，分别选取1 MPa，2 MPa，4 MPa和6 MPa 4种工况进行计算，具体工况设置如表5所示，不同内压下管道应力分布如图6所示。表5 不同内压下的管道应力及振速峰值统计表(a) 管道径向应力对比表5、图6可得：对于径向应力，拉应力峰值均位于管道两侧，其大小随内压增大而增大；随着内压的增大，管顶与管底由受压转
振动与冲击 2021年19期2021-10-18
- 地铁车站二维抗震分析的中柱简化方式对比
纵向一跨尺寸)和弹模折减法[7-9](减小墙体材料弹性模量E来保证中柱截面EA和EI不变)。李猛[10]利用EI横向几何折减法对地铁车站中柱进行简化，研究发现，地铁车站最薄弱的位置是侧墙和中柱，地震时易发生破坏。李延等[11]通过EI横向几何折减法将地铁车站中柱尺寸进行折减，发现平面模型与三维实际模型最危险的位置不一致，建议如果条件允许，还是应当采用三维实际模型。周小华[12]用等代框架法对地铁车站进行静力计算，所得结果与实际模型的结果进行对比，研究表明，
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 不同弹模比的碾压式堆石坝应力应变敏感性分析
t为1GPa，即弹模比βE=Et/Ej=0.083，逐渐增大坝体填筑材料的弹性模量，对不同弹模比下的坝体应力应变进行敏感性分析，寻求最优的坝体填筑材料弹性模量。具体的计算参数如表1所示。1.2 模型建立首先对大坝的典型断面进行简化，根据填充材料进行分区，用MidasGTSNX软件进行建模和分析。此次采用二维模型进行模拟，坝基左右各延伸30m，坝基向下延伸20m作为模型的计算边界，采用四边形网格对模型实体单元进行划分，模型网格节点数为8894个，网格单元数为
东北水利水电 2021年6期2021-06-16
- 高铁用嵌入式轨道结构系统刚度设计与研究
模量（以下简称“弹模”）对轨道整体刚度的影响。在钢轨轨顶同时加载垂向力和横向力，参考国内某高速列车，其轴重17 t，动载系数选择1.72，则＝146.2 kN，横向载荷取脱轨系数的最大值0.8，则＝68 kN。各个部件参数的变化范围如表3所示。表3 槽内部件参数变化范围3.2.1 高分子浇注料的结果分析由图6可知：（1）高分子弹模从4 MPa增至24 MPa时，系统横向刚度从31 kN/mm增至38 kN/mm，系统垂向刚度从65 kN/mm增至90 kN
机械 2021年5期2021-05-26
- CFRP修复撞凹后导管架构件轴向承载性能研究
的数据资料，普通弹模CFRP 的杨氏模量为230 GPa，拉伸强度为3 400 MPa，每层厚度为0.167 mm；高弹模CFRP 的杨氏模量为681.3 GPa，拉伸强度为1 967 MPa，每层厚度为0.143 mm，两者的泊松比均为0.3。试验采用了Araldite420 胶水作为黏结剂，相关材性数据由生产厂家所提供。表2 材料属性Table 2 Material properties1.3 真空袋压工艺介绍真空袋压的目的是均匀施压、赶出气泡。本次试
结构工程师 2021年1期2021-03-27
- 大跨度预应力混凝土连续梁弹模参数差异性研究
除0#块、1#块弹模满足规范要求外，其余各块弹模均较低，普遍在28GPa左右，只能达到规范弹模的70%，但强度均满足规范及设计要求。因此，有必要分析主梁弹性模量偏低对施工过程中主桥的安全性及其线形的影响，对指导施工具有很重要的意义[1]。1 分析结果1.1 分析方法针对上述问题，采用有限元Midas软件，根据该桥的施工过程，建立有限元分析模型。为了分析个别混凝土梁段弹性模量的降低对主梁应力及线形的影响[2]，分为两种工况。工况一：所有梁段混凝土的弹性模量均
建材与装饰 2020年7期2020-03-21
- 混凝土斜拉桥施工误差参数分析
象，对主梁混凝土弹模和主塔混凝土弹模2 个参数针对该桥的静、动力性能进行了参数敏感性分析。1 工程概况及有限元模型1.1 工程概况依托工程为一两跨预应力混凝土斜拉桥，塔、墩、梁固结体系。桥梁全长76m，跨径布置为46+30m，立面示意如图1 所示，横断面示意如图2 所示。主梁为等截面单箱三室预应力混凝土箱梁，主梁全宽24m，梁高2.1m，采用3 向预应力体系。桥塔采用矩形混凝土实心桥塔，布置于主塔上方的主梁的中央分隔带处，主梁向小跨侧倾斜58°，高25.2
建材发展导向 2019年24期2020-01-15
- 智能式压力试验机课题研究
性模量（以下简称弹模）是衡量桥梁混凝土质量的重要指标。随着信息化和网络技术的发展，施工数据自动化采集和智能化管理已成为现代桥梁及预制混凝土构件的迫切需要，传统试验方式已不能适应现代桥梁快速发展的要求。因此，混凝土弹性模量及抗压强度试验过程的自动化控制，最大程度的减少人为、设备、环境等外界因素影响，是确保混凝土试验数据准确性、真实性和及时性的关键。1 传统设备弊端现阶段，国内铁路梁场混凝土弹模试验大多数采用手动加压设备，人工读取压力表示值与百分表变形量、手动
中国建材科技 2019年3期2019-12-05
- 水电站厂房结构自振特性分析
析3.1 各部分弹模对自振频率的影响度水电站厂房混凝土结构总体上通常分两期施工，一期混凝土重要包含流道底板、引水管、上游胸墙等上游以及上部基础结构，二期混凝土重要包含下游胸墙、蜗壳、发电机墩、座环基础、流道以及发电机层超过混凝土结构等[4]。不同标号混凝土的弹性模量有所不同，现设立下列三组方案，研究一期混凝土、二期混凝土以及地基三者的弹性模量对于水电站厂房自振频率的影响｡其中A组方案之中地基弹模维持绝不变，厂房一、二期混凝土等级标号依次取作为C10、C15
商品与质量 2019年21期2019-09-27
- 浅析缆索吊系统缆风索对吊塔刚度影响
因此缆风索面积、弹模、初张力均会影响吊塔刚度。一、依托工程缆索吊系统介绍缆索吊系统跨径布置为365m+504.4m+400m，净吊重140T。吊塔结构采用钢结构焊接而成，标准立柱采用φ630×12mm钢管，吊塔底通过铰接固定在扣塔顶端，立柱通过钢板组焊件的铰梁连接在一起；主索采用12φ60钢丝绳，起重索采用2φ36钢丝绳，牵引索采用φ42钢丝绳；缆风索两岸边跨侧后缆风索每侧设计4组9φ15.2mm钢绞线，中跨采用通风缆进行连接，通风缆采用4组3φ54mm钢
福建质量管理 2019年16期2019-08-19
- 水库除险加固工程中低弹模混凝土防渗墙的应用
见的技术为建立低弹模混凝土防渗墙。1 工程概况某小型水库工程位于河段上游，距离人口居住地8.0 km，根据该工程统计，其在扩建之后水库坝体上方的集雨面积为18.4 km2。该工程河段总长7.15 km，河道比降13.03%。该工程因为运行时间较长，所以需要进行除险加固施工，工程设计的洪水重现期为100 a一遇，洪水位估算值为532.54 m，结合洪水位的水库容水量为1081万m3。该工程主要由大坝、溢洪道、输水隧洞组成，其中大坝类型为土石坝，主要采用黏土材
水利科学与寒区工程 2019年1期2019-03-20
- 钻孔弹模计在高压水工隧洞围岩复合灌浆效果评价中的应用
8-9]。而钻孔弹模测试可在钻孔不同深度测得岩体的变形参数，对岩体扰动小，测试便捷，尺寸效应小，所获参数接近岩体变形参数，其既可对灌浆效果进行评价又可为后续稳定性分析直接提供变形参数，因此已在工程中得到了大量应用[10]。本文基于某大型抽水蓄能电站V类围岩洞段水泥化学复合灌浆案例，介绍了钻孔弹模计测试原理、测试步骤和数据分析与运用方法，可为类似工程提供参考。1 工程概况某抽水蓄能电站总装机4×320 MW，其最高净水头502.7 m，输水系统水平总长度2
水利与建筑工程学报 2018年6期2019-01-05
- 多种因素对地表移动规律的影响分析
拟结果分析直接顶弹模不同时的影响：通过数值模拟，统计模拟结果见表3。通过对模拟获取的各方案的最大下沉值、最大水平移动值及下沉系数进行回归分析得到直接顶弹模不同时的回归函数。即(5)表3 直接顶弹模不同时数值模拟结果基本顶弹模不同时的影响：通过数值模拟，统计模拟结果见表4。通过对模拟获取的各方案的最大下沉值、最大水平移动值及下沉系数进行回归分析。通过对模拟数据进行回归分析，得到基本顶弹模不同时的回归函数，即表4 基本顶弹模不同时数值模拟结果(6)煤层弹模不同
陕西煤炭 2018年3期2018-07-30
- 组坯胶合木梁受弯性能有限元分析★
拉最外层以及相同弹模的板数量相同时，不同等级的板的不同组坯方式对胶合木梁的受力性能的影响，为其在实际工程中的应用提供理论基础。1 模型基本情况1.1 基本信息胶合木梁的跨度为3 750 mm，截面尺寸为180×200，层板的厚度为33 mm，不同等级的层板根据不同的组坯方式布置，其试验装置及位移计布置如图1所示。胶合木梁试验与有限元模拟的荷载—挠度关系曲线的对比关系如图2所示。1.2 模型分组试验模拟的是规范中21等级的胶合木梁，共计7组梁，编号为An,其
山西建筑 2018年3期2018-02-26
- 浅谈低弹模混凝土防渗墙在龙头堰枢纽中的应用
3200）浅谈低弹模混凝土防渗墙在龙头堰枢纽中的应用毕忠飞（德清县水利水电质监站，浙江 德清 313200）以龙头堰枢纽基础防渗处理工程为实例，结合地形、地质条件布置防渗墙，同时由抗渗稳定性、结构强度以及施工机械等因素确定防渗墙厚度，最后根据防渗墙物理力学指标设计，对低弹模混凝土配合比设计进行了探讨，同时阐述了在防渗墙施工过程中应注意严格把控防渗墙造孔、终孔验收及混凝土浇筑3个关键步骤。龙头堰；防渗墙；低弹模混凝土1 工程概况龙头堰水利枢纽位于德清县对河口
浙江水利科技 2017年5期2017-10-10
- 某高拱坝围堰防渗墙混凝土配合比试验研究
上可以降低混凝土弹模，并保证其设计强度及抗渗要求。考虑到石粉降低弹模的效果明显，后期将进一步开展石粉级配和细度波动、掺量等对塑性混凝土性能的影响试验，论证其应用可行性，为最终确定混凝土配合比提供了试验方向和总体思路，同时也对类似工程具有一定的参考作用。土石围堰；弹性模量；配合比；结果分析1 工程概况某水电站位于四川省凉山彝族自治州木里县境内，最大坝高155 m，电站为一等工程，工程规模为大(1)型。工程枢纽主要建筑物由挡水建筑物、泄洪消能建筑物及引水发电系
四川水力发电 2017年2期2017-04-25
- 混凝土弹性模量对混凝土防渗墙应力影响的数值分析
的防渗处理，而低弹模混凝土由于对不均匀应力应变的适应能力更强，得到广泛应用。鉴于低弹模混凝土在类似除险加固工程中的重要性，拟对不同弹性模量对防渗墙的影响作计算和分析，得出该工程实例弹性模量的合理取值，以期对类似除险加固工程有一定借鉴作用。Midas/GTS低弹模混凝土防渗墙数值模拟1960年以来，对普通混凝土掺入一定黏土或膨胀土等材料的塑性混凝土（弹性模量小于1 000 MPa）在国际上出现，并开始应用于土石坝坝体防渗处理。1980年以来，介于塑性混凝土和
湖南水利水电 2017年1期2017-03-25
- 纤维/晶须材料对固井水泥石的增韧机理研究
封固能力下降。高弹模纤维、低弹模纤维、晶须等材料有助于降脆增韧水泥环。为了弄清高弹模纤维、低弹模纤维、晶须等材料对水泥环的降脆增韧机制，用扫描电镜对水泥石微观形貌进行了观察分析，探讨了增韧机制。实验结果表明，高弹模纤维、低弹模纤维、晶须等材料降脆增韧水泥环的机制包括拔出、桥连和裂纹偏转。相对于单掺纤维或单掺晶须，将二者混杂使用的增韧效果更好，其原理在于晶须属于微米级材料，可以阻止微米级微裂纹的产生和扩展；纤维属于毫米级材料，可以阻止毫米级微裂缝的产生与扩展
西南石油大学学报(自然科学版) 2016年5期2016-11-17
- 粉煤灰掺量及水胶比对混凝土早龄期性能影响试验研究
表明，混凝土早期弹模受粉煤灰掺量影响较大，且在0～4d，弹模有较快的增长，4d以后增长放缓。采用回归分析方法，给出粉煤灰掺量分别为15%、25%和35%的C45混凝土早龄期弹性模量预测公式。混凝土；早龄期强度；早龄期弹模；试验根据《粉煤灰混凝土应用技术规范》[1]规定，在普通钢筋混凝土中，粉煤灰最大掺量不宜超过35%，本文通过试验，主要研究了粉煤灰掺量在15%～35%的C35、C40、C45的混凝土分别在2d、4d、7d、14d和90d的立方体抗压强度和静
福建建筑 2016年5期2016-09-27
- 低弹模混凝土防渗墙施工技术探讨
62000)低弹模混凝土防渗墙施工技术探讨潘才发(福建省水利水电工程局有限公司， 福建 泉州362000)水利工程加固施工中，低弹模混凝土防渗墙的运用日益广泛。本文以实际工程为例，对水库加固工程中低弹模混凝土防渗墙的施工技术进行分析探讨，并对低弹模混凝土防渗墙的材料、机械要求、工艺流程、施工操作、施工监测和质量控制等进行阐述，以期为类似工程提供参考。低弹模混凝土； 防渗墙； 沉槽； 清孔； 浇筑1 工程介绍后井水库位于漳浦县杜浔镇过洋村，所在河流为鹿溪支
水利建设与管理 2016年1期2016-09-18
- 低弹模混凝土防渗墙在土坝加固中的应用
——以衢州市为例
21017)低弹模混凝土防渗墙在土坝加固中的应用 ——以衢州市为例柳丹霞1，张健2(1.衢州市农村水利管理站，浙江衢州324000；2.金华市水利水电勘测设计院有限公司，浙江金华321017)低弹模混凝土防渗墙具有防渗性能好，适应变形能力强的优点，广泛应用于土坝防渗加固工程。就低弹模混凝土防渗墙的施工工艺和质量检测等方面进行了论述，介绍了施工中应该注意的关键问题和解决方案。混凝土防渗墙；防渗加固；应用1 问题的提出低弹模混凝土防渗墙是利用专用机械，在坝体
浙江水利科技 2016年3期2016-09-03
- 水库大坝低弹模混凝土防渗墙施工技术
00）水库大坝低弹模混凝土防渗墙施工技术舒军（安化湘资水利水电建筑工程有限责任公司 湖南安化 413500）近年来，随着社会经济的迅速发展，水利工程也在不断发展，在水库大坝工程中，低弹模混凝土防渗墙施工技术获得了广泛的应用，但在其实际施工过程中，还存在许多问题未获得良好的处理，导致墙体内部出现诸多裂缝，已经严重影响到工程整体施工质量。此情况下，本文以实际工程为例，对水库大坝低弹模混凝土防渗墙施工技术进行了详细的研究，以供参考。低弹模；混凝土；防渗墙；水库大
大科技 2016年12期2016-08-09
- 基于ANSYS双层刚性道面板温度应力分析研究
加铺层厚度和材料弹模作为计算变量来逐一进行分析。3.1 加铺层厚度变化对道面温度应力的影响为分析水泥混凝土加铺层厚度对道面温度应力的影响作用，建模时水泥混凝土加铺层和旧道面板材料弹模保持36GPa和300GPa不变，旧道面板厚度为0.28m，加铺层厚度分别取：0.16、0.18、0.2、0.22、0.24、0.26、0.28、0.3m。图1 水泥混凝土加铺层厚度对道面温度应力的影响示意图由图2可知，（1）当加铺层厚度一定时，加铺层板底温度翘曲应力要明显大于
建筑工程技术与设计 2015年27期2015-10-21
- 岩寨水电站拱坝坝基弹模敏度法分析
寨水电站拱坝坝基弹模敏度法分析雷赞舟（福建江隆水利水电工程有限公司，福建龙岩364000）岩寨水电站地处贵州省台江县境内巴拉河上，主要建筑物有拦河坝、发电输水隧洞、发电厂房及升压开关站等，电站装机容量为2×12.5 MW。文章介绍了岩寨水电站的基本情况，研究了敏度法在拱坝坝基弹模原始数据不准确或发生变化时最优解的稳定性，分析了敏度法在拱坝坝基弹模确定中的应用的效果。水电站；优化；拱坝体形；抛物线型拱圈；坝基弹模；敏感度1 工程概述岩寨水电站处于贵州省黔东南
黑龙江水利科技 2015年7期2015-06-21
- 改进梁格法模拟小箱梁桥的参数取值研究
～5 m）。刚度弹模取值考虑 5种情况：E、10E、25E、50E、100E。其中E为纵梁材料弹性模量；L为中跨计算跨径。3 结果分析综合考虑，由于车道集中荷载作用于跨中位置，为避免集中荷载位置处位移产生奇异，本论文提取1/4位置处位移作为对比对象，绘制位移曲线图，直观地反映出不同虚横梁间距及刚度下竖向位移与实体模型结果的接近程度。综合分析偏载和正载工况，得出最终结论。3.1 偏载工况图5给出了偏载工况下采用不同间距及刚度时，改进梁格法与实体模型的位移曲线
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 洛塘河右线特大桥预应力混凝土连续梁弹模参数差异性研究
应力混凝土连续梁弹模参数差异性研究董永中(灵台县住房与城乡建设局,甘肃平凉 744400)桥梁施工中,挠度的影响因素较多,本文结合洛塘河右线特大桥的混凝土弹模对挠度的影响进行分析研究。洛塘河右线特大桥 预应力 混凝土 挠度洛塘河右线特大桥主桥上构采用40＋2×64＋40m预应力混凝土连续梁,主梁为单箱单室箱梁,箱梁顶横坡为2%,箱梁顶宽为11.36～13.117m,左侧翼缘宽2.041m,右侧翼缘宽由1.651m渐变至3.408m,支点处梁高中心高度5.3
中国科技纵横 2014年16期2014-12-12
- 软硬互层岩体的加筋作用及敏感性分析
用以及硬岩强度、弹模、软硬岩层厚比、层数、层间结合等对软硬互层岩体强度的影响研究较少。本文拟采用二维颗粒流程序（PFC2D）对几组水平软硬互层状岩石试样进行单轴压缩试验，结合力学分析来研究硬岩在互层状岩体中发挥的作用及其主要影响因素，并对这些影响因素进行敏感性分析。1 互层状岩体受力分析1.1 变形分析软硬互层状岩体具有横向各向同性的性质，因此对各分层进行力学分析是能做到的。兹有软硬互层状岩体承受轴向压应力，软硬岩的弹模和泊松比分别为Es、μs、Eh、μh
长春工程学院学报（自然科学版） 2014年4期2014-12-06
- 桥梁工程中岩溶地质区域大孔径桩承载力影响因素探讨
基弹簧和桩周岩体弹模等。如果岩溶区大孔径桩的荷载条件相同，相对于无溶洞的桩顶沉降，明显有溶洞的桩顶沉降值较大，而且受到不断增加的荷载的作用，有溶洞的桩顶沉降值会逐渐增加;如果溶洞的半径值加大，但是桩顶的沉降值没有发生明显的变化，说明只有溶洞的半径值达到一定要求的时候，才会对桩承载力造成影响(见图1a)。荷载条件相同，但是溶洞顶板厚度逐渐增加，也会对桩顶的沉降度造成一定的影响。溶洞的顶板厚度越大，桩顶的沉降值就越小(见图1b)。根据这一结果，可以看出桩周的接
黑龙江交通科技 2014年7期2014-08-01
- 复合纤维混凝土动力学性能试验研究
想的复合材料。低弹模纤维可以提高混凝土的韧性、抗冲击性、抗热爆性等与韧性有关的物理性能。高弹模纤维不仅能提高上述性能,还能使混凝土的抗拉强度和刚性有较大的提高。低弹模（聚丙烯）纤维的阻裂效应主要体现在消除或减轻了早期混凝土中原生裂隙的发生和发展，简单的理解可认为是通过聚丙烯纤维提高早期混凝土的抗拉强度实现的。低弹模纤维对于混凝土后期以及开裂后的强度并无加强效果，所以单纯加入低弹模纤维并不能提高工程防护能力。这就需要通过加入复合纤维来解决。2 复合纤维混凝土
河南建材 2014年1期2014-04-02
- 钢拱桥自振模态多因素敏感性分析
(Dcd)、吊杆弹模(Ess)、横系梁弹模(Esb)、钢拱肋弹模(Esa)等参数为模态频率敏感性分析的影响因素.假设结构模态频率F为:图2 钢桥部分振型其中:x1,x2,…,xn为影响模态频率的n个因素则某一影响因素xi对模态频率的敏感性S表示为:当桥梁结构施工结束进入正常运营阶段以后,由于荷载作用、环境因素影响等,结构性能会发生退化,比如刚度降低、弹性模量减小等[6].因此研究时可通过计算影响模态频率敏感性的各因素变化-1%时,各阶模态频率的变化来分析敏
上海师范大学学报·自然科学版 2014年1期2014-03-20
- 大变形条件下弹模对边坡应力变形的影响
等的变化，来说明弹模和大、小变形对边坡应力、变形规律的影响，从它们对塑性应变的影响来定性的解释对安全系数可能产生的影响。3 边坡应力、变形规律的有限元模拟3.1 设置参数根据参考文献［3］的建议:计算范围的确定，坡顶到右端边界的距离为2.5的倍坡高，坡角到左端边界的距离为1.5倍的边坡高度，上下边界总高度为2倍的坡高;边界条件为，两侧设置为水平滑动支承，基底采用刚性边界，只容许有竖向沉降，上部为自由边界。选用PLANE82单元来划分网格。3.2 物理力学参
铜业工程 2014年6期2014-01-01
- 岩溶区大孔径桩承载力影响因素分析
素。3.4 桩基弹模对桩承载力影响从图6中沉降曲线可以看出，当桩基弹模为0.1 E时，相同荷载条件下的沉降显著增大。原因是桩身弹模小，桩身压缩大，从而导致桩身沉降量增大;当桩身弹模由E增加到4 E时，桩身沉降随弹模的增大而减小，但由于弹模变化引起的沉降变化值较小。图3 不同溶洞半径的荷载－沉降关系图4 不同溶洞顶板厚度的荷载－沉降关系3.5 桩周岩体弹模对桩承载力影响从图7可以看出，桩顶沉降有随桩周岩石弹模增大而减小的趋势，当桩顶荷载较小时，各桩周弹模下的
湖南交通科技 2012年4期2012-09-25
- 祖妈林水库除险加固工程低弹模混凝土防渗墙内部监测系统分析与评价
了防渗效果。而低弹模混凝土就是针对刚性混凝土的这些问题应运而生的，它具有较高强度、低弹模、弱透水、易浇筑等特点，能适应墙体周围土体变形模量的特点，能较好地适应坝体的变形，提高了墙体的安全性和耐久性。近年来，在土石坝的除险加固工程中得到广泛应用，福建省祖妈林水库除险加固工程是福建省首批在土石坝加固中运用低弹模混凝土防渗墙技术的工程之一，是国内已建低弹模混凝土防渗墙深度最大的工程。由于防渗墙属于隐蔽工程，大坝加固好后将被埋在地下或坝内，看不到也摸不着，加上防渗
水利规划与设计 2012年4期2012-07-16
- 悬挂式薄壁低弹模混凝土防渗墙在杨梅岭水库副坝防渗加固中的应用
平台,采用薄壁低弹模混凝土防渗墙对第一副坝重点存在渗漏隐患的坝段进行防渗加固[1].。2 第一副坝工程地质条件及评价2.1 坝体填筑质量第一副坝斜墙由非分散性的含砾砂粉质黏土及少量砾砂、风化碎石填筑而成,大坝坝壳主要由砂卵石填筑而成。坝壳,由松散～稍密的砂砾卵石填筑而成,填筑质量一般。2.2 坝体防渗性能斜墙土现场注水试验求得渗透系数均大于1.0×10-5cm/s,中等透水性,存在渗漏隐患。水库多年运行中发现,第一副坝下游侧梅林陈村的几处水坑和梅湖公园水池
浙江水利科技 2012年2期2012-07-02
- 钻孔弹模测试技术的应用研究
［1－2］。钻孔弹模测试与其他方法相比，有其自身优点:①设备轻便、操作简便;②不受地下水条件的影响;③能了解岩体深部的变形特征。钻孔试验法的试点可以远离开挖面，因而可减小开挖和试件制备时对岩体的破坏及暴露面的松弛影响，试点处岩体基本上可以保持原状;同时因试验周期短、经济，故可以广泛开展钻孔试验，使结果更具有代表性［3］。目前钻孔弹模法主要用于测试岩体变形特性、评价岩体卸荷特征［4］、检测岩体质量［5］、检测固结灌浆效果［6］等。古德曼千斤顶为国际岩石力学委
长江科学院院报 2012年8期2012-06-25
- 刚性钻孔弹模计在白鹤滩电站坝基岩体变形参数测定中的应用
题之一。刚性钻孔弹模计虽已在工程中得到广泛应用，但是在本次试验之前，刚性钻孔弹模计试验数据从没有与大型刚性承压板做过对比性试验。因此，为了验证刚性钻孔弹模计试验数据的可靠性，在勘探平洞中各布置了一组现场对照性试验。对照性试验结果表明:刚性钻孔弹模计试验结果是可靠的。在此基础上，对左、右岸平洞和岸坡钻孔内的柱状节理玄武岩做了250点的变形试验，以此为基础分析了柱状节理玄武岩变形特征及其随孔深的变化规律，讨论了岩体的各向异性特征以及断层、岸坡卸荷等对柱状节理玄
长江科学院院报 2012年8期2012-06-25
- 低弹模混凝土防渗墙在水库大坝防渗中的应用和施工要点
加固处理。2 低弹模混凝土防渗墙设计根据三溪水库地质勘察资料显示，现有主坝的黏土中，碎砾石及砂含量多达45%。根据注水试验成果表明:主坝心墙黏土渗透系数为5.94×10-5～6.04×10-4cm/s，介于中等～强透水性之间。从ZK4～ZK5揭示代替料区平均渗透系数K-=4.46×10-4cm/s，也属中等透水，因此坝体填土总体达中等透水性。副坝心墙黏土渗透系数为5.05×10-5～7.78×10-4cm/s，介于中等～强透水性之间。主副坝黏土心墙垂直方向
水利建设与管理 2012年9期2012-04-14
- 低弹模混凝土防渗墙施工质量控制
1 问题的提出低弹模混凝土防渗墙是相对普通混凝土防渗墙而言具有较低弹性模量(弹性模量小于10000MPa)的混凝土防渗墙,因此在坝体中适应不均匀受力及相应的变形能力更强,能使防渗墙墙体自身的应力状态得到较大的改善。在浙江省近几年实施的一些土石坝除险加固中低弹模混凝土防渗墙得到了广泛应用,并已成为病险土石坝坝体防渗处理的主要措施之一。防渗墙工程是重要的隐蔽工程,需要通过严谨的施工和有效的质量控制确保施工质量。低弹模混凝土防渗墙施工质量控制与普通混凝土防渗墙施
浙江水利科技 2012年6期2012-01-26
- 三一重工高铁专用设备砂浆车的研发
工已经成功完成高弹模砂浆车、低弹模砂浆车、工业造型砂浆车、通用型砂浆车、跨轨道板自行走砂浆车共计五个大系列的开发。1、高弹模砂浆车图1 高弹模砂浆车2006年底，三一重工与中铁二局联合开发的第一台高弹模砂浆车成功下线，并一次性成功通过权威的德国博格公司100多项指标苛刻检验，该车世界首创了微泡砂浆生产技术、车辆自动快速调平技术、高精度抗震计量技术等世界领先技术，引领着我国砂浆车产业从一开始就以世界领先的高姿态起步。该车开创性地采用了立式行星搅拌技术，微泡砂
中国新技术新产品 2011年16期2011-11-22
- 重力坝坝踵应力控制标准的研究
分区、地基与坝体弹模比、扬压力等，所以到目前为止，重力坝坝踵应力控制标准一直没有得到很好的解决。在阅读文献[1]、文献[2]的基础上，作者做了一些有意义的工作。由于影响因素众多，本文的计算荷载仅考虑水平水压力和坝体自重，为进一步研究其他工况打下一定的基础。在此引入坝踵主应力区相对宽度的概念，定义坝踵主应力区相对宽度brL为坝踵主应力区宽度b与坝体底宽B的比值，用公式表示为brL=b/B×100%。1 计算工况和网格剖分1）坝高。为了考虑在不同坝高的情况下，
东北水利水电 2011年11期2011-06-30
- 重力坝沿建基面抗滑稳定的研究
分区、地基与坝体弹模比、扬压力等，所以迄今为止，没有成型的公认的理论来分析抗滑稳定，因此，有必要做工作来分析重力坝的抗滑稳定问题。1 计算工况和网格剖分文中分别以 80，110，160，190 m 高的重力坝作为研究对象，上游坝坡垂直，下游坝坡为1∶0.75，考虑坝体自重和上游水压力，下游无水。其典型断面和计算水位如图1所示。2 点的安全系数重力坝的抗滑稳定破坏准则[1]分为三种：点破坏准则，整体破坏准则，极限破坏准则。由于用整体破坏准则来研究重力坝的抗滑
东北水利水电 2011年10期2011-05-31
- 杭州市青山水库低弹模混凝土防渗墙应变观测资料分析
02年9月采用低弹模混凝土防渗墙对大坝进行除险加固处理,并于2005年12月竣工。1 防渗墙应变观测布置青山水库拦河大坝为宽心墙砂壳坝,最大坝高为26.6 m。低弹模混凝土防渗墙厚80 cm,布置在坝轴线上游3.55 m处,底部深入弱风化层即凝灰质粉砂岩层0.5 m,弹性模量为2100MPa。图1为加固后的青山水库大坝剖面图。为了观测防渗墙应力应变情况,防渗墙内部布置了5个应变观测断面,桩号分别为坝0+052.00,0+060.00,0+204.00,0+
浙江水利科技 2011年3期2011-04-03
- 城头水库除险加固工程低弹模混凝土防渗墙施工质量控制与检测
久性的要求,采用弹模与强度稍高于塑性混凝土的低弹模混凝土防渗墙(其弹模＜10000 MPa,抗压强度＜10 MPa)[1]。低弹模混凝土防渗墙由于比普通混凝土防渗墙具有较低的弹性模量,更能适应不均匀受力及相应的变形,使墙体的应力状态得到较大的改善,同时又节省投资,已成为浙江省土石坝病险水库坝体防渗处理最主要的措施之一。防渗墙工程是重要的隐蔽工程,为确保施工质量,需要进行严谨的施工和有效的质量监控。为此,该文结合城头水库除险加固工程低弹模混凝土防渗墙的施工,
浙江水利科技 2011年3期2011-04-03
- 基于钻孔弹模仪试验结果的断层参数反演分析
进行的若干组钻孔弹模试验即位于1#和2#抗塞洞室内的F1断层中，为了准确校核大坝左岸坝肩的抗滑稳定，通过钻孔弹模试验并辅以有限元反演计算，来获得软弱断层的整体弹性模量E、摩擦系数f和黏聚力c变得尤为重要。2 弹模试验恒山水库除险加固主体工程已于2010底竣工，两个混凝土抗滑塞洞室也验收后浇注了混凝土。在两个抗滑塞洞室填筑混凝土之前，利用先进的HX-JTM-01J型钻孔弹模仪，在洞室里面进行多组单孔、双孔和三孔弹模试验。如图2，在2号抗滑塞的侧墙上进行了3组
中国水利水电科学研究院学报 2011年3期2011-02-13
- CA砂浆弹模对框架板式轨道翘曲应力的影响分析
031)CA砂浆弹模对框架板式轨道翘曲应力的影响分析周 毅，何燕平，杨荣山(西南交通大学 土木工程学院，成都 610031)采用有限元分析法，对框架板在温度梯度作用下的翘曲应力进行仿真计算，分析了砂浆弹性模量的变化对框架板温度效应的影响。结果表明：在温度荷载作用下，框架板式轨道框架角点处和凸台边缘处将产生局部翘曲应力的集中，最大的翘曲应力产生在轨道板角点处，并产生最大的翘曲位移;随着CA砂浆弹模的增加，轨道板应力集中区域的最大翘曲应力逐渐减小，轨道板角点翘
铁道建筑 2011年3期2011-02-02
- 粘土心墙土石坝水力劈裂发生条件的分析
生的坝壳与心墙的弹模比和心墙的泊松比的关系曲线，表明影响水力劈裂发生的是坝壳与心墙弹模比的大小.心墙坝；水利劈裂；弹模比水力劈裂指的是由于水压力的抬高，在岩体或土体中引起裂缝发生与扩展的一种物理现象[1-2]. 土石坝心墙的水力劈裂问题是土石坝工程中人们最为关注，同时也是最有争议的问题之一. 水力劈裂被普遍认为是土石坝蓄水初期产生集中渗漏的主要原因之一，也是导致坝体破坏(产生内部侵蚀或管涌现象)的重要因素之一.事实上，在水坝工程中土石坝的建设数量一直居于首
湖北文理学院学报 2010年5期2010-12-12
- 水利工程低弹模混凝土防渗墙适应性评价研究
09）水利工程低弹模混凝土防渗墙适应性评价研究马福恒1，华伟南2，刘成栋1，向 衍1 （1．南京水利科学研究院，南京 210029；2．浙江省水利水电工程质量与安全监督管理中心，杭州 310009）低弹模混凝土防渗墙由于其弹模小，与周围变形能够较好协调，在许多水利工程中得到应用，但由于工作条件较为复杂，其适应性影响因素较多，目前尚没有一个完全成熟的评价体系及方法。因此，针对水利工程特点，建立低弹模混凝土防渗墙适应性评价体系，并借助多层次模糊综合评判模型，结
长江科学院院报 2010年7期2010-09-05
- 坝体低弹模混凝土防渗墙质量安全控制研究
。但因普通混凝土弹模高出土石坝填筑料弹模100多倍乃至1 000多倍,坝体受到渗透水压力和自身压缩固结的作用,不可避免地产生较大的变形,因其弹模的巨大差异及变形的不协调性,会使防渗墙承受巨大的拉力而导致混凝土防渗墙遭受破坏。因此,普通混凝土防渗墙不太适用于土石坝坝体防渗处理。20世纪60年代,国外通过对普通混凝土掺加一定量黏土或膨润土的改性,来替代普通混凝土中的大部分水泥,出现了塑性混凝土(其弹模小于1 000 MPa,抗压强度低于5 MPa),并开始应用
浙江水利科技 2010年1期2010-08-14
- 低弹模混凝土防渗墙适应性评价指标体系研究
险加固工程中,低弹模混凝土防渗墙的应用尤为较多[1].但是由于低弹模混凝土自身材料的特性,以及防渗墙工作的条件复杂性,其防渗效果及对实际工程适应性情况难以得到综合评价.然而要合理地给出适应性评价结论,必须建立一套比较完整的、科学合理的综合评价指标体系.目前,对此研究国内外尚未见相关研究报道.基于此,本文对低弹模混凝土防渗墙适应性评价的指标拟定原则、指标的评价等级划分以及指标体系的具体建立等问题进行初步研究,从而建立一个多项目、多层次的低弹模混凝土防渗墙适应
浙江水利水电学院学报 2010年1期2010-08-06
- 大坝观测中测点处混凝土的应变重分布
变比C大/C小和弹模E大/E小列于表1。经测试，四组结果的平均值为：β =1.03、φ大/φ小=0.70、E大/E小=1.04。据称中国水电科学研究院的结果为E大/E小=1.03～1.09，美国胡佛坝的结果为E大/E小=1.05～1.09。表2列有溪洛渡水电站大体积混凝土的弹模与徐变测试结果相对值。徐变对比测试的试件尺寸为φ45cm×90cm和φ20cm×60cm，弹模对比测试的试件尺寸为φ45cm×90cm和φ15cm×30cm。该测试得到的徐变比系数β
中国水能及电气化 2010年5期2010-07-12
- 掺磷渣粉全级配混凝土性能试验研究
级配混凝土的抗压弹模比湿筛小试件高，大骨料的存在对泊松比影响不大，受影响最大的是极限拉伸性能。全级配及湿筛混凝土试件的28 d抗渗等级都达到W10，但前者更能真实地反映大体积混凝土的抗渗性。磷渣粉；全级配混凝土；强度；变形；抗渗性能全级配混凝土即粗骨料混凝土，是最大粒径为120～150 mm的大体积混凝土，粗骨料含量高达60%～70%［1］，全级配混凝土中胶凝材料含量、骨料含量及粒径等，与湿筛混凝土完全不同，他们的力学、变形等性能差别也很大。因此早在20世
长江科学院院报 2009年3期2009-09-05
- 几个参数对拱坝温度及应力影响的研究
17．1℃，基岩弹模为28 GPa，其他材料参数见表1、表2，四级配C18035混凝土绝热温升见表3。1．5仿真计算过程采用有限元计算软件ANSYS进行全过程仿真计算分析，并针对混凝土拱坝浇筑实际情况进行了相应处理，如对浇筑过程、横缝、水管冷却模拟的处理，混凝土弹模是随时间变化的函数，根据实际工程的试验资料拟合为朱伯芳院士提出的指数函数形式。徐变度是持荷时间和加载龄期的函数，计算中将试验数据拟合为朱伯芳院士提出的复合幂指数函数形式［1］。有限元模型建好以后
长江科学院院报 2009年3期2009-09-05