墩顶
- 既有独柱花瓶墩简化计算与精细化分析
00 钢筋，其中墩顶布置11 根直径28 mm 横向受力主钢筋，其下竖向每间隔150 mm布置一层10 根直径16 mm 的分布钢筋。根据上部结构计算成果，分别提取了花瓶墩在主梁落架、成桥、正常使用极限状态（频遇值组合）、承载能力极限状态（基本组合）四种工况下的支座反力，见表1。表1 不同工况下的支座反力单位：kN2 “公预规”简化计算根据“公预规”第8.4.7 条，对于独柱双支座花瓶墩墩帽（顶部），采用拉压杆模型计算其横向受拉部位的抗拉承载力。按本工程花
城市道桥与防洪 2023年9期2023-10-18
- 大湾区城际铁路简支箱梁墩顶纵向刚度限值研究
更高的要求。桥梁墩顶纵向水平线刚度(以下简称“墩顶刚度”)作为桥梁和无缝线路设计的关键技术参数,其取值显著影响到桥梁的经济性及安全性。如取值过低必然使轨道承受过大的附加力和位移而导致破坏,从而影响结构安全性和乘车舒适度;其取值过高,则会造成桥墩截面尺寸较大,增加工程投资和结构美观。由此可见,墩顶刚度是无缝线路力学性能与工程经济性对立关系的关键影响因素,因此,必须对墩顶刚度的合理取值进行研究。桥上无缝线路纵向力与桥梁墩顶刚度密切相关[2-4]。乔建东等[5-
铁道标准设计 2023年8期2023-08-21
- 黄土沟谷地区格构式高墩偏位及受力性能分析
影响,桥墩会出现墩顶偏位和墩身的弯曲,对桥墩的稳定性和受力性能造成一定的影响。当桥墩墩顶偏位较大或者墩身过于弯曲时,受拉侧混凝土应力将达到应力设计值,进而提前形成裂缝导致钢筋锈蚀,影响钢筋承载力;若裂缝继续发展将导致内部受拉钢筋应力增大,墩体将进一步产生较大的变形,过大的变形影响桥墩的正常使用、使人产生不适的感觉;同时桥墩偏位会使得桥墩结构出现不同程度的拉压损伤,混凝土在受拉和受压过程中都会产生混凝土材料的损伤,损伤累计会造成裂缝开展。因此,桥墩偏位对桥墩
科学技术与工程 2023年6期2023-04-08
- 连续刚构桥CFRP加固策略研究
在地震作用下桥墩墩顶位移和峰值加速度的变化情况，通过比较CFRP加固后桥梁的震后效果，推荐出最优的加固策略。1 CFRP加固桥梁计算模型考虑到后续要进行振动台试验，本文桥梁模型为缩尺三跨连续刚构桥，根据有限元建模准则，采用桥梁专用有限元软件Midas FEA建立1m+2m+1m三跨连续刚构桥三维有限元模型进行非线性有限元计算[5]。在计算过程中，网格的划分密度会影响计算结果的精确性，理论上网格划分越密，计算结果越准确，但如果划分过于密集，计算时间会加长。本
四川水泥 2022年10期2022-11-17
- 高速铁路长联跨海引桥墩顶纵向刚度研究
轨道协同进行，而墩顶纵向水平刚度是建立桥梁和轨道设计映射关系的关键[4-5]。墩顶纵向刚度一方面关系到桥上无缝线路的受力及安全，另一方面决定了桥梁基础规模、选型，进而影响工程造价。墩顶纵向刚度越大，桥梁基础越趋“稳定”，越有利于保证桥上无缝线路服役品质，但所需的基础规模也越大，工程造价越高，反之同理。因此，需在设计阶段平衡好安全性与工程经济性，寻找墩顶纵向刚度的合理取值。针对此问题，专家学者进行了诸多研究[6-9]。徐浩等[10]基于有限元方法和梁轨相互作
铁道标准设计 2022年11期2022-11-16
- 简支转连续刚构桥施工方案优化设计研究
板厚30 cm，墩顶处湿接缝截面顶板厚度为45 cm，底、腹板厚度为50 cm。下部结构桥墩采用矩形截面墩，浇筑采用C50混凝土，主墩顺桥向厚度为1.2 m，边墩顺桥向厚度为0.8 m；桩基础采用浇孔灌注桩基础，浇筑采用C40混凝土，呈梅花形布置，直径为0.5 m。主梁施工采用短线法节段预制技术，先采用架桥机逐跨拼装形成简支梁段，再进行合龙施工形成连续刚构桥体系桥梁。桥梁立面布置如图1所示。图1 桥梁立面布置图1.2 施工方案根据简支转连续刚构桥结构特点及
西部交通科技 2022年6期2022-09-30
- 基于拉压杆理论的桥墩结构受力分析
路径，形成了在桥墩顶两支座之间拉应力集中现象[6-7]。因此可以通过有限元软件ABQUS求得结构的主应力迹线从而简化得到结构的拉压杆模型。1.3 模型验证为验证应力迹线法的准确性，以JTG 3362-2018 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(以下简称《规范》)中附录B.1.2的深梁体系及端部锚固区的拉压杆简化模型为例进行分析。1.3.1深梁《规范》中深梁简化的拉压杆模型见图1，实体有限元分析得到的深梁体系的主应力方向见图2及图3。对比图1～图
交通科技 2022年3期2022-06-27
- 动力设置于边墩的墩顶转体法在京雄城际铁路中的应用
可分为墩底转体和墩顶转体。1.1 墩底转体法常规的墩底转体系统，以承台为下盘、加台为上盘，转体球铰、撑脚、砂箱均设置于下盘与上盘之间，通过牵引系统牵引上盘，带动梁体转动就位。转体施工作业主要在地面进行，在转体前和转体过程中，转体梁段与桥墩需要临时固结，直至转体就位或连续梁合龙后，再进行拆除。上盘以上桥墩、梁部及临时固结措施等均计入转体质量［1-2］，同等跨度条件下，球铰吨位大于墩顶转体系统，墩底转体一般适用于桥墩、临时措施引起的附加吨位不大以及中墩地面较平
中国铁路 2022年3期2022-05-19
- 简支转连续桥梁支点截面应力测试与研究
～3]。连续梁桥墩顶负弯矩区在施工过程中及成桥以后容易出现过大的拉应力继而产生裂缝，为了控制该区域拉应力避免横向裂缝的产生，会在连续梁桥负弯矩区设计负弯矩钢束[4]。而这个区域以支点截面受力最大，测试和分析支点截面的应力状况能够反映整个区域的受力是否安全、负弯矩钢束设计是否合理、张拉是否完全，进而为类似桥梁的设计、施工提供一个参考。本文以某高速公路连接线上3×40m简支转连续T梁桥为依托，根据桥梁实际情况提出实桥试验方案并进行跟踪测试，运用有限元软件Mid
安徽建筑 2022年4期2022-05-05
- “人”字形曲线高架桥地震动多角度输入研究
2#墩、5#号墩墩顶设置固定支座，其余墩顶设置活动支座，模型不考虑桩土相互作用，桥墩底部固结，不考虑桥台与土的相互作用。图3 “人”字形曲线高架桥有限元模型3 地震动多角度输入模型选用EI centro波，采用一致激励输入进行有限元分析，EI centro波峰值加速度为 197.32 gal，如图4所示。曲线高架桥坐标系如图5所示。图4 EI centro波根据图5可列以下算式：图5 曲线高架桥坐标式（1）、式（2）中，x为梁的切线方向；y为梁的径线方向；
现代城市轨道交通 2022年4期2022-04-16
- 矩形墩顶部横向内力分析
因此一般不会产生墩顶横向承载力不足的情况。但有时由于景观需求，下部与上部构造追求视觉上的统一，在上部为桥宽较大的整体式箱梁结构时，下部也需设计成墙式墩，如图1所示。这种结构的特点是支座间距大、支座反力大。在较大的支座反力作用下，这种墙式墩墩顶可能会产生较大的横向拉应力，其配筋需要根据计算来设置，以避免横向承载力的不足。图1 某景观桥示意本文以某景观桥（见图1）为例，对其桥墩进行横向受力计算分析。该景观桥上部结构为变截面连续梁，跨径布置为（38+54+38）
城市道桥与防洪 2022年1期2022-02-25
- 大跨高低墩连续刚构桥合龙顶推力计算分析
差影响，将使主墩墩顶产生不可忽视的水平偏位，并对墩底产生较大的弯矩。实际设计与施工过程中，常常在主跨合龙阶段，在主梁合龙劲性骨架上施加一对与墩顶水平偏位方向相反的顶推力，使主墩墩顶在合龙前有一个预偏值，这样在连续刚构桥运营期间，可以控制墩底弯矩及应力在较小的安全水平。目前国内对于连续刚构桥的合龙技术进行了大量的研究，研究内容主要集中在顶推力的计算和合龙顺序的优化上。对于多跨连续刚构桥，常常需要对合龙顺序进行比选后，再计算出最优的顶推力大小。而最优合龙顶推力
北方交通 2022年1期2022-01-26
- 考虑临近道路施工过程的在役桥墩墩顶位移演变规律研究
铺筑及运营对桥墩墩顶位移的影响规律。将采用摩尔-库伦(Mohr-Coulomb)模型作为土体响应的控制方程，同时采用经典线弹性模型模拟钢筋混凝土结构。另外，采用静态Coulomb摩擦模型模拟桥墩基础与土体界面的力学行为，研究建立土体-基础-桥墩相互作用模型，并分析不同路基开挖深度、桥墩至新建道路不同距离对临近桥墩的影响，最后分析道路铺筑及后期运营对临近道路的影响。1 数值模型1.1 理论模型1.1.1 土体模型路基开挖实则是将路基内侧土体开挖卸荷，不仅会导
重庆交通大学学报(自然科学版) 2021年10期2021-11-09
- 梁式桥桥墩计算长度的计算方法研究
厚度，mm。3 墩顶抗推刚度KT墩顶作用单位水平力时，墩顶所产生的水平位移即墩柱的柔度f（f 可根据结构力学图乘法方便计算），墩顶的抗推刚度KT为f 的倒数。下面对4 种常见截面形式墩柱的抗推刚度进行了推导。此处计算抗推刚度KT过程中未考虑几何非线性效应。3.1 等截面圆形墩柱墩顶抗推刚度KT 等等截面圆形墩柱KT等按式（2）计算：式中，E 为混凝土弹性模量，MPa；I 为截面抗弯惯性矩，mm4；l为构件支点间长度，mm；f 为墩柱的柔度。3.2 多直径分
工程建设与设计 2021年15期2021-10-16
- 超高性能混凝土在简支变连续桥梁负弯矩区的应用
简支后连续梁结构墩顶通过横向湿接缝连接，一般采用墩顶后张预应力束实现体系转换，随着桥梁跨径的增大，墩顶受力也会增大。预制梁板架梁到位后，现场进行墩顶负弯矩区预应力束穿束、张拉、封锚，实际施工时容易出现预应力束预留管道错位等导致穿束施工困难。另外，墩顶负弯矩区开裂后，水容易进入预应力管道腐蚀预应力筋等，影响结构承载力及耐久性。钢板组合梁采用的预制桥面板结构也是通过纵向、横向湿接缝将桥面板与钢梁连接成整体。此种湿接缝因要与钢梁连接，受力较为复杂，可做专门研究[
工程建设与设计 2021年16期2021-10-11
- 梁桥桥墩纵桥向计算长度系数研究
台顶确定固结点，墩顶的约束方式有滑动约束、固定约束、弹性索约束、墩梁固结等多种形式，单个桥墩墩顶还要受到其他墩台水平刚度的约束，其计算模式很难用表1中的约束方式来界定。单墩墩顶的约束可以分为墩梁固结和墩梁支座连接两种方式，已有不少学者在桥墩计算长度系数取值方面开展了研究工作。对于墩梁采用支座连接的梁桥，文献[6]采用有限元计算软件对某装配式桥梁进行稳定分析，通过失稳荷载来反推桥墩计算长度系数取值；文献[7]采用有侧移框架的单阶柱的简化模型，对一座刚构桥的桥
中外公路 2021年3期2021-09-04
- 砂土地层墩基础承载性能室内模型试验研究*
变位测试在模型墩墩顶布设指针式百分表，以测量模型墩在竖向荷载和水平荷载作用下的墩顶位移变化情况。(2)墩身变形测试在模型墩墩侧沿轴线对称粘贴两组应变片，采用静态应变测试分析仪采集墩身应变数据。墩身应变片布置示意图见图1(以2#模型墩为例)。(3)墩底土压力测试沿水平方向，在距墩底约5cm一侧的土体中均匀间隔(每隔5cm)布设3个微型土压力盒，最左侧土压力盒在竖向位于模型墩竖向中心线处；同时，沿模型墩中心轴线方向，在距墩底每隔20～30cm的土体深度位置处布
建筑结构 2021年8期2021-05-28
- 桥墩型式对大跨公路连续刚构桥车桥耦合振动响应的影响
跨跨中截面和桥梁墩顶截面作为动力响应计算的控制截面,分析桥墩型式对控制截面动力响应的影响,得到桥梁具有较小动力响应的桥墩型式。1 车桥耦合振动基本理论1.1 车辆模型以三轴后八轮汽车为研究对象,将车辆简化为9自由度弹簧-质量-阻尼体系,车辆模型及相关参数见文献[15],根据达朗贝尔原理建立车辆的振动方程:(1)1.2 桥梁模型采用有限元方法对桥梁结构进行离散,建立桥梁结构有限元模型,桥梁振动方程可表示为(2)式中:Mb，Cb,Kb分别为桥梁的质量矩阵、阻尼
沈阳建筑大学学报（自然科学版） 2021年2期2021-05-18
- 客货共线铁路40 m跨度混凝土简支箱梁桥墩设计
8 m跨度简支梁墩顶纵向水平线刚度限值建议。本文分别基于TB 10002—2017 规定的和陈浩瑞等［12］建议的墩顶纵向水平线刚度限值，对客货共线铁路40 m 跨度双线预应力混凝土简支箱梁桥桥墩进行设计，明确桥墩构造尺寸和配筋的控制条件，为40 m 跨度混凝土简支箱梁在客货共线铁路的应用提供参考。1 设计依据1）TB 10002—2017《铁路桥涵设计规范》［8］，简称《桥规》；2）TB 10092—2017《铁路桥涵混凝土结构设计规范》［13］，简称《
铁道建筑 2021年2期2021-03-19
- 装配式预制小箱梁下部结构墩柱计算
用的影响时，桥墩墩顶水平力一般包括行车制动力、温度力及收缩作用力，由于收缩引起的水平力较小，且难以量化，故在本次计算分析中，忽略其作用效应［1-2］。1 研究内容主要研究江苏省路基宽度为34.5 m的高速公路桥梁。考虑到省内预制结构桥梁伸缩缝以D160型伸缩缝为主，故在本次验算的样本中，联长不超过 150 m。以中设设计集团股份有限公司2015版组合箱梁通用图为基础，上部结构横断面布置见图1。图1 34.5 m路基宽预制小箱梁标准横断面布置/mm以2015
山东交通科技 2021年6期2021-03-01
- 西二环合淮路立交桥花瓶墩竖向裂缝成因分析
广泛应用。由于其墩顶部位受力较为复杂，若设计方法不当或未按设计施工可能会导致在使用过程中墩顶出现受力裂缝，严重情况下则会影响到整个桥梁的使用。本文以西二环合淮路立交桥出现裂缝病害的花瓶墩为研究对象，借助软件Midas civil及Midas FEA分析了墩顶的裂缝成因。1 工程概况西二环合淮路立交桥位于合肥市西二环与北二环交接路段，为两座分离式立交桥。上部结构采用现浇整体式箱梁，桥墩主要结构形式为花瓶墩。其中南北主线桥为13跨预应力混凝土连续箱梁桥和6跨普
安徽建筑 2021年1期2021-01-29
- 新建道路施工对临近高铁桥梁的影响分析
程引起的高铁桥梁墩顶附加竖向位移、附加顺桥向水平位移和附加横桥向水平位移最大值分别发生在施工框构阶段、施工右幅U型槽阶段和框构地基处理及施工抗浮桩阶段。阶段四的位移云图如图2所示。图2 阶段四：高铁桥墩墩顶横桥向变形云图/mm(1)墩顶竖向位移本工程施工各阶段引起高铁桥梁墩顶累计附加竖向变形计算结果见图3。施工引起的墩顶竖向位移经过先增加，后随着基坑开挖逐渐减小，又随着U型槽和框构的施工逐渐增加的过程，在施工框构阶段达到最大值-0.012 mm。这是由于施
黑龙江交通科技 2021年1期2021-01-28
- 钢-混结合梁桥主梁顶升施工时双柱式花瓶桥墩空间受力分析
，但是由于花瓶墩墩顶的支座作用边缘线越过墩底线等特点，受力比较复杂，不再满足梁式结构平截面假定，特别是双柱式花瓶墩，国内外现有对双柱式花瓶墩的研究分析较少，在国内的市政桥梁设计和施工中，很容易引用JTG 3362-2018《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》[1](下文简称《规范》)中的拉压杆模型来计算此类桥墩系杆力，且施工时由于受条件限制的影响也很容易选择在墩顶进行顶升，为准确运用拉压杆模型适用条件和明确施工措施中的利弊，故有必要结合工程实例对此
土木工程与管理学报 2020年6期2021-01-05
- 多跨连续刚构桥合龙顶推力的优化
徐变等作用，桥墩墩顶向跨中侧发生水平位移，墩底产生较大弯矩，降温作用会加剧该不利现象［1］。因此，实际工程中在合龙前施加合龙顶推力，使墩顶向两侧方向产生预偏位以抵消墩顶的不利偏位，改善全桥变形及内力。施加顶推力对连续刚构桥全桥变形及内力的改善效果影响较大，因此须对最优顶推力求解方法进行研究。文献［2-3］运用结构力学原理研究了3 跨连续刚构桥中跨合龙顶推力的解析方法；文献［4］指出在多跨连续刚构桥不同跨施加合龙顶推力对结构产生的影响不同，经试算求得一组顶推
铁道建筑 2020年11期2020-12-07
- 深基坑开挖对邻近高架桥墩顶位移敏感性参数分析
种工况下的高架桥墩顶位移3.1 不同排桩混凝土强度等级6号线车站基坑排桩混凝土以C35为基准，依次将排桩混凝土改为C25、C30、C40，针对距离最近的7#桥墩墩顶位移沉降变化曲线，研究围护结构混凝土强度等级变化对邻近桥梁结构变形的影响，如图3～图5所示。由图3～图5计算结果可以看出：图3 不同混凝土强度下7#墩顶沉降变化量图4 不同混凝土强度下7#墩顶纵桥向位移变化量图5 不同混凝土强度下7#墩顶横桥向位移变化量(1)围护结构混凝土强度等级为C25时，6
国防交通工程与技术 2020年6期2020-11-19
- 混凝土桥墩与钢箱梁墩梁固结方式研究
结方式是在钢箱梁墩顶处开孔，将混凝土桥墩主筋及箍筋伸入钢箱梁的横梁内，再在钢箱梁的横梁内浇筑混凝土形成墩梁固结。该种固结方式如以下具体工程案例，某城市立交匝道一联钢箱梁，跨径布置为（40+48+36）m，钢箱梁采用单箱单室，梁高2.5 m，顶宽9 m，底板宽5 m，固结中墩为2 m直径混凝土圆柱墩，其它桥墩均为矩形花瓶式桥墩。固结中墩墩顶设2 m高范围的钢套管，与钢箱梁底板焊接形成整体，并在钢箱梁墩顶横梁浇筑混凝土。全桥Midas计算模型如图1、图2所示。
安徽建筑 2020年8期2020-08-28
- 双柱式钢筋混凝土柔性墩加固设计方案比选研究
桥桥墩自振频率、墩顶振幅、墩身最大拉应力、墩身最大压应力、制动力位移为评价参数[4]，建立有限元模型，分析原桥墩评价参数、桥墩加固后各方案的评价参数与《桥检规》相关规定值进行比较，选取最优加固方案。2 应用实例2.1 原桥概况桥梁位于灵武至宁东铁路支线DK85+35处，于1977年9月建成通车，该桥结构型式为：4-24 m预应力混凝土简支梁桥，桥梁位于2.3‰坡度直线段上；下部结构为双柱式钢筋混凝土柔性墩，桥墩为C25混凝土。2.2 原结构模拟2.2.1m
山西建筑 2020年5期2020-03-20
- 双支座独柱墩墩顶配筋优化研究
受力特点通常会在墩顶产生较大拉力，设计过程中常会遇到墩顶计算配筋过多的情况。合理评估墩顶配筋数量对结构安全以及控制施工难度和造价有十分重要的意义。1 工程概况以某跨铁路混凝土连续梁桥为依托，线路等级为城市主干路，设计速度60 km/h。设计荷载采用城-A 级，跨铁路孔及相邻孔汽车活载提高30%。标准路面横坡为±1.5%。铁路限界：（1）满足规范铁路双层集装箱限界要求，桥下铁路轨面至梁底净高按≥7.96 m，平面净距≥3.1 m；（2）转体施工梁底至承力索的
铁路技术创新 2020年6期2020-02-25
- 预制拼装等边箱型墩抗震性能指标分析
型以低阶为主，其墩顶最大位移和墩底最大曲率常同时出现，因此常采用静力法进行分析.然而，我国的一些跨海大桥和城市高架桥中，高墩较为常见[1].宋晓东[2]发现高墩由于高阶振型的影响，墩底曲率与墩顶位移往往不是同时达到最大值.梁智垚[3]采用增量动力分析法(incremental dynamic analysis，IDA)分析高墩在地震荷载作用下，可能在桥墩中部和墩底同时达到屈服，最终破坏的部位可能位于桥墩中部也可能在墩底截面.黄佳梅[4]通过单条地震动IDA
福州大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-12-21
- 城市连续梁桥双柱墩E2地震作用墩顶容许位移计算
应。对于双柱墩，墩顶仅受纵向荷载，产生纵向位移时，桥墩最大弯矩出现在墩底位置；当墩顶仅受横向荷载，产生横向位移时，桥墩最大弯矩出现在墩底和墩顶。当地震作用时，纵向变形时在墩底产生塑性铰，横向变形时墩顶和墩底均产生塑性铰，由此可见，采用统一的计算方法无法正确反映桥墩纵横向各自不同的力学特征，所以要分开考虑，分不同的计算方法计算两个方向的墩顶位移。目前的抗震设计规范[1]已采纳了延性抗震理论，规定E2地震作用下，墩顶纵向容许位移直接按照给定公式计算，但目前尚无
四川建筑 2019年2期2019-09-03
- 连续刚构桥抗震性能影响因素分析★
用下不同桥墩高度墩顶截面位移图由图3可见，桥梁跨中截面横桥向位移随墩高的增长呈线性增长，增长速度快且稳定。但随着墩高的增长，桥梁跨中截面纵桥向位移增长较慢，且纵桥向位移的增长速度随墩高的增长而降低。由此可知，桥墩高度的增加会增大梁体在地震作用下横向倾覆的可能性，在采用高墩时应注意增大桥墩的横桥向刚度，以减少地震作用下的横桥向位移。2.3 对墩顶位移的影响墩高对于墩顶截面位移的影响与其对于跨中截面的影响类似，在纵桥向地震波作用下，桥梁结构在墩顶仅产生极小的竖
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 桥墩高度对群桩-承台系统动刚度的影响分析
台顶部[6]或桥墩顶部施加动载，获得整个群桩-承台-桥墩体系的动刚度。为了获得群桩-承台-桥墩体系相对稳定的动刚度值，激振点和拾振点均应合理选取。此外，当需要评估一系列桥墩基础的竖向动刚度时，不同桥墩墩高的差异对竖向动刚度的影响也不容忽视。为分析上述问题，本文建立了三维动力有限元模型，施加瞬态激励以分析系统的竖向动刚度值。考虑了激振点分别位于墩顶和承台顶2种情况，分别分析了这2种激励情况下，系统竖向动刚度受墩高变化的影响。1 桥墩-基础-土层耦合分析模型利
铁道建筑 2019年7期2019-08-08
- 高速铁路32 m简支梁墩顶纵向刚度限值研究
墩台制动附加力受墩顶及相邻墩顶刚度影响明显，墩顶刚度越小，桥梁所受制动力越小，钢轨制动附加力增大；而墩顶刚度增大，钢轨所受制动附加力减小，但墩顶制动力增大。因此，需确定合理的桥梁墩顶纵向刚度，以同时达到合理的钢轨和桥墩的受力[1-3]。通常桥梁墩顶纵向刚度主要受无缝线路钢轨强度和梁轨快速位移影响。桥上无缝线路钢轨除受温度应力和动弯应力外，还受列车制动、梁体挠曲和伸缩附加应力。为保证钢轨强度，计算钢轨附加力的荷载组合为：钢轨制动力+钢轨伸缩力，钢轨制动力+钢
山西建筑 2019年7期2019-03-19
- 永临结合的墩顶转体法在铁路连续梁桥施工中的应用研究
也先后出现了一些墩顶及墩中间转体的施工实例。例如北京市西六环跨丰沙铁路斜拉桥[7]，主桥全长263 m，桥面宽30.26 m，为减少转体质量，采用墩顶转体法施工(图2)。康祁公路永定河大桥[8]上跨丰沙铁路、永定河及既有村道，桥梁布置为(58+93+97+58) m刚构连续梁桥，转体桥墩墩高56 m，为保证结构安全，控制转体质量，降低施工难度，转体球铰安装于桥墩中部(图3)。图3 康祁公路永定河大桥(转体后)上述两项转体工程，虽然转体部位与墩底转体有所区别
铁道标准设计 2019年2期2019-01-23
- 浅谈花瓶墩病害成因及加固
为独柱花瓶墩。桥墩顶面尺寸为2.4 m×8 m，下部尺寸为2.4 m×4.5 m。墩顶设两支座，支座间距为6 m。桥型布置见图1。(a)立面(b)平面图1 桥型布置2 病害情况全桥共4个花瓶墩，在施工过程中发现墩顶跨中区域均出现沿顺桥向墩顶面贯通，并沿墩侧面向墩底延伸的U形裂缝，裂缝宽度从0.6～2 mm不等。经检测，桥墩强度满足设计要求，图2为S10桥墩裂缝分布图。(a)S10桥墩北侧立面裂缝分布(单位:cm)(b)S10桥墩南侧立面裂缝分布(单位:cm
四川建筑 2018年4期2018-09-14
- 基于车-桥随机振动模型的简支梁桥墩顶垂向动反力特征研究
至桥墩，相邻桥墩墩顶垂向动反力以列阵点振源的方式引起环境振动，并进一步诱发附近地下结构以及周边建筑物的二次振动及噪声[2-3]。国内外的学者在开展高架轨道交通列车运行引起的环境振动问题时，通常采用两种计算模型。一种是列车-桥梁-墩-桩-土-临近建筑物整体耦合动力学模型，这种模型虽然从理论上更为接近实际，但由于自由度过于庞大，往往计算效率较低，制约了这种方法的广泛应用；第二种模型采用两步法开展研究[4]，首先确定墩顶动反力，然后把墩顶动反力施加在桩基-土体模
振动与冲击 2018年15期2018-08-27
- 基于一次性合龙方式的多跨连续刚构桥梁顶推力
件模拟为:主梁与墩顶刚性连接,5个主墩墩底固结,过渡墩支座模拟成活动铰支座,只约束竖向位移.模型建立时去除临时墩,有限元模型如图2所示.图2多跨连续刚构桥梁有限元模型图Fig.2 Finite element model diagram of multi-span continuous rigid frame bridge3 合龙顶推力分析由于连续刚构桥是墩梁固结结构,在载荷作用引起竖向挠度的同时,也会使主墩产生相对水平位移,造成主墩偏位,对主墩受力产生不
沈阳大学学报(自然科学版) 2018年4期2018-08-27
- 城市轨道交通简支梁桥墩顶纵向刚度限值研究
时高架简支梁桥的墩顶纵向刚度最小应满足表1的要求，单线桥梁的桥墩纵向刚度取表中数值的1/2。从表1可知，对于20 m和21 m跨度的简支梁桥，最小水平刚度分别为240 kN/cm和320 kN/cm，相差80 kN/cm，但钢轨附加应力相差不大。增大桥梁墩顶纵向刚度，将增加工程造价，因此文献[7]认为该墩顶最小纵向刚度不合理，并提出采用梁轨相互作用研究确定高架桥墩顶纵向刚度限值，然而未对桥墩纵向刚度限值的控制指标和限值进行研究。本文以城市轨道交通常用的30
铁道建筑 2018年2期2018-03-16
- 高墩桥梁墩柱计算长度分析
虑墩底约束刚度、墩顶约束刚度的影响，推导了桥墩计算长度系数的计算公式；最后详细讨论了约束刚度取值对桥墩计算长度系数的影响。研究结论表明墩底约束刚度、墩顶转动刚度对桥墩计算长度系数影响较小；桥墩计算长度系数随着墩顶水平刚度增加而迅速减小，而后趋于稳定。桥梁工程；高墩；计算长度系数；能量法；参数分析；约束刚度在高墩连续梁桥的设计计算中，桥墩计算长度是十分重要的参数，但是一直以来没有关于计算长度的明确算法［1-5］。桥墩的顶部并非完全自由或完全固结，而是具有一定
现代交通技术 2016年5期2016-12-01
- 连续梁桥高墩计算长度研究
虑墩底约束刚度、墩顶约束刚度的影响，推导了桥墩计算长度系数的计算公式；最后详细讨论了约束刚度取值对桥墩计算长度系数的影响。研究结论表明墩底约束刚度、墩顶转动刚度对桥墩计算长度系数影响较小；桥墩计算长度系数随着墩顶水平刚度增加而迅速减小，而后趋于稳定。研究结论为高墩设计提供了重要参考。高墩；能量法；计算长度系数；参数分析；约束刚度0 引 言在山区高墩连续梁桥的设计计算中，桥墩计算长度是个十分重要的参数，但到目前为止都没有明确算法[1-5]。桥墩的顶部并非完全
安徽建筑大学学报 2016年3期2016-09-19
- 重载运输条件下桥墩横向振幅的影响因素分析
象，研究表明桥墩墩顶横向振幅直接影响桥跨结构的横向振幅，因此研究桥墩的横向振动的影响因素对控制桥跨横向振动十分必要。以朔黄铁路中比重较大的矩形板式墩为研究对象，采用理论分析、有限元模拟分析结合现场实测的方法，研究了列车行驶速度、桥墩高度及轴重对墩顶横向振幅的影响规律。结果表明，随着速度的增大，墩顶横向振幅呈先增大后减小趋势；桥墩横向自振频率越大，墩顶横向振幅最大值所对应的速度越大；随着墩身高度增加、列车轴重增大，墩顶横向振幅均呈增大趋势。关键词：重载运输；
国防交通工程与技术 2016年4期2016-08-10
- 悬臂浇筑连续梁墩顶临时锚固设计与验算
)悬臂浇筑连续梁墩顶临时锚固设计与验算朱家荣(贵州省交通规划勘察设计研究院股份有限公司贵阳550001)摘要以重庆市忠县玉溪二桥85 m+150 m+85 m刚构桥为背景，结合桥梁跨径、桥梁上部结构总体积和桥位地形确定其锚固方式，介绍了悬臂浇筑连续梁现场临时锚固的具体施工工艺，此方法不仅简单且可操作性强。为抵抗墩顶不平衡力矩，进行了临时锚固的设计和验算。关键词连续梁临时锚固设计临时锚固验算玉溪二桥位于重庆市忠县，横跨玉河，大桥全长332.60m，桥面总宽2
交通科技 2015年1期2016-01-06
- 采用有限元软件研究桥梁加载效率超限的问题
跨径增大，在测试墩顶断面时桥梁其他主要测试截面加载效率超限问题趋于明显的结论，为以后不等跨桥梁的加载提供理论依据。2 不等跨连续箱梁控制截面建立25 m+35 m +25 m、30 m +50 m +30 m 、50 m +80 m+50 m现浇变截面预应力混凝土连续箱梁有限元模型，并做出三种桥型的包络图，从包络图可以得出:25 m +35 m+25 m 边跨最大正弯矩位于0.44 L 位置处;30 m +50 m +30 m 边跨最大正弯矩位于0.45
黑龙江交通科技 2015年3期2015-08-05
- 基坑开挖对既有桥梁影响计算方法的对比分析
严格，铁路桥梁的墩顶横向水平位移和竖直位移的大小必须符合相关规范要求.为了分析基坑开挖对临近结构物的影响，国内外学者进行了较为广泛的研究.薛莲、潘久荣等研究了基坑开挖对临近建筑物的影响［1－2］，张爱军等研究了基坑开挖对邻近桩基影响的两阶段分析方法［3］，王菲等人研究了基坑开挖对既有铁路桥基础变位的影响分析［4］，Zhang A J，Mohh等人对基坑开挖和临近桩基相互作用进行了研究［5］，Cherlo M A等人研究了临近地铁站的基坑开挖方法［6］，郭新
三峡大学学报(自然科学版) 2015年1期2015-07-25
- 钢混组合简支桁梁的横移施工监控
3.3 m，两侧墩顶滑道梁采用4跨连续钢箱梁结构。本文对桁梁横移过程中影响安全的诸多参数进行分析和监控，包括对滑道梁强度和刚度进行检算，在横移过程中对滑道梁和桁梁进行实时监测，确保了桁梁横移施工安全，可为同类结构桥梁施工提供借鉴。桁梁横移 滑道梁 监测 安全1 工程概述赣韶铁路疏解线韶关浈江特大桥全长2.3 km，其中第14跨上跨京广铁路上下行线，交汇夹角为30°，为下承式钢—混凝土组合简支桁梁结构，为了减少施工过程中对京广铁路影响，采用侧位浇筑、横移落梁
铁道建筑 2015年6期2015-01-07
- 墩顶现浇段长度对横隔梁的影响
150040)墩顶现浇段长度对横隔梁的影响程 文 贾艳敏 宋玉宝(东北林业大学土木工程学院，黑龙江 哈尔滨 150040)以三跨简支转连续预应力混凝土T梁为背景，运用Midas梁格法建立桥梁模拟模型，结合现场实测数据对比分析了墩顶现浇段长度对支点截面应力的影响，指出随着现浇段矩形截面的增长，墩顶横隔梁应力减小。墩顶横隔梁，Midas，矩形截面，负弯矩区预应力混凝土T梁桥设计的一个特点是：必须以各个截面的最大正、负弯矩的绝对值之和，即按弯矩变化幅值布置预应
山西建筑 2014年27期2014-08-11
- 卷入风中的一些词语（外一首）
论是悬臂状态还是墩顶受支撑约束状态，在日照作用下都会产生较大的温差应力，而且墩顶都会产生位移变形，尤其是悬臂状态下，墩顶位移达到1.253 4 cm，必须引起足够的重视。卷入风的词语伸开腿和脚躺在月光下像故乡一样安静假象与画面画面显示的真 是一种假象自然背后没有多少解开的秘密我们把可怜的眼睛发在视线之外灯笼在阳光下是一个摆件脚印已经带起尘土流动风就是这样飘来又忽去蝴蝶在你们争吵的时候长出翅膀作茧自缚是死的另一种生灯笼亮了 在时间发黑的空间里一张画布上发出语
天津诗人 2013年3期2013-12-12
- 重载铁路桥墩运营性能研究
析两种类型桥墩的墩顶横向振幅和自振频率数据，对两种类型桥墩的横向振动特性进行了分析研究，为保证运营安全提供必要的技术支撑。1 桥墩振动特性有限元分析1.1 有限元模型本文采用有限元计算软件MIDAS/Civil 建立了8 m 高圆柱型桥墩和8 m 高圆端型桥墩模型，桥跨上部结构的质量和约束会对桥墩的振动特性产生一定的影响，因此建立了两跨32 m 简支预应力混凝土T 梁的全桥模型。模型中简支梁和桥墩均采用梁单元，梁端约束为一端简支一端固定，墩底约束为固定端约
石家庄铁路职业技术学院学报 2013年2期2013-11-25
- 桥梁高墩计算长度的分析
力的共同作用下，墩顶可能产生较大的水平位移，从而产生不可忽略的几何非线性效应，也称为P-Δ效应。桥墩是典型的压弯构件，对于本桥的高墩，墩柱长细比较大，在集中轴压力(上部结构支反力)、分布轴压力(墩柱自重)和水平力的作用下，这种P-Δ效应值得重视 。图1 桥墩一般构造图2 理论分析规范中将压弯构件的纵向力对截面重心轴的偏心距e0乘以偏心距增大系数η来考虑构件的P-Δ效应，η由下式计算:式中:l0为构件的计算长度;e0为轴向力对截面重心轴的偏心距;h0为截面有
黑龙江交通科技 2013年8期2013-10-16
- 浅析大纵坡梁桥墩顶偏位影响因素
)浅析大纵坡梁桥墩顶偏位影响因素刘 辉，张 策(重庆交通大学)以李家湾大桥为工程依托，采用大型有限元软件ABAQUS建立实体模型，选取桥墩高度、桥梁纵坡、支座摩擦系数三个影响因素对桥墩偏位及其内力进行分析，为类似桥梁的合理设计提供参考。大纵坡梁桥;桥墩高度;纵坡;摩擦因素;墩顶偏位1 前言大纵坡的简直变连续梁桥成桥后通常发现分联处桥墩由于发生较大的墩顶偏位，桥墩处出现支座滑移、墩柱底部出现较多环向裂缝等病害现象。因此，大纵坡简直变连续梁桥分联处桥墩墩顶偏位
黑龙江交通科技 2013年4期2013-07-13
- 花瓶墩墩顶配筋设计
通桥墩的区别在于墩顶构造复杂，如何准确把握住花瓶墩墩顶的受力特点，并进行相应的计算分析，成为花瓶墩设计中的难点。本文以某花瓶墩为例进行墩顶空间计算分析，总结出对花瓶墩进行计算分析的思路，揭示了花瓶墩墩顶主要的受力特点，为配筋设计提供了理论支持。1 结构描述本例为一城市立交，主梁采用跨径20 m钢筋混凝土现浇连续箱梁，下部结构为柱式墩、桩基础。在两联之间的过渡墩采用花瓶墩。圆柱段桥墩直径D=120 cm，在墩顶以R=662.5 cm曲线顺桥向渐变扩大，顶端宽
山西建筑 2013年3期2013-03-02
- 移动模架施工桥梁安全分析
后，在中墩和后墩墩顶分别设置一个提升架，整体提升移动模架到制梁位。由于提升点偏位，以及对孔偏差等的影响，使得墩顶有一定的水平力。（2）其次，进行上部箱梁浇注。在浇注过程当中，理论上对桥墩不会产生水平力。从实际情况分析，在浇注前，仅模架自重作用在千斤顶上；开始浇注后，随着混凝土的不断浇注，上部重量逐渐增加，下滑力增大，千斤顶顶面对模架主梁的静摩擦力也随之调整增大。由于混凝土重量增加速度较快，在静摩擦力调整时，可能会出现微小滑动，对墩顶产生水平力。另外，浇注过
城市道桥与防洪 2013年7期2013-01-11
- 横隔梁裂缝分析与防治措施
以往桥梁的经验，墩顶横隔梁100%开裂，尤其是过人洞附近开裂严重。这种开裂一般在施工期间发生，在通车一段时间后，裂缝会发展得更加严重。介绍了横隔梁裂缝分析与防治措施。横隔梁;裂缝分析;防治措施对横隔梁进行空间有限元分析，结果表明，墩顶横隔梁开裂主要与混凝土的收缩有关，当横隔梁混凝土收缩时，由于受到顶板、腹板和底板的约束，在横隔梁内将产生很大的横向和竖向拉应力，从而导致混凝土的开裂。另外，悬臂施工时其他节段引起的内力(轴向力、弯矩)、桥面板温差、顶板横向预应
黑龙江交通科技 2012年11期2012-06-06
- “天一号”架梁船随梁墩顶布置方案的设计与成果
021 t。2 墩顶布置简介首先给大家介绍一下箱梁的运输与架设。箱梁运输与架设主要施工工序如下:运架船出海码头取梁、运架船载梁海上航行、运架船海上抛锚定位、墩顶布置及落梁、运架船退出返航、箱梁精确就位。这其中，墩顶布置是我项目部架梁准备工作的重点。本案就是对墩顶布置所进行的方案设计与施工。3 原墩顶布置方案首先在出海栈桥码头,将事先已经拼装好的2套墩顶平台（每套包括1个平台和4个临时支座），装到抛锚艇上，运至所要安装的墩位，然后采用已经联系好的下部结构施工
河南建材 2012年1期2012-04-10
- 高速铁路桥墩墩顶横向水平位移控制值算法的研究
》对高速铁路桥墩墩顶横向水平位移限值的规定及相关思考目前,世界上铁路发达国家规范对墩顶横向水平位移限值主要是通过相邻结构物水平折角的限值来表示[1]。我国把旅客列车运行速度达到200 km/h及以上的铁路统称为高速铁路[2]。到目前为止,我国发行的所有200 km/h及以上铁路规范,对墩顶横向水平位移引起的桥面处梁端水平折角限值均取1.0‰rad。梁端水平折角如图1所示。图1 梁端水平折角示意由于《高速铁路设计规范》(TB10621—2009)没有直接给出
铁道标准设计 2012年3期2012-01-22
- 对桥梁墩顶抗推刚度的思考
包括地基基础，该墩顶的抗推刚度是唯一的。简单的说墩顶抗推刚度的计算模式就相当于一端固定、一端自由的悬臂柱子(柱顶为自由端)，在柱顶发生单位水平位移时，所需的柱顶水平力的大小，即为墩顶抗推刚度值，也即柱顶单位水平力所引起的柱顶水平位移的倒数。桥梁上部结构主要承受恒载、活载、温度和汽车制动力作用。这些作用都无一例外的由上部结构传至下部结构再传给地基。上部恒载、活载主要转化为竖向力和弯矩作用于墩顶;温度变化(包括收缩徐变)引起上部结构(梁)的伸缩，必带动墩顶发生
山西建筑 2011年32期2011-07-25
- 花瓶墩空间受力分析与设计＊
该桥墩时,应通过墩顶施加预应力的方法,以改善墩顶混凝土的横向受力。结果分析表明,该方法对城市桥梁墩台的设计与施工,具有一定的参考价值。花瓶墩;横桥向;拉应力;预应力随着我国社会经济水平的发展,桥梁结构形式日新月异,人们对桥梁建设的要求不再单纯地追求经济适用,对桥梁景观的要求也越来越高,更加注重技术经济合理与环境协调的景观效果。城市桥梁墩台设计开始抛弃早期的以重力式圬工结构,向纤细、美观的方向发展,越来越多造型新颖的桥墩被运用到实际工程中,如 Y型墩、V型墩
外语与翻译 2010年4期2010-09-29
- 小曲线半径下长联大跨刚构 -连续组合梁的方案比选
的数目,本文拟从墩顶纵横向位移、结构自振频率和墩顶内力三个方面进行研究。研究对象分别为 3刚构墩方案、4刚构墩方案和 5刚构墩方案。图1为三刚构方案总布置图。2 方案比选2.1 各比较方案简介三刚构方案中 9#、10#、11#墩采用墩梁固结;四刚构方案中 8#～11#墩采用墩梁固结;而五刚构方案则在 8#～12#墩采用墩梁固结,其它墩墩顶处设支座,且连续梁墩和边墩墩顶均设为抗扭支座。刚构墩、连续梁墩和边墩外形尺寸保持一致,均采用带圆弧面的矩形空心墩。各墩截
四川建筑 2010年1期2010-09-12
- 新菏线跨京广特大桥振动异常的检定
[1]854%。墩顶横向振幅达7.96 mm(《铁路桥梁检定规范》对轻型桥墩振动没有规定，相似外观的桥墩通常值为0.39 mm)。扩大基础顶最大横向横向振幅为0.30 mm。由于实测梁跨、墩顶、基顶横向振幅巨大，超乎以往的实测经验，试验后立即对桥梁采取了限速运营等措施。2 试验布置为探求桥梁横向振幅过大的原因，拟进一步通过测振仪、测挠仪取得该桥梁体、桥墩以及基础的振动、位移数据，分析列车作用下的桥梁结构振动、位移状态信息。试验中重点测试了振动显著的257#
铁道建筑 2010年4期2010-07-30
- 土石坝沉降分析中的时空概念
有混凝土连接墩。墩顶中心线桩号为1＋536.59，墩顶沿坝轴线方向宽2.0 m（墩顶左边线1＋535.59、墩顶右边线1＋537.59）。该墩与沥青混凝土心墙侧的连接坡比为1∶0.3，连接处设有铜片止水和错位及温度监测仪器。2 沉降监测沉降监测分别从实地水准测量、外部观测和内部监测3个方面进行了解。图1 土坝垂直防渗体结构示意图2．1 测量成果坝顶实地水准测量成果，见图2。测量成果显示：1）2-2 ，3-3剖面上游测点高程，普遍高于下游测点,最大高差为13
东北水利水电 2010年7期2010-02-24