卧层
- 考虑黏层油迁移影响的OGFC面层空隙结构表征
GFC 面层与下卧层有足够的黏结性，一般需要在铺筑OGFC之前撒布黏层油[19]。目前常用的黏层油材料为改性乳化沥青。在铺筑压实的过程中，高温OGFC混合料会使黏层油流动性增大；黏层油有可能沿着OGFC 的空隙向上迁移，会改变界面附近OGFC 的空隙结构，进而影响OGFC 的透水性能和降噪性能。CHEN 等[20]利用CT 扫描观测到乳化沥青黏层油会从界面处向OGFC 迁移，并且对黏层油的迁移高度进行了计算，但其并未对黏层油迁移对OGFC空隙率和空隙结构的
中南大学学报（自然科学版） 2023年7期2023-09-01
- 高压喷射注浆处理深埋软弱夹层技术探究
以下分布有软弱下卧层（中砂、松散卵石或稍密卵石），其强度及变形验算不满足设计要求，因此需进行地基处理。经方案对比后采用浅层换填+高压喷射注浆的加固方式，先根据软弱下卧层的埋深进行平面分区，采用深层加固结合浅层换填方式，再在竖向进行分段，对软弱下卧层采用高压喷射注浆。通过室内配合比试验、数值模拟、现场试验相结合的方式对设计进行验证，施工后通过检测和监测结果反馈，承载力和变形均满足设计要求，从而反映出高压喷射注浆的地基加固方式对该类工程是适宜的。高压喷射注浆加
四川建筑 2023年1期2023-06-29
- 基于软土加固区跟随下卧层变形的高速铁路刚性桩复合地基计算方法
幅收缩并集中在下卧层中竖向附加应力较大、土层厚度较大的软黏土或较软的黏性土体(软土)，成为工后沉降的主要变形区，也就是路基工后沉降的变形源[9]。由于这些土体的不均匀性，在铁路服役期内发生的固结和次固结变形也是不均匀的，这种不均匀变形传递到轨道，将形成轨道不平顺。因此，研究轨道与路基相互作用，不仅要研究轨道结构荷载自上而下传递到下卧层形成工后沉降主要变形区的机制，还需要研究下卧层变形自下而上传递到钢轨对轨道平顺性的影响机制。笔者结合高速铁路工程实践，根据地
铁道学报 2023年1期2023-02-13
- 和县龙兴湖一站地基加固方案分析
kPa，为软弱下卧层。根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79－2012），当地基受力层范围内有软弱下卧层时，应符合下列规定：应按下式验算软弱下卧层的地基承载力：pz+pcz≤faz式中：pz—相应于作用的标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加压力值（kPa）；pcz—软弱下卧层顶面处土的自重压力值（kPa）；faz—软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值（kPa）。对矩形基础，上式中的pz值可按下列公式简化计算：式中：b—矩形基础或条形基础底边的宽度
治淮 2022年4期2022-05-26
- 削坡开挖条件下软弱下卧层的验算
计中常规的软弱下卧层验算已经运用得很成熟了，但随着工程建设的发展，在工程实践中亦出现了非常规条件下的软弱下卧层验算。削坡大开挖便是其中一种工程情况，建设项目多位于缓坡丘陵和低山丘陵地区，建设范围内地形起伏高差较大，通常高差可达几米至十几米，设计建设±0.00 以丘陵坡脚为基准面，为使现状地面满足设计要求，需通过非回填式大开挖手段整体降低工程项目区的地面标。在此工况下部分区域上覆土层厚度已发生较大改变，根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011
大科技 2022年19期2022-05-18
- 国外某大型原油储罐地基处理方案比选设计
），为确保软弱下卧层承载力满足设计要求，需分析确定合理地基处理方案，现场各地层力学参数见表1。表1 场地地层条件本工程设计储罐直径为80m，储罐高度为22m，设计使用年限为50a；建筑结构的安全等级为二级；储罐地基基础设计等级为乙级。2 天然状态地基承载力验算2.1 罐底地基承载力要求十万立钢制储罐地基基础设计计算相关参数如下：储罐直径D=80m，储罐高度22m，储罐最大充水重量1.15×106kN。计算得储罐地基最大充水受压（P 最大）计算式见式（1）。
石油化工建设 2022年1期2022-03-11
- 高速公路桩承式加筋路堤沉降规律数值分析
力、路基沉降及下卧层沉降的变化规律。费康[7]对低置换率桩承式加筋路堤进行了现场试验，对沉降及侧向水平变形等内容进行了观测分析。张良[8]研究了桩端持力层对桩承式路基承载特性的影响，测试了路堤荷载作用下的地基变形、垫层筋带拉力、路堤基底压力等数据，分析了桩端持力层强度的变化对桩承式路基的破坏模式、变形和承载特性、筋带拉力等的影响规律。控制路基工后沉降是高速公路路基设计的关键。目前关于桩承式路堤的研究主要集中在承载能力分析以及力的传递机制上，对桩承式路堤的沉
价值工程 2022年8期2022-03-07
- 软土地基桥头不同地基处理过渡段沉降特性分析
是过渡区的软弱下卧层区域，积聚了较大的超静孔压，软弱下卧层区域的最大超静孔压为111.2kPa，如图5所示。图5 土体超静孔压分布云图(填筑期末)预压期末，排水板处理的一般路段超静孔压基本完全消散，但是管桩处理区域和管桩变桩长过渡区域下卧层土体的超静孔压消散缓慢，该区域在预压期末的最大超静孔压仍然高达105.1kPa，如图6所示。图6 土体超静孔压分布云图(预压期末)工后15年，排水板处理区和管桩过渡区的超静孔压消散完毕，管桩下卧层土体超静孔压也消散至15
广东公路交通 2021年6期2022-01-06
- 刚性基础下水泥土桩复合地基有效长径比研究
论桩土模量比、下卧层与加固区模量比、复合地基置换率等因素对桩有效长径比的影响。1 数值分析1.1 数值计算模型计算模型由混凝土基础、水泥土桩和土体组成。土体与桩体的非线性特性采用Drucker-Prager模型进行表述。在模拟分析中，桩间土体（即加固区土体）的重度及其他参数是根据萧山淤泥质土情况来取值的，依次为：重度γ=19.3 kN·m-3、粘聚力c=24.5 kPa、内摩擦角Ф=12°、膨胀角Φf=10°、弹性模量Es1=5.2 MPa。桩体弹性模量E
黑龙江八一农垦大学学报 2021年6期2021-12-30
- 软弱下卧层压缩模量对基础沉降控制分析
下的土体就称为下卧层。下卧层虽然承受的荷载可以忽略不计，但如果出现软弱下卧层的情况，就必须考虑地基基础的沉降，控制其变形。其中地基土的压缩模量的取值直接影响着地基的变形(图1)。本文针对地基基础下卧层的性质与地基沉降关系进行研究，通过模拟出土层最佳压缩模量取值范围，并分析地基土软弱下卧层控制基础变形的因素，从而使地基基础的设计方案更加合理科学，不仅使能避免今后发生严重的工程事故，也能达到更好的经济效益。图1 地基基础示意图2 研究背景在岩土工程中地基变形是
地质灾害与环境保护 2021年2期2021-07-05
- 偏心荷载作用下软弱下卧层顶部荷载分布研究
常需要验算软弱下卧层的承载力。对于双柱基础当基础荷载相差较大的时候，会导致基础受到较大偏心荷载的影响从而产生较大的偏心矩。而且在实际工程中柱子在两个垂直方向一般都存在弯矩。这就导致基础地面压力实际为两个垂直方向梯形荷载分布的叠加。当弯矩较大时，叠加后的压力荷载最大值可能比平均压力大得多，导致软弱下卧层局部承载力不足，而出现局部的沉降和失稳[2]。因此有必要对附加偏心荷载作用下的软弱下卧层顶部压力分布规律做研究分析。1 单向基底附加偏心荷载作用下软弱土顶部压
广东建材 2021年4期2021-05-11
- 悬浮水泥搅拌桩在深厚软土地基处理中的应用
kPa。（3）下卧层地基承载力。悬浮水泥搅拌桩地基存在软卧下卧层，必须验算软弱下卧层的地基承载力：式中：Pz为荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值；Pcz为软弱下卧层顶面处土的自重压力值；faz为软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。经计算，Pz+Pcz=26.0+214.3=240.3kPa≤faz=274.3kPa。采用悬浮水泥搅拌桩处理后，单桩承载力、复合地基承载力及下卧层承载力验算均达到设计标准，满足要求。3 沉降量的确定水泥搅
工程技术研究 2021年3期2021-03-11
- 浅谈旋喷桩复合地基的设计
桩复合地基软弱下卧层验算当旋喷桩长度不是很长，未穿透整个软弱层，这时必须对桩长以下软弱下卧层的强度进行验算。很多人认为持力层强度满足承载力要求，整个地基强度就可以满足，或者认为由现场载荷板试验得出的承载力就是整个地基的承载力。实际因为载荷试验用的载荷板的尺寸不大，所以载荷试验的影响深度较小，它只能反映持力层土的承载力，对软弱下卧层的承载力仍要计算复核，这点要特别注意。旋喷桩一般情况下都是水泥掺量较大的，单桩具有较高的桩身强度及较大的粘结力，其桩身强度接近于
水泥工程 2020年4期2020-12-18
- 基于智能压实的路基压实质量影响因素分析
碾压遍数，以及下卧层强度等因素的影响[6]。级配良好、在土体最佳含水率附近的路基填料更易获得好的压实效果。压路机的速度、振动频率和振幅同样对压实效果有不小的影响，较高的振幅振频、较低的速度，会使路基获得更好的压实效果。与这几类影响因素不同，填筑层厚度和下卧层强度除了会对路基整体压实效果产生影响外，还会成为智能压实指标计算的误差来源：①路基填筑层厚度会对整体压实效果产生影响。通常情况下，在同一填筑层中，由于距离振动压实力较近，上部材料的压实效果优于下部材料的
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 刚性基础下砼芯水泥土桩复合地基沉降计算
均值。1.7 下卧层沉降计算复合地基下卧层沉降计算的关键是下卧层土体附加应力的计算。本文采用Boussinesq-Mindlin联合求解的方法：1)地表桩间土压力引起的附加应力可由Boussinesq解求得。2)桩侧阻力和端阻力在下卧层引起的附加应力可由Mindlin解求得。上述两者迭加后得到下卧层土体附加应力，采用分层总和法就可以计算下卧层土体的沉降量，与桩周土的压缩量相加后就可得到复合地基的总沉降量。2 界面模型参数的选取2.1 界面侧摩阻力发挥刚度系
中南大学学报（自然科学版） 2020年8期2020-10-09
- 高层建筑采用天然地基的可行性分析
，则④粉土为其下卧层，采用旁压试验及其他勘察手段综合确定其地基承载力。旁压试验成果统计如表1所示；土的厚度、物理力学性质指标及承载力如表2所示；勘探孔平面布置图如图1所示。表1 旁压试验成果统计表2.5 天然地基分析与评价（1）强度验算。第一，持力层强度验算。以2号楼为例，进行持力层强度验算，基础埋深为现地面下5.77m，基础持力层为③层粉质黏土，该层承载力特征值为280kPa，其持力层强度可按两种方法验算。按《高层建筑岩土工程勘察标准》（JGJ/T 72
工程技术研究 2020年15期2020-09-21
- 基坑降水施工引起高速铁路复合地基沉降的计算分析
V——桩底刺入下卧层中的长度。其中，SP可以通过现场测量所得，刺入量可通过桩端处应力比的大小变化求取，根据工程经验，有如式（2）所示的经验公式[12]：式中：n′——桩端处的桩土应力比。当水位下降时，会引起下卧层压缩变形，此时下卧层的压缩模量、置换率、桩径和内摩擦角等为定值，但水位下降会引起上部荷载重新分配，桩间土体的有效应力降低。采用分层总和法计算下卧层压缩量S2〔式（3）〕：式中：S2——下卧层的压缩量；Vpi——第i分层土压力；Esi——第i分层压缩
建筑施工 2020年4期2020-08-07
- 中小桥明挖扩大基础软弱下卧层地基承载力验算
度,探讨有软弱下卧层的明挖扩大基础的验算方法。1 工程实例某1～20 m跨简支板桥,桥宽12 m,台高6 m。拟采用重力式桥台,明挖扩大基础,2层基础,每层厚度0.75 m,扩大基础埋深0.5 m,基础宽度b=3.8 m,基础长度l=12.8 m。桥台构造如图1所示。图1 桥台构造示意图1.1 地质概况根据工程地质勘查报告,桥位处岩土层从上至下依次为① 黏土、② 粉质黏土、③ 黏土,各岩土层设计参数见表1。不考虑地下水影响。表1 各岩土层设计参数1.2 关
工程与建设 2020年4期2020-06-15
- 桂林地区CFG桩复合地基沉降变形研究
层模量的ζ倍，下卧层压缩量依旧按照天然土层计算，其中，采用各向同性均质的直线变形体理论计算加固区和下卧层土体的应力分布，最终复合地基的沉降变形由两者沉降之和乘1个沉降经验系数所得，其计算公式(1)：(1)表1 沉降计算经验系数ψsTable 1 Empirical coefficient ψsof settlement calculation复合地基沉降变形计算深度应符合大于土层的厚度，并按公式(2)计算：(2)表2 Δz值Table 2 List of
矿产与地质 2020年6期2020-03-03
- 兴稷水库导流泄洪闸稳定和应力计算及处理措施
要求。3.3 下卧层地基承载力计算根据地质条件，卵石混合土层下部为第四系全新统洪冲积（Q4pal）低液限黏土层，应对此下卧层进行承载力验算。根据《建筑地基基础设计规范》，软弱下卧层承载力公式:式中:pz——软弱下卧层顶面的附加压力值，kPa；pcz——软弱下卧层顶面地基土的自重压力值，为202.8 kPa；faz——软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值，为305.3 kPa；pk——基底平均最大应力，计算得219.3 kPa；pc——基础底面处土
山西水利科技 2019年4期2019-12-23
- 压密注浆桩材料设计要点解读
——《压密注浆桩技术规范》解读(二)
的压缩量S1，下卧层的压缩量S2，复合地基的总沉降S为两部分压缩量之和，沉降示意见图2。图2 复合地基沉降示意对下卧层沉降量S2，采用分层总和法计算，而对加固区范围内的压缩量S1，则针对各类复合地基的特点采用一种或几种计算方法。2.1.1 加固区地基压缩量计算方法2.1.1.1 复合模量法复合模量法是加固区压缩量计算方法中计算结果与实际观察数据吻合较好的方法，也是《建筑地基基础设计规范》(GB 5007—2011)规范推荐方法。复合模量法计算的公式见式(3
水利建设与管理 2019年10期2019-10-24
- 木桩复合地基在软土地基处理中的设计与应用
。2.4 软弱下卧层验算根据地勘报告，由于粉土层厚度较大，复合地基以下土体均为粉土层，属软弱下卧层，因此需对其进行验算，根据《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 第5.2.7 条公式计算如下：1) 软弱下卧层顶面地基承载力特征值计算：式中：faz—— 软弱下卧层顶面经深度修正后的地基承载力特征值（KPa）；ηd—— 软弱下卧层顶面埋深的地基承载力修正系数，本工程取值为1.5；d—— 软弱下卧层顶面埋置深度，为13.4m ；γm—— 软弱下
建材发展导向 2019年23期2019-07-20
- 轻质填料法在路堤加宽中的地基变形分析
〈3〉粗砂层（下卧层）。有限元分析的本构模型：硬壳层、淤泥质亚粘土层采用修正剑桥模型；粗砂层、原路堤填土与新路堤轻质土采用线弹性体模型。老路采用塑料排水板处理软土层，塑料排水板平面上为等边三角形分布，间距1.5 m，贯穿软土层。加宽部分采用轻质土直立填筑。计算过程分为4 个时段：老路堤施工期、老路堤工后固结期（道路运营期10年）、新路堤施工期、新老路堤工后固结期（道路运营期15年）。因路基断面是轴对称，计算时取路基断面的一半进行计算分析。地基计算分析宽度6
广东土木与建筑 2019年4期2019-04-25
- 泡沫混凝土在城市软土地基路桥过渡段处理中的应用
减小过渡段软弱下卧层沉降，拟采用泡沫混凝土作为路基填料，配合预制方桩进行软基处理的方案。路桥过渡段10 m路段进行处理，处理方案见图1。由于泡沫混凝土弹性模量可达250 MPa,较路基填土压缩模量大很多，其抗压缩变形能力强，受到荷载后产生的压缩变形很小，相较于桩土复合地基及软弱下卧层的变形基本可以忽略。因此，桥头过渡段处理后的沉降量主要由复合地基沉降量s1及软弱下卧层沉降量s2两部分构成，即：s=s1+s2(1)桩土复合地基沉降量计算可采用复合模量法[1]
山西建筑 2018年24期2018-09-27
- 复合地基下卧层沉降的黏弹性分析
似看作加固区与下卧层的沉降之和。目前对于加固区沉降计算的研究较多，文献[1]根据以往的研究成果[2-5]首次考虑了桩土的相互作用，获得了端承刚性桩加固区沉降的解析解；文献[6]针对成层土，应用弹性理论推导了路堤荷载下加固区桩及桩周土压缩量计算的理论解；文献[7]考虑上部填土的土拱效应和桩土荷载传递性状，推导出了复合地基加固区沉降变形解析式；文献[8]在文献[7]基础上既考虑填土的土拱效应，又考虑到桩周土体成层性，给出了一种更合理的路堤荷载下复合地基沉降计算
中原工学院学报 2018年4期2018-09-14
- 谈兰州新区某工地地基基础型式选择
条件，作为基础下卧层应进行承载和变形验算。拟建场地地表以下5 m～10 m深度内地层主要为角砾和黄土状粉土，若以角砾为浅基础持力层，需进行下卧层承载力验算和湿陷及压缩变形分析，若满足变形要求，则可直接采用经济合理的天然地基。根据场地内上部各层土的工程性状及其埋深，若选择浅基础型式，则基础持力层为角砾或黄土状粉土，若以角砾层为浅基础持力层，则黄土状粉土层为其下卧层，否则将以黄土状粉土层为建筑物持力层，而该层土力学性能差，具非自重Ⅰ级湿陷性，采用以角砾层为基础
山西建筑 2018年26期2018-03-26
- 刚性基础下组合桩复合地基下卧层沉降分析
组合桩复合地基下卧层沉降分析程一杰1，马利东2，刘 洋1(1. 华北科技学院 建筑工程学院，北京 东燕郊 065201；2. 北京诚通嘉业集团,北京 100062)针对刚性基础下长短组合桩复合地基，采用Flac3D模拟软件结合现场资料构建有限元分析模型，分析了长短组合桩复合地基下卧层的沉降规律。通过控制改变荷载等级与短桩长度，对复合地基下特征点进行监测记录分析。根据实验分析结果，进一步揭示长短桩复合地基下桩土各个交界面的沉降情况，为沉降计算的改良提供理论支
华北科技学院学报 2017年5期2018-01-11
- 基坑降水引起水泥土搅拌桩复合地基的沉降计算
和有效应力增量下卧层扩散模型三种实用计算方法。2.1 常规地基模型基坑降水引起水泥土搅拌桩复合地基最终沉降量为地下水位以上复合土层的压缩量，可按式(4)计算:(4)2.2 有效应力增量水位以下扩散模型该模型把基坑降水引起水泥土搅拌桩复合地基沉降量分为地下水位以上的压缩量和地下水位以下的压缩量。地下水位以上，加固区压缩量由有效应力增量引起；地下水位以下，把地下水位处有效应力增量视作基底附加应力。地下水位以下加固区至下卧层附加应力扩散可按天然地基模型或实体桩基
山西建筑 2017年36期2018-01-11
- 天然地基软弱下卧层顶面附加压力计算方法探讨
）天然地基软弱下卧层顶面附加压力计算方法探讨孙 君（常州市规划设计院，江苏常州 213000）天然地基软弱下卧层承载力验算的关键，为下卧层顶面附加压力的计算。目前规范尚未明确1≤ES1/ES2＜3时软弱下卧层顶面的附加压力计算方法，本文分别采用附加应力系数法和地基压力扩散角法（含叶戈罗夫理论解法、高大钊建议方法及地方规范提供方法），同时考虑了压缩模量比和计算深度的变化，对各计算方法下卧层顶面附加压力计算结果进行了分析对比，并给出1≤ES1/ES2＜3时软弱
城市地质 2017年4期2018-01-03
- 探讨软弱下卧层顶应力求解
0)探讨软弱下卧层顶应力求解常 文 兵(中国汽车工业工程有限公司,天津 300000)从均布荷载和局部荷载两方面，介绍了引起软弱下卧层顶应力荷载的因素，套用《建筑地基基础设计规范》应力扩散方法，得到了软弱下卧层顶应力解，并与采用自重应力得到的软弱下卧层顶应力解进行了比较，以供参考。软弱下卧层，自重应力，应力扩散0 引言软弱下卧层顶处应力由两部分荷载组成：一是分布在软弱下卧层顶的均布荷载，通常为软弱下卧层顶处自重应力；二是软弱下卧层顶存在的局部荷载，通常为
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 浅谈地下防渗墙在堤防透水堤基处理中的应用
的抗渗条件差，下卧层为粉质粘土或者淤泥质土，该弱透水层以下为粗砂层，透水性强，建议进行必要的防渗处理。根据工程实际情况，拟采用深层搅拌桩来进行防渗，深层搅拌桩穿过堤基下卧层至粗砂层。2、计算基本原理渗流计算可根据实际情况分为不稳定渗流计算和稳定渗流计算。该新建堤防为均质土堤，根据《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）中渗流计算公式，采用有限元法进行渗流及渗透稳定计算。3、地下防渗墙的防渗效果分析（1）基本资料某新建堤防工程，选取该堤防的一个典型断
水能经济 2016年5期2016-10-19
- CFG桩在某写字楼工程地基处理中的应用
1。3.3.2下卧层沉降计算复合地基下卧层压缩量S2仍采用分层总和法计算，关键在于下卧层中附加应力的计算。下卧层土体中附加应力难以精确确定，可采用的近似计算方法主要有应力扩散法、等效实体法、Mindlin-Geddes法和当层法。理论上讲，等效实体法和Mindlin-Geddes法更为严密，但由于所需参数不易确定且计算比较繁琐，难以推广。目前工程中常采用应力扩散法和当层法，应力扩散法计算原理简单，且已积累了较丰富的工程经验，因此本工程采用应力扩散法计算下卧
西部探矿工程 2016年5期2016-09-15
- 关于存在多层软弱下卧层的验算及其工程应用
于存在多层软弱下卧层的验算及其工程应用冯震国（江阴市建筑设计研究院有限公司214400）笔者在实际工程中碰到存在多层软弱下卧层的问题，根据《建筑地基基础设计规范》及《工程地质手册》，分析了受力层范围内各种软弱下卧层对基础承载力的影响，并判断其中控制性的软弱下卧层。本文结合了笔者在景阳华府项目的结构设计经验，提供了根据多层软弱下卧层反算基础底允许附加应力并求修正后的地基承载力特征值的方法，对本行业工程设计人员具有一定的指导及参考意义。多层软弱下卧层；允许附加
建材与装饰 2015年10期2015-10-29
- 水泥搅拌桩加固山间软土沉降简化计算方法探讨
复合模量法联合下卧层用应力扩散法更为接近实测值，复合地基的沉降计算是合理的．复合地基；沉降；软土水泥深层搅拌桩处理软土地基的方法因其造价低、施工简单、应用范围广等优点，近几年被广泛应用于地基加固工程中，特别是应用于淤泥质土、淤泥、粘性土、粉土、杂填土等软弱地质的加固工程．与此同时，一些问题也日益凸显出来，如因施工单位对工艺控制不严格，使得搅拌不均匀，水泥实际掺入比和水泥强度等级降低，搅拌桩强度不能达到设计要求等等，从而导致复合地基的桩体强度不够，最终反映到
温州大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-06-23
- 基于分层总和法的水泥搅拌桩复合地基沉降分析
基，由加固区和下卧层组成。其沉降包括加固区的沉降和桩端下未处理区的沉降。目前，对于复合地基沉降的计算主要基于分层总和法:加固区沉降常采用复合模量法、桩身压缩量法或应力修正法进行计算;下卧层沉降常采用的方法主要有压力扩散法、等效实体法和改进Geddes法等［1－3］。本文基于复合地基理论的分层总和法，确定加固区和下卧层沉降的计算方法，定量地分析各因素对沉降计算结果的影响，为获得滨海新区复合地基沉降计算的有效方法提供理论支撑。1 计算方法分析1.1 加固区沉降
军事交通学院学报 2015年4期2015-05-06
- 基坑开挖对单桩及群桩回弹位移的影响分析
桩土相对刚度及下卧层相对刚度对单桩回弹位移的影响；然后对5×5群桩在基坑开挖条件下的回弹位移进行了分析，研究了群桩遮帘效应对基桩回弹位移、桩土相对位移及桩侧摩阻力发挥量的影响；最后研究了下卧层相对刚度及群桩构形对群桩遮帘效应的影响。1 有限元模型及材料参数1.1 有限元模型本文采用三维有限元程序对基坑开挖条件下的单桩及群桩回弹位移进行分析。图1为单桩和群桩的有限元网格图。根据对称性，取模型的1/4进行计算。图中基坑开挖深度为10m，开挖宽度40m，单桩及群
吉林大学学报（地球科学版） 2014年2期2014-12-25
- CFG桩复合地基变形计算方法探讨★
合地基变形分为下卧层的变形和加固区的变形两个部分。对加固区的变形计算参考规范方法，按复合模量法计算;下卧层上部的应力根据应力扩散法进行计算。1)加固区变形量计算:其中，p0为准永久组合时基础底面处的附加应力，kPa;n1为加固区范围内土层分层数;Esi为加固区范围内基础底面下第i层土的压缩模量，MPa;zi，zi－1为加固区范围内基础底面至第i层、第i－1层土底面的距离均为平均附加应力系数;ξ为土的压缩模量提高系数。2)下卧层变形量计算:考虑应力随深度扩散
山西建筑 2014年23期2014-11-09
- 大广高速公路K83+800～K93+000段软基工后沉降计算
果，对于基础和下卧层均为刚性的复合地基有一定的合理性。然而，在道路土程中，除了下卧层具有一定的压缩性外，在复合地基与路基之间还常设置一定厚度的垫层，导致桩体向下卧层和垫层有一定的刺入量，也就不再符合等应变条件。若在这种情况下仍采用复合模量法，即要求桩体变形和桩间土变形一致，实际由桩间土承担的荷载被假设转移到了桩体上，就会高估桩体的承载能力而低估桩间土的抗压缩能力，致使计算结果偏小，给工程安全造成隐患。然而，下卧层具有一定的压缩性，在复合地基与基础之间常设置
时代农机 2014年9期2014-09-24
- 砂石桩在厂区铁路地基处理中的应用研究
基承载力能满足下卧层验算要求，且路基工后沉降控制在30 cm以内，达到了钢铁厂铁路路基的使用要求。砂石桩，铁路路基，地基处理1 概述一建造于东南亚某国家的大型钢铁厂，其铁路部分全部位于新近形成的吹填土内。该区域原地基中存在软土层，厚度3.0 m～11.0 m，后吹填4.0 m左右的砂层，场地形成后采用真空预压结合强夯进行初步处理，处理后场地表层的地基承载力特征值不小于90 kPa，软土的固结度不小于0.8，显然作为普通的建设场地，经过处理后的吹填土能满足要
山西建筑 2014年11期2014-08-11
- 叠溪古堰塞湖地震扰动沉积物特征
征的扰动层及其下卧层（下接触层）土壤进行分析。结果表明，岩心中存在10个明显的扰动层，其扰动现象与叠溪古堰塞湖地表出露的扰动现象一致。扰动层粒度总体上大于其下卧层（下接触层）。扰动层沉积物的平均粒径（d50）在0.006 8～0.010 7 mm，大多数为0.008 mm左右。扰动层的粉粒含量波动较大，其下卧层粉粒的质量分数大多在64%左右；相对应黏粒的质量分数，扰动层多在33%左右，而其下卧层波动较大。这些扰动层与下卧层的特征反映了湖相沉积物在沉积过程中
成都理工大学学报（自然科学版） 2014年3期2014-06-27
- 用VB2008和Excel2007开发软弱下卧层强度验算程序
范围内存在软弱下卧层时,需要验算软弱下卧层强度。以往工作中手工计算费时费力且容易出现错误。使用程序进行验算不仅可以避免上述问题，计算结果的保存、查阅也十分容易。因此自动验算软弱下卧层强度必将成为一种主流趋势，也可以将工程技术人员从繁重的工作中解脱出来。微机和可视化编程语言的普及，使工程技术人员有机会、有能力成为程序的开发者。他们根据工作实际需要开发出适合本单位实际情况的计算软件。Visual Studio Team System 2008是微软公司精心打造
吉林地质 2014年1期2014-03-26
- 某高层建筑地基不均匀沉降原因分析
降计算3．1 下卧层强度验算根据场地地层条件及建筑物地基处理情况，该楼素混凝土桩复合地基桩端下卧层为⑤层，⑦层粉质粘土及⑥层中粗砂，属不均匀地基，强度验算简图见图2。图2 复合地基下卧层验算简图1)下卧层为⑤层及⑦层粉质粘土。根据GB 50007-2011建筑地基基础设计规范式5．2．7-3:(式中符号意义详见规范)。计算下卧层为⑤层及⑦层粉质粘土时顶面处的附加压力值。其中，l=38 m;b=24 m;Pk=550 kPa;z=15 m;φ =24°;Pc
山西建筑 2013年2期2013-11-06
- K0≠1时基础软弱下卧层临界埋深的讨论
≠1时基础软弱下卧层临界埋深的讨论黄朝煊，袁文喜，方咏来（浙江省水利水电勘测设计院，杭州310002）通过数学理论推导，给出了考虑静止土压力系数K0≠1时的条形基础的地基临界荷载P1／4，并与国标《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）中相应公式（5.2.5条）进行了对比分析，认为国标公式过高估计了地基承载力，而本文公式相对较合理。当基础受力层范围内存在软弱下卧层时，国标中“5.2.7”条给出了软弱下卧层承载力验算公式，但未说明软弱下卧层埋深超
长江科学院院报 2013年1期2013-08-09
- 桩承式路堤沉降计算分析
果偏大。而对于下卧层，桩体会将上部荷载传递为摩擦力和桩端力作用于土体上面，桩间土下卧层所受到的附加应力是比较小的，所以下卧层的附加应力计算不需要考虑群桩与桩间土之间的相互作用。概括而言，如果不考虑桩帽下土体和桩的相互作用所进行的桩间土沉降计算结果是偏大一些的。2.2 桩顶沉降计算桩顶沉降主要包括三方面的计算:桩端下卧层沉降、桩端刺入量和桩身压缩量。在对下卧层进行沉降计算时，需要考虑群桩与桩间土之间相互作用所产生附加应力，按照土层法计算各土层沉降最后相加得出
黑龙江交通科技 2013年5期2013-08-05
- 嵌岩桩桩端以下基岩持力层最小厚度探讨
.2 相对软弱下卧层的影响对于基岩持力层下强风化岩的影响简化为下卧层对持力层的等效均布顶托力q2（kPa）来模拟，其中:式中：kv为下卧层竖直向基床系数，k N/m3；s为下卧层地基变形，m。2.3 计算内容及假定为确定持力层的最小厚度，该项研究仅考虑单桩桩基持力层受压破坏这种模式，理论计算主要按基岩持力层抗冲切、抗剪、抗弯验算，并假定持力层基岩为完整岩。无根萍虽然主要依靠出芽法繁殖，但它也会开花结果。开花之前，叶状体上方会形成一个凹陷下去的坑，称为“花腔
城市道桥与防洪 2013年7期2013-01-09
- 考虑下卧层特性的复合地基荷载传递规律模型试验研究
4]。带有软弱下卧层的复合地基荷载传递机制不同于常规的复合地基，由此也有不同的设计分析方法。目前针对下卧层的复合地基少有研究，关于存在软弱下卧层的室内模型试验更少，为了弄清其作用机制，并确定可靠的设计理论和方法，笔者进行了室内静态模型试验，着重讨论复合地基中桩身轴力、桩侧摩阻力和荷载分担比的分布及发展过程[5－7]。2 室内模型试验2.1 试验模型试验采用河海大学自主研制的室内沉降模型试验设备[8]。试验仪器主要由试验模型桶、加载系统、观测系统以及荷载量测
岩土力学 2012年1期2012-11-05
- 海城西站CFG桩帽复合地基数值分析
a左右，随后在下卧层中逐渐衰减，于桩底以下约21 m处减少到0.1倍自重应力以内。CFG桩身应力大小则在1 000～2 300 kPa之间，从上向下逐渐减小。图2 不同工况地基附加应力分布通过比较可以看出，加固后桩间土体应力大幅减少，桩中应力远大于周边土体应力，说明褥垫层、桩帽有效分担了上部荷载并将其传递给了CFG桩体，加固区的桩体起主要承载作用，桩土间模量置换作用明显。桩底附近出现了应力突变，下卧层土体应力较无桩地基中对应部位的要大，说明加固区将荷载传递
铁道建筑 2012年5期2012-07-30
- 长短桩复合地基沉降控制研究
基加固区压量和下卧层压缩量，复合地基加固区的压缩量记S1，地基压缩层厚度内加固区下卧层厚度为S3，其压缩量记S2。则荷载作用下复合地基总沉降量S可表示为：S＝S1＋S2，而对于长短桩复合地基，由于其加固体内桩长不同，如图2所示，其变形则可表示为：式中：S1——长短桩共同加固区的压缩量；S2——长桩加固区的压缩量；S3——下卧层压缩量。图2 长短桩复合地基若复合地基设置有垫层，则复合地基总沉降量还应加上垫层的沉降量，但由于垫层的压缩量在施工过程中接近于完成，
长春工程学院学报（自然科学版） 2012年2期2012-07-02
- 基础刚度变化与软弱下卧层对基础设计的研究
的影响2 软弱下卧层对基础设计的影响对任何建筑物的地基基础设计均需满足承载力的要求。实际工程中常常碰到地基较为复杂的情况，其中成层地基中的软弱下卧层就是一种常见的情况。GB 50007-2002建筑地基基础设计规范规定，当地基中存在软弱下卧层时，除了验算持力层承载力之外，还必须验算软弱下卧层承载力，公式如下:Pz+Pcz＜ fz。其中，Pz为软弱下卧层顶面处的附加应力设计值，kPa;Pcz为软弱下卧层顶面处土的自重应力标准值，kPa;fz为软弱下卧层顶面经
山西建筑 2012年5期2012-06-14
- 搅拌桩复合地基加固软土地基的工程应用
用复合模量法和下卧层采用应力扩散法的组合计算方法。1工程概况本工程背景是江苏省某小区的软土地基处理,上部为6栋多层商品房。采用深层搅拌桩加固软土,水泥搅拌桩的桩径为d=700mm,桩长为L=12000mm,水泥掺合比为18%,置换率为14·5%,桩距为1.8m和1.85m两种,正方形布置。常规搅拌桩复合地基的桩距s≤2d(d为桩径),此复合地基的桩距S=(2.57~2.64)d(d为桩径),属于桩距比较大的情况,而且在本地区采用此地基处理方法的工程很少,缺
城市建设理论研究 2011年23期2011-12-20
- 换土垫层软弱下卧层验算的一点体会
3换土垫层软弱下卧层验算的一点体会王德胜 王雄飞湖南省地质工程勘察院，湖南，株洲 412003换填地基处理在浅基础设计中经常用到，但在地基换填后的软弱下卧层验算中的一些细节易使人疏忽，并导致计算结果出现一定的偏差。本文通过软弱下卧层验算工程实例，说明对一些细节的疏忽可能导致截然相反的判定结果。换填垫层；地基处理；软弱下卧层承载力验算Replacement cu；shfoiounndation treat；mwenetak underlying layer
中国科技信息 2011年9期2011-10-26
- 强夯置换法在处理厚层素填土中的应用
。2.4.4.下卧层承载力验算根据桩长计算，墩端进入素填土层内，强夯处理后墩间土承载力为140kPa。（1）设计参数基础底板底标高：1.10～1.50m地下水位高程：-1.80～1.10m，计算取0.5m现地面高程：2.90 m各土层参数详见表1。（2）计算公式pz＋pcz≤faz式中：pz—相当于荷载效应标准组合时，软弱下卧层顶面处的附加应力值；pcz—软弱下卧层顶面处土的自重应力值；faz—软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值。（3）自重应力p
中国科技信息 2011年7期2011-10-26
- 水泥粉喷桩复合地基在罐基础中的应用
入量；②加固区下卧层土层的压缩量 s2；③复合地基垫层的压缩量。复合地基垫层压缩量一般较小，且多发生在施工期，故一般可不予考虑。深层搅拌桩复合地基沉降s可用下式表示：（1）加固区的变形量s1，复合土层的压缩变形值可根据上部荷载、桩长、桩身强度等按经验取10～30 mm，本工程基础中心处取30 mm。（2）下卧层土层的压缩量s2，下卧层土层的压缩量s2的计算通常采用分层总和法，即：式中：s2：下卧层土层的压缩量，m；n1：加固区范围内土层分层数；n2：沉降计
科学之友 2011年36期2011-10-18
- 旋喷法处理软弱下卧层地基
于地基存在软弱下卧层，不满足设计要求。处理方法:方案一:采用水泥土搅拌桩复合地基方法处理，该方案是利用水泥作为主要固化剂，通过特别的搅拌机械将被加固土和水泥浆强制拌和，通过水泥水解、水化反应所生成的水泥水化物与土颗粒发生离子交换、团粒化作用、碳化反应以及硬凝反应等一系列物理—化学作用，形成具有一定强度的水稳定性的水泥加固土。但该方法在处理淤泥土的同时，将②粉质粘土(粘土)层一并处理。表层土强度很高，是不必加固的。方案二:采用高压旋喷法，将钻杆直接钻入淤泥层
山西建筑 2011年22期2011-05-22
- 新型CFG桩板结构复合地基沉降计算
扩散到桩间土、下卧层或桩基底岩石层，从而达到控制松软土路基沉降与变形破坏的目的。CFG桩板结构复合路基示意图如图1所示。CFG桩板结构复合地基的加固机理可以概括为桩体的置换作用、桩对土体的挤密和加筋作用以及承载板对外荷载的调整均化作用［2－4］。在竖向荷载的作用下，桩板结构的承载板底面土、桩间土、桩端以下土都参与工作，承载板、桩群、土形成一个相互作用、共同工作的体系。图1 CFG桩板结构复合路基示意图在复合地基设计中，一般把承载板看作是联系各个桩，将上部结
湖北理工学院学报 2011年1期2011-03-17
- 高压注浆在高层建筑软弱地基加固中的应用
固高层建筑软弱下卧层,承载力特征值可提高90%～120%,最终沉降由295mm降低为10～15mm,地基变形大幅度降低,且施工简便,经济效益佳,可供类似工程参考。软弱下卧层;高压注浆;地基加固湖南省怀化市华欣房地开发有限公司2003年开发的4栋“云龙花园”24层高层住宅,属市级重点工程。4栋住宅均为同一设计,总建筑面积8.4万m2,每栋建筑面积21000m2,钢筋砼框架剪力墙结构,地下室一层,±0.001以上24层,层高3m,钢筋砼筏板基础,筏板面积121
采矿技术 2010年3期2010-11-17
- 换土垫层法处理软土地基的研究
。2 垫层底面下卧层承载力设计值的修正问题现行《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中垫层底面下卧层的承载力特征值按下式修正：式中：faz-修正后的下卧层承载力特征/kPa；fak-下卧层承载力特征~/kPa；ηd-承载力深度修正系数；γ0-下卧层顶面以上各层土的平均重度/kN·m-3；d-基础埋 m；z-垫层厚度/m。该公式仅适用于下卧层为坚硬的粘性土或密实的砂性土等承载力较高、压缩性较低的土层。如果下卧层为较软土层且厚度较大，换填处理时又
中国新技术新产品 2010年8期2010-09-08
- 倾斜鹅卵石下卧层地基对基础及上部结构的影响
道地基上。倾斜下卧层地基—上部结构—基础的共同作用研究成为岩土工程实践中所面临的一个具有现实意义的重要课题。1 课题研究的目的针对现在许多高校的新校区建立在古河道的河漫滩上，在河漫滩地质条件下，淤泥下往往是倾斜的鹅卵石，工程上通常的做法是将淤泥挖除后回填垫层,鹅卵石地基作为倾斜的下卧层势必对基础和上部机构产生影响,尤其是不均匀沉降对基础和上部结构内力和建筑物的倾斜产生的影响更不可忽略。所以研究这种情况下地基与基础和上部机构的共同作用分析是有现实意义的并希望
河南建材 2010年4期2010-03-21
- 碎石垫层在百万千瓦级机组主厂房地基处理中的应用
，能有效的控制下卧层的压缩变形。图2 7#锅炉沉降观测点平均沉降曲线图3 7#主厂房观测点平均沉降曲线5 三维数值模拟运用快速拉格朗日有限差分法对主厂房砂砾石垫层地基进行数值计算。模型平面尺寸根据基础尺寸及其与相邻基础之间的位置关系确定，模型高度考虑了碾压垫层地基的受力影响范围，一般独立基础取垫层底标高向下1.5b(b为基础宽度)深度范围为模型高度下限，本工程取至砂层层顶。模型简图见图4。图4 物理模型简图根据物理模型，结合岩土工程勘察报告及碾压垫层试验报
电力勘测设计 2010年2期2010-02-08