加荷
- 混凝土抗压强度检测在建筑工程中的实践探析
时，应当选择具有加荷速度指示装置或加荷速度控制装置并能均匀、连续地加荷的压力机，试验过程中按混凝土设计等级选择不同的加荷速度，做到连续均匀加荷，加荷速度应取0.3MPa/s～1.0MPa/s。当压力机加荷速度为手动控制时，应该密切关注试件变化情况，当试件始急剧变形时，检测人员应停止调整油门，直至试件破坏完成，立即记录破坏荷载，准确计算混凝土立方体抗压强度，该组试件的抗压强度值取3 个试件测值的算术平均值。当3 个测值中的最大值或最小值中有一个与中间值的差值
建材与装饰 2023年32期2023-11-23
- 高架桥盖梁涉水现场支撑浇筑施工技术研究
凝土浇筑与预应力加荷，在达到混凝土标准强度以后，拆除模板和支撑架系统的一种高架桥施工方法。该高架桥盖梁施工方法的支撑架体系采取制式组合和现场支架的方式，以承台与桥墩为主要基础，上部铺设钢模板，支持盖梁现场混凝土浇筑施工。1 工程概况某城市二环北路的快速车道改造工程，K1+096.75～K12+712.92区段，采用高架桥形式设计，长度11.60 km。高架段按城市快速路等级设计，设计车速80 km/h。区域路网交错，给设计和施工造成一定的制约，但也为工程材
交通科技与管理 2022年23期2022-12-21
- 平板载荷试验在高速公路路基检测中的应用
性承压板进行逐级加荷。该试验方法能测定天然地基、单桩及复合地基的沉降随荷载变化情况，对于掌握地基承载能力具有重要作用（见图1）。结合大量试验可知，在公路路基检测中，在一定限制内，路基的沉降与平板上荷载量成正比，即平板上荷载越大，其最终的影响范围也就越大。基于这一特征，能较为直接地体现出一定范围内路基填土的压实情况。通过对不同程度的荷载强度下承压板产生的不同沉降量进行分析，技术人员可以构建荷载强度-沉降关系曲线，并且基于整体的变形情况，将该曲线分为直线变形、
交通世界 2022年28期2022-11-22
- 碳纤维板材增强钢体梁力学性能的静载试验研究
，也是下一次破坏加荷的受力点。CFRP板预应力强化试验梁试件主要设计参数见表1。表中所列千斤顶压力系为一个千斤顶的顶推力。试验梁采取预应力反拱CFRP加固方式。检测试验共设计参试钢梁结构4个，分成2组，A组是非CFRP预应力强化试验梁试样，用来作为对照组。B组在拉伸区底部贴一层厚1.2mm、宽100mm、长800mm的CFRP板材。通过千斤顶施加不同幅度的压力，分析研究CFRP预应力措施对试验梁的强化功效影响。表1 CFRP板强化试验梁主要参数1.2 试件
交通世界 2022年26期2022-10-14
- 加荷速度对混凝土环箍效应的影响
的同时，也会随着加荷的方向发生纵向变形。由于混凝土的横向膨胀程度要大于钢制压板的横向膨胀程度，因而在压板与混凝土试件的受压面会形成摩擦力，从而对试件的横向膨胀起着约束作用，这种约束作用被称为“环箍效应”。在试验过程中，混凝土立方体被压缩时，压板与试件表面会不可避免地出现摩擦产生的因素以及摩擦作用，起到约束试件的横向变形的作用，进而形成“环箍效应”，这种现象往往对试验结果的精度产生重要的影响，而目前就“环箍效应”对抗压试验影响方面的研究较少。而研究加荷速度对
广东建材 2022年9期2022-10-08
- 预紧力缺失对8.8级M24高强度螺栓常幅疲劳性能影响分析
本次试验中所使用加荷装置与文献[2]中M24高强度螺栓常幅疲劳试验加荷装置一致，如图2所示．试验在MTS Landmark 370.50伺服液压疲劳试验机上完成，采用正弦波加载，加载频率为7 Hz，试验环境为大气常温环境，通过力控制模式进行试验．试验开始前，先将一对加载头的加工基准面找平拼装，插入固定螺栓并拧紧．拼装完成后，将两加载头上下夹板插入MTS试验机夹头内，调整位置对中，下端通过下加荷装置与底座相连，上端通过上加荷装置与疲劳试验机的作动器相连，将准
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-03-29
- 侧压力仪测定静止侧压力系数K0试验的研究
同行中一般认为，加荷时间为达到固结度90%为宜，一般为读数时间为加载后一个小时。作者发现，一般加荷读数时间越短，K0越大，达到固结度90%所得K0与经验公式K0=1-sinφ′的计算值最为靠近，与目前工程上的经验值大致相同，而采用稳定标准为每小时变形不应大于0.01mm，测得的K0偏小。另外，土的性质不同，主固结完成的时间是不一样的，即固结度达到90%时间不同。土质愈软，固结时间愈长，如饱和软黏土固结时间较长，而粉土固结时间较短[4]。为了说明试验过程和结
安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 某滨海地区超长灌注桩后注浆桩基原位测试
竖向抗压试验设计加荷5 000 t，采用锚桩反力装置，6根锚桩均入岩2.5 m。反力装置由2根主梁(长、宽、高分别为11、0.9、1.8 m)和3根副梁(长、宽、高分别为12、0.9、1.8 m)组成，副梁横搭在6个锚桩上，副梁与锚桩通过钢筋连接。水平加载试验由相邻桩施加反力进行加载，原状土水平静载试验最大荷载按180 t考虑，液化处理后地基水平静载试验最大荷载按270 t考虑。2.3 加荷及观测系统1)加荷系统：单桩竖向抗压静载试验加荷装置由12台QW6
四川建材 2022年2期2022-03-07
- 真空联合堆载预压在某工程软土地基处理中的应用
效应力，土层在附加荷载和自重应力作用下加速土颗粒的挤密和重排。该阶段土层固结明显，地基沉降量较大，土层结构强度急剧增大，软土地基加固效果开始显现。3、設计要点3.1 设计计算（1）分级加荷固结过程详图2，分级加荷条件下，地基在某时间的平均总应力固结度可按下式计算[2][3]：式中：Urz为地基在t时间的平均总应力固结度;m为加荷级数; 为瞬时加荷条件下，对应于第i级荷载在时间t时的平均总应力固结度;t为计算应力固结度的时间（s）;Tio为
中国房地产业·下旬 2021年9期2021-09-22
- 混凝土劈裂抗拉试验方法变化对测试结果的影响分析
应影响劈裂试验的加荷假定——对试块施加均匀的线性荷载。垫条尺寸过大时，试块可能不是劈裂破坏而是在垫条下面产生“压力柱”或剪切应力导致压柱破坏或剪切破坏。在SL 352—2006《水工混凝土试验规程》的修订过程中，发现DL/T 5150—2001《水工混凝土试验规程》[9]劈裂试验采用截面5mm的方垫条，修订后的DL/T 5150—2017[10](2018年3月1日实施)的劈裂方法基本与GB/T 50081—2019《混凝土物理力学性能试验方法标准》[11
水利规划与设计 2021年8期2021-08-13
- 高铁CFG桩—筏复合地基固结解析解及特性
桩土压缩模量比、加荷速率等地基设计参数的变化如何；如何确定各设计参数的适用范围。本文以轴对称固结模型为研究对象，推导出端承型刚性桩—筏复合地基桩间土的固结方程，得到单级等速加载情况下地基固结解析解。在此基础上结合实际工程案例，研究设计参数（置换率、桩土压缩模量比、加荷速率）对地基固结特性影响及各参数的临界适用范围。研究成果对了解端承型刚性桩—筏复合地基固结特性，以及为达到控制沉降目的的设计参数选取，具有理论意义和工程实践价值。1 CFG桩—筏复合地基固结方
中国铁道科学 2021年1期2021-02-04
- 建筑材料检测中影响检测结果的关键因素分析
.2 试验机具的加荷速度加荷速度会对建筑材料的强度产生一定的影响，温度正常的情况下，对建筑材料进行力学性能检测过程中，如果加荷速度过快，建筑材料在进行检测后的强度会高于其自身固有的强度，反之加荷速度较慢，材料在检测后就会出现强度变小的情况。例如在对混凝土试块进行抗压强度试验时，加荷过程需要具备均匀性与连续性，根据GB/T50081-2002《普通混凝土力学性能试验方法标准》规定，在混凝土强度等级低于C30的情况下，加荷速度为每秒钟0.3～0.5MPa，而在
建材发展导向 2020年21期2020-11-27
- 浅谈如何提高建材检验数据的准确性
.4 检验中受到加荷速度影响建材的强度（如烧结砖的抗压强度，钢筋的屈服强度和抗拉强度等）直接关系到建材质量的重要指标，因此在检验过程中会格外关注这部分数据。在对建材进行力学性能检验，就需要注意加荷速度带来的影响。通过多次检验的经验总结，在力学性能检验过程中，当设备的加荷速度比标准速度高时，会导致强度的偏高。反之，加荷速度偏慢，强度会偏低。2 提高检验数据准确性的措施2.1 合理选取设备，提高检验员的检验检测能力设备是检验的基石，规范合理的使用仪器，正确进行
商品与质量 2020年16期2020-11-27
- 建筑材料质量检验与工程质量管理探讨
显降低。1.3 加荷速度因素在建筑材料中，其强度与硬度会对其质量指标造成一定影响。在建筑材料检验的时候，需要重点关注这两方面的数据。在检验的时候，强度与硬度会受到加荷速度的影响，从而导致数据出现短暂变化。在检验测量的时候，需要确保其他检测环境符合标准要求，并对建筑材料进行力学性能检验，考虑加荷速度造成的影响。对其进行多次检验，并进行经验总结，了解力学性能检验中加荷速度的影响效果。加荷速度造成的建筑材料指标更加优化，会对检验人员的判断造成一定的影响。而加荷速
建材发展导向 2020年7期2020-11-26
- 自平衡法静载试验中桩顶配载施加方法的研究
顶配载的自平衡法加荷方式提出建议并为类似工程提供借鉴。1 自平衡法试验中桩顶配载的适用条件抗压桩的单桩抗压承载力由桩侧摩阻力和桩端阻力共同组成，其中摩阻力受桩长、桩径和桩周土层影响。将荷载箱埋设在桩身平衡点或桩底后利用荷载箱上段侧摩阻力+自重与下段侧摩阻力+端阻力互为反力维持荷载，见式（1）：式中：Quus为修正后的试桩上段桩侧摩阻力极限值，kN；Quds为修正后的试桩下段桩的极限侧摩阻力，kN；W为荷载箱上段桩的自重与附加重量之和；Qt为桩端极限承载力。
工程质量 2020年8期2020-10-10
- PVA-ECC徐变性能试验研究
的性质及其含量、加荷龄期、加荷应力比、持荷时间、养护条件、环境相对温湿度和几何尺寸等[8-14].但是到目前为止,对混凝土等水泥基材料徐变机理的认识尚不够深入,理论也不够完善.同时,随着人们对结构功能和材料性能要求的不断提高,近年来对改性水泥基材料的研究与应用日益增多,纤维水泥基材料越来越得到重视,聚乙烯醇纤维增强水泥基复合材料(engineered cementitious composite with polyvinyl alcohol fiber,P
建筑材料学报 2020年4期2020-08-28
- 静载试验对于换填垫层法的处理效果的检测研究
板进行试验。2）加荷方式：采用分级维持荷载、沉降相对稳定法加荷。3）加荷标准：第一级荷载按100kPa加荷，此后每级荷载按50 kPa逐级递增，分十级加荷。4）测读沉降量的间隔时间：每级加荷后，按间隔 10min、10min、10min、15 min、15min测读沉降量，之后每隔0.5h测读一次沉降量，当在连续2h内，每小时的沉降量小于0.1 mm时，则认为已趋稳定，可加下一级荷载。5）当出现下列情况之一时，即可终止加载；当满足前三种情况之一时，其对应的
河南建材 2020年3期2020-04-09
- 浅析盾构管片型式检验在合肥地铁的应用实践
荷载的20%极差加荷至设计荷载的80%，再按设计荷载的10%极差加荷至荷载的90%，继续按设计荷载的5%极差加荷至设计荷载，每级保持加荷时间5min，加荷至设计荷载值时应持荷30min。加荷过程每一级荷载结束后记录每级荷载值下的灌浆孔螺栓的位移量。加荷至设计荷载结束后可卸载，终止试验。螺栓周围混凝土无裂缝或破坏为合格。管片抗渗检漏试验要求，加压速度0.05MPa/min，按每级加压0.2MPa，恒压10min，并记录渗漏情况，至设计荷载时，稳压2h，管片侧
建材与装饰 2020年8期2020-04-02
- 成层结构性软土一维非线性固结半解析分析
=qu，则为瞬时加荷；若q0=0，并保持加荷速率不变，则为线性加荷.其余假设同太沙基一维固结理论.图 1 成层结构性软土地基模型Fig.1 Model of multi-layered structured soft soil foundation1.2 模型建立大量的室内压缩试验表明[12]，在e-lgσ′ 坐标下e为孔隙比；σ′ 为有效应力，结构性较强的原状土，其圧缩曲线常常表现为3段.当有效应力未达到结构屈服应力时，土体压缩性较小，将发生部分结构损伤
西南交通大学学报 2019年6期2019-12-16
- 水泥恒应力加荷压力试验机常见故障及排除方法
199水泥恒应力加荷压力试验机作为机械制造业中的常见设备。该设备的使用会遇到较多问题，严重影响正常的施工进度，因此需要加强对水泥恒应力加荷试验机的笔者分析的TYE-300型压力试验机常见的故障问题及排除方法。1 设备常见故障、原因及解决方法分析1.1 水泥恒应力加荷压力试验机油泵不出油造成水泥恒应力加荷压力试验机油泵不出油的原因如下：第一，水泥恒应力加荷压力试验机油泵中存在空气。第二，该设备上的滤油器不通畅，堵塞现象严重。第三，水泥恒应力加荷压力试验机出油
商品与质量 2019年18期2019-11-29
- K0应力路径试验在上海地区工程勘察中的应用
压缩试验则不受施加荷载大小的限制，加压或卸荷过程中始终保持K0状态，可以较为真实地反映土体在天然状态下的变形情况[12-15]。但受实验室水平、工程造价及技术人员固有思维的限制，勘察过程中极少进行对原状土在不同应力路径下的变形及强度试验研究，这使得报告中提供的参数不能很好地和基坑开挖卸荷过程中土体的实际变化相吻合[16-17]。因此工程勘察技术人员非常有必要加强了解不同应力路径下卸荷三轴试验的原理及影响，并可以准确地应用到深大基坑项目工程勘察设计的实际工作
钻探工程 2019年4期2019-05-17
- FWD荷载作用下路面动弯沉响应试验研究
图2 FWD试验加荷标准确定及测试方案2.1 FWD 加荷标准的确定针对道路交通荷载的力学特性，进一步确定本试验沥青路面结构顶面动弯沉FWD试验加荷标准。2.1.1 公路行业荷载常规加荷标准根据《公路路基路面现场测试规程》（JTG E60—2008）中承载板测定路面结构回弹模量的方法，承载板试验的加载原则为：路基应基本处于弹性变形范围内，且大体符合路基变形的情况[3]。考虑公路行业交通设计荷载为标准轴载BZZ-100 轮载p=0.7 MPa，因此路面结构层
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 真三轴应力条件下加卸荷速率对砂岩力学特性与能量特征的影响
岗岩进行三向六面加荷，然后单面以4种不同速率突然卸载的试验方法来进行研究，找到了卸载速率对岩爆的影响机制。从能量角度开展岩石破坏研究方面。LIU等[9]以能量耗散为桥梁定义了损伤变量，计算了泥砂岩和粉砂岩在循环加卸载条件下的损伤演化方程。张黎明、许国安、从宇等[10-12]分析了单轴试验、常规三轴试验和加卸载试验条件下岩石破坏过程的能量转化特征，探讨应力路径对能量演化的影响规律。吕有厂等[13]得出恒定轴压、卸载围压试验过程中煤岩的能量耗散与卸围压速率有关
煤炭学报 2019年2期2019-03-27
- 加、卸荷应力路径对粉土应力-应变关系影响的试验研究
——基于平面应变条件
内试验研究，得到加荷和卸荷大小相同时，卸荷变形量比加荷变形量要小。卸荷比例较小时，试样回弹量小，当卸荷比例达到某一定值时变形量显著增大，最后趋于稳定。学者们通过直剪试验、三轴试验和真三轴试验对卸荷问题进行了研究。但是，隧道开挖、边坡削坡等工程中土体所受应力状态为平面应变状态，不同于一维或轴对称应力状态。因此，有必要对平面应变卸荷问题进行研究。本文针对卸荷问题中的侧向卸荷进行研究。由于侧向卸荷过程中竖向荷载不变而侧向荷载逐渐减少，此时土体的应力路径与常规竖向
福建建筑 2019年2期2019-03-12
- 单样多级加荷法三轴UU试验对天津软土抗剪强度的影响
5]，而针对不同加荷方法对试验强度影响方面的研究较少。天津滨海新区位于渤海海岸线的边缘部位，是典型的海陆交互相滨海沉积软土地区，该地区浅部广泛分布有第四纪全新世中期以来海侵形成的软土，主要为淤泥质黏性土或淤泥，该段土层属欠固结土，土性呈流塑、软塑状态，土层具强度低，压缩性高，渗透性差等性质。本次选取天津地区饱和软黏土为试验对象，利用两种不同加荷方式，进行UU试验，得出对抗剪强度的影响以及试验参数之间的相应关系。2 试验方法及要求本次试验选取天津滨海新区沿海
水道港口 2019年6期2019-03-10
- 软土主、次固结变形机理分析及试验研究
进行了分析。考虑加荷比等因素的影响，对软土主、次固结特性进行了相关试验，对试验成果进行了探讨。在试验基础上，对软土地区地基施工提出了一些建议。1 主、次固结变形机理分析土体是由土颗粒、孔隙水和孔隙气组成的三相体，在饱和软土中，则只有土颗粒和孔隙水。一般认为，在常温状态下，土颗粒和孔隙水均不可压缩，在荷载作用下，土体变形只能先排出水，土体才有变形的空间。土体变形的过程即是孔隙水排出的过程。由地下水动力学理论可知，水的流动即使非常缓慢，也必须有水势差的存在，而
水利与建筑工程学报 2018年5期2018-11-06
- 浅谈锤击预应力混凝土方桩施工
静载试验试验的加荷方法采用快速维持荷载法，最大加荷值为1040kN，分九级进行加荷，第一级加荷取分级荷载的2倍为208kN，其余八级进行等量加荷，每级加荷为104kN，每级荷载施加后按第5，15，30，45，60min测读桩顶沉降量，当沉降量小于0.1mm/h，桩顶沉降速率达到相对稳定的标准后，再施加下一级荷载，直至达到承载力设计值的1.6倍，最终加荷1040kN，终止试验。6 结语通过对预制方桩的施工通病的研究及预防措施，实际检测现场的施工质量满足设计
居业 2018年9期2018-10-24
- 基于破碎软岩的端承桩力学性能分析
进行试验。（3）加荷方式：采用分级维持荷载、沉降相对稳定法单循环加荷，荷载逐级递增直至破坏，然后分级卸载。（4）加荷标准：分级加载不应少于8级，试验至压力无法继续向上施加时终止加载。（5）测读沉降量的间隔时间：每级加载后立即读数，以后每隔10min测读一次百分表，每次测读值记入试验记录表中。（6）沉降相对稳定标准：当连续三次读数之差均不大于0.01mm，认为沉降已达相对稳定，可施加下一级荷载。（7）终止加荷条件：①承压板周围出现明显的裂缝，沉降量读数不断变
大科技·D版 2018年10期2018-10-21
- 浅谈海堤施工的施工要点
降量，抛石和土方加荷时间均有严格的设计要求，因此加强沉降观测，合理安排加荷时间，也是确保施工进度的关键，必须根据设计要求，结合沉降观测情况，控制加荷速率，制订科学的加荷计划，努力缩短每个环节的待工时间，加快施工进度。2.2部分项目的施工质量控制要点2.2.1塑料排水板插设塑料排水法是在Kjellman于1934年发明的纸板法基础上发展起来的，我国1981年将此法正式应用于天津新港堆场软土地基加固，1997年后逐渐发展成熟并应用于深海海堤工程基础处理。海堤施
水能经济 2018年6期2018-10-19
- 再生混凝土徐变性能及试验方法研究★
同。可恢复徐变在加荷后两个月内趋于稳定，而不可恢复徐变则在相当长的时间内仍然继续增长。试验表明，在再生混凝土发生徐变的同时若有干缩伴随，则再生混凝土徐变量相应增大。相对湿度低，再生混凝土收缩就大，徐变也相应变大，这种由于干燥过程而增加的这部分徐变称为干缩徐变。如果在加荷之前试件与周围环境已达到湿度平衡，使再生混凝土不再有干缩发生，则环境湿度对徐变就几乎没有影响，这种不受干缩影响的徐变称基本徐变。一般实际工程中的再生混凝土徐变由基本徐变和干缩徐变两部分组成，
山西建筑 2018年10期2018-05-14
- 浅谈全自动三轴仪多级剪切停止应变的确定
验中一个试样多级加荷(多级剪)的试验，每一级剪切应变确定的是否合适，直接影响试验结果的准确性，因此如何正确确定每一级剪切应变的大小非常重要，利用全自动三轴仪的自动计算、校验、修正功能进行多级剪试验，确定好每一级的剪切停止应变，可以确保试验的准确性。三轴试验；多级剪切；剪切停止应变三轴试验是土工试验一项重要的力学试验，自1934年问世以来已成为测定土的静力特性、动力特性和研究沙土液化的主要试验方法，用三轴试验测定土的参数已成为重要的工程设计的依据。利用三轴试
中国非金属矿工业导刊 2017年4期2017-12-28
- PVC 塑料背楞性能增强研究
的相关研究方法。加荷的扰度最大值按照 GB 50005—2003《木结构设计规范》中 4.2.7 中关于受弯构件扰度限值选取，选取为 L/250，即 3.60 mm。加荷重量计算参照中国建筑工业出版社 2012 年编撰的《建筑施工手册》进行计算，得出跨中集中荷载设计值P=1.260 kN，考虑到工地的实际堆载情况及实验方便，取值P= 2.083 kN，即加荷到 375 kg。共设 1～6 号六个挠度变化取样点，用百分表测量该点挠度值变化。其中 3 号和 4
绿色建筑 2017年1期2017-11-07
- 水泥混凝土路面芯样劈裂强度试验影响因素分析
m进行比对试验，加荷速率恒定在0.06MPa/s。其试验结果见表1。试验结果显示，相同直径不同长度的芯样，15cm长的试件强度最高，其平均弯拉强度比25cm长度的试件提高0.24MPa。为了研究多长的试件最能体现面板的真实弯拉强度，我们在施工过程中制作的10组小梁试件，标养28d后得出标准小梁弯拉强度为6.01MPa。通过路面钻芯劈裂强度换算弯拉强度的数据结果显示20cm长度芯样检测结果与标准小梁弯拉强度较为接近。结合目前我省国省干线公路设计的路面结构层厚
福建交通科技 2017年3期2017-07-05
- 线性加荷情况下非饱和土层一维固结特性分析
00072)线性加荷情况下非饱和土层一维固结特性分析秦爱芳,葛航(上海大学土木工程系,上海200072)基于Fredlund非饱和土一维固结理论,得到了线弹性和黏弹性两种地基在线性加荷情况下,顶面透水透气、底面不透水不透气的单层非饱和土一维固结超孔隙水压力、超孔隙气压力和沉降的半解析解.通过典型算例,分析了不同水、气渗透系数比以及不同土层深度下超孔隙水压力、超孔隙气压力和固结度随时间的变化规律，并对线弹性和黏弹性两种地基的计算结果进行了比较分析.得到的结论
上海大学学报（自然科学版） 2016年5期2016-12-21
- 兰州某厂房桩基静载荷试验设计研究
和锚桩不被破坏，加荷量为设计荷载的2倍。各试验桩参数均由施工单位提供，桩顶标高由该建筑±0.000标高引测，具体情况见表1-3。表1 1#桩沉降量统计表2 1#桩沉降量统计表3 1#桩沉降量统计5 基桩静载荷试验数据分析试验数据分析表明：在天然状态下，1#桩顶竖向最大稳定加荷量1460kN，相应沉降3.32mm，最大回弹量2.26mm，回弹率68.1%，Q-S关系线呈缓变型，近似直线，加荷已达到设计荷载2倍终止加载条件，未出现极限破坏状态，终止加荷，如图2
甘肃科技 2016年16期2016-11-28
- ±500kV双回路直流线路悬垂转角塔试验方案
制工况选取、荷载加荷方式、风荷载加荷点、导地线荷载加荷点、变形控制点、应变测点布置、加荷要求等几方面讨论本试验塔的试验方案。试验方案；悬垂转角塔；试验工况；加荷方式；应变“溪洛渡右岸电站送电广东±500kV同塔双回直流输电工程”是“十二五”云电送粤的重要输变电工程项目，是落实国家西部大开发战略，实施西电东送，扩大区域资源优化配置，实现南方电网西电东送总体规划目标的又一重要举措。该线路工程电压等级为±500kV，输送容量6400MW，线路路径亘长约为1250
工程技术研究 2016年10期2016-11-23
- 不同粒度组分岩性对岩石抗拉强度的影响
端紧密接触，量测加荷点间距。作轴向试验时，加载两点间距与距离之比宜为0.3～1.0，试验时将试件放入圆锥之间，量测加荷点间距及垂直于加荷方向的试件宽度。2）采用方块体或不规则块体试件作试验时，加荷两点间距宜为30～50 mm，加荷两点间距与加荷平均宽度之比宜为0.3～1.0；试件长度不应小于加荷两点间距，试验时，接触点距试件自由端的距离不应小于加荷点间距的0.5倍。3）在加荷过程中稳定地施加荷载，使试件在10～60 s内破坏，并记录破坏荷载。4）试验结束后
山西冶金 2016年5期2016-11-15
- 一种装配式塑料模板的刚度、强度性能试验
板及组合模板在各加荷级数下的挠度值和模板在受载整个过程中的破坏情况，从而分析刚度荷载和强度荷载作用下，塑料模板的挠度值以及卸载后的残余变形量，进而得出该模板设计是否安全。塑料模版；强度；刚度；挠度值；承载能力1 引言塑料模板是一种适用于工程施工的模板工程，具有施工速度快，周转次数多，可全部回收等特点，节能减排，响应当下绿色环保的主题。近年来高层建筑增多，传统模板已不能满足实际工程的需求，模板工程的重要性日益突出。塑料模板是一种类似于铝合金模板的模板体系，根
广东建材 2016年7期2016-10-24
- 谈某项目边坡锚杆(土钉)检测技术与成果
。验收试验应分级加荷，初始荷载宜取锚杆(索)轴向拉力设计值的0.01倍，分级加荷值宜取锚杆(索)轴向拉力设计值的0.50，0.75，1.00，1.20，1.33，1.50倍。本次检测各层锚杆、土钉、锚索拉力设计值与最大加载量见表2。表2 各层锚杆、土钉、锚索拉力参数表3.2 位移测读验收试验中，每级荷载应稳定5 min～10 min，并记录位移增量。最后一级试验荷载应维持10 min。如在1 min～10 min内锚头位移增量超过1.0 mm，则该级荷载应
山西建筑 2015年31期2015-06-07
- 循环荷载下粉质粘土特性的试验研究∗
同循环应力、不同加荷频率条件下的循环三轴实验，研究分析循环应力和加荷频率对粉质粘土应变特性的影响。利用了北京市新技术研究所生产的DDS-70动三轴试验系统，对粉质粘土进行了许多室内动三轴固结不排气(水)试验，就轴向循环应力的变化、加荷频率的变化以对粉质粘土变形的影响进行了研究。1 试样选取与制备试验所用土样取自北京通州地震小区划中两个钻孔在相近深度处切取块状土样，使试验土样具有较好的均一性和接近原位土体的力学特性，见表1。试样首先按规定的方法制备，试样高为
地震科学进展 2015年9期2015-05-13
- 土工膜/GCL界面多级加荷剪切性能的试验研究
/GCL界面多级加荷剪切性能的试验研究徐天杰1a，刘斌云1a,1b，李维朝2，蔡 红2(1.北京工业大学 a.建筑工程学院； b.北京市水质科学与水环境恢复工程重点实验室，北京 100124；2. 中国水利水电科学研究院 岩土工程研究所，北京 100037)土工膜作为一种防渗材料已广泛应用于工程和环保领域，但在施工铺设过程中的损伤会降低其抗剪强度。利用大型直剪仪进行土工膜(GM)与膨润土防水毯(GCL)界面多级加荷剪切与直接剪切试验,探究加载对土工膜抗剪强
长江科学院院报 2015年8期2015-05-10
- 预压法处理地基及固结分析①
木俊介公布了逐步加荷条件下砂井地基固结的核算方式，这种方式和Terzaghi 公布的近似修正法相比更加准确，但该方法使用范围更加广泛.由最初的Terzaghi 一维固结理论进步到Biot的真三维固结理论，再到之后Barron 公布了砂井的固结理论，在这一过程中有不同的人针对固结理论给出了不同观点，但在实际工程中，专家们更多的是使用Terzaghi 与Barron 的固结理论，之后再综合修正系数加以修正.此外现在的各种关于真空预压的规定均使真空荷载等效当做堆
佳木斯大学学报（自然科学版） 2015年6期2015-04-14
- 不同地质情况下压力分散型锚索加固工程基本试验分析
;随后再采用循环加荷,每级加荷增量宜取A×fptk的1/10倍。初始荷载为0.1×A×fptk+差异荷载。(2)锚索加荷等级与观测时间见表1。(3)在每级加荷等级观测时间内,测读锚头位移3次。(4)在每级加荷等级观测时间内,锚头位移量不大于0.1时,可施加下一级荷载;否则需延长观测时间,直至锚头位移增量2.0h小于2.0时,方可施加下一级荷载。锚索试验中出现下列情况之一时可视为破坏,应终止加载:(1)锚头位移不收敛,锚固体从岩土层中拔出或锚索从锚固体中拔出
中国科技纵横 2014年12期2014-12-10
- P～S解析法在CFG桩复合地基极限承载力计算中的应用
位移传感器测定。加荷方法按照《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）规定的慢速维持荷载法进行，试验步骤为加载、分级记读数据、终止加荷、卸荷。图1 复合地基静载荷试验装置示意图表1 单桩复合地基静载荷试验结果加荷：分8级加载，按最大加载量760kPa计算，每级荷载95kPa。分级记读：每级加荷前后各读记承压板沉降一次，以后每半小时读记一次，达到相对稳定标准后，加下一级荷载。终止加荷：达到终止加荷条件时，终止加荷。卸荷：分4级等量进行，每卸一级，间隔半
陕西水利 2014年5期2014-07-25
- 浅层平板载荷试验在土基检测中的应用
验时可采用逐级施加荷载的方法，对公路浅层地基土的承载力情况及变形模量进行测量。浅层平板载荷试验能够反映出承压板以下1.5～2倍承压板直径范围内的地基土承载力、强度及变形等综合指标。这种公路地基土试验方法目前被广泛应用于对浅层地基土、灰土垫层地基、砂石垫层地基、土工合成材料垫层地基以及强夯地基等各类公路工程地基的检测。2 浅层平板载荷试验的具体方法2.1 测点的选择对公路工程地基进行承载力的浅层平板载荷试验时，需要先选择具有代表性的试验检测地点。通常每个场地
交通运输研究 2014年9期2014-04-15
- 南水北调中线一期工程天津干线外环河出口闸工程桩基静载试验分析
桩横梁反力装置。加荷观测系统：采用人工观测，1个5000kN千斤顶加荷，并联于千斤顶油路的压力表测定油压，压力表精度优于或等于0.4级。油泵、油管、千斤顶在最大加载时的压力不超过工作压力的80%。单桩竖向抗压静载试验装置，如图1所示。图1 锚桩试验装置采用慢速维持荷载法逐级加荷，最大加荷量为2552kN，每级荷载的沉降量达到相对稳定标准后再加下一级荷载。（1）荷载分级。按慢速维持荷载法，加荷分10级，每级加荷为预估极限荷载的1∕10，第1级按2倍分级荷载加
海河水利 2014年2期2014-02-21
- 高温抗折试验机功能的开发及应用
，推送样品，均匀加荷，自动化程度高，降低了操作人员的劳动强度，缩短了项目检验时间，试验结果准确可靠。高温抗折试验机；重烧线变化率；烧后抗折强度；常温抗折强度1 前言高温抗折强度是评价耐火材料在高温热态下质量的重要指标。目前传统的高温抗折试验机功能单一，只能做高温抗折强度试验，而实验室实际需要检验高温抗折强度项目的样品量又较少，为了提高设备的使用效率，济钢开发了高温抗折试验机其他的几项检验功能。应用变频技术并使用了性能稳定的拉压力传感器，对升温、保温、加荷、
山东冶金 2014年3期2014-02-09
- 软土卸荷强度试验方法探讨及试验研究
重点。目前，针对加荷下土体的变形与强度特性研究颇为成熟［1－3］，而对开挖卸荷下土体的变形与强度特性研究的稍为欠缺［4－5］，尤其是针对软土。随着沿海沿江城市的发展，软土开挖卸荷工程(如深基坑、地铁隧道等)逐渐增多，用常规的土工加荷试验得到的土工参数进行开挖工程的数值模拟已越来越不能满足工程的需要，因此本文根据现有的研究现状与实际工程的需要进行了软土的卸荷变形、强度特性研究，重点探讨了软土的卸荷强度及卸荷模量。1 土体卸荷强度试验方法探讨根据文献资料［4－
长江科学院院报 2013年3期2013-12-03
- 含水率和附加荷载对北黑高速公路滑坡路段土体弹性模量影响研究
含水率、密度、附加荷载，除此之外还有土的液塑限、固结程度、土体结构、土的矿物成分等。不同的地区不同种类的土的弹性模量随影响因素变化规律是有区别的［6－8］，大小一般在10～200 MPa之间。国内外相关研究证明，加荷频率、加荷时间、加荷次数对土的弹性模量影响较小或可忽略不计［2］，只要不是产生较大不可恢复的形变，土的弹性模量变化不大［3］。同济大学凌建明等人研究分析了应力级位、含水率和压实度对路基土回弹模量的影响，结果表明应力级位、含水率和压实度对路基土回
森林工程 2013年4期2013-09-06
- 黏土的一维非平行等效时间线流变模型
路是采用根据简单加荷历史求得的流变速率去建立能适应复杂加荷历史的流变模型，从而把殷建华和Graham所提出的等效时间的物理内涵统一在连续介质流变理论的框架之内。然后根据等效时间线不平行时的性质以及等效时间与流变速率之间的关系获得等效时间线不平行时流变速率的计算公式，进而获得等效时间线不平行时黏土的一维流变微分本构方程。文后算例把非平行等效时间线流变本构模型在骤然施加恒载条件下所获得的理论结果与室内试验数据[13]进行了对比，结果表明两者较吻合，说明本文的流
土木与环境工程学报 2012年2期2012-11-14
- 盾构管片力学性能及抗渗性试验
支两分点对称集中加荷的方法(见图1)。2)随机抽取一块28 d以上龄期标准块对其进行试验。试验前检查管片外观是否有裂纹、破损等缺陷。检查试验设备、仪表等是否完好。3)在管片上布设测点，共有D1～D7七个百分表，其中D1位于管片内弧跨中，D2，D3位于两荷点正下管片内弧面，D4，D5位于管片左端水平和竖向，D6，D7位于管片右端水平和竖向。4)初始荷载为0，加荷共分八级。当加荷至一定值时，开始观察管片裂缝，以取得管片初始裂缝荷载值及破坏荷载值。2.1.4 试
山西建筑 2012年8期2012-11-06
- 关于静载试验法对旋挖灌注桩的检测结果分析
kN 千斤顶并联加荷，配 100MPa 标准压力表测压，用 4 根锚桩与“工”字型组合梁（4 根）组成反力系统，桩帽顶用 4 块 50mm 量程百分表均匀布置观测试桩的沉降，试验桩检测试验每级加荷 1800kN，首级加荷 3600kN，终载为18000kN。1％验桩共计 11 根,试验采用 2 台 8000kN 千斤顶并联加荷，配 100MPa标准压力表测压，用 8 根锚桩与“工”字型组合梁( 3 根)或 8 根锚桩与“王”字型组合梁( 4 根)组成反力系
城市建设理论研究 2012年22期2012-09-06
- 水泥土各向异性变形特性研究
仪进行水泥土单向加荷试验，研究了单向加荷条件下水泥土的各向异性变形规律。2 试验仪器与制样2.1 试验仪器利用安徽省水利部淮河水利委员会水利科学研究院研制的真三轴仪进行水泥土单向加荷试验。仪器主要由压力室、加荷系统、控制和量测系统、输出系统4 部分组成。压力室由圆形钢制容器和底座组成，见图1。试样为10 cm×10 cm×5 cm 的长方体，试样不同方向作用力见图2。应力加载方式：大主应力1σ 和中主应力2σ 采用液压，小主应力3σ 采用气压（液态氮气）。
岩土力学 2012年6期2012-01-08
- 高寒地区下湿地软基强夯处理技术的应用
kN考虑。2)加荷装置。采用1台50 t千斤顶手动加荷并用连于千斤顶100MPa压力表控制加荷。3)沉降观测系统。在承压板两个对角线方向对称安装4个30mm行程的百分表，测定地基沉降量。4)试坑要求。试验基坑宽度不小于承压板宽度的3倍，应保持试验填料的原装结构。试压平面应用粗砂找平，其厚度不超过20mm，试验平面标高高于基底标高。基准梁的支点应设在试坑之外，并保证基准梁与基准桩联结稳定、牢靠。5)试验加荷方法。采用慢速维持荷载法，即逐级加荷，每级荷载达到
山西建筑 2011年22期2011-06-12
- 建筑工程结构构件结构性能试验检测及结果分析
均布荷载进行静力加荷检测。2 现场检验情况通过对委托的一层5#－A/5#－13～16梁进行了误差测量、静力加荷检测、混凝土强度检测、混凝土保护层厚度检测、裂缝观测。2.1 误差测量通过对检测梁进行现场测量，测得误差数据如表1和图1所示。?图1 实测梁的几何尺寸本次测得检测梁的尺寸误差最大值为74 mm，大于规范规定值:l0/250=32 mm。2.2 静力加荷检测根据委托单位的委托要求、设计图纸提供的设计荷载参数及(GB 50009－2001)中的有关规定
四川建筑 2011年2期2011-04-22
- 浅谈土的变形特性
种应力状态,某种加荷方式进行。为了更好的了解土的变形特性,仅就土区别于金属材料的变形特性阐述。1 非线性和非弹性大部分坚硬材料,如金属和混凝土,在受轴向拉压时,应力—应交关系如图 1（a）所示,初始阶段为直线,材料处于弹性变形状态。当应力达到某一临界值时,应力—应交关系明显地转为曲线,材料同时存在弹性变形和塑性变形。土体也有类似的特性,图 1（b）为土的三轴试验得出的轴向应力σ1-σ3与轴向应变 ε之间的关系曲线。与金属等材料不同的是,初始的直线阶段很短,
黑龙江交通科技 2010年4期2010-12-31
- 青屿门围垦工程深港软基处理及施工论述
、堵口技术、堤身加荷等若干问题作出了论述。1 海堤工程基础处理措施青屿门围垦工程海堤设计的主要矛盾是地基问题，要做到断面设计轻巧且能够抵挡住大潮、台风、地震的袭击，又要适应基础塑性变形，避免应力集中，使堤身荷载与基础抗剪强度增长相适应。青屿门围垦工程海堤基础处理措施采用：（1）水平排水与浅层竖向排水相结合的固结方法，以快速提高地基软土层抗剪强度和基础承载力，满足堤身填筑加荷的需要。通过加大深港基础抛砂厚度，加强淤泥层的排水固结效果，提高地基承载力。应用“沙
水科学与工程技术 2010年1期2010-06-26
- 采用 EXCEL试算法进行混凝土徐变函数的拟合
、水胶比、龄期(加荷龄期和持荷龄期)、荷载大小等多种因素比较敏感,因此根据徐变试验资料建立的徐变与加荷龄期 τ及持荷时间 t之间的关系式——徐变函数 C(t,τ)呈现高度的非线性,采用常规回归方法难以取得满意的效果[2]。对混凝土徐变规律的研究在混凝土结构应力、变形、预应力损失计算方面都有重要意义,徐变函数的精确与否直接影响到上述计算结果的精度。因此国内外学者在对大量的混凝土徐变资料进行分析、归纳和总结的基础上提出了多种徐变函数表达形式[3],比较有代表性
水电站设计 2010年4期2010-04-23
- 平板载荷试验在路基承载力检测中的应用*
验设备由承压板、加荷系统、反力系统、观测系统四部分组成。强夯地基、水泥土挤密桩和柱锤冲扩桩复合地基分别采用1 000 mm，1 050 mm，1 100 mm三种直径规格的圆形钢承压板。加荷系统是通过承压板对地基施加荷载的装置，根据试验要求而采用不同规格的手动液压千斤顶，并配备不同量程的压力表控制加荷值;反力系统由工字钢梁搭建的承载平台和其上堆砌的砂袋组成，通过调节反力系统与加荷系统之间的力系平衡，使荷载始终保持垂直传力状态;观测系统是由基准梁和测量仪表两
山西建筑 2010年16期2010-04-14
- 基于自钻式旁压试验的黏性土孔压变化研究
据分析，认为：在加荷过程中，软黏性土的有效应力呈单调增大趋势，产生的孔隙水压力先增大，后减小；硬黏性土中产生的孔隙水压力变化幅度明显小于软黏性土，但其孔隙水压力的绝对值要比后者大得多。上述分析结果表明土的强度和刚度是影响孔隙水压力变化的重要因素。孔隙水压力；自钻式旁压试验；原位测试；黏性土土的孔隙水压力是土力学中的一个基本参数，准确地测量其在不同荷载下的变化对于分析土的稳定与变形具有重要作用。自从Terzaghi提出著名的有效应力原理以来，受到许多学者的重
长江科学院院报 2009年7期2009-01-02