大巷
- 工作面切顶卸压护巷技术可行性研究
近15 号煤皮带大巷。15110 工作面回采煤层为15 号煤层，煤层平均厚度约4 m；顶板为K2 石灰岩，底板为泥岩及砂质泥岩。根据以往情况，采煤工作面在停采时，采用80 m宽的大巷保护煤柱。回采后大巷所受采动压力仍然较大，巷道顶底板移近量、两帮移近量均较大，且返修工作量大。为了改善此情况，尽量减小大巷保护煤柱的宽度及大巷受采动压力的影响，决定采用切顶卸压的方法来实现[1-3]。切顶卸压保护大巷，即在15110 工作面进风顺槽与回风顺槽采用爆破的方式切断工
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 新景煤矿15#煤西翼轨道大巷加固技术应用研究
#煤采区西翼轨道大巷沿煤底板留顶煤掘进，15#煤层结构复杂，常发育有两层夹石，煤层厚度5.85～6.99/6.42 m，西翼轨道大巷巷道围岩类别为Ⅳ类，顶板、两帮全部为煤层，采用斜墙半圆拱形断面，掘宽×掘高=5600 mm×5000 mm，巷道北侧为15026 综放工作面。工作面末采阶段，对应区域的西翼轨道大巷表面出现明显的变形特征，变形严重巷段位置详情如图1 所示。从西翼主运胶带机大巷4#联巷口处开始，严重变形段总长度约550 m。根据西翼轨道大巷现场破
山东煤炭科技 2023年7期2023-08-24
- 塔山煤矿邻近巷道掘进扰动下围岩控制技术
煤矿1070胶带大巷及1070回风大巷均沿煤层底板掘进，两条大巷平行布置，中间间隔45 m的煤柱。1070胶带大巷设计为直墙半圆拱形断面，其掘宽×掘高=5 440 mm×4 220 mm，净宽×净高=5 200 mm×4 000 mm，支护方式为“锚网索+W钢护板+喷浆联合支护”，具体支护参数如下：顶、帮锚杆采用D=22 mm、L=2 500 mm左旋无纵筋螺纹钢锚杆，排间距800 mm×800 mm，使用150 mm×150 mm×10 mm拱形高强度钢
煤 2023年3期2023-03-15
- 多巷布置条件下复合构造区防冲卸压技术
孟村煤矿5条中央大巷及地质复合构造区为背景，开展多巷布置条件下复合构造区防冲卸压技术研究。1 矿井概况陕西彬长孟村煤矿煤层为近水平煤层，4号煤层为唯一可采煤层，埋深约为600～800 m，为典型深部矿井，埋深已超过当地煤田冲击地压临界深度，且该煤层经鉴定为具有强冲击倾向性的煤层。该矿中央大巷均布置在4号煤层中，埋藏深度在700 m以上，5条大巷均已施工至403盘区边界，各大巷间距35 m，中央大巷附近布置有401101工作面，401101运顺距离中央二号回
陕西煤炭 2023年1期2023-02-10
- 庄子河煤矿大巷过采空区围岩控制技术研究
，正在掘进的辅运大巷、胶带大巷和回风大巷，均沿15号煤层顶板掘进，在掘进时，3条大巷全部遇到了15号煤层房柱式采空区，根据物探结果，采空区在井田内长度约300 m，宽度约800 m.为了使大巷掘进过程中安全通过采空区，保证矿井安全建设和生产，需对15号煤层大巷过房柱式采空区围岩控制技术进行设计研究。2 巷道围岩地质力学评估2.1 采空区内情况采空区内底板鼓起情况如图1所示，采空区内底板局部已经和煤层顶板接触，部分没有接顶的空区高度约为300 mm，2 m多
煤 2022年11期2022-11-01
- 弱胶结软岩地层大巷保护煤柱宽度的优化
90)0 引 言大巷服务年限较长，其完整性对煤矿安全高效开采起到重要作用[1-3]。弱胶结软岩的特殊性质导致顶板覆岩沉降程度与其他条件有较大差别，使得该条件下大巷保护煤柱的合理优化至关重要。目前针对不同工况下大巷煤柱宽度研究较多。其中，张向阳等[4]针对巷道群影响下大巷煤柱宽度进行研究，结合采动效应提出合理煤柱宽度。文献[5-9]对近距离煤层、厚煤层及综放工作面等开采条件下大巷保护煤柱合理宽度也进行了深入研究。井庆欢等[10]对软岩条件保护煤柱宽度选择问题
黑龙江科技大学学报 2022年5期2022-10-19
- 工作面跨大巷连续开采大巷层位优化技术研究
煤炭开采过程中，大巷服务年限较长，而由于大巷与煤层所处空间层位不同，大巷受工作面超前支承应力影响也不同，大巷层位调整及跨大巷开采可行性研究是大巷围岩稳定性面临的双重难题[1-4]。对于工作面超前支承应力传播规律问题，郭靖等[5]通过运用数值模拟与弹塑性理论，建立了工作面超前支承应力力学模型和数值模型，得出了底板大巷在超前高应力区和采后低应力区的应力分布规律。1 工程概况目前端氏煤矿主采3#煤层，新掘大巷位于煤层以下8～10 m。由图1 可知，新掘大巷距3#
山东煤炭科技 2022年9期2022-10-13
- 大巷注浆加固技术应用
开采过程中，井下大巷受回采影响，大巷围岩塑性区和破碎区不断增大，造成大巷围岩承载能力不断降低，需要向大巷围岩裂隙中进行注浆使浆液胶结硬化，提高破碎岩体内聚力，降低软化系数，从而缩小大巷围岩破碎区范围，提高大巷围岩自身强度及其稳定性。同时，还能加强锚杆与围岩的接触与锚固，充分发挥锚杆的锚固作用，进一步提高大巷围岩稳定性。1 工程概况端氏煤矿位于山西省晋城市，矿井目前正开采3号煤层，煤层埋深约650 m，厚度约5.15 m，采用一次采全高开采，大巷位于3号煤层
山西焦煤科技 2022年8期2022-09-14
- 基于堡子矿9号煤层开拓延深方案的优化探讨
层，2号煤层开拓大巷已形成。主斜井：井筒净宽3.6 m，净断面9.4 m2，倾角20°，斜长293 m，装备1.0 m带宽的胶带输送机负担矿井的煤炭提升任务，兼作进风斜井和安全出口。副斜井井筒净宽3.8 m，净断面11.7 m2，倾角25°，斜长375 m，装备提升绞车一台、架空乘人器一部，负担矿井人员、设备和材料的提升任务，兼作进风斜井和安全出口。回风斜井井筒净宽3.8 m，净断面10.2 m2，倾角25°，长度300 m，负担矿井的回风任务，兼作安全出
江西煤炭科技 2022年3期2022-08-10
- 特厚煤层综放工作面停采煤柱合理宽度设计应用研究
邻二盘区三条准备大巷，以南靠近矿井井田边界，以西为实体煤，以东为实体煤，紧邻风氧化带，靠近矿井井田边界。10-201 工作面地面位置位于盛地沟村以南黄土丘陵一带，地表以侵蚀性黄土梁峁为主，山上分布有梯田及坡地，地面标高+1012～+1190 m，埋深312～515 m。开采的9+10#煤，煤层厚度5.81～7.73 m，工作面倾斜长度245 m，煤层倾角3°～14°，煤层硬度2～3，顶底板岩性特征详见表1。一盘区停采煤柱尺寸180～190 m，工作面回采期
山东煤炭科技 2022年7期2022-08-10
- 开拓大巷下近距离开采影响分析与开采技术
-740 m 西大巷巷道设计全长1030 m，埋深990 m，标高在-740～ -732 m，为矿井西翼轨道运输大巷。巷道采用直墙半圆拱形，支护方式为锚网喷支护。大巷底板铺设一路玻璃钢排水管，疏水量约240 m3/h，下帮吊挂两路风水管路，上帮为高低压电缆。绿色开采试验区工作面设计开采煤层为19 煤层，通过已掘巷道（上巷、运输巷、切眼）实际揭露情况分析：工作面揭露煤层厚度0.6～3.0 m，平均煤厚2.3 m，煤层倾角5°～30°，平均煤层倾角25°，煤层
山东煤炭科技 2022年5期2022-06-21
- 辛置煤矿回风大巷返修支护技术研究与应用
，二采区三条开拓大巷集中布置在采区中央，巷间煤柱宽度35 m，两侧布置回采工作面，工作面沿煤层走向方向布置，沿2号煤层顶板掘进，巷道断面均为矩形，回风大巷与回采工作面间保护煤柱宽度为50 m，回风大巷直接顶为泥岩、砂质泥岩，厚度为0～7.5 m，直接底为泥岩，厚度4.3～6.9 m，回风大巷净宽4.5 m，巷道高度为3.5 m，回风大巷初掘阶段采用锚网喷支护，回风大巷自掘巷后经历多次返修，但均未有效控制围岩的变形破坏，回风大巷破坏典型情况如图1所示，现对其
煤 2022年6期2022-06-13
- 沁水东大煤矿坚硬顶板水压预裂大巷围岩控制技术研究与应用
东大煤矿中央轨道大巷受到3101工作面采动影响后，围岩失稳变形破坏严重，已无法满足使用要求，故以中央轨道大巷地质复赋存条件为背景，采用数值模拟、理论分析及现场监测反馈等方法，研究对应回采工作面对大巷稳定性的影响，制定针对性的围岩控制方案，解决大巷在采动影响下失稳变形的问题，同时为类似条件巷道围岩控制提供可靠的参考。1 工程概况沁水东大煤矿中央轨道大巷地面标高+702.547 m，工作面标高+25.95～+125.226 m，盖山厚度577.32～676.6
煤 2022年6期2022-06-13
- 煤矿开拓大巷不同布置方案的对比分析
布置（特别是开拓大巷的布置）要综合矿井的地质构造、地面建设条件及煤层赋存条件的少压煤量进行整体分析布置。根据开拓大巷的布置效果对斜煤层开采的煤矿开拓大巷布置方案进行比较分析[3]，从而保证矿井的开拓大巷布置效果最佳及煤矿开采的合理性。1 开拓大巷不同布置方案的设计以某斜煤层煤矿的开采为例，对开拓大巷的布置进行分析，煤层的平均分布倾角为42°，煤层的厚度为5～14 m 不等[4]，拟对煤层采用综采放顶煤的工艺形式进行开采。综放开采工作面沿着煤层的倾角方向进行
山西冶金 2022年2期2022-06-04
- 纳林庙煤矿二号井通风系统优化改造
。3个煤层的主运大巷现在均为回风巷，这样就导致矿井各煤层形成“一进两回”的通风系统。从矿井防灾抗灾角度考虑，给矿井带来了重大安全隐患。改造前4-1号煤层、4-2号煤层通风系统如图2、3所示。为了有效控制6-2号煤层110辅运顺槽及6-2号煤层西翼边界探水巷进风量，在6-2号煤层西翼辅运大巷构筑了一组无压风门，由于构筑在辅运大巷中，对过往行人及车辆造成了不便。改造前纳二矿6-2号煤层通风系统如图4所示。图3 改造前4-2号煤层通风系统示意Fig.3 Vent
陕西煤炭 2022年2期2022-03-28
- 莒山煤矿动压影响下大巷底鼓控制技术应用
原组煤层，除胶带大巷沿煤层顶板掘进，其余大巷沿煤层底板掘进，大巷直接顶多为砂质泥岩、泥岩，厚2.6～4.6 m； 砂泥岩上层为细砂岩，厚2.7～3.5 m，灰色，薄层状,石英为主，含呈星状白云母，泥质胶结，具砂质结构，缓波状层理发育，偶见裂隙；直接底为泥岩，厚4.1～4.7 m。泥岩为灰黑色，致密，性脆，中部夹薄层细粒砂岩。9#煤层一采区大巷位置详情如图1所示。在两侧回采工作面回采期间，对应区段内的大巷围岩均出现不同程度的破坏，尤其是巷道底鼓最为严重，影响
江西煤炭科技 2022年1期2022-03-07
- 动力扰动诱发煤层大巷冲击地压机理及其防控技术
[1，2]。煤层大巷作为煤矿开采采区巷道布置的重要组成部分，采区准备巷道不可避免会经历或直接布置在煤层中[3]。相比岩层大巷而言，煤层大巷具有掘进速度快、经济成本低等优点，然而由于巷道服务年限长、受开采动压扰动影响明显，围岩强度较弱的煤层巷道应力环境复杂[4]，导致煤层大巷存在围岩稳定性差、冲击地压及支护困难等问题[5，6]，严重影响巷道服务期间安全使用，煤层大巷冲击地压灾害防控是实现矿井安全生产务须解决的重大问题。研究表明，约有85%冲击地压灾害发生在煤
煤炭工程 2022年2期2022-02-26
- 孟村煤矿中央带式输送机大巷层位调整技术实践
拓部署不够合理、大巷布置在冲击地压煤层中，这也是导致近年来一些深部开采矿井及新建矿井接连发生冲击地压灾害的一个主要原因[1-12]。孟村煤矿就是典型的由于开拓部署不合理、中央大巷布置在冲击地压煤层中而导致了若干次冲击地压灾害，尤其自发生5·24冲击地压重大涉险事故以后，孟村煤矿决定对中央大巷进行层位调整。研究孟村煤矿中央大巷层位调整技术对矿井防灾治灾和安全高效生产意义深远，选取具有代表性的中央带式输送机大巷层位调整为对象展开研究。1 孟村煤矿中央大巷布置工
陕西煤炭 2022年1期2022-02-17
- 含水岩层下大巷支护技术研究与应用
公司9#煤层辅运大巷掘进工作面为太原组煤层，属石炭系太原组灰岩裂隙岩溶含水层。9#煤层主要含水层为上部太原组K5、K6 灰岩和K7 砂岩，9#煤层距K5 为17.08～27.19 m，含水层分布稳定，裂隙较岩溶发育，各含水层单位涌水量为0.004 9 L/s.m，属弱富水性的含水层，相互间水力联系较弱。9#煤层呈黑色块状特征，平均厚度1.14 m。9#煤层辅运大巷沿煤层顶板掘进，直接顶为砂质泥岩，厚2.6 m，砂泥岩上层为细砂岩，厚2.7 m；直接底为泥岩
山东煤炭科技 2021年11期2021-12-14
- 邻近断层工作面跨大巷开采方案选择
，服务年限较长的大巷，如运输大巷和轨道大巷，一般布置在稳定岩层当中，如细砂岩、粉砂岩等。煤层开采过程中，由于大巷与煤层所处空间层位不同，往往产生跨大巷开采问题。当工作面附近存在断层等地质构造时，跨大巷开采问题变得尤为复杂，面临跨大巷开采可行性和工作面顺槽布置双重难题[1-2]。以红旗煤矿邻近大型断层的3161 工作面开采为工程背景，论证了跨大巷开采的可行性，设计了开采技术方案，并成功进行了工程实践，对类似条件下的跨大巷开采问题具有指导和借鉴意义。1 工程地
山东煤炭科技 2021年10期2021-11-09
- 表面支护与围岩加固对大巷塑性区发育的影响研究
本保障。针对煤矿大巷的大变形问题，最为典型的支护方法有围岩加固和表面支护[1-2].常用的围岩加固手段包括锚杆支护[3]和锚索支护[4]，由于锚杆支护和锚索支护中杆体或者索体可以进入岩体内部，并由锚固剂(树脂或水泥砂浆)与周围岩体黏结在一起[5]，通过机械咬合力和摩擦力提供支护阻力[6]，所以可以有效提高岩体的稳定性并充分发挥岩体的自承能力[7].锚杆(索)支护自20世纪初在煤矿应用成功之后，在矿山硐室加固和巷道加固中被大量应用[8].与围岩加固不同，表面
山西焦煤科技 2021年6期2021-07-30
- 新元矿9号煤层开拓方式设计探讨
向西布置集中胶带大巷，集中胶带大巷落底于9号煤下方7m的岩层中，其方向为东西方向布置，与辅助水平大巷平行。主斜井与9号煤的连接方式有如下两个方案：方案一：利用上仓巷形成的9号煤煤仓（煤仓垂深34m），将现有主斜井井底平段与9号煤主运输大巷连接，形成9号煤主运输系统。方案二：将主斜井延伸，利用主斜井煤仓将9号煤层运输大巷连接，形成9号煤层主运输系统。设计选择方案一，主要理由如下：方案二较方案一工程量大，方案二延伸主斜井工程，影响矿井3号煤层的正常生产。②辅助
当代化工研究 2021年9期2021-04-11
- 极薄煤层跨采下伏大巷变形破坏规律研究
庆402194）大巷服务于矿井基建、生产期间，承担运输通风等任务，服务年限长，对其稳定性要求高。大巷受上部工作面的跨采采动影响时维护会十分困难[1-3]。现阶段，国内外学者针对跨采巷道稳定性做了大量研究，如陆士良[3-5]等通过理论计算和实测得出在围岩稳定情况下，大巷与上覆工作面垂距z 小于20 m时，巷道才会受跨采采动影响；谢文兵[6-10]等认为近距离跨采巷道围岩位移受开采引起的整体位移场影响较大，而不单纯取决于煤柱侧支承压力的作用；李学华[11]等通
煤矿安全 2021年3期2021-04-06
- 采动影响下巷道支护参数的模拟分析及应用
常引起对应巷段的大巷围岩出现明显的失稳现象，花费大量的时间和资金去维护、返修。为避免在二四采区生产期间出现类似情况，本文以二四采区辅运大巷为背景展开研究。表1 顶底板岩性特征2 建立三维数值模型参考邻近的二二采区大巷围岩破坏情况，巷道变形主要出现在对应位置两翼工作面末采期间，由此可知，采煤工作面采动影响是大巷失稳变形的重要因素。为得到能够抵御采煤工作面超前支承压力影响的大巷支护方案，采用FLAC3D数值软件进行模拟研究[1]，对采煤工作面采动影响下大巷的支
江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 受掘进扰动影响的巷道围岩稳定性控制研究
泉煤矿相邻的2条大巷由于布置不合理,受相互扰动等因素影响巷道变形破坏严重，直接影响生产安全。国内外众多学者针对掘进扰动展开了诸多研究，刘泉声等通过矿压观测提出了深埋巷道即使间距大于5倍硐径，仍然会受到扰动影响[12]；YAN Peng等通过数值模拟对比了应力的二次分布和爆破荷载对开挖扰动区的影响[13];MARTINO J B等对围岩的波速变化进行了测定,将开挖扰动区划分为内部损伤区和外部损伤区[14]；周辉等对巷道开挖扰动区的演化特征进行了研究，指出开挖
矿业安全与环保 2020年6期2020-12-31
- 叠加应力区失稳大巷注浆加固技术研究
产能较大，对矿井大巷和工作面回采巷道的运输和通风能力要求有所提高，增加了巷道的断面大小以及巷道数量[3]。巷道断面的增加在一定程度上增大了巷道的支护需求，特别是巷道布置数量的增加，容易造成周围应力叠加，巷道围岩在叠加应力的作用下发生屈服破坏，降低锚杆锚索支护效力，从而影响巷道围岩的稳定。注浆加固技术可通过在破碎煤岩体内注入浆液，重新固化、胶结破碎煤岩体，提高巷道围岩承载能力，重塑锚杆锚索支护载体，从而有效控制围岩变形[4-5]。赵庄煤矿为大采高工作面，其多
山东煤炭科技 2020年11期2020-12-16
- 受陷落柱影响区巷道支护优化设计研究
概况8#煤辅运大巷、主运大巷与回风大巷均受到陷落柱构造影响。陷落柱呈椭圆形平面，各巷道沿轴向方向直接影响区域分别为180 m、220 m 和240 m。巷道掘进发现陷落柱中的岩性为风氧化煤、黄泥、黄土、砂岩互层，且含有丰富的水分，易诱发顶板冒落和片帮。通过深钻孔测得陷落柱中土样吸水性极强，吸水饱和后崩解，黄泥中含蒙脱石，吸水后具有膨胀性，陷落柱中泥岩受水浸泡后强度极低或基本无强度。8#煤层辅运大巷、主运大巷及回风大巷断面均为三心拱，高3.9 m，宽5 m
山东煤炭科技 2020年11期2020-12-16
- 矿井大巷布置方式
100)1 分层大巷的布置自井底车场掘进主石门、主溜井或斜巷联系各煤层，开掘为本煤层开采服务的大巷布置方式，即分层大巷布置，该大巷为分层运输(回风)大巷。在分层大巷布置时，各采(盘、带)区也分层设置，仅开采一层煤。按煤层倾角不同，大巷间或大巷与井底车场间有两种联系方式。1.1 分层大巷---石门联系如图1所示。开采倾角较大煤层时，对各可采煤层都布置分层大巷，各煤层单独布置采(盘、带)区，大巷之间、大巷与井底车场之间利用主石门联系。各煤层采(盘、带)区开采出
黑龙江科学 2020年20期2020-10-17
- 天然气井与煤矿巷道的避让安全距离模拟研究
井正进行东翼辅运大巷掘进工作，其中东翼辅运大巷、胶带大巷、回风大巷等3条大巷基本平行、相间煤柱约为40 m，且均沿2-2上煤层顶板布置，而H1，H2气井正处于辅运大巷掘进影响范围内，巷道掘进过程中承担着巨大的安全风险，天然气井与采掘巷道布置如图1所示。鉴于此，探讨分析煤矿3条大巷与天然气井、正交顺槽巷道间的相互影响距离，防止大巷掘进过程中的风险升级，确保天然气井以及采煤作业人员的生命财产安全是非常关键。根据某煤矿辅运大巷与某气田H1和H2气井空间交叉特征，
安全、健康和环境 2020年7期2020-08-17
- 回采强动压影响下煤层大巷围岩控制技术探讨
为5 条上山煤层大巷。N2105 工作面埋深在507～597m 之间，工作面倾向长为285m，走向长约为2350m。N2105 工作面与上山煤层大巷平面位置关系如图1 所示。图1 N2105 工作面与上山煤层大巷平面位置图N2105 工作面停采线南侧的5 条上山煤层大巷由近及远依次为：1#回风大巷、辅助运输大巷、胶带大巷、进风大巷和2#回风大巷。当N2105 工作面回采推进至停采线附近时，受回采强动压扰动影响，5 条上山煤层大巷围岩出现了不同程度的破坏。采
山东煤炭科技 2020年7期2020-08-07
- 磁窑沟煤矿13号煤层水平延深开采技术方案设计
河流等，水平延深大巷布置时应该充分利用原来留设的各类保护煤柱，最大限度减少大巷煤柱损失。4)工作面推进长度对大巷布置的影响分析。为了井下综合机械化设备的充分发挥，要求工作面的的推采长度不宜太短，井下大巷布置时应尽量加大每个盘区走向长度，减少工作面搬家倒面次数。3 13号煤层水平延深开拓方案矿井目前集中开采上部的10-2号煤层，三条斜井在10-2号煤层中落底后布置开拓、开采系统，接续开采下部的13-1号及13号煤层时，可以延深三条斜井至13号煤层中再布置开拓
煤炭工程 2020年5期2020-06-19
- 庞庞塔矿北翼回风大巷围岩失稳破坏原因及支护技术研究
为矿井北翼的三条大巷，北部为采区边界，东侧为9-103工作面（未掘），南侧为一采区的三条上山。9-101工作面对应地表范围内北部为我矿煤场及保安煤柱，中部为104省道连接的庞庞塔沟内公路、庞庞塔沟内季节性河流。9-101推进方向和北翼回风大巷斜交，随着工作面的不断推进，北翼回风大巷和9-101工作面间的煤柱宽度逐渐减小，北翼回风大巷在9-101工作面回采期间围岩出现了明显的失稳破坏，为控制北翼回风大巷围岩的进一步破坏展开研究。2 北翼回风大巷原有支护方案庞
煤矿现代化 2020年3期2020-05-13
- 宇昌煤业+550水平材料大巷II段围岩控制技术应用研究
+550水平材料大巷II段，其位置详情如图1所示，+550水平材料大巷II段（下文中简称为材料大巷）位于+550水平皮带大巷北侧，各个大巷间煤柱宽度为30m，材料大巷巷道矩形断面为5.0×3.5m，巷道总长度为970m，在为3#煤层回采工作面服务期间，该区域的大巷局部巷段围岩出现明显的变形现象，本文以材料大巷为研究对象，意在解决+550水平各条大巷围岩过度变形的问题。表1 3#煤层综合柱状图图1 +550水平材料大巷II段位置关系图2 材料大巷变形破坏特征
煤矿现代化 2020年3期2020-05-13
- 神农煤业15号煤三采区布置方案优选
案一本方案为采区大巷南北方向布置，工作面双翼回采。沿南北方向平行布置三条三采区大巷至矿井北部边界煤柱，自西向东分别为三采区回风、轨道、胶带大巷，大巷间距30m。三条大巷北端至矿井北部边界煤柱，胶带大巷南端与主斜井底溜煤眼上口相连，轨道大巷南端与副斜井井底车场巷道相连，回风大巷南端与一采区回风大巷相连。三采区的回采工作面布置在三采区大巷两侧，为双翼布置。工作面的顺槽直接与三采区的大巷连接，形成三采区的回采、通风、排水等系统。三采区工作面总体采用倾向长壁布置，
山东煤炭科技 2020年4期2020-05-11
- 鑫基煤业采动影响下皮带大巷底鼓控制技术研究
首采工作面与三条大巷相邻，工作面与皮带大巷间煤柱宽度为30m，如图1所示。2101工作面采用综采一次采全高的采煤方法，全部垮落法管理顶板。2101工作面回采初期，对应位置临近的皮带大巷围岩出现明显的失稳变形，为防止皮带大巷围岩的进一步失稳破坏，需对其加固技术展开研究。图1 皮带大巷布置示意图2 皮带大巷底鼓机理研究2.1 皮带大巷原有支护方案鑫基煤业2#煤层皮带大巷断面采用直墙半圆拱形，巷道断面净宽度为4.8m，直墙高度1.6m，掘进高度为4.0m，采用锚
山东煤炭科技 2019年12期2019-12-27
- 黑龙煤业2103工作面停采线合理位置确定
+11号煤层运输大巷、轨道大巷、回风大巷；西面为矿井井田边界保护煤柱；北面是未开采区域；南面为已采2101工作面，与原2101回风巷之间保护煤柱30 m。为提高煤炭资源采出率，对2103工作面停采线的合理位置进行了研究。2 煤柱覆岩结构分析在工作面回采过程中，随着工作面与大巷距离不断缩小，当工作面推进至一定程度时，基本顶会在大巷煤柱上方出现破断，形成铰接结构，并以断裂线为旋转轴产生转动，在基本顶旋转下沉至与采空区矸石接触时，此时基本顶的旋转下沉便会达到稳定
煤 2019年12期2019-12-12
- 矿井轨道巷架空乘人装置及无极绳绞车的选型核验研究
，向北布置北集中大巷，向南布置五、六采区巷道；北集中大巷至北部区域中部，布置七、八、九采区巷道；开拓巷道均沿煤层布置，每组布置3条，分别布置主运输大巷、轨道大巷及回风大巷。目前井下大巷及运输巷道的各种材料运输均采用无极绳连续牵引车运输系统。北集中轨道大巷安装的架空乘人装置用于运送人员。集中轨道大巷、采区轨道大巷及工作面运输巷道安装无极绳连续牵引车；集中轨道大巷安装架空乘人装置。各种车辆型号及数量见表1。表1 采区车辆配备和特征一览表2 八采区轨道巷架空乘人
中国矿山工程 2019年5期2019-10-28
- 南岭煤业近距离煤层采动影响下大巷加固技术研究
层正在掘进的三条大巷，2214工作面与3条大巷的位置关系如图1所示。2214工作面回采初期，其下部对应区段的大巷围岩发生明显的失稳破坏现象，严重影响三条大巷的正常使用，故需采取合理的措施对三条大巷进行加固。图1 工作面与三条大巷位置关系构造名称走向倾向倾角/(°)性质落差/mF19S20°WSE45正断层2.4F21S36°ENE60正断层1.9F24S27°WNW30正断层8.5F26N27°WSW55正断层4.9F29N9°WNE50正断层9.72 大
煤 2019年9期2019-10-11
- 深部高瓦斯煤层大巷揭煤区域防突技术
对高瓦斯突出煤层大巷揭煤情况的研究还相对较少。本文主要根据具体工程实践，首先对掘进工作面前部煤体赋存情况进行钻探，其次对煤体的突出危险性进行预测，并采用地面和井下联合区域防突技术进行消突，最后实现大巷揭煤的安全施工，以期为相似工程问题提供研究基础和新的思路。1 工程地质概况本次试验的揭煤巷道为顾北矿南翼轨道大巷，该大巷采用Y型通风，巷道布置示意图如图1所示，巷道位于-648m水平，施工过程中遇到的岩性以4煤、砂质泥岩、泥岩和细砂岩为主，其中，4煤共有4-1
煤炭工程 2019年6期2019-06-22
- 新元煤矿胶带大巷围岩变形与注浆加固技术
重大难题[3]。大巷作为井下生产的重要通道,当其产生大变形且难以支护时,必须研究其变形机理及原因,制定出科学合理的支护对策维护大巷的长期稳定。近年来,我国学者在巷道围岩稳定性方面进行了不断探索与实践,并取得了卓越的成就。袁亮[4]等分析了深部巷道围岩在“三高”条件下围岩变形破裂规律,并提出深部围岩分级方法与控制理论原则;康红普[5]通过分析深部矿井地应力分布规律与特征,对深部矿井巷道支护技术做了介绍;谢生荣[6]等提出了大巷穿过采空区时在采空区顶板与采空区
山西煤炭 2019年1期2019-05-23
- 多重因素影响下煤矿运输大巷稳定性支护策略研究
概况经坊煤矿运输大巷设计埋深为450m，采用直墙半圆拱形，设计尺寸为宽×高=4800mm×4200mm，为全岩巷道，围岩类型主要为砂质泥岩、粉砂岩与泥岩，原支护方式为锚网索梁喷支护，支护参数为：锚杆选择Ф20mm，长度2200mm左旋螺纹钢锚杆，间排距均为800mm；锚索选择Ф17.8mm，长度6000mm，间排距均为1600mm；锚杆、锚索预紧力分别为：60kN、80kN。原支护设计见图1所示。2 巷道围岩变形破坏特征经坊煤矿运输大巷开挖后出现了明显的变
山东煤炭科技 2019年3期2019-04-09
- 特厚煤层切顶卸压护巷技术研究
m水平南翼3条大巷，3条大巷间距约为35 m，工作面距离+700 m水平南翼辅运大巷70 m. 18201工作面与3条大巷位置关系见图1.图1 巷道布置示意图随着18201工作面的推进(目前工作面已回采约1 940 m，外段采长为291.1 m的区段剩余约为2 020 m)，受采动影响+700 m水平8#煤南翼3条大巷出现不同程度的顶板破碎、裂隙、离层，帮部片帮，底板鼓起等现象，对大巷的使用造成影响。18201工作面煤层平均厚度6.25 m，煤层倾角9°
山西焦煤科技 2019年1期2019-04-08
- 麻家梁矿井西部开拓通风系统优化设计
要巷道，其中辅运大巷、胶带大巷为进风巷，南回风大巷、北回风大巷为回风巷，形成“两进两回”通风系统，一、二采区延伸段采用辅运大巷、胶带大巷、回风巷3条系统大巷，局部实行“两进一回”通风系统；五采区现处于开拓期，布置有2条主要巷道，其中胶带大巷为进风巷，辅运大巷为临时回风巷，临时采用“一进一回”通风系统。目前矿井风量分配合理，各用风地点全部实现独立通风，其中综采工作面采用“一进一回”的“U”型通风方式，掘进顺槽工作面采用局部通风机供风。在西部盘区大巷利用既有巷
采矿技术 2019年1期2019-03-21
- 灵北煤矿巷道掘进支护技术研究
，第一、第二回风大巷和胶带机大巷都采用的是沿底掘留顶煤的掘进方式，巷道不同程度地出现了顶板破碎、巷道表面位移变形量大、巷修工程量大等问题。通过重新设计研究，胶轮车大巷改用见顶见底掘进并采用高预紧力加强支护的方式。四盘区主采3#煤层，平均厚度是5.6m，倾角为2～10°，平均为6°。顶底板岩性及强度测试结果如表1所示。2 胶轮车大巷支护设计胶轮车大巷设计矩形断面，掘进断面宽5800mm，高5600mm，面积32.48m2；净断面宽5500mm，高5150mm
山东煤炭科技 2019年2期2019-03-12
- 孤岛煤柱回采技术参数对下伏大巷围岩稳定性影响研究
一般上下山与水平大巷布置在煤层群的下层煤或底板岩石中，在开采中造成大巷、上下山上方存在残留孤岛煤体。孤岛煤体的存在带来几方面的负面影响：造成大量资源的浪费，加快矿井枯竭速度；加速矿井向深部延深的速度，带来一系列动力灾害威胁；孤岛煤体的存在给下伏井巷工程的维护带来困难。因此，实现孤岛残留煤体的回收具有重要的经济与社会效益。目前有关孤岛煤体回收的研究成果主要集中在冲击地压预测、预报与防治及相关技术上[1-15]。综合现有成果发现，针对下伏大巷围岩稳定性控制的上
煤炭工程 2019年2期2019-03-01
- 采空区下近距离煤层巷道支护设计
产安全[2]，使大巷在保持围岩稳定性的前提下满足大巷服务年限的要求[2]，有必要对三采区大巷的支护技术进行研究，以确定大巷合理的支护参数[4]，给出巷道围岩控制技术[5]，保证巷道正常安全使用[6]，减少支护成本、提高掘进速度[7]。2 三采区大巷数值模拟模型的建立数值模拟采用FLAC-3D计算软件，金达煤业三采区运输和轨道大巷沿11号底板煤层布置，回风大巷沿11号煤层顶板布置，三条大巷均为矩形断面，大巷之间及与工作面之间的保护煤柱宽度为30m。运输大巷掘
机械管理开发 2018年9期2018-09-18
- 双翼开采条件下煤层大巷稳定性控制技术
简单，煤层较厚，大巷多布置在煤层内[1]，受两翼工作面采动应力的影响，如果支护方式不当，易发生严重失稳变形[2-3]。黄陵二号煤矿四盘区煤层平均厚度为5 m，共布置4条大巷：1#辅助大巷、2#辅助大巷、回风大巷以及胶带大巷。4条大巷均沿煤层布置，受两翼工作面回采的影响，大巷出现了顶板冒落、帮部内鼓、片帮及底鼓等现象，严重影响了矿井正常的安全高效开采。因此，开展双翼开采条件下大断面煤层巷道稳定控制技术研究，对于黄陵二号煤矿及类似地质条件下煤矿的安全高效开采具
陕西煤炭 2018年4期2018-08-20
- 黄陵二号煤矿北二大巷群双翼采动围岩变形破坏及煤柱留设
二号煤矿北二四条大巷，自建井以来，一直采用建井时的支护方式。2013年6月份以后，由于受双翼采动影响，围岩受到了不同程度的破坏，已无法有效控制围岩变形。为实现安全高效开采，必须研究北二大巷群双翼采动围岩变形情况，重新进行支护设计，为类似巷道支护提供一定的理论参考和技术支撑。1 北二大巷群围岩破坏机理分析1.1 北二大巷群围岩变形破坏情况北二2号辅运大巷未受采动影响处顶板基本完整，局部区域出现网兜，随工作面回采，出现剪切变形甚至台阶破坏。北二2号辅运大巷受采
陕西煤炭 2018年2期2018-07-30
- 孤岛工作面长度对下伏大巷稳定性影响研究*
回采会影响到下伏大巷围岩应力与稳定性，研究孤岛工作面长度对下伏大巷稳定性的影响显得尤为重要。在研究孤岛煤体对下伏大巷的稳定性影响时，应先对孤岛工作面底板应力分布规律进行研究，建立与实际相符合的孤岛工作面底板力学模型[1-4]。华心祝[5]等建立了孤岛工作面基本顶力学模型，研究孤岛工作面超前支承压力分布规律；黄炳香[6]等通过数值模拟不同孤岛工作面长度留设不同宽度的区段煤柱，确定孤岛工作面区段煤柱的合理尺寸；冯宇[7]等通过建立孤岛工作面顶板传力机制，确立了
中国安全生产科学技术 2018年1期2018-04-10
- 近距离煤层双重采动对上层煤轨道大巷扰动影响规律研究
层双重采动条件下大巷底板应力分布及大巷扰动特征研究具有重要意义。近些年国内外专家学者对近距离煤层开采做了大量的研究工作，冯宇峰等对刀柱式采空区上方煤层回采工作面底板进行受力分析，确定出工作面安全长度，并运用UDEC数值模拟对刀柱式采空区上方工作面应力及底板塑性区进行了分析；马振乾等采用相似材料模拟、数值计算方法研究了近距离煤层重复开采过程中煤层底板应力的动态演化规律，并探讨了底板巷道围岩应力分布特征；刘洋等采用FLAC 3D数值模拟方法研究了近距离煤层不同
中国煤炭 2018年2期2018-03-22
- 小纪汗煤矿13盘区大巷优化设计
纪汗煤矿13盘区大巷优化设计李虎民，李朋峰，刘建林(陕西华电榆横煤电有限责任公司，陕西 榆林 719000)为了实现降本增效目的，减少小纪汗煤矿大巷延伸投资，结合原开采设计情况并综合考虑矿井排水、供电、主辅运输、通风等因素，通过理论分析和风量验算，提出将13盘区大巷布置由5条调整为3条，大巷布置调整后能够减少矿井13盘区开拓投资，同时矿井能够达到设计产能，并且提出相应的生产接续计划。矿井；盘区；大巷；优化设计1 原13盘区大巷布置小纪汗煤矿现有井下大巷组采
综合智慧能源 2017年11期2017-12-14
- 神南矿区安全高效矿井综采面系统优化分析
)、回风巷与开拓大巷的连接方式对矿井的安全生产和经济效益有重要影响，本文对近水平煤层综采面运输巷及回风巷与开拓大巷的3种连接方式从系统可靠性、资源回收率、工程量和经济技术等方面进行了全面分析，揭示了每种连接方式的利弊及经济技术特征，最终得出经济可靠的连接方式。高产高效 综采面 辅运巷和胶运巷 连接方式 立交点 搭接点神府煤田是世界七大煤田之一，煤田内资源储量丰富，地质构造简单，煤层赋存稳定，倾角为1°～3°，属近水平煤层。本文以神南矿区张家峁煤矿综采面运输
中国煤炭 2017年3期2017-05-12
- 综放面骑跨下位煤层大巷群不等强让压支护
该面骑跨9煤3条大巷，此骑跨采既不同于一般的跨采，也不同一般的邻近层的回采，而是骑跨采巷道走向与工作面推进方向平行，对3条大巷的影响较大，造成3条大巷控制难度大大增加〔1-2〕。因此，对综放面骑跨大巷群的加固技术进行了研究。1 采矿地质条件概况井东煤业主采4煤、9煤及11煤，其中4煤厚度10.37～12.40m，平均厚度11.4m，倾角0°～4°。4402工作面长度130m，辅运顺槽掘进长度715 m，主运顺槽掘进长度770m，工作面可采资源约1.2 Mt
江西煤炭科技 2014年3期2014-12-13
- 动压影响区巷道围岩加固技术实践
m 水平北翼运输大巷（以下简称-110m 运输大巷）担负着矿井运输、通风及排水任务，是矿井生产的咽喉要道，巷道使用断面要求很高。为保障告成矿生产接续，决定在21031工作面采空区东侧，布置13221工作面对-110 m 运输大巷上方的护巷煤柱进行回采。13221工作面共分2段进行回采，其中北段工作面推进方向与-110m 运输大巷走向平行，而南段则与两条大巷走向斜交，这种回采方式使得2个回采区域下方的-110m大巷将经历完全不同的动压影响。因此，为解决跨采过
江西煤炭科技 2014年3期2014-12-13
- 深部厚煤层开采对底板大巷围岩稳定性影响的实测研究
厚煤层开采对底板大巷围岩稳定性影响的实测研究康 健（淮沪煤电公司丁集煤矿安监处，安徽 淮南 232141）1282（3）工作面是淮沪丁集煤矿西翼13-1煤首采面，研究其对底板大巷围岩稳定性影响规律对后续工作面合理停采线留设提供合理的依据，通过现场布点监测、拍照获得了大采高工作面对底板大巷围岩稳定性影响的规律。深部厚煤层；底板影响；实测研究1 工程概况1282（3）工作面煤层底板标高-790～-825m，工作面走向平均长1760m，工作面面长185m，整体煤
中国新技术新产品 2014年1期2014-06-01
- 吴四圪堵煤矿桥下大巷安全评价及加固方案研究
了3条相互平行的大巷，即北翼带式输送机运输大巷、北翼回风大巷及北翼辅助运输大巷，3条大巷与奎洞沟铁路大桥之间的位置关系如图1所示。其中北翼回风大巷及北翼带式输送机运输大巷从桥下穿过，且大巷在大桥下方最小埋深为163m，相互之间留设岩柱净宽度为30m。为确保奎洞沟铁路大桥不受任何影响且长期处于安全运营状态，吴四圪堵煤矿必须对穿桥大巷进行加固。大桥共设计了21个桥墩，最大桥跨32.84m，最小32.7m，每个桥墩下面均为钻孔桩，以确保每个桥墩都支承在较稳定基岩
中国煤炭 2014年3期2014-04-20
- 红柳煤矿掘进大巷过断层帷幕注浆技术
送机巷及二煤辅运大巷，两条大巷均沿二煤层顶板掘进。采用综掘机施工，锚带网索喷支护。根据现场实际观察，两条大巷已掘巷段围岩控制较好，未出现喷层开裂、片帮及顶板破碎等现象，矿压显现较小且无淋水。2011 年9 月当两条大巷掘至距DF6-1断层50m 左右时，为探明该断层是否导水，在带式输送机巷施工了5个超前探放水钻孔，孔内累计涌水量120 m3／h；辅运大巷施工了11个孔，孔内累计涌水量212m3／h，表明DF6-1断层具有较强的导水性。为确保安全及有效控制，
中国煤炭 2014年2期2014-04-20
- 近距离煤巷群围岩稳定性计算与分析①
601)煤矿主运大巷道的布置，往往是由煤层的赋存状态所决定的，随着煤矿的兼并与重组的推进，区域内布置间距较小的巷道群的概率大大增加。对于巷道群而言，在围岩状况、断面形状和尺寸、施工方法、爆破震动等因素的制约下，新巷道的掘进往往会改变邻近巷道的受力状态。鉴于问题的复杂性，很难采用理论分析的方法对施工扰动效应下的巷道群力学行为进行分析，因此，本文结合潘家窑矿煤道群的现场实际，采用FLAC3D数值模拟软件建立一系列分析模型，对邻近巷道开挖影响下围岩稳定性进行了数
华北科技学院学报 2013年2期2013-08-28
- 特厚煤层大巷保护煤柱宽度数值模拟研究
116)特厚煤层大巷保护煤柱宽度数值模拟研究姬王鹏1,2,刘长友1,2,郭卫彬1,2,王 晓1,2,刘 锋1,2(1.中国矿业大学矿业工程学院,江苏徐州 221116;2.中国矿业大学煤炭资源与安全开采国家重点实验室,江苏徐州 221116)保护煤柱宽度的留设是煤矿安全经济开采的重要影响因素。通过UDEC数值模拟分析安家岭二号井工矿B902综放工作面的合理停采线位置,即在保证回撤通道稳定的前提下,既能保证辅运大巷不受破坏,又能使煤炭资源损失最小的煤柱宽度。
采矿与岩层控制工程学报 2010年5期2010-09-09