主甲板
- 通用型FPSO 消防水系统管路应力分析及优化
消防水系统中部主甲板模块管系数值模型为了对FPSO 消防水管系进行应力分析，根据通用型FPSO 的消防水系统的管系模型，在其Tribon M3 模型的基础上，为了便于后续分析，在Caesar II 中建立其等效模型，管道的材质根据实际情况选用铜镍合金管。在校核过程中，采用美国B31.3 规范进行校核[6]，消防水管路系统具体参数如表1 所示，其结构模型如图1 所示。表 1 主甲板消防水管的具体参数Tab. 1 Specific parameters of
舰船科学技术 2023年8期2023-05-14
- 某半潜船叠船系统下潜作业过程中的稳性研究
业稳性特点是当主甲板刚完全浸没时，船体水线面突然减小，初稳心高骤减，已有文献［5-8］研究了半潜船半潜作业过程中纵倾对其初稳性的影响，但未考虑半潜船装载货物入水时产生的浮力对稳性的影响。张泉［9］分析了箱型货物对半潜船主甲板入水之后稳性的改善，但仅对形状规则且重量较小的货物进行了研究；刘旭等［10］分别对半潜船空载下潜和载货下潜2 种状态进行了研究，并分别针对纵倾状态和平吃水状态绘制了横稳心高度hKM和初稳心高度hGM等一系列特征曲线，但研究的荷载仅为钻井
船舶与海洋工程 2023年1期2023-03-21
- 台千吨级巡防舰下水一个月就裂开
服役一个多月，主甲板就出现裂痕。据台亲绿媒体《自由时报》8日报道,“彰化舰”于去年年底在澎湖海域执行任务后，发现主甲板左侧壁出现超过20厘米的裂痕，初步研判是因现场海洋气象恶劣（风力7至8级、阵风10级）且受侧浪拍击，将送厂维修。据称，台“海巡署”委托台船打造6艘千吨级巡防舰，第一艘“彰化舰”于2019年12月31日开工,2021年9月9日下水，但2022年7月连续发生进入船坞“坐墩”（舰体坐落在船坞内的坐墩上）失败导致叶片毁损，交船典礼不得不延后到同年1
环球时报 2023-01-092023-01-09
- 某高速客船艉部结构振动分析与控制
r/min时，主甲板艉部结构开始出现较大振动，虽然设备结构未出现损坏，但船员站在艉部甲板感到严重不适，其中舵机舱的强烈振动使人难以站立。在23 kn全速航行工况下，测试得到主甲板艉部结构振动速度超过20 mm/s(1～80 Hz频段内速度的计权均方根值)，最大响应峰值为13.83 mm/s，远大于标准的限值要求。2 振动测试及分析为明确引起振动的激励源，进行振动信号采集，使用单向加速度计(丹麦B&K，4513-B-001)，信号采集分析系统(丹麦B&K，3
船海工程 2022年6期2023-01-02
- 火车滚装船火车舱水幕系统设计与布置优化
100%排量；主甲板采用8区设计，分区总管集中布置于火车舱中部且从艏部贯穿至艉部；依据规范MSC.1/Circ.1430要求，应布置1台备用泵或增加1套水基灭火系统。该方案缺点：增加泵组数量或增加水基灭火系统；距分区线最近喷头的喷淋范围无法平均覆盖分区线；喷淋总管和分区阀集中布置产生问题。因此，该方案需要优化。1 分区优化火车滚装船火车舱分为2层：一层在主甲板(半封闭区域，层高为6.2 m)；一层在上甲板前部(遮蔽区域，层高为6.6 m)。火车舱布置剖视图
造船技术 2022年5期2022-10-31
- 可调螺距螺旋桨激励下船尾结构振动控制研究
转速模式下尾部主甲板振动问题，进行振动测试排查，逐步找出尾部主甲板振动的具体原因，并针对性提出振动控制措施，且得到实船测试验证，船尾结构振动问题成功解决，为船舶安全作业提供可靠保障。该研究可为船舶尾部结构振动控制提供参考。1 船舶基本参数及振动异常现象全船总长80 m，型宽12.6 m，型深5.2 m，设计吃水3.8 m，排水量1 800 t。该船布置形式为双机双桨，由2台柴油机直接推进，通过减速齿轮箱（减速比为3.075∶1）带动螺旋桨转动，提供全船的推
舰船科学技术 2022年18期2022-10-18
- 16 000 kN起重船起重机基座结构设计及有限元分析
数如下：船长(主甲板)102.0 m，船宽39.6 m，型深9.0 m，设计吃水4.0 m(拖航工况)，作业吃水5.0 m(浮态起重重)，结构吃水7.0 m；最大起重能力为16 000 kN，主钩最大起升高度约110 m。起重机的技术参数见表1。表1 起重机技术参数2 起重机基座设计2.1 起重机设计因数分析16 000 kN全回转起重机作为该起重船最重要的设备之一，能否发挥其应有的性能是评价该起重船满足设计要求的最基本的指标之一。而起重机的性能与其布置的
江苏船舶 2022年2期2022-06-27
- 总纵弯曲下舰船上层建筑结构强度钢模试验
拟了上层建筑与主甲板结构间的相互作用，简化了上层建筑参与船体总纵弯曲程度的计算。何祖平等[5]采用有限元手段对某型舰船上层建筑端部产生的应力集中现象予以了分析，并对其应力集中系数进行了计算。国内有些学者同样采用有限元方法研究了上层建筑的结构强度以及其对船体总强度的影响[6-8]。采用有限元方法能够模拟船体结构的几何形状，并对上层建筑结构在理想受力状态下的应力分布进行高效计算，但无法直观地反映典型部位结构在受载状态下的应力响应和变形特征，因此有必要开展相应的
中国舰船研究 2022年2期2022-04-26
- 某型仿古复制船简化撤离分析
的目的地是船舶主甲板艏艉码头梯对应连接的码头位置。按 SOLAS 公约第III/11 条的规定，“每个集合登乘站应有足够的场所，以容纳指定在该登乘地点集合的所有人员，每人的甲板面积至少为0.35 m2”。根据实际情况，该码头位置具有充裕的疏散空间(实际大于60 m2)，假定本船集合站的面积为60 m2，则每个人员所占甲板面积S=0.476 m2/人>0.350 m2/人，充裕满足SOLAS公约的要求。2.3 梯道宽度计算根据规范的要求，对新船的撤离分析应考
船舶与海洋工程 2021年6期2022-01-27
- 海洋平台直升机甲板与主甲板共用的设计方案及其适用条件
升机甲板与平台主甲板（顶甲板）布置为共用模式，见图5、图6。由于这种布置方案会大幅减小平台使用面积及结构钢材用量，经济性好，已开始在国内外无人驻守平台上使用。图5 直升机甲板与主甲板共用布置平面图Fig.5 Layout plan of sharing helideck and main deck 图6 直升机甲板与主甲板共用布置立面图Fig.6 Layout elevation of sharing helideck and main deck 使用条件
天津科技 2021年12期2022-01-04
- 养殖工船视域盲区分析研究
，加工冷藏位于主甲板上，主甲板上设置吊机，进行货物扒载，因功能需要，主甲板上配套养殖设备多，有的设备会对驾驶室视线形成遮挡。本养殖工船为现有船舶改造，主甲板上需增设6台吊机，方便吊离养殖舱舱口盖及饲料调拨等，但吊机的高度对驾驶室的视线形成了遮挡。本研究在方便甲板吊机布置及保证功能的同时满足法规中对驾驶室视线的要求下，通过将主甲板上船中的海工吊及前部的起重机小吊盲区进行合并，解决了养殖工船视域盲区问题。1 法规中对视域的要求《国内航行海船法定检验技术规则》[
渔业现代化 2021年5期2021-11-03
- 火车运输船纵横倾调载系统设计
桥号没有约束，主甲板和上甲板的任一栈桥都可以最先开始装卸货。但一旦起始栈桥投入使用后，为使船舶的浮态变化不会太大、稳性维持在安全范围内，对后续启用哪一个栈桥需要进行约束，约束方法根据甲板上车辆分布而定。上甲板78个车辆位置在各轨道上的分布见表4。为维持平稳，左右舷的车辆上下数量应接近，一舷有车辆上下后，不能马上在同一舷继续进行车辆上下，需要在另一舷相对应的位置进行车辆上下。比如，假设经#1栈桥将1～3轨道上的21辆火车卸到了码头，重新调整船舶到可卸货状态后
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 基于共同结构规范的主甲板纵向结构疲劳简化评估方法
损伤统计发现，主甲板区域的疲劳裂纹占所有损伤中的比值最高[1]。油船主甲板区域的疲劳损伤主要是由船体梁弯曲应力决定的[2]，散货船甲板纵骨疲劳评估甚至完全不考虑局部载荷的影响[3]，因此主甲板区域的疲劳状况是船体梁疲劳强度的体现。CSR-OT《油船共同结构规范》[4]对油船基于甲板纵骨疲劳的船体梁疲劳强度有一个简化的评估方法。该方法定义了一种“船体梁疲劳剖面模数”，如果船体梁实际剖面模数不低于该值，则该剖面的甲板纵骨基本能满足规范要求的疲劳寿命。甲板纵骨的
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 甲板埋入式压力场挠度测量系统
海工设备过程中主甲板的弯曲和纵向变形程度，判断甲板和船体受力的变形量是否处于安全设计范围内，保证船和装载物的安全，挠度测量值是评价此类工程船安全性的重要指标之一。本文结合目前一艘在建下水驳的特点，根据连通管测量原理，采用一种新型埋入式压力场甲板挠度测量系统，在保证精度的情况下，扩大甲板上的监测范围，有效解决了传统系统存在的连通立管与甲板平整无障碍要求的矛盾，为类似项目提供可行参考。下水驳是一种功能类似于浮船坞的平台下水和转移装置，主要用于将大型海洋工程装备
机电设备 2021年2期2021-06-22
- 超大型浮式生产储油卸油装置船体抗坠物撞击结构分析
定FPSO船尾主甲板坠物撞击事件，结合FPSO所属石油公司编制的《技术风险评估方法》（以下简称企业标准1）和 《海上平台结构设计总则》（以下简称企业标准2）条规，介绍了FPSO主船体抗坠物撞击结构分析的方法、技术要求、分析要点和成果［2-4］。1 西非油田FPSO概况西非深水油田通常在距离FPSO船尾约2 km处布置外输原油终端浮筒，外输油船系泊外输浮筒正常外输，同时以从FPSO船尾串靠外输作为应急外输方案[5]。此外，成品油船定期从FPSO船尾串靠，向F
石油化工设备 2021年3期2021-05-20
- 全球首艘半潜式海上风电重吊船3000吨级Alfa Lift号
长度148米，主甲板可装载面积8310平方米，舱口前甲板可装载面积2470平方米，总载重达4.8万吨。配备一台3000吨的主起重机，能够运输和安装高达10个1500吨的超大型导管架基座或11个2000吨的XXL型的基础，一个超过1万平方米的智能甲板，拥有动态定位系统DP2，可容纳100人。与现有常见船只相比，Alfa Lift将半潜式运输船的优势与大型主起重机结合在一起，能够在半潜的状态下进行吊装作业，安装所有类型的底部固定式海上风电基础。Alfa Lif
电力设备管理 2021年4期2021-05-11
- 海上钻井平台火灾模拟与人员疏散分析
井区、生活区、主甲板区，主要区域布置如图1所示。图1 火灾疏散模型及网格区域以平台目标作业区域的气藏条件作为模拟对象，主要气体为甲烷93.2%、乙烷5.1%、丙烷1.6%等，井口无阻流量为120×10m/d。2.2 平台火灾计算网格(图2)及条件设置图2 火灾计算网格建立平台火灾计算网格主要目的是观察火灾热辐射、烟气对人员疏散的影响。火灾计算网格的建立采取分区建立的方法，以减少计算时间，同时提高计算精度。根据FDS对网格建立的要求，将整体平台网格划尺寸为0
安全、健康和环境 2021年2期2021-03-16
- 小水线面双体船声场指向性研究
同时激励左右舷主甲板与单独激励左舷主甲板时的水下辐射噪声结果，激励力均垂直于主甲板，2种计算工况均采用单位力激励，计算频段为10～100 Hz，计算结果如图6所示。可以看出，在整个计算的频段范围内，同时激励左右舷主甲板的水下辐射噪声比单独激励左舷主甲板的水下辐射噪声结果大4～4.5 dB。由于双下潜体之间的声场之间存在反射及耦合，且2个激励力导致船体结构振动传递之间的耦合作用，从而使2个结果差异大于3 dB。图6 水下辐射噪声对比Fig.6 Compari
舰船科学技术 2020年10期2020-11-14
- 某型科考船人员撤离仿真试验
主要集中布置在主甲板一整层，既有利于区域化管理，又有利于脱险逃生；船上常驻船员和换班制科学家分层布置，极大程度上保证紧急情况下的有序撤离，见图1。图1 侧视图全船共有3个主竖区，其中前后主竖区内住舱较少，人员分布主要集中在中间的主竖区，该区域内布置有主梯道环围，局部换乘斜梯、逃口，室外逃生通道，每层中间为环岛布置，设置左右双走廊，使得人员的换乘和疏散非常灵活和便捷，见图2。图2 主甲板布置本船人员类别分为高级船员、普通船员、科考人员、科考实习生4类。仿真试
船海工程 2020年5期2020-11-04
- FPSO电气间模块和基座结构抗爆炸分析
板高于FPSO主甲板6 m，模块下方为原油货舱。每座模块设4个甲板支墩支撑，支墩之间的纵向跨距为10 m，横向跨距为16 m。每座模块的2个基座处设纵向限位，靠船中的2个基座处设横向限位，每个基座处设2个止升爪，阻止基座向上的位移，保证模块不会整体倾覆，见图2（a）。止升爪钢垫块（厚度45～55 mm） 与甲板支墩之间设20～30 mm垂向间隙，见图2（b）。模块基座与支墩之间设垂向、侧面弹性基座，垂向弹性基座的垫板焊接在甲板支墩顶部，侧面弹性基座由锚固板
石油工程建设 2020年5期2020-10-27
- 某型液货船上层建筑设计方案
因此将其布置在主甲板，作为上建区域与机舱的缓冲区域，用来缓冲机舱中的噪声。因此整个上建甲板的布置均是根据噪声等级要求来布局的，将噪声等级要求低的布置在底层甲板，要求高的则布置在上层甲板[1]。同时由于此船型上建与机舱共用一道壁，为避免噪声超标，在后壁附近布置了无噪声要求或噪声等级要求低的房间，以A 甲板为例，在后壁布置了冷库、干粮库、清洁室等没有噪声要求的房间，在 此甲板前壁布置的则是厨房和餐厅等房间。图2 A 甲板舱室布局2 舱室功能性设计1）设计初期的
船舶标准化工程师 2020年5期2020-10-17
- 32 000 m3 LEG船压缩机室振动计算与控制
经验，压缩机室主甲板发生了强烈振动，后期减振十分困难[4]。对同系列后续32 000 m3LEG船充分重视振动预防工作，前期预报结果不但要满足ISO20283-5的舒适性标准[5]和EFRC(往复式压缩机欧洲论坛)的《往复式压缩机系统振动指南(第4版)》(简称EFRC指南)的安全性A级指标[6]，而且要在控制结构重量及建造成本的基础上，尽量将振动降到最低。该系列船装载C型双耳罐，主甲板为平面造型，跨距大、刚性差、基频低、中低阶模态密集，通过优化设计可避开1
船海工程 2020年3期2020-07-30
- 深海采矿船船体结构三维直接设计分析
置在艏部区域；主甲板中、艉部为采矿作业区域：重型吊机、外输设备、塔架、A字架、矿浆处理模块等重型机械设备及作业模块布置于该区域；货舱布置在船体舯部区域；目标采矿船舯部设有10 m×10 m从主甲板到船底垂向贯穿式月池结构，总体布置示意见图1。图1 目标采矿船总体布置示意1 舯剖面设计采矿船结构设计难点在于船体结构设计载荷远超过常规船舶。甲板除了承受大面积面载荷外，还要承受重型机械设备的功能性载荷及大范围分布的随机性载荷，使得船体结构设计问题十分严峻。舯剖面
船海工程 2020年3期2020-07-30
- 半潜起重拆解平台人员安全分析
接坠落至上船体主甲板货物区，人员仍旧可以通过两侧救生艇平台逃生，对逃生和疏散的影响很小。1.1.5 有毒有害气体泄漏拆解平台本身不产生有毒气体，有毒气体主要来源于拆解模块。当有毒气体警报响起，人员需快速撤离至临时避难所，避免暴露在有毒气体中。相邻结构物发生有毒有害气体泄漏（如碳氢气体），拆解平台如在有毒气体下风口，则需要现场评估分析，判断是否需要重新定位，进而重新采用舷梯连接相邻结构物。1.1.6 与其他船碰撞平台供应船或过往船只与平台发生碰撞，如果碰撞影
船舶 2020年3期2020-07-02
- 大型闸门和钢桥整体合并运输优化方案
闸门装在运输船主甲板上，两端均超出运输船船舷15 m，落潮时产品可能磕碰码头；②钢桥单件重量2 000 t，是长度约100 m的超长件，悬空支撑在运输船主甲板上方13 m的高度，需克服船舶中垂、中拱的影响，确保钢桥运输过程中的安全；③卸货阶段，由于用户码头无大型浮吊设备，无法同装船一样用浮吊来吊卸及进行现场安装，如何根据其最终安装方式在运输船上布置货物以便卸货；④闸门最终安装状态是在船池两端的入水口处，需采用浮卸方式，使其入水后再用拖轮拖到指定安装位置进行
港口装卸 2020年3期2020-06-30
- 一种基于TRIZ理论改进的高压主机LNG燃料供气系统
机舱内的主机。主甲板布置高压LNG管路。1.2 项目存在的问题布置高压LNG管路于主甲板上，存在一定的安全隐患，且超低温管路可能存在保温缺陷，导致附近存在人员冻伤等隐患。1.3 常规解决途径及问题甲板部分的燃料管路采用全部焊接型式，并加强管路的绝缘措施。该方案不仅增加了施工成本，增加绝缘措施增加了造船成本，且绝缘的维护增加了船舶的日常维护成本。2 应用TRIZ方法创新过程2.1 分析问题—系统功能分析系统名称：高压主机LNG燃料供气系统主要功能：移动HP
科技创新与品牌 2020年5期2020-06-15
- VLCC液压阀门遥控系统布置的设计与优化
舱、泵舱到船中主甲板下的货油舱、压载水舱等广泛区域，布置有数量众多的遥控阀门，为了提高开/关阀门的响应速度，缩短电磁阀箱的电磁换向阀与各阀门之间的液压单芯管的长度，通常采用分散布置电磁阀箱的液压阀门遥控系统，如图2所示。图2 分散布置电磁阀箱的液压阀门遥控系统以某30万 t VLCC的建造实例为基础，在对该VLCC液压阀门遥控系统的设计进行详细分析的基础上，提出优化改进措施。在图2中，带箭头的实线为高压液压油管和回油管，虚线为连接电磁换向阀与遥控阀的液压单
造船技术 2020年2期2020-05-18
- 超深水钻井船月池角隅区域疲劳强度及载荷敏感性分析
研究对象，该船主甲板开口长44 m，最大宽度超过船宽一半，严重破坏了甲板连续性，导致开口角隅处存在较明显的应力集中现象，是易发生疲劳破坏的关键区域。考虑采用谱分析法对月池开口区域进行疲劳强度评估，并根据谱分析结果分析钻井船开口角隅疲劳载荷特点。1 目标船及计算载况1.1 目标船结构特点目标船为有试采、储油功能的第七代超深水钻井船，船长238 m，型宽43.4 m，型深22.4 m，结构吃水12.5 m，全船结构有限元模型见图1。钻井船月池开口位于船中处，为
船海工程 2020年1期2020-04-30
- 21 000 TEU超大型集装箱船抗扭箱和舱口围一体化建造技术
的纵壁、外板和主甲板为基面进行拼板焊接[1]，装焊纵骨形成纵壁、外板和主甲板组立；然后将肋板、二甲板小组立和主甲板组立装焊至纵壁组立上；最后吊装外板组立，并翻身焊接，形成抗扭箱分段[2]。具体的建造流程如图1所示。图1 抗扭箱和舱口围建造流程在该建造流程的指导下，抗扭箱分段建造得以顺利实施，但在现场施工过程中，发现该抗扭箱建造流程尚有一些不足之处，如表1所示。表1 5 100 TEU等集装箱船抗扭箱和舱口围建造流程中的不足1.2 第2阶段抗扭箱和舱口围一体
造船技术 2019年6期2020-01-01
- 散货船连续纵向舱口围板设计
屈服极限相对于主甲板可以提高一个等级。如主甲板材料为H36钢，则纵向舱口围结构采用H40；如主甲板采用H32钢，则纵向舱口围结构采用H36。当然，如果通过有限元分析能证明连续纵向舱口围板的材料弹性屈服极限和主甲板保持一致仍能满足规范要求，则连续纵向舱口围板也可以和主甲板保持材料等级相同。在纵向连续舱口围板(图1中标号为2的构件)已经全部参与总强度的条件下，舱口围板连续性的特征也提高了舱口纵桁(图1中标号为3的构件)的抗剪切能力。因此，在保证局部施工空间的前
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 挖掘机运输船受力部位结构强度分析
至FR32区间主甲板承受挖掘机重量，局部板厚8 mm。按照中国船级社《钢质内河船舶建造规范》(2016)[1](以下简称《规范》)第1篇第11章相关要求，装载履带式车辆时，甲板厚度应按照要求直接计算校核。依据以上要求，本计算工况依据《规范》局部强度相关要求进行校核。模型区间为NO.8～NO.12，模型包括整个船宽、型深范围的船体所有主要的纵向结构和横向结构，对局部的支承构件如肘板等不计入模型中，桁材、肘板的开孔忽略不计[2]。所有主要板材，如甲板、舷侧外板
中国修船 2019年4期2019-08-28
- “启帆9”号新型海底电缆施工船
型，缆盘布置于主甲板，布缆作业和修缆作业采用横向拉移为主方式，配备多台牵引绞车和8点锚泊定位系统，满足连续作业的要求。配备的DP-1级动力定位系统可实现短距离航行、定点修缆作业、狭窄水道布缆作业和设定路由布缆作业的要求。其主要用于海上风电场海缆敷设施工、岛屿间互联供电以及海缆检修等，也可用于其他海洋工程水下施工工程。该船2017年9月1日开工建造，2018年3月27日成功出坞，8月13日顺利交付。“启帆9”号主要尺度和参数见表1。表1 “启帆9”号主要尺度
船舶 2018年5期2018-11-01
- 水下爆炸下舰艇不同部位冲击环境数值分析
比。在内底板、主甲板和横舱壁的艏部、舯部和艉部各设一处安装位置，上层建筑由于其沿船长的特殊性，未在艉部设置安装位置。所有弹簧振子的基座均采用统一样式，避免了因基座阻抗不同所带来的振子响应谱值的差异。模型及测点布置如图1和表2所示。图1 测点布置图Fig.1 Arrangement of test points表2 测点编号Table 2 Number of test points2.2 参数确定在DAA2方法中，流体阻尼η与瑞利结构阻尼C是影响计算结果的重
中国舰船研究 2018年5期2018-10-25
- 3 000 m3自航开体泥驳大型铸钢铰链眼板装配工艺
以40 t重的主甲板铰链为支点，将2个独立片体打开40°，平稳、快速、干净地将泥舱中的各种疏浚物直接卸载到海底。本文介绍对开体泥驳特有的大型铸钢铰链的焊接及装配工艺。1 大型铸钢铰链眼板焊接工艺开体泥驳依靠前后主甲板铰链作为支点进行开体转动，开体动作则由安装在左右片体铰链上的开体油缸实现。主甲板铰链和开体油缸铰链都是本船重要的铸钢件，其性能参数和焊接质量直接影响到船舶的施工和结构安全。1.1 铸钢铰链性能参数为保证甲板铰链和开体油缸铰链眼板的强度，其化学成
造船技术 2018年4期2018-09-27
- 浅海坐底式平台强度分析研究
立了包括沉垫、主甲板及支柱等结构的平台整体强度有限元分析模型，对坐底式平台整体强度分析的方法及过程进行了研究。1 示例平台介绍1.1 平台简介胜利作业八号平台是一座坐底式作业平台。平台主要结构由沉垫、主甲板、作业甲板、连接支撑立柱等部分组成。沉垫内设有泵舱、压载舱、燃油舱、淡水舱和油污水舱等。主甲板上的生活区设有生活居住房间及全套生活设施，动力设备区设有主机房、空压器间、锅炉房、液压站、配电间等。1.2 主要参数平台主体型长60.0 m、型宽28.0 m、
装备制造技术 2018年4期2018-06-25
- 绳控卸载下水横梁脱钩器的应用
梁处吊环后引到主甲板、主甲板企口外板或舷墙外板处吊环进行固定，每根横梁装焊4只固定吊环，待横梁须脱离时用火焰割炬割除固定吊环，以达到下水横梁脱离的目的。但由于14 400 t系列船布置下水横梁固定吊环的区域有铝合金舷墙，而铝合金舷墙无法承受下水横梁的载荷，因此给该系列船下水带来一定的困难。同时，由于该系列船预装焊吊环处主甲板、主甲板企口外板、舷墙外板较薄，最薄板厚4 mm，装焊及拆除吊环时极易变形，且吊环拆除后的痕迹永久显现，严重影响外观质量。若将吊挂点吊
造船技术 2018年2期2018-05-08
- 50 000 t半潜船下潜试验关键技术
有无障碍的直通主甲板，且为了保证主甲板在完全入水后能增加水线面积，提高稳性，在船艉安装一对可移动的浮箱。半潜船在载运大型浮体货物时，先打压载水使船潜到水面以下一定深度，然后将待运漂浮物拖运到主甲板上方并定位，再通过排出压载水使船上浮并调整相应的浮态，使货物落在主甲板上浮出水面，牢固绑扎后进行运输。半潜载运方式独特，相比大型浮吊，能够安全高效地载运更大尺度及重量的大型货物[3]。本半潜船为三岛式设计，主甲板浸没后，露出水面的只有艏楼及艉部一对浮箱，此时船舶自
船海工程 2018年1期2018-03-01
- “山工拖68”改装设计的启示
大的改进。1 主甲板、艏楼甲板卫生间位置的调整“山工拖26”主甲板、艏楼甲板卫生间位置如图1所示，均设在船首房间相邻处，而主甲板下的FR50～FR60处也均是住舱。船员反映，晚上卫生间的洗漱音、管道流水声、冲厕声影响休息，且布置在船首位置也不符合中国人的习惯。根据这些意见，我们对“山工拖68”做了卫生间位置的调整，如图2所示。将卫生间布置于船尾，厨房后移，将住舱相对集中布置，艏楼甲板的卫生间调整后，也避开了与主甲板下的FR50～FR60处住舱的上下层布置。
中国修船 2017年3期2017-06-15
- 19．9 m推船设计
状态。由于该船主甲板结构负荷大、受力复杂，因而针对不同作业工况，必须建立有限元几何模型进行强度直接计算，以确保结构安全可靠。19．9 m船入法国BV船级社船级，悬挂斐济国旗，设计中既要满足BV船级社要求，又要满足斐济船舶检验局相关规定，两者的规定和要求许多方面不完全相同。对总体设计人员来说，除了具备丰富的船舶设计经验以外，还需要熟悉所有相关规范，才能避免后续详细设计时过多的调整和改动。1 主要参数总长 19．90 m型宽 8．00 m型深 3．45 m设计
江苏船舶 2017年6期2017-02-08
- 浅谈铝钢复合过渡接头在厦大科考船的应用
生产设计图，在主甲板上准确绘画出铝钢复合过渡接头的定位线,打好标记。然后进行主甲板打磨除锈,将铝钢复合过渡接头分中，在主甲板上进行点焊定位，铝合金上建修平底部后再吊装上主船体甲板过渡接头的上方进行定位、装配、焊接，完成整个过渡接头的安装工作。基本作业流程见图2。图2 过渡接头安装基本流程图3.2 主甲板上过渡接头的定位线精度控制过渡接头的定位线现场画线作业主要是以该船的钢质主甲板结构图及铝合金上建结构图的尺寸为依据，再利用TRIBON建模软件调出上建2A1
广船科技 2016年4期2016-04-10
- 适用于平地建造的海工平台移船下水系统设计
410 t。主甲板净长178.2 m，净宽63 m，主甲板负荷275 kPa。压载水系统:4 台压载泵，每台压载泵的流量为3 300 m3/h。2.4 海工平台滑移下水产品完工下水前，在总装建造区平台浮体下方，铺设水平纵移滑道，单根滑道宽2.0 m，共4 组，铺设至码头前沿，长度约100 m。码头前沿与接运半潜船间设有连接梁，连接梁将码头面上滑道与半潜船上的水平滑道相连，并保持水平。接运半潜船采用顺岸靠泊码头的装船方式，装船时用若干根缆绳将接运半潜船系泊
舰船科学技术 2015年1期2015-12-07
- 可拆卸式空潜入水A架在FPSO检修中的应用
较少，FPSO主甲板上只有两个吊机，分别在船中的左舷和右舷，左舷吊机跨度50米，右舷吊机跨度32米，船艏船艉均不在吊机的起吊范围内，船艏船艉大型货物的搬运需要人力来完成。1.3 空潜入水A架的搬运由于空潜入水点布置在船艏船艉，均不在吊机的起吊范围内，因此空潜入水A架需要人力来搬运。空潜入水A架重量约1.5吨，长4.85米，宽2.03米，高4.21米，这样大且重的A 架给人力搬运带来了较大的困难。并且主甲板上生产设备比较多，船艏过道狭窄，不宜搬运大型货物，搬
化工管理 2015年26期2015-11-28
- 一种自升式钻井平台升降基础合拢安装方案
所有划线要反到主甲板上，标记清晰可见。4）升降基础齿轮轴套及内孔机加工完毕；锁紧基础上的导向板、耐磨板安装结束。5）升降齿轮、锁紧装置在总组段上安装结束。6）合拢定位及找正所用工具准备齐全。7）桩腿封固工装准备结束。8）主甲板、围阱壁、各层平台切割余量工作结束。9）主甲板上大型构件、设备焊接定位结束。10）主船体火工矫正结束。11）照明灯具、通风设施、工装材料准备到位。12）吊运索具准备到位。13）气割、电焊工具准备到位。14）总组分段吊耳装焊结束。15）
石油矿场机械 2015年12期2015-08-04
- 圆筒形FPSO特点与总体布置策略分析
析了船体系统、主甲板区域、上部模块的设计方案特点及其总布置策略。关键词：圆筒形；主甲板；工艺甲板；上部模块引言DANA WIDP FPSO浮式生产储油船作业于英国北海大陆架，隶属于DANA 石油公司旗下，COSCO执行EPCI总承包合同，其主体直径70米，主甲板高度32米，工艺甲板高度36.5米，日产4万桶油，总储量40万桶，分别有主船体、主甲板、工艺甲板、上部模块、生活模块和系泊系统组成，其圆筒形设计， 相比船型FPSO，体积小，结构紧凑，更适用于北海复
中国机械 2015年9期2015-05-30
- 85 m平台工作船噪声分析
位于船艏，尾部主甲板是敞开的工作甲板。驾驶室为360°可视悬窗，驾驶室前后各设置1个操作台，控制船舶的主机、侧推及航海仪器等设备，在驾驶室的操控位置可获得对作业甲板所有区域无遮蔽的目视[3]。见图1。2.2 噪声特点由于平台工作船结构独特，设备较多，空间狭小，布局紧凑，工况复杂，所以，平台工作船噪声相对于一般散货船、油船等来说有其独特的特点，其对噪声的控制难度也要大于一般船舶[4]。平台工作船噪声的频谱分布范围广，噪声在中、低频段较高；噪声持续时间长，整个
船海工程 2015年6期2015-05-08
- FPSO改装主甲板换新工程中倒挂式脚手架的应用
O的工程项目，主甲板换新是改装的重要内容。该项目新换主甲板共划分为14个总段，在每道纵舱壁及船舯处设有5道纵向合拢缝，在总段间设有横向合拢缝，这些合拢缝需要搭设倒挂脚手架才能施工。为承载重量巨大的生产模块，新换主甲板增加了多条高为2 m的甲板纵桁（如图1所示），这些纵桁为甲板倒挂脚手架搭拆制造了很大困难，本工程改进了常用的挂钩式挂架完成了该脚手架项目。图1 主甲板总段结构示意图2 倒挂式脚手架受力分析以受力条件最苛刻的三层挂架（如图2所示）为例进行受力计算
广东造船 2015年4期2015-03-25
- 自升式风车安装船主甲板强度评估
升式风车安装船主甲板强度评估黄金林,刘仁昌,张利军(中远船务工程集团有限公司， 辽宁 大连 116600)摘要：简要介绍自升式风车安装船的功能和主甲板装载状况。参考风车安装船主甲板装载布置，通过对比主甲板的局部载荷、板厚、骨材尺寸与跨距、大梁尺寸和跨度等因素，确定了4个能代表整个主甲板的目标区域进行强度分析。针对自航工况，应用工作应力法，并充分考虑了主甲板局部应力与总体应力的叠加，应用SESAM软件建立有限元模型对其进行强度评估，根据工作应力法的校核准则判
江苏船舶 2015年4期2015-02-25
- 自升式钻井平台悬臂梁滑移系统研究*
至少需要在平台主甲板上能够纵向移动,目前,根据悬臂梁移动方式,悬臂梁可分为传统型悬臂梁、XY型悬臂梁和混合型悬臂梁3种。传统型悬臂梁可以在平台主甲板上沿平台艏艉方向纵向移动;XY型悬臂梁在平台主甲板上既可以沿平台艏艉方向纵向移动,又可以沿平台左右舷方向横向移动;混合型悬臂梁在平台主甲板上既可以沿平台艏艉方向纵向移动,又可以沿平台左右舷方向横向移动,还可以绕定点旋转。1 传统型悬臂梁滑移系统传统型悬臂梁与平台主甲板之间固定有多组滑移支座和倒置滚轮,传统型悬臂
机械研究与应用 2015年6期2015-01-10
- 大型半潜船艏楼上层建筑总段整体提拉施工及关键技术研究
结构位于半潜船主甲板以上，其内集中了全船大部分的机械处所，安装有大量核心机电设备。如按照常规船台合拢工艺方案，艏楼上建结构分段及设备的安装只有在主甲板以下船体合拢完成后才能进行，使得艏楼上建无法与主船体并行施工，无法扩大施工作业面，影响工程进度，尤其在船厂吊机起重能力、起升高度受限制的情况下，合拢效率低且总周期较长。因此经研究，采取艏楼上建总段整体建造、整体安装新施工方法[1]。1 艏楼上建总段整体提拉安装1.1 主要参数主尺度：长≈39.9m；宽≈42m
船舶与海洋工程 2015年5期2015-01-01
- 沉垫自升式平台迁移工况桩腿力学研究
横摇中心,A为主甲板以上桩腿任意质量单元形心,B为主甲板以下桩腿任意质量单元形心,C为沉垫形心。记主甲板以上桩腿任意质量单元i的自重为Wi(kg),惯性力为FIi(N)；主甲板以下桩腿任意质量单元j的自重为Wj(kg),惯性力为FIj(N)；沉垫自重为Wk(kg),惯性力为FIk(N)。记主甲板以下桩腿任意质量单元j所受海水阻力为fj(N),沉垫垂直于自身运动方向的表面所受海水阻力为fk0,沉垫平行于自身运动方向的上、下、前、后4个表面所受海水阻力为fk1
中国石油大学学报（自然科学版） 2014年6期2014-08-06
- 27000DWT多用途船设计
从首至尾连续的主甲板，设首楼和尾楼；尾楼甲板向上设置上层建筑，共6层，分别为A甲板、B甲板、C甲板、D甲板、驾驶甲板和罗经甲板。2）全船设有7道水密横舱壁，从首到尾将船依次分隔为首尖舱、第一～第五货舱、机舱和尾尖舱。3）全船共设5个货舱，每个货舱内设两层吊离式二甲板，货舱内船中高度方向设有3道箱型梁，用以减小开口及舱盖尺寸；货舱底部设有双层底和管弄；主甲板舱口盖采用液压折叠式，二甲板的舱口盖采用吊离式。当二甲板舱口盖不使用时，可搁置于上建前主甲板上方和第一
船舶设计通讯 2013年2期2013-12-04
- 712客位三体客货运输船总体设计
结构，船外板和主甲板为纵骨架式，其余均为横骨架式。根据资料，台湾海峡两岸主要城市的距离在200n mile以内，属于中短程航运。如福州至基隆的航程约146n mile，厦门至高雄的航程约160n mile。按四小时通航要求，航速约40kn左右，船长按99m计，则相应的傅汝德数达0.661，航行过程中兴波阻力将占总阻力的绝大部分。因此，船型选择上必须注重通过增大长宽比来有效降低兴波阻力，以获取良好的快速性能。目前相类似的驱护舰船型，其船长船宽比大多在9.0以
船舶与海洋工程 2013年2期2013-09-27
- 亚洲最大海上油气处理平台建造完工
物。项目有3层主甲板，最上层平台主甲板长107m、宽77m，比一个标准足球场还要大一些，主甲板距离地面41m，相当于18层楼的高度，整个结构像上海世博会的“中国馆”。据悉，该平台拖拉上船后还要安装、调试，预计下月初起航驶离青岛运往南海。根据计划，今年9月有望投入生产，其天然气处理规模将达120×108m3／a。“从海底抽上来的油气将通过导管架外设置的管道输送到天然气平台，然后进行油、气分离，去除杂质、水分，产出的天然气供应市场，整个控制系统全部自动化，相当
天然气工业 2013年4期2013-02-15
- 散货船货舱区主甲板电装生产设计研究
散货船上，货舱主甲板区的电缆都是敷设在开敞的主甲板之上的。目前，各大船厂主要是通过电缆管和电缆过渡箱的形式来完成这一任务，虽然这种形式对电缆的保护较好，但不便于电缆的敷设和以后的维修。为此，推荐一种罩壳式电缆托架敷设形式，来代替电缆管敷设形式[2]。1 电缆管敷设形式在散货船货舱区，主甲板下面一般都是燃油储存舱和顶边压载水舱。从机舱和上层建筑去货舱和艏部的电缆只能从主甲板上通过。以51 000 DWT散货船的主甲板单元为例。电缆管敷设形式主甲板单元见图1。
船海工程 2013年5期2013-01-11
- 移动式采油平台海水塔井固定方式优化研究
水塔井系统只在主甲板和二层甲板设置固定点的话，这样在非工作状态和工作状态均只有两点固定。受风、浪、流的影响比较大，海水塔会产生晃动。因此需要对其优化，在合理的位置增加固定点以实现工作和非工作状态下的三点固定。3.移动式钻井平台海水塔井优化3.1 移动式采油平台的海水塔井塔架采用三角形洐架的方式，可以保证海水塔井稳定的固定在平台船体内，且占用空间资源少，见图1。图13.2 移动式采油平台上的海水塔井选用三角桁架结构。由于需要贯穿二层甲板、主甲板和船底，因此只
资源节约与环保 2012年5期2012-12-05
- 1 000 t自航起重船设计
图如图1所示。主甲板以下:主甲板以下共设3道纵舱壁和6道横舱壁。纵舱壁和横舱壁将全船分为机舱、舵机舱、压载舱、油舱、淡水舱、储物舱、锚链舱和空舱等。主甲板以上:尾部主甲板面主要布置起升和变幅绞车，Fr24至 Fr35．5布置宽度为14．4 m的甲板室。中部布置锚泊定位绞车、2台10 t的甲板回转吊等设备。首部主甲板为主要作业区域，在首中部布置1台锚机，用于收放航行锚。在主甲板的两舷和首尾布置系泊设备，千斤柱位于主甲板中后部，龙门架位于主甲板首部，龙门架上布
江苏船舶 2012年3期2012-10-08
- 新型滚装船“Capucine”号
发电机室设置在主甲板层，位于主机室之上。该船还设置有1000kW电动机驱动的首部推力器和700kW的尾部推力器。“Capucine”号可以在全宽范围内通过尾部跳板/门从三层货物甲板上同时进行货物的操作，其中两层甲板的净高达到7米，便于转运滚装货车上的双层集装箱。进入主甲板车库通过一条10.2米宽的TTS坡道实现，进入内底以下的货舱则通过一个固定式坡道实现。从车道宽4.5米的船尾跳板进入最上层甲板，可以经一个次要的固定式坡道实现。为了便于货物操作，从主甲板进
中国船检 2012年10期2012-09-06
- 油轮改装半潜驳船的精度控制
，老船坐墩后在主甲板、内底板、外底板开设600 mm×600 mm的工艺孔，供划线以及检验用。其次，将激光经纬仪架设在船体中心线合龙缝位置，找出船体中心线后，物镜水平旋转90°做角尺线分别测量主甲板、外底板开设工艺孔位置老船体框架的变形程度，根据所测量的平均值来确定Fr53肋位的理论线位置，然后将Fr53肋位投影到坞底，分别在坞底两舷做好洋冲标记并做出Fr53+425 mm的理论切割线。将激光经纬仪移至船体一舷的洋冲标记上并对准另一舷的洋冲标记、调平激光做
中国修船 2011年4期2011-07-30
- 强弱是个相对论
名海盗也退到了主甲板上。在这危急关头，驻扎在亚丁湾的多国部队直升机赶来了。狡猾的海盗立即将一艘小艇挂在“振华4号”船舷边，让直升机投鼠忌器，无法对小艇射击，另一艘小艇还来不及挂舷就被直升机击沉了。由于滞空作战时间有限，不一会儿直升机就返回基地加油去了，这让“振华4号”上的攻防战进入了“相持阶段”。而心怯的海盗们已生退意。困在主甲板的两个海盗一边做手势，一边喊着提出了一个出人意料的请求给两双鞋子!原来，主甲板上满是“土燃烧瓶”爆炸后的碎玻璃，光着脚的海盗想逃
意林·少年版 2009年4期2009-06-30