饱和压力
- 顺北高温超高压缝洞型油藏原油相态性质测定及分析
度对应的原油饱和压力,确保取得的样品是单一油相;②在实验室将取样器加热至取样温度,取样器打开压力与取样点压力偏差小于3%,确保样品运输过程没发生泄露;③取样时油藏生产稳定,生产气油比不随产量变化而明显波动,确保取样时储层中没有发现相变现象,且从储层进入井底的流体和从井中取得的流体一直,同时要确保取得样品中含水率小于5%;④条件允许情况下应取3支样品,至少有两支样品泡点压力相对偏差小于3%,确保样品的重复性。结合井下样代表性评价准则,分析明确顺北1、5号带上
科学技术与工程 2023年31期2023-12-09
- PBAT/PVA复合材料发泡行为及抗收缩性能研究
0～89℃、饱和压力20MPa、饱和时间6h的条件下, 得到了孔径小于4μm的发泡材料; Cui等[16]选择EGMA作为扩链剂对PBAT改性, 制备了双峰泡孔的发泡材料; Shi等[17]将PLA、PBAT、CaCO3共混后在45℃、12MPa下保压15h, 然后放入150℃的硅油中发泡6s, 制得了平均泡孔尺寸为2.76μm的发泡材料. 尽管现有研究已极大改善了PBAT的可发泡性, 然而其制备的产品体积膨胀率仍较低. 聚乙烯醇(PVA)也是一种可降解的
宁波大学学报（理工版） 2023年3期2023-05-26
- 近临界挥发油藏CO2-近临界挥发油-地层水三相相态实验
挥发油流体的饱和压力增加，气油比增加，原油的密度下降；当注入N2的摩尔分数达到40%时，该近临界挥发油流体转变为近临界凝析气流体。张利明等［19］分析凝析气藏循环注气开发中后期重力分异特征认为，在饱和压力附近，近临界挥发油藏和近临界凝析气藏有相似性，而在低于饱和压力后有明显的差别。本文以真实的近临界挥发油藏地层流体为实验对象，本着由简单到复杂的研究思路，首先从单相近临界挥发油流体的相态特征实验入手，其次开展CO2-近临界挥发油两相相平衡规律实验研究，最后开
大庆石油地质与开发 2022年6期2022-12-03
- 二氧化碳混相压裂吞吐实验
2.1 原油饱和压力原油饱和压力的变化规律见图4。由图4可知：原始原油的饱和压力为25.20 MPa，注入CO2后，原油饱和压力随CO2摩尔分数的增加而增大，且饱和压力增幅不断变大；当CO2摩尔分数达到35%时，原油饱和压力接近目前地层压力；当CO2摩尔分数为50%时，原油的饱和压力上升至40.35 MPa；当CO2摩尔分数达到60%时，原油的饱和压力达到47.49 MPa，接近原始地层压力，表明在原始地层压力下原油可溶解摩尔分数大于60%的CO2，并达到
特种油气藏 2022年5期2022-11-22
- 玛湖凹陷致密砾岩油藏CO2异步吞吐提高采收率
mPa·s，饱和压力为26 MPa，目前油藏温度为80 ℃，地层压力为34 MPa。取自M13-3 井的岩心样品A 和B 的渗透率分别为1.22 mD 和1.58 mD，孔隙度分别为9.86%和11.02%。实验用水按照实际地层水配制（CaCl2水型，矿化度为20 512.59 mg/L），实验用CO2纯度为99.99%。2.2 实验设计按照油藏实际设计实验方案，考虑CO2与原油的接触状态并结合最小混相压力确定注采压力。实验设定温度为80 ℃，在原始地层压
新疆石油地质 2022年2期2022-03-25
- 注氮气对挥发性油藏流体相态特征影响实验研究
a·s，原始饱和压力为34.1 MPa，气油比445 m3/m3，体积系数2.70，地层油体积收缩率63.0%，地层油组分甲烷（C1）含量为55.0%，中间烃（C2～6）含量为27.3%，重质组分（C7+）含量为17.7%，属于挥发性原油（见图1）。图1 堡古2 区块原始状态流体三元相图Fig.1 The ternary phase diagram of the original fluid in the Pugu 2 block堡古2 区油藏投产后依靠溶
石油化工应用 2022年2期2022-03-17
- 基于机理研究的稠油蒸汽吞吐可行性评价
——以旅大27-2油田为例
地层压力大于饱和压力时，原油的气油比等于原始溶解气油比。当地层压力小于饱和压力时，原油溶解气油比随开采压力的降低而减小。为了分析旅大原油对天然气的溶解性、溶解气油比对原油黏度的影响，进行了PVT实验。图3为注气综合实验曲线。图3 注气高压物性曲线旅大27-2-7井原始地层压力为11.4 mPa，饱和压力为6.7 MPa，原始溶解气油比为8.3 m3/m3。从图3可以看出，饱和压力下原油黏度约为581 mPa·s，而脱气油黏度达到1 861 mPa·s，为饱
科技和产业 2021年4期2021-04-23
- HFE-7100工质稳态临界沸腾传热实验研究
表面粗糙度及饱和压力对池沸腾临界热通量的作用机理。本文考察不同饱和压力条件下HFE-7100工质在光滑及粗糙表面的稳态临界沸腾传热，对沸腾临界状态下的工质沸腾相变动态过程进行可视化研究，并测试不同工况下的沸腾临界热通量。采用的铜基表面平均粗糙度范围为0.019～0.587 μm，饱和压力试验范围为绝压0.07～0.20 MPa。同时本文将临界热通量实验数据与相关预测模型进行对比，并通过引入代表表面粗糙度及饱和压力的相关无因次参数建立临界热通量参数K预测关联
原子能科学技术 2021年4期2021-04-20
- 缝洞型碳酸盐岩油藏新型油藏生产指示曲线
，地层压力与饱和压力差值较大，可达50 MPa 以上，原始地层压力与饱和压力下的原油压缩系数差别很大，可相差几倍，甚至十几倍［7-9］。因此，缝洞型油藏根据该油藏生产指示曲线进行油藏驱动类型判断、地质储量计算与油藏动态预测等研究将会存在明显的误差。针对缝洞型碳酸盐岩油藏，通过建立原油体积系数、原油压缩系数与地层压力的函数关系式，简化弹性驱动物质平衡方程，建立新型的油藏生产指示曲线，以期能够更加准确地进行油藏研究。1 油藏生产指示曲线存在问题弹性驱动是指开采
岩性油气藏 2021年2期2021-04-08
- 碳纤维增强微孔可燃壳体的制备及性能研究
定的压力，即饱和压力Ps，关闭注气阀，取下高压釜。然后将高压釜放入已设定饱和温度为Ts的恒温水浴锅中保温；待达到饱和时间ts后，打开高压釜快速卸压并移至设定发泡温度为Tf的恒温油浴锅中，采用升温法进行发泡，达到发泡时间tf后，再迅速将样品放入冷水中冷却定型，最后将样品取出放入水浴烘箱中干燥。图1 制备微孔可燃壳体工艺流程图1.3 测试表征利用扫描电子显微镜(SEM)观察可燃壳体断面的形貌结构。采用JJ-20摆锤冲击试验机对可燃壳体发泡前后的冲击强度进行测试
火炸药学报 2021年1期2021-03-08
- CO2增能压裂在低渗透储层的应用
后降低压力至饱和压力后测量油样体积。（2）在饱和压力下在PVT 分析仪中注入一定量的CO2，然后升压至CO2全部溶解在原油当中，达到新的饱和压力。（3）对CO2-原油体系的物性参数（密度、黏度、组分、饱和压力、体积膨胀系数等）进行测量后，改变压力和温度，在达到新的饱和点后测量新的CO2-原油体系的物性参数（见表1）。由表1 可以看出，注入CO2后CO2-原油体系的饱和压力逐步变大且随着注入量的增加，饱和压力的增加幅度也在增加，当注入30 mol/mol%的
石油化工应用 2021年1期2021-02-25
- 不同压力下HFE-7100在光滑铜基表面的饱和池沸腾传热实验
[8]考察了饱和压力对核化池沸腾传热的影响，分别测试了工质FC−72在针肋及平滑表面、水在纳米涂层表面的沸腾传热曲线，发现传热系数及临界热通量随着饱和压力的增大而增加，其规律与Chen 等[9]和Gorenflo 等[10]的 实 验 结 果 相 似。Sakashita[11]通过可视化池沸腾实验发现，表面有效核化点数量随着系统压力的增大而增加，核化点密度与饱和压力的1.5 次方成正比。同时，Sakashita和Ono[12]指出气泡脱离直径随系统压力的增
化工进展 2021年1期2021-01-18
- 海相页岩孔隙度GRI测定方法优化
数主要是气体饱和压力和平衡时间。孔隙度测定时，不管是高含黏土的碎屑岩、碳酸盐岩（膏岩）还是页岩，其矿物结晶水（或结合水、黏土束缚水）不能去除[25]，否则将导致孔隙度结果偏大，因为它们占据的孔隙空间不是油气的储集空间。对于常规储层柱塞样，氦气法孔隙度测定的平衡时间在几分钟内即可达到平衡[19]。页岩因发育大量微孔和闭孔，气体分子难以快速进入，可能需要数小时或数天才能平衡[26-27]。因此，页岩碎样总孔隙度（GRI法）测定需要进一步完善样品烘干温度、粉碎粒
天然气工业 2020年10期2020-11-03
- XG油田注CO2气膨胀实验研究
录此状态下的饱和压力与膨胀体积；之后注入比前次实验更大量的气体，并记录新的饱和压力和膨胀体积，如此持续进行，如图1类型A所示。图1 原油注气膨胀实验随着注入气量的不断增加，压力须不断升高至新的峰值才可以使CO2气体完全溶于原油中。当实验压力高于目标地层破裂压力时，该实验数据仅作为研究参考，无实际应用价值，此时PVT容器中为气液两相，如图1类型B所示。本次实验共设计了7组，注入气比例分别从5 %～35%mol体积，以5%幅度递增，注入气采用的纯度为99.99
绿色科技 2020年16期2020-10-13
- 潜油电泵井产能预测软件的设计
式中：Qb为饱和压力下的油井产量(m³/d)；Qmi为油气渗流时理论最大产量(m³/d)；Jo为采油指数(m³/(MPa·d))；Pb为饱和压力(MPa)；PR为地层压力(MPa)；Qmax为纯油渗流时的最大产量(m³/d)；Q 为油井产量(m³/d)；fw为含水率(%)；Pwf为流压(MPa)。2.2 油、气、水渗流时的计算(1)普通赋值语句：是把制定的参数值赋给某个变量或某个带有属性的对象，是为变量和控件属性赋值的主要方法。如式1 中对饱和压力下的油井
化工管理 2020年16期2020-10-03
- 金南油田地层原油相态及注CO2膨胀实验研究
系测试，得到饱和压力值、压力与体积系数、压缩系数等数据之间的关系曲线。(3)黏度测试：将地层原油样品保持单相转入高温高压落球式黏度计中，在地层温度下测定其在各个压力点下的黏度。(4)密度测试：测定单次闪蒸分离出来的脱气原油密度。换算成地层温度下各个压力点下的原油密度。1.2 注CO2膨胀实验方法(1)将地层原油样品在高于饱和压力下保持单相转入实验仪器中，在地层温度(84.8 ℃)下稳定不少于4 h，进泵升压至地层压力22.50 MPa，测定此时原油样品的体
非常规油气 2020年2期2020-08-02
- 基于喷动床技术的超临界CO2 聚氨酯珠粒发泡工艺
了饱和温度、饱和压力、饱和时间及其相互作用对珠粒发泡行为的影响，并通过响应面法优化工艺条件，得到发泡倍率8.04、平均泡孔直径74.2 μm、泡孔密度 1.46×107个／cm3的 ETPU。现有研究都建立在高压釜法这一工艺上，此工艺将聚合物颗粒和发泡剂共同加入高压搅拌釜中进行饱和，为保证良好的传质传热，同时避免颗粒粘结，需向其中加入水作为分散剂，有时还需将表面活性剂、碳酸钙和高岭土等作为分散助剂加入，因此产生大量废水[10–12]。无水喷动床发泡技术使用
工程塑料应用 2020年5期2020-05-18
- 冀东浅层稠油油藏CO2/N2复合气体吞吐提高采收率的可行性*
触后对地层油饱和压力、体积系数、黏度等高压物性的影响；其次，利用室内长岩心开展复合气体吞吐物理模拟实验，对比不同CO2与N2比例的复合气体注入后的增压能力和增油效果。结合PVT测试结果和物理模拟的实验结果，系统分析CO2/N2复合气体提高稠油油藏采收率的相关作用机理。1 实验部分1.1 材料与仪器实验用油为冀东G区块地层油样；实验用水为G区块模拟地层水，矿化度1572 mg/L，其中含Na++K+473 mg/L、Mg2+15 mg/L、Ca2+22 mg
油田化学 2020年1期2020-04-07
- 不同油藏压力下CO2驱最小混相压力实验研究
压力低至原始饱和压力后，溶解在原油中的溶解气会部分脱出，此时根据原始地层流体测试获得的MMP是不准确的。为此，根据储层物性和原油性质等从中国西部某油田筛选出8 个典型区块作为研究对象，编号依次为S1—S8，结合高压物性分析、细管实验、多相多组分数值模拟，研究不同油藏压力下的MMP变化规律，以期为该油田CO2提高采收率机理和CO2混相驱应用潜力提供理论依据，为持续推广CO2混相驱技术，保持目标油田持续稳产及CO2混相驱技术整体布局提供技术支撑。1 实验器材与
油气地质与采收率 2020年1期2020-03-24
- 温度和气体对稠油物性的影响*
体加量对体系饱和压力的影响、汽油比与饱和压力之间的关系、不同温度下气体对稠油黏度的影响等进行详细分析。笔者采用PVT 分析仪测试了气体对稠油饱和压力和溶解气油比的影响；采用Haake RS6000 流变仪的密闭系统，研究了温度及添加气体（N2、CO2）对渤海某油田稠油黏度的影响。1 实验部分1.1 实验设备PVT 分析仪，扬州华宝石油仪器有限公司；Haake Reo 6000 模块化流变仪，赛默飞世尔科技公司；利用带高压密闭磁力测试容器的Haake Reo
油田化学 2019年2期2019-08-01
- M110区长8油藏合理流压研究
（地层压力＞饱和压力＞流压），油层中存在单相油流或油水两相流动，流压与油井产量之间呈线性关系，渗流符合达西定律：对于水驱油藏，当油井流动压力低于饱和压力，由于原油脱气，油相的流动能力将发生变化，此时油相相对流动能力Ko可表示为：其中，Vm= Vo+Vw+Vg，式中Vo、Vw、Vg为井下油层部位油、气、水的体积流量，m3/d。将式（3）、（4）、（5）代入式（2）得到井底附近油层中油的相对流动能力：如果井底压力大于饱和压力，则R=0。当井底流压低于饱和压力时
石油知识 2019年1期2019-02-26
- 超临界CO2发泡热塑性聚烯烃弹性体材料的研究
OE2.2 饱和压力和发泡温度对发泡材料密度和发泡倍率的影响研究饱和压力对发泡POE材料密度的影响时，设工艺参数为发泡温度55、60、65、70 ℃，饱和时间为30 min，饱和压力为8、10、12、14 MPa,实验结果如图3(a)所示。图3(a)中可以看出，在相同发泡温度的条件下，发泡材料的密度随着饱和压力的增加而降低，这由于气体的溶解度随着饱和压力的增加而增加，溶解在熔体内的气体对发泡体系具有明显的增塑作用[6]，从而使POE变形和发泡能力得到增强，
中国塑料 2019年1期2019-01-29
- CO2辅助蒸汽提高春光超稠油开发效果实验研究
气混合体系的饱和压力；④通过压力平衡转样的方法将溶解了 CO2的油气混合体系饱和进填砂岩心模型中；⑤模型管出口尾压设定大于CO2饱和压力。3 实验结果与讨论3.1 春光超稠油不同条件下黏度测试春10区块原始油样的乳化含水率为19.12%，脱水后乳化含水率小于0.5%。分别测试原始油样与脱水样品在常压条件下的黏-温关系，同时还测试了7.5 MPa和13.6 MPa压力下脱水原油黏-温关系，测试结果见图1。图1 春10区块原油黏-温关系通常条件下，测试春10区
石油地质与工程 2018年6期2018-12-19
- 超临界二氧化碳在球扁药中的溶解性能研究
数，发现随着饱和压力的增加，SC-CO2溶解量和解吸附扩散系数相应增大；温度升高促使SC-CO2溶解量降低，而解吸附扩散系数则得到相反的结果。Sun等[10]对SC-CO2在硝化棉中的溶解行为进行了研究，得出了饱和温度、饱和压力、饱和时间等参数对SC-CO2溶解量的影响趋势，并应用傅氏转换红外线光谱分析仪(FTIR)研究了共溶剂对硝化棉的增塑作用。此外，聚合物吸收CO2的过程会导致压力的降低，Primel等[11]利用状态方程，通过密闭容器内压力的变化研究
兵工学报 2018年10期2018-11-07
- CO2在准噶尔盆地昌吉油田吉7井区稠油中的溶解性研究
层原油密度、饱和压力、泡点压力下原油体积系数以及溶解气油比等参数的变化规律，论证了CO2驱油技术在研究区特深层稠油油藏开发中的可行性。本文旨在通过室内原油注CO2实验和细管驱替等实验研究CO2在吉7井区稠油中的溶解特性，为论证CO2驱油技术在特深层稠油油藏开发中的适用性提供依据。1 地质概况昌吉油田吉7井区行政上隶属于新疆维吾尔自治区吉木萨尔县，在吉木萨尔县城北约14km；构造上位于准噶尔盆地吉木萨尔凹陷东斜坡，临近古西凸起（图1），面积约为50km2[2
中国石油勘探 2018年5期2018-10-18
- 海上油田晚期注水开发实践
110，原油饱和压力为 6.23～6.87 MPa，原油体积系数为1.1。地层水总矿化度为12 077～16 931 mg/L，水型为NaHCO3型。油藏属于正常的压力和温度系统。33S油藏于1990年12月投产，共 3套层系，实行单层分层开采。该油藏初期采用天然水驱，于1999年7月开始逐步实施注水开发。注水分2期进行，第1期实施注水的油层包括33-4、33-6、34-1W，实施时间为1999年7月～2000年8月；第2期注水油层为34-1E，于2005
重庆科技学院学报（自然科学版） 2018年3期2018-09-11
- 锯齿扁管内沸腾换热试验
·s)，工作饱和压力为0.27～0.46 MPa，加热热流密度为9～42 kW/m2。试验结果表明:相同结构的通道，当量直径小换热能力更强；热流密度和饱和压力对沸腾换热的影响与一个干度值有关。当干度小于此值时，沸腾换热系数会随着热流密度及饱和压力增大而增大；而当干度大于此值时，沸腾换热系数随着干度增大而急剧下降，热流密度和饱和压力对换热的影响较小；该干度值会随着热流密度或饱和压力增大而逐渐变小。质量流率对沸腾换热的影响与热流密度有关，随着热流密度增大，质量
航空学报 2017年3期2017-11-20
- 原油脱气对挥发性油藏产液能力的影响
当地层压力在饱和压力以上时，随井底流压的降低，油藏产液能力降低，但不明显，当地层压力在饱和压力以下时，随井底流压的降低，油藏产液能力降低明显；随油藏含水率的逐渐增高，原油脱气对油藏产液能力的影响逐渐减小。原油脱气；挥发性油藏；产液能力；影响因素地层压力低于饱和压力时，原油会发生脱气现象，油藏中流体由油水两相渗流变为油气水三相渗流，从而影响非均质砂岩油藏的产液能力，进而影响驱油效率及最终采收率。国内许多专家学者针对该问题[1-5]，采用室内实验方法研究了不同
承德石油高等专科学校学报 2017年4期2017-10-21
- 准噶尔盆地未饱和油藏饱和压力初探
地未饱和油藏饱和压力初探张辉（新疆油田公司百口泉采油厂，新疆 克拉玛依 834000）统计准噶尔盆地油气藏171口油井开发初期的饱和压力、溶解气油比、原油体积系数、流体密度等物性参数，分析各变量的相关性。以油层物理理论为依据，建立饱和压力数学模型，解析出准噶尔盆地油藏饱和压力数学计算式。饱和压力；流体物性；数学模型；准噶尔盆地根据油气性质等我们把油气藏分为油藏、临界态油气藏、和气藏。本文研究的是油藏的饱和压力。主要方法是根据油层物理原理及油藏流体物性规律，
化工管理 2017年27期2017-10-13
- X油藏注气混相驱可行性实验研究
MPa，原油饱和压力为11.06 MPa，注N2后饱和压力上升迅速，在原始地层条件下难以实现混相，表现出典型的非混相特征；注CO2后饱和压力上升较平缓，细管法测得的最小混相压力为28.03 MPa，说明利用CO2可实现CO2的混相驱替，而且最终的驱替效果比较理想。说明该油藏可开展注CO2混相驱，为进一步的开发方案调整提供了依据和合理的建议。N2CO2饱和压力 混相驱替X底水油藏位于新疆维吾尔自治区轮台县境内，构造隶属东北坳陷区沙雅隆起阿克库勒凸起上的一个局
石油与天然气化工 2017年4期2017-08-30
- 地下流体脱气对油藏产液能力影响研究
地层压力低于饱和压力后，脱气造成流体的粘度、渗透率变化幅度较大。本文通过相渗曲线变化探讨脱气前后油藏的无因次采液采油指数变化规律，对后期进一步深入分析脱气油藏的开发规律有一定的指导作用。脱气；相渗曲线；无因次采液指数H区属于鄂尔多斯盆地特低渗透油藏， 储层物性以低孔、特低渗为主, 原始气油比高达116.9 m3/d,与典型挥发油对比，该油藏流体性质处于典型挥发油和黑油之间，属于弱挥发性油。该区试井曲线表现为压力恢复曲线呈曲率较大弧线形态，说明地层流体流动受
辽宁化工 2017年10期2017-03-22
- 支化及交联聚对苯二甲酸乙二醇酯的制备及其发泡性能
了发泡温度和饱和压力对发泡过程的影响。聚对苯二甲酸乙二醇酯; 支化; 交联; 发泡聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)具有机械强度优良,耐蠕变，抗疲劳性、耐摩擦性及电绝缘性佳等特点,广泛应用于纤维、聚酯瓶、包装薄膜及工程材料领域[1-2]。相比于常用的聚丙烯、聚苯乙烯、聚氨酯等发泡材料,PET发泡材料具有热稳定性好、力学性能优良等优点,可以作为结构材料使用,有着广阔的应用前景。普通PET由于其线性结构及其相对分子质量较低,导致其熔体黏度和熔体强度较低,因此在发泡
华东理工大学学报(自然科学版) 2017年1期2017-03-08
- 特高含水期水驱油藏合理地层压力界限研究
力，即保持在饱和压力附近，同时考虑油田产量需求，确定了萨中开发区合理地层压力界限为10.1MPa，并确定了在最大注水能力下采液量不变时地层压力合理恢复速度。该方法可为特高含水各开发区制定不同的调整对策及挖潜方法提供一定的指导意义。特高含水期；水驱油藏；地层压力；采收率；井底流压油藏合理压力系统政策研究一直是水驱油田开发注水、产液政策的核心。对于注水开发油田来说，油层压力水平的高低对开发过程有影响，对储量的最终采收率也有影响。确定合理的地层压力一直是油藏工程
长江大学学报(自科版) 2016年35期2016-12-17
- 萨中开发区地层脱气影响流压界限研究
底流压f小于饱和压力b时，即f式中：wfmin—油井最低允许井底流压，MPa；b—饱和压力，MPa；R—地层压力，MPa；—天然气溶解系数，m3/(m3·MPa)；—井底附近油层绝对温度，K；w—原油含水率，小数；o—原油体积系数，m3/m3。利用（1）、（2）式可计算油井的流动压力与产量的关系曲线，通过曲线可以看出，随着油井井底流压的下降，其油井生产压差变大，产量增大；同时，当井底流压降到某值时，油井产量达到最大，如果在降低井底压力，则会造成在油井井底附
当代化工 2016年9期2016-10-28
- 车用LNG燃料供给系统发展探讨
料供给系统，饱和压力供给系统在欧美地区起源并趋于成熟。引入我国时因国情的不同又发展为适应国内需求的自增压供给系统。随着技术的进步，未来五到十年，低温压力泵供给系统技术将成为新的主流技术。本文介绍了车用LNG燃料供给系统的发展历程及三种LNG供给系统的特征、原理及优劣，并对短期未来LNG供给系统的发展予以展望。LNG；供给系统；现状；发展10.16638/j.cnki.1671-7988.2016.08.002CLC NO.: U473Document Co
汽车实用技术 2016年8期2016-09-19
- 水驱油田生产气油比主控因素及其影响规律研究
井底流压以及饱和压力。从这三个角度出发，进行了数值模拟研究，研究结果表明，在含水率一定并且其它因素保持不变时，生产气油比随着井距的增大而降低。在含水率为97%时，井距为125 m时的生产气油比为50.96 sm3/sm3，而在井距为300 m时的生产气油比降低至45.92 sm3/sm3。含水率一定并且其它因素保持不变时，生产气油比随着井底流压的升高而降低，在含水率为93%时，井底流压为1.0 MPa时的生产气油比为67.40sm3/sm3，而在井底流压为
当代化工 2016年5期2016-08-11
- 注入水对地层油高压物性影响实验研究
模拟地层油的饱和压力和溶解气油比都降低，且降低的幅度随含水百分比的增大而增大。当含水百分比为80%时，注水使模拟地层油的饱和压力降低 10.33%、溶解气油比减小16.00%，注聚合物溶液使模拟地层油的饱和压力降低 8.75%、溶解气油比减小12.93%。不同含水百分比条件下，注水时气水比平均值为2.09 cm3/g，注聚时气水比平均值为2.01 cm3/g。注入水进入油藏与地层油充分接触后会从油相夺取部分气体成为含气水。关键词：地层油；饱和压力；气油比；
当代化工 2016年1期2016-07-22
- 应用数值模拟研究原油脱气后注气效果
中，对于低于饱和压力下注气的相关理论和实验研究很少。目前，室内注气实验均建立在饱和压力之上，而且实验周期较长，花费较大。为此，采用数值模拟方法在室内实验的基础上建立起对应的数值模拟模型，验证其正确性，进而模拟研究原油脱气下注气的效果。结果表明：利用数值模拟方法开展压力低于饱和压力下注气，结果可靠；原油脱气后注气驱油，其采收率随压力变化出现上翘趋势；压力仍是影响注气驱油采收率的一个关键性因素。此次研究补充和丰富了油藏注气研究的相关内容，为更好地开展油藏注气驱
当代化工研究 2016年4期2016-03-16
- 不同气体注入对挥发油流体性质的影响
O2对挥发油饱和压力基本没有影响，使体积膨胀和界面张力降低幅度最大，同时降黏效果也较好；CO2是挥发性油藏注气保压开发最理想的气体，若考虑到注CO2在气源获取和管材防腐等方面存在困难，则天然气是另一种可选择的经济有效的气体。挥发油；注气膨胀实验；流体性质；数值模拟国外挥发性油藏的发现始于20世纪40年代末50年代初，国外学者针对开发过程中存在的问题进行了大量实验室相态研究和动态模拟[1-3]，使挥发性油藏的开发水平不断提高。近年来国内也陆续发现挥发性油藏[
油气藏评价与开发 2015年3期2015-05-09
- 井底脱气半径方程建立及影响因素分析
)当压力低于饱和压力后，原油会在地层脱气，在井筒附近形成三相流，影响油井产量。针对大多数油井在生产过程中仅在井底附近局部脱气的现象，根据渗流力学理论，建立油井脱气半径的计算公式，重点分析地层压力、井底流动压力、含水率对脱气半径的影响。研究结果表明，油井脱气半径随井底流压和地层压力的降低而逐渐增大，当地层压力降至饱和压力时，脱气半径等于供给半径；含水率对脱气半径的影响远小于地层压力和井底流压的影响，生产过程中可忽略不计。脱气半径； 流动压力； 饱和压力； 地
重庆科技学院学报（自然科学版） 2015年5期2015-04-22
- 数值模拟研究原油脱气对混相压力的影响
须在压力高于饱和压力条件下进行。而针对驱替压力小于饱和压力的情况，由于需考虑地层原油脱气的影响，情况较为复杂，目前还没有开展对应的细管实验，因此如何获取准确的MMP成为关键。在对地层流体PVT性质进行拟合的基础上，建立一维数值模型模拟细管实验确定MMP，最后，模拟预测不同脱气程度下原油和注入气MMP。结果表明：在准确拟合流体PVT参数场的基础上，利用数值模拟方法建立的细管实验模型能够得到可靠的MMP；当驱替压力大于MMP时，原油采收率随驱替压力的增加并无太
天然气与石油 2015年6期2015-04-21
- 高饱和压力油藏开发方式的探究
下降，远小于饱和压力，断块的采出程度总体不高，这就需要采取一定的措施，传统的模式有注水开发模式，不同的模式和技术会对开采效率产生极大的影响，新兴的开发模式为天然气驱模式，对开采效率的提升有着更为显著的提升作用。1 注水开发模式(1)对油藏的内部构造和存储情况深入了解 高饱和油藏油层分布很分散，连续性不足，油层平面状况变化大，开采纵向情况复杂，再加上天然裂缝、人工裂缝的存在，使油藏平面内部和各层面之间的矛盾状况愈发复杂，这就要求我们做好对油藏地址的调查研究，
化工管理 2015年22期2015-03-23
- PVT取样的前期准备
于预计的原始饱和压力下进行生产的油(气)井。2.2 不产水或产水率不超过5%的油(气)井。2.3 气油比和地面原油相对密度在周围井中有代表性的油(气)井。2.4 采油(气)指数(日产油量/生产压差)比较高，在较小压差下能达到稳定生产的油(气)井。2.5 油(气)流稳定，没有间歇现象的油(气)井。2.6 井口量油测气设备齐全可靠，流程符合取样要求的油(气)井。2.7 水泥封固井段层间无串槽，井内无落物的油(气)井。2.8 取样时，作业期间的入井流体应被替喷干
化工管理 2015年9期2015-03-23
- 华北低渗透油藏烃气驱最小混相压力实验研究
MPa低于饱和压力,温度74 ℃)下与烃气混相的最小压力及气体突破时间,为该区块低渗透油藏烃类气驱注入压力的选择提供依据。实验结果表明：Q区块在目前地层条件下注烃类气驱的最小混相压力(62.75 MPa)要高于原始地层条件下的最小混相压力(54.77 MPa),并且注入压力越高,烃气突破越晚,最终采出程度越高。在目前油藏条件下不能实现混相驱,但适当提高注入压力,可实现烃气与原油近混相,最终达到提高原油采出程度的目的。最小混相压力；烃类气驱；自然衰竭；注入
天然气与石油 2015年4期2015-02-24
- 聚合物驱合理地层压力控制方法
近，不能低于饱和压力；转聚合物驱前地层压力低时，应在转驱前提高地层压力到原始地层压力，再进行聚合物驱效果较好；聚合物驱过程中地层压力低时，调整地层压力的时机越早越利于改善聚合物驱效果。应用上述方法，调控了正在实施的二类油层区块的地层压力，地层压力由平均10.2 MPa上升到10.6 MPa，聚合物驱效果显著。合理地层压力的调控方法对于聚合物驱及时的跟踪调整具有重要意义。二类油层；饱和压力；注采比；开采曲线；聚合物驱0 引 言水驱开发研究表明，地层压力是整个
特种油气藏 2015年6期2015-02-17
- 油井合理井底流压的确定
压降低到原油饱和压力以下后，井筒附近原油大量脱气，液相相对渗透率降低，最终造成油井产液量不增反降。本文通过分析气、液相的相对流动能力，采用无因次化处理的方法，确定油井的合理井底流动压力，并进一步寻找合理井底流压随含水率的变化规律。1 油井流入动态模型的建立考虑原油脱气和油井产水的影响，基于油井流入动态模型［2］，以原油饱和压力为节点，不同井底流压条件下，可将油井的流入动态划分为3种情况:当井底流压高于原油饱和压力(pwf＞pb)时，油井产量与井底流压呈线性
重庆科技学院学报（自然科学版） 2014年5期2014-09-21
- 辽河油田欧37区块CO2吞吐试验研究
溶解汽油比和饱和压力呈增长趋势,其中溶解汽油比增幅较大,饱和压力增幅较小,而黏度、密度呈下降趋势,且降幅很小;随CO2注入量的增大,溶解汽油比呈快速增长趋势,饱和压力增长趋势不明显;在实际施工中,采用第1周期进行CO2吞吐较为适宜,并将CO2注入量控制在0.15PV。辽河油田;CO2吞吐;采收率;换油率辽河油田欧利坨油田欧37块 (简称欧37区块)沙三上亚段油层纵向上主要分布在沙三上亚段的中下部,埋深2600～3000m,油层分布主要受构造控制,油水界面为
长江大学学报(自科版) 2014年20期2014-06-27
- 南梁西区M井组长4+5合理流压探讨
当流压降低于饱和压力后，井底附近出现气液两相流，形成气化液体渗流，使油相渗透率急剧下降；同时还会使得原油中溶解气的稀释效应降低，原油粘度增加。此外，压力降低后，储层岩石发生弹—塑形变形，也会导致渗透率下降，有必要对该区M井组合理的流压进行确定。1 开发概况南梁西区长4+5储层以发育水下分流河道微相为主，砂体横向连片性较好，为有利储层。研究区以发育长石砂岩为主，岩屑质长石砂岩次之。储层平均孔隙度为11.67%，平均渗透率为0.45mD，储集空间以次生孔隙为主
科技视界 2014年25期2014-04-27
- 湖相页岩油可动性
——以渤海湾盆地济阳坳陷东营凹陷为例
气油比及原油饱和压力等特征，在此基础上，从地层能量角度，分析页岩油的可动性。研究表明，Es4s和Es3x弹性可动油率和溶解气驱动可动油率均随深度增加而增大，Es4s页岩弹性可动油率和溶解气驱动可动油率均高于Es3x页岩。2 800～4 000 m深度范围内，Es3x总可动油率为8%～28%，Es4s为9%～30%。综合页岩含油饱和度变化剖面和可动油率变化剖面，认为3 400 m以深是东营凹陷Es3x和Es4s页岩油勘探开发的有利区。图11表1参27湖相页岩
石油勘探与开发 2014年6期2014-03-07
- 高压取样技术的研究与应用
挥发油气藏。饱和压力是原油中溶解气开始分离出来的压力，如果地层压力降到原始饱和压力以下，油藏就形成了油、气两相，流入井中的油、气两相摩尔比不等于地层中形成的气、液摩尔比［1］。试油中黑油在井筒中的流动形态大致可分为纯油流、泡流、段塞流、环流和雾流几种［7］。（1）纯油流。取样点的压力高于饱和压力地层流体。（2）泡流。此段井筒压力稍低于饱和压力，少部分气从油中分离出来，以小气泡状态存在于油中。虽然小气泡有一定的膨胀能量，由于气体与油的密度差别较大，气泡所占油
石油钻采工艺 2013年6期2013-12-23
- 裂缝性高饱和压力油藏产能计算新方法
性碳酸盐岩高饱和压力油藏随着地层压力的下降，渗透率会发生明显的下降，即表现出强的应力敏感性［1－8］，随着气体从原油中脱出，原油的体积系数和粘度都会发生变化。因此不能用常规的方法去预测计算这类油藏的油井产能。由于主要是流动系数与常规油藏有差异，因此我们首先研究流动系数的变化规律，再以达西公式为基础导出产能预测方法。1 流动系数与油藏压力的变化关系对于高压异常压力敏感性油藏，当油藏压力下降时，油藏孔隙压力(内压)减小，油藏渗透率降低，采液指数也随之降低。渗透
石油与天然气地质 2013年2期2013-11-10
- 含蜡原油析蜡点确定的新方法及其应用
05MPa，饱和压力10.78MPa，压力系数0.79，平均地层温度60.5℃，地温梯度为3.0℃/100m。3.1 试验用流体将井口取来的高压油样通过实验室测试，分析出油气组分、气油比。按原气样组分配置天然气，油样过滤除杂后与配置的天然气按照测定的气油比在地层温度、压力下配制成地层流体样品。3.2 析蜡曲线测定利用石蜡沉积激光检测仪测定不同压力下油样的析蜡点。在压力13MPa 下，激光功率随复配油样的温度变化曲线如图1所示，由图中的转折点可确定出析蜡温度
河南科技 2013年6期2013-11-07
- 胡尖山油田油井合理生产参数优化及应用
因为流压低于饱和压力时，原油脱气现象严重，从而影响产能发挥，当因降低流压增加的产量小于气体影响减少的产量时，IPR 曲线存在拐点，此时采液指数最高，但采油指数因受气体影响较为严重，并不是最高，所以生产中一般取饱和压力的2/3 作为合理流压，此时采油指数最大；另外，超低渗透油藏主要受渗透率影响，生产存在启动压力，大于改启动压力，原油才能克服各阻力的束缚，进入井筒；最后，从不同含水期的IPR 曲线可以看出，随着含水的升高，最低流压呈下降趋势，所以可以用来确定不
石油化工应用 2013年5期2013-07-04
- 蒸汽发生器运行极限计算
或二回路极限饱和压力，统称作蒸汽发生器的运行极限，也可分别称为差压极限、湿气极限和振动极限。运行极限用各负荷情况下，蒸汽发生器一回路冷却介质的平均温度曲线，二回路饱和压力曲线表示。图1 用一回路冷却剂平均温度表达的运行极限曲线Fig.1 Operating limits indicated by the average temperature at primary side图2 用饱和压力表达的运行极限曲线Fig.2 Operating limits in
中国核电 2012年3期2012-11-20
- 具有拐点的油井IPR方程建立及应用
流动压力低于饱和压力时，溶解于原油中的天然气析出，水驱油藏油井出现三相渗流，部分油井受其影响，产量出现随着流动压力降低而下降的现象，表现为IPR曲线发生倒转。利用新建立的油井流入动态关系方程，能够合理地拟合和描述这种倒转现象，并可以判断油井IPR曲线是否出现倒转现象或具有拐点，计算油井的最低合理流动压力。新建立的IPR方程通式囊括了大部分经典的IPR方程，包括经典的Vogel方程和Fetkovich方程及其推广式，具有较强的实用性。油井;流入动态方程;饱和
特种油气藏 2012年4期2012-09-15
- 低渗透致密岩自动加压及恒压孔隙度测试装置的研制
则要求必须把饱和压力加到一定程度并在压力相对恒定的状态下样品饱和一段时间[2]。目前,饱和乙醇法致密岩孔隙度测试技术存在的主要问题是:1)样品抽真空环节极易发生真空泵损毁事故,降低装置的真空度并影响真空泵的使用寿命。饱和乙醇法存在乙醇流入真空管路及真空泵的问题,无水乙醇与真空泵油性质差异较大,一旦回流至真空泵内极易导致真空泵损毁。图1 饱和煤油法与饱和乙醇法孔隙度测试流程差异2)致密岩石采用饱和乙醇法测定孔隙度测试须人工打压,劳动强度大。饱和压力从0 MP
石油管材与仪器 2010年6期2010-11-04
- 考虑汽包压力信号的三冲量给水控制策略改进
略平衡容器室饱和压力误差因素，考虑到汽包饱和压力对水位测量误差的影响，可以采用文献[4]方式对汽包水位测量值进行修正。显然 ，也就是 ，以汽包设计饱和压力下的比重近似处理前半部分参数。则式(1)可以简化为：2 汽包水位的影响因素与汽包压力的相对关系相对于汽包压力对水位测量的影响而言，汽包压力对实际水位的影响更大。影响水位的因素主要有锅炉蒸发量.给水量、给水温度、炉膛燃烧，同样我们从这四个方面对汽包压力进行分析。式(3)表明汽包水位变化的影响因素。 表示当前
制造业自动化 2010年11期2010-08-23
- 4KG-M制冷机做冷源的自循环氦液化装置研制
.17 K(饱和压力为96 kPa)时，获得了74 L/d的液化率;在液氦温度为4.42 K(饱和压力为121 kPa)时，获得了116 L/d的液化率;经拟合，在液氦温度为4.2 K(饱和压力为100 kPa)时，液化率为83 L/d。而且该小型氦液化装置不需要循环泵，实现了自循环，运行可靠。作为首台具有每天百升氦液化率的小型氦液化装置的成功研制，对涉及低温液氦的科学实验、氦气资源的有效利用和多台制冷机氦液化装置的设计制造，都具有积极意义。本装置将安装于
低温工程 2010年1期2010-02-23
- 对熟肉真空冷却曲线的分析
成。当产品的饱和压力接近真空室内压力时,慢速冷却阶段出现。对真空冷却过程中的压力、温度变化进行分析,认为产品内外的压差变化导致真空冷却过程中出现快速和慢速2个冷却阶段。关键字真空冷却;熟肉;饱和压力;冷却速率中图分类号TS251.6文献标识码A文章编号 1007-5739(2009)08-0171-02真空冷却是一种依靠水分蒸发来进行快速冷却的方法。在50年前,真空冷却就已经被应用于莴苣、蘑菇以及切花的预冷[1-4]。近几年来,食品安全问题,尤其是肉制品的
现代农业科技 2009年8期2009-06-29