成胶_参考网

稠油热采可降解封窜剂的制备及性能评价

的黏度。封窜体系成胶时间及成胶强度测定：按一定配比将各组分搅拌均匀后得到成胶液，将其移入耐高温水热反应釜中，观察封窜剂在不同温度及不同组分配比下的成胶时间和成胶强度。成胶强度采用文献［10-11］中的方法进行测定，每隔1 h观察溶液的成胶情况，观测高温凝胶状态确定成胶强度。规定成胶时间为成胶液在高温状态下固化后强度达到F级的时间。封窜体系热稳定性测定：将优选配方体系均匀混合得到的成胶液放在恒温烘箱中老化观察，分别记录老化30，60，90 d下封窜剂的脱水率

石油化工 2023年2期2023-03-15

耐高温凝胶调剖体系成胶性能影响因素研究

高温凝胶调剖体系成胶性能影响因素研究杨劲舟1,2，徐国瑞1,2，李建晔1,2，鞠野1,2，刘光普1,2，李海峰1,2（1. 中海油田服务股份有限公司油田生产事业部，天津 300459；2. 天津市海洋石油难动用储量开采企业重点实验室，天津 300459）通过优化聚合物及交联剂类型及比例，研究对凝胶体系成胶性能及耐温耐盐性能的影响，研制出了适用于高温高盐油藏的凝胶调剖体系，并获得了主要性能指标。实验结果表明，所研究的高温凝胶体系在温度140 ℃、矿化度50

辽宁化工 2023年1期2023-03-12

油藏环境对高温交联聚合物凝胶成胶性能的影响

度或模量来表征其成胶强度，且将凝胶溶液黏度或模量增加的拐点所对应的时间定义为凝胶的成胶时间[10]。如 20世纪90年代，Sydansk采用流变法研究了HPAM/Cr3+的成胶性能，并根据凝胶成胶后的流态提出了 Sydansk代码用于表征凝胶成胶强度。Al-Muntasheri等采用流变法研究了PAtBA/PEI和PAM/PEI的成胶性能，并提出了两种凝胶体系的交联机理。调剖堵水作业过程中凝胶溶液自井口注入，进入地层高渗区域后成胶，封堵地层高渗水流通道，从

辽宁化工 2022年11期2022-11-29

低温无机铝凝胶调剖体系的研制和性能研究

因素影响了体系的成胶质量。同时，温度、地层水矿化度等油藏条件也在影响着体系的热稳定性[12]。为此，有学者提出一种低温无机铝凝胶体系[13-14]。但该体系成胶受制于其中的pH值调节剂尿素的分解，所以应用温度不易过低，且无有效控制成胶时间和质量的手段，应用受到限制。本文提出以AlCl3为反应物、C6H12N4为pH值调节剂、Na3C6H5O7·2H2O为控制剂，制备了一种适用于低温、耐盐性强、稳定性高、成胶时间易调节的铝凝胶堵剂体系。由于C6H12N4分解

西安石油大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-06-01

裂缝性油藏二次交联凝胶堵剂体系研究与评价 ——以A油田为例

法来评价凝胶体系成胶强度），如表2所示。表2 凝胶强度代码标准2 二次交联凝胶堵剂体系配方优选实验所用聚合物为油田常用的速溶型干粉聚合物，先进行地面第一交联体系质量分数优选，再进行地下反应的第二交联剂质量分数优选。2.1 聚合物质量分数优选固定第一交联剂聚交比为12∶1，分别设定聚合物质量分数为0.1%、0.2%、0.3%、0.4%、0.5%，考察聚合物质量分数对一次成胶性质的影响（图1）。由图1可知，在聚交比不变的情况下，聚合物质量分数越大，一次交联后成

石油地质与工程 2022年1期2022-04-28

渤海中低温油藏调剖体系筛选评价研究

过筛选不同类型的成胶体系进行实验评价，从而筛选出适合中低温油藏条件的调剖体系，为渤海湾此类油藏的调剖体系选择具有指导意义。中低温；调剖体系；成胶实验目前渤海湾部分油田油井含水高于80%，调剖需求迫切。针对中高温油藏条件，调剖体系较为成熟[1-3]，但针对70 ℃以下的中低温油藏条件调剖体系并未成熟。在此温度范围下，凝胶体系易出现不成胶、成胶慢、成胶稳定性差等问题，使此类措施技术应用效果差[4-6]。所以筛选适用于渤海中低温油藏调剖体系具有深远意义[7-9]

辽宁化工 2022年2期2022-03-15

中低渗油藏提高调驱剂成胶质量研究与应用

夏季出现了调驱剂成胶稳定性差的问题，现场取样15 d后强度下降90%，达不到设计要求，严重影响了调驱效果，调驱区域产量下降。对各调驱点的成胶情况进行调查，2014年4至5月份调驱剂成胶合格率一直维持在100%，但是在6月份成胶合格率下降，8月份仅为61.5%（表1）。表1 2014年调驱剂成胶合格率统计合格的调驱剂外观上观察有一定的舌长，同时用布氏黏度计检测其强度在3 000～5 000 mPa·s，注入地层后能够有效封堵高渗层，有效地起到调驱的效果，不合

石油工业技术监督 2021年11期2021-12-10

一种复合凝胶堵剂的制备与性能研究

温箱中。1.3 成胶时间与成胶黏度测定将混合均匀的凝胶置于恒温箱内候凝，用旋转流变仪测定不同时间的凝胶表观黏度，剪切速率为1.5 s-1。表观黏度稳定时对应的时间即为成胶时间，稳定时的黏度即为成胶黏度。1.4 成胶稳定性评价以优选质量分数和温度制备100 g堵水凝胶，在堵水凝胶的成胶温度下，测定成胶后不同天数凝胶的黏度，并计算黏度保持率。1.5 耐剪切性评价以优选质量分数和温度制备堵水凝胶，以不同的剪切速率对凝胶进行剪切，测定剪切后的黏度。1.6 封堵性评

应用化工 2021年10期2021-11-13

油井堵水用高强度PEI冻胶研究*

联情况，该体系的成胶时间为15 h～9 d，远大于相同条件下铬冻胶的成胶时间。贾艳平等［4］与刘明秩等［5］分别研究了80～95 ℃环境下影响PEI 冻胶成胶的因素，PEI本身在水中会发生质子化反应，当HPAM的水解度比较高时，羧基容易与铵根直接反应，导致两者絮凝，影响成胶情况［6］。PAM 与HPAM 在高温下均会发生热降解，导致冻胶耐温性能较差。针对高温情况，白英睿等［7］采用改性聚合物HAP 与PEI 制备冻胶体系，该体系在岩心中的成胶时间与成胶液在

油田化学 2021年3期2021-10-20

AM 单体缓凝调堵剂的研制与实验评价

水）、注入期间不成胶、成胶时间可控、成胶后强度高的封窜剂。在施工压力接近注水压力，堵剂选择性地进入层内窜流通道，深度调整层内和平面矛盾，避免污染同层的剩余油空间。国内以AM（丙烯酰胺单体）为主的调堵剂研究与应用较早[1]，但该体系的成胶时间只有几个小时[2-4]，施工风险大，制约了该项技术的应用与发展[5]。本实验以AM 单体为主剂（η：1.33 mPa·s）、延长初始成胶时间和提高终凝强度为目的，对70 多种引发剂、交联剂和助剂进行优选、并利用正交实验法

石油化工应用 2021年5期2021-06-23

弱凝胶深部调驱配套工艺技术优化

施，现场逐渐出现成胶质量不稳定、配液操作粘损大、注入压力高导致转注水等问题，影响深部调驱的进一步有效实施。因此对配套技术进行研究与优化，通过调整交联剂生成配方、调整搅拌桨转速、实施注聚井解堵降压技术，有效解决了现场存在问题。关键词：深部调驱;成胶;搅拌桨转速;解堵降压1.前言XX区块该块自1979年投入开发，1996年进入高含水开发后期阶段。该块存在以下开发矛盾：（1）储层非均质性严重，主体部位层间矛盾突出。一是层间矛盾导致纵向水驱动用程度差异大：油藏开发

石油研究 2020年3期2020-07-10

基于SR&NI ATRP引发机理延缓就地聚合凝胶成胶时间

化度、pH 值及成胶时间过快等［10］。其中，成胶时间的控制对于就地聚合凝胶的深部调剖具有重要意义，特别是高温低渗透油藏，成胶时间过快，易造成井筒和近井油藏的堵塞，导致调剖失败。为了解决就地聚合凝胶成胶时间过快的问题，目前常用方法有缓聚法、双液法和多重乳液法等。例如，蒲万芬等研发了一种延缓成胶技术，可在120 ℃条件下，将成胶时间控制在20～72 h，但是所用体系含有毒性较高的甲醛和苯环，对环境及施工人员危害较大［11］；王浩提出双液法调剖工艺，2 种工作

油气地质与采收率 2020年2期2020-04-14

基于ARGET ATRP原理控制就地聚合体系成胶时间*

是就地聚合体系的成胶时间难以控制，因此注入的聚合体系无法在目标区域成胶［5-6］。目前为了解决就地聚合调剖剂注入过程中因聚合交联反应过快导致井筒和近井油藏的堵塞问题，常用的方法有双液法［7］、多重乳液法［8-9］、缓聚法［10-11］，其中双液法有在地层中混合不均、化学剂利用率低的问题；多重乳液法的工艺复杂，施工成本高，且引发剂液滴在低渗油藏孔喉中易与单体溶液分离；缓聚法在一定程度上可延长反应成胶时间，但温度一旦过高，体系成胶时间仅有几小时，因此这3种方法

油田化学 2020年1期2020-04-07

铬冻胶缓交联体系

堵剂应具有较长的成胶时间和较高的封堵强度［7］。但高强度铬冻胶往往成胶时间过快，难以满足现场作业的要求。针对此问题，目前常用的延缓铬冻胶成胶时间的方法主要有两种：1）使用氧化还原体系［8-11］，通过控制Cr3+的生成速度以控制成胶时间；2）在体系中加入螯合剂［12-14］，通过螯合剂与聚合物争夺铬离子的方式来控制成胶时间。但这两种方法均存在缺陷：使用氧化还原体系的方法通常仅适用于低温地层，而使用螯合剂或络合剂的方法则会在一定程度上降低铬冻胶的强度。本工作

石油化工 2019年9期2019-10-11

阳离子聚合物铬冻胶的研制与性能评价*

堵剂应具有较长的成胶时间和较高的封堵强度［7］。但高强度铬冻胶往往伴随着成胶过快的问题，难以满足现场作业的要求。目前常用的延缓铬冻胶成胶时间的方法主要有两种：（1）使用氧化还原体系［8-11］，通过控制Cr3+的生成速度来控制成胶时间；（2）在体系中加入螯合剂［12-14］，通过螯合剂与聚合物争夺铬离子的方式来控制成胶时间。这两种方法都是从交联剂的角度出发，但均存在一定的缺陷。使用氧化还原体系的方法通常仅适用于低温地层，而使用螯合剂或络合剂的方法则会在一定

油田化学 2019年2期2019-08-01

羟甲基木质素磺酸钠对聚丙烯酰胺弱凝胶的改性

80 ℃恒温箱中成胶。使用圆锥型同心圆筒，剪切速率为1 s-1，黏度测定时温度为成胶温度。2 结果与讨论2.1 水溶性酚醛树脂用量对成胶黏度的影响由图1可知，体系成胶黏度随酚醛树脂用量的增加呈现出先增大后减小的趋势，当酚醛树脂用量为0.20 g时，成胶黏度达到最大。这是由于当交联剂用量过少时，交联程度较小，导致所形成的凝胶黏度较小。当交联剂用量过大时，导致交联程度增大，凝胶硬度变大，回弹性变差所致[13]。因此适宜的酚醛树脂用量为0.20 g。图1 酚醛树

应用化工 2019年4期2019-05-07

高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂的研究

引发剂，在高温下成胶时间为1～4 h可调，保证现场堵漏施工的顺利进行。此外，成胶后凝胶抗拉强度大，可有效封堵裂缝型恶性漏失。1 实验部分1.1 材料与仪器部分水解聚丙烯酰胺（分子量为8000 kDa）交联剂N，N’-亚甲基双丙烯酰胺，乙酸铬，聚乙烯亚胺（PEI），丙烯酰胺，偶氮二异丁脒盐酸盐，分析纯级；热熔胶，工业级。电子万能试验机，高温高压流变仪，HAKKE流变仪，滚子加热炉，高温高压堵漏仪（自制）。1.2 延迟引发剂的制备延迟引发剂的制备参照相关文献报

钻井液与完井液 2019年6期2019-03-18

二乙烯三胺酚醛树脂凝胶调剖体系研制及应用

的树脂凝胶体系，成胶适用温度范围为60℃～120℃，可耐受钠离子浓度250 000 mg/L、钙离子 5 000 mg/L、镁离子5 000 mg/L、铁离子500 mg/L及pH大于5的地层环境。120 d后，70℃恒温箱环境下凝胶黏度保留率约为98%以上，90℃～120℃环境下凝胶黏度保留率约为94.7%以上。相比于常规酚醛类交联剂树脂凝胶，新型的二乙烯三胺酚醛树脂凝胶在油田堵水调剖领域有着更广阔的应用前景。一、实验部分1.材料和仪器甲醛溶液(37%)

钻采工艺 2019年1期2019-02-27

尕斯油藏高温高矿化度调剖剂的研制与性能评价

实验方法(1) 成胶液的配制：用矿化度约400 mg/L的清水，按照不同的配方设计要求，分别向烧杯中加入一定质量的魔芋粉粗粉、悬浮剂、交联剂、除氧剂，搅拌均匀后即为成胶液。(2) 成胶时间的测定：取100 mL成胶液注入西林瓶中，熔烧密封后放置于126 ℃恒温箱，每隔一段时间取出，观察其成胶情况。成胶时间参考目前较为普遍运用的SydanskGSC强度代码法，堵剂由强度A级变为强度G级的时间为成胶时间[14]。(3) 成胶强度的测定：魔芋胶调剖剂体系成胶后强

石油与天然气化工 2018年4期2018-09-05

铬型交联剂GJL-Ⅰ的研制及性能评价

1.2 实验方法成胶体系溶液的配制：向250 mL广口瓶中加入200.0 g配液用水，在磁力搅拌下缓慢加入0.4 g聚合物，搅拌2 h后得到基液；然后向上述基液中加入0.4 g交联剂，搅拌均匀，然后密封。凝胶黏度的测定：将成胶体系溶液配制于250 mL的广口瓶中，置于60℃恒温干燥箱中成胶，并用DV3T型旋转黏度计在60℃和6 s-1条件下测定其黏度。2 交联剂GJL-Ⅰ的合成将有机酸加到一个配有温度计、回流冷凝管、热电偶及磁力搅拌器的三口烧瓶中；在搅拌条

石油化工应用 2018年6期2018-07-19

一种新型堵水调剖用酚醛交联剂的研究

剂制备凝胶体系，成胶黏度可达20000mPa·s，成胶适用温度范围为60～120℃，可耐受钠离子20000mg/L、钙离子5000mg/L及pH=5～9的地层环境，成胶60天后凝胶黏度保留率约为75%，封堵率94%左右。相比于常规酚醛类交联剂具有更广阔的适用性。交联剂；合成；聚合物；凝胶；封堵率油田堵水调剖作业常用凝胶体系为聚丙烯酰胺-酚醛体系[1-2]。酚醛类交联剂的主要成分为苯酚和甲醛[3-4]，利用苯酚和甲醛反应后生成的羟甲基与聚丙烯酰胺所带羧基脱水

化工进展 2017年9期2017-09-06

Cr3+凝胶动态循环成胶界限室内评价

3+凝胶动态循环成胶界限室内评价刘 婷(东北石油大学 黑龙江 大庆 163318)选取中分分子量聚合物，HD-4、HD-5、HD-6型交联剂配制的Cr3+凝胶在经过五层互成45度25目筛网循环装置的条件下分别对Cr3+凝胶体系进行动态成胶浓度界限进行评价。实验表明：聚合物成胶最低浓度在800～850mg/L，对应交联剂成胶最低浓度为70mg/L～90mg/L，低浓度的Cr3+凝胶体系成胶时间一般在24h～120h之间，成胶后体系粘度会显著上升，表明Cr3+

福建质量管理 2017年10期2017-09-03

双铝法合成拟薄水铝石的优化研究

所考察的因素中，成胶pH、成胶温度、成胶时间、碱浓度、酸浓度、老化温度、老化时间是影响拟薄水铝石孔性质的主要因素。正交试验优化得出的最佳反应条件为：硫酸铝浓度125g·L-1，偏铝酸钠浓度200g·L-1，底水体积1.5L，成胶温度65℃，加料速度20mL·min-1，成胶pH在8.50左右，成胶时间40min，老化温度70℃，老化时间0.5h，干燥温度70℃，干燥时间6h。在该条件下合成的拟薄水铝石，其堆密度为0.526g·mL-1，比表面积为282m2

化工技术与开发 2017年7期2017-07-31

改善牛心坨油田调剖剂成胶效果除氧剂优选

牛心坨油田调剖剂成胶效果除氧剂优选曹广胜， 李建晔， 祝 健， 王培伦， 李世宁， 何 奇(东北石油大学 石油工程学院，黑龙江 大庆 163318)牛心坨油田20年注水开发，平面和层间的注水矛盾突出，急需进行吸水剖面调整，尤其是深度调剖。利用现有的调剖剂体系进行调剖改善，成胶效果差，调剖效果不理想。经调研发现调剖剂中溶解氧的存在是破坏调剖成胶效果的主要因素。通过现场提供的聚合物、交联剂和水样品，利用油田常用除氧剂对牛心坨油田调剖剂成胶改善效果开展了一系列室

辽宁石油化工大学学报 2017年4期2017-07-31

低温复合交联凝胶调剖剂配方的研制

境下普通凝胶体系成胶困难，强度低，注入能力差，难以有效封堵裂缝窜流通道等问题，研究了一种低温复合交联凝胶调剖剂。该调剖剂采用有机铬作为第一交联剂，酚醛树脂作为第二交联剂，醋酸氨作为促凝剂，硫脲作为稳定剂，其最优配方为聚合物HPAM(0.300%)+交联剂J1(0.050%～0.075%)+交联剂J2(0.020%～0.030%)+促凝剂CSA(0.020%～0.030%)+除氧剂LN(0.020%)。该体系初始黏度190 mPa·s，凝胶体系成胶后强度可以

重庆科技学院学报（自然科学版） 2017年3期2017-06-05

油田污水配制聚合物凝胶的适应性研究

/有机铬交联剂)成胶性能的影响开展了室内评价实验。结果表明，矿化度及二价阳离子对成胶性能有一定影响，需控制矿化度在10 000～30 000 mg·L-1之间，Ca2+、Mg2+含量在200 mg·L-1以内；还原性物质S2-、Fe2+对成胶性能影响很大，需分别控制在1 mg·L-1及0.5 mg·L-1以内；悬浮固体及原油对体系成胶性能影响相对较小。加入沉淀剂除去Ca2+、Mg2+，加入氧化剂除去S2-、Fe2+，可以增强聚合物凝胶体系成胶效果。该研究对

化学与生物工程 2017年5期2017-06-01

弱凝胶体系成胶的影响因素

25)弱凝胶体系成胶的影响因素罗进刚(辽河油田高升采油厂工艺研究所， 辽宁 盘锦 124125)弱凝胶体系条件下调驱属于实现高采收的重要技术，现已经获得我国大多数油田开采方面的认可。相关研究体系中认为，成胶性能强弱直接影响调驱成果。本研究结合实际情况，具体探究了影响成胶方面的因素。聚合物分子量以及相关因素对实际成胶的影响较大，剪切作用也对成胶产生一定影响，另外，水质等因素几乎不对成胶起到作用。希望通过本研究可以对未来技术发展产生重要促进作用。弱凝胶;成胶;

化工管理 2017年19期2017-03-07

影响丙烯酰胺堵水剂成胶因素

强度很大。但是其成胶的时间非常短，导致施工中难度倍增。为了完善丙烯酰胺堵水剂的配方，提高其堵水的时间，应该对成胶因素进行分析。1 实验1.1 原料和仪器原料主要采用工业级的丙烯酰胺，过硫酸盐。仪器主要采用恒温的烘箱和流变仪。1.2 实验方法在进行静态成胶实验的环节中，按照比例配置丙烯酰胺堵水剂，将其放在65摄氏度的烘箱中，定期对成胶的情况进行观察。在进行动态扫描震荡的环节中，借助流变仪对不同温度下丙烯酰胺堵水剂成胶的强化过程进行分析，确定好频率和强度。2 

化工管理 2017年35期2017-03-03

一种复合交联剂的制备及性能评价

交联剂用以改善其成胶性能。两步法合成使得甲醛和苯酚反应更为充分，产物主要以多羟甲基酚的形式存在，因而该复合交联剂无刺激性气味，保存时间长，金属离子促交联剂的引入显著改善了其成胶性能。实验结果表明，该复合交联剂用量在0.1%以上即可成胶，较传统酚醛类交联剂其成胶强度显著增加，成胶时间8～48h可控，成胶温度范围为60～120℃。采用此复合交联剂得到的凝胶体系稳定性强，成胶强度在两个月以上无减弱趋势。该复合交联剂在油田堵水调剖领域具有极大的应用前景。交联剂；酚

化工进展 2017年2期2017-02-17

大孔容孔径氧化铝的合成研究

001）采用中和成胶法，以偏铝酸钠、硫酸铝等为原料，考察了成胶温度、成胶pH值、助剂等条件对合成氧化铝产品性能的影响。结果表明：升高成胶温度，氧化铝产品的结晶度随之增高，比表面积呈先增大后减小的趋势，孔容、孔径增大，在成胶温度为70 ℃时产品的最可几孔径最大。随成胶pH的升高，氧化铝产品的比表面积逐渐减小，pH=7时以小孔为主，pH=8时孔容增至最大，孔分布向大孔方向偏移，继续增高pH值孔容和大孔比例均减小。在成胶体系中引入2%的P、F、Si作为助剂均可有

当代化工 2016年6期2016-09-19

耐盐型聚合物调剖剂的影响因素研究

值等因素对聚合物成胶情况的影响，确定最佳使用条件，并着重分析了各种因素的影响。耐盐聚合物；调剖剂；影响因素本文针对实验室研制的耐盐型聚合物GY-5调剖剂进行性能评价，分别考察地层水矿化度、聚合物浓度、交联剂浓度以及pH值等因素对聚合物成胶情况的影响。1　实验部分1.1实验材料与仪器1.1.1实验材料药品：耐盐型聚合物GY-5，相对分子质量1800万，北京博瑞泵克科技发展公司；交联剂SC-100；固化剂。1.1.2实验仪器实验仪器：黏度计，DV-II，美国B

天津化工 2016年4期2016-08-19

水质对弱凝胶调驱体系成胶性能影响因素研究

对弱凝胶调驱体系成胶性能影响因素研究高本成1，闫炳旭2，赵家国2（1.中国石油辽河油田公司高升采油厂，辽宁盘锦124125；2.东北石油大学提高采收率教育部重点实验室，黑龙江大庆 163318）针对辽河油田高18块调驱体系成胶性差，调驱效果不理想的问题，对调驱体系配方浓度进行了筛选，认为凝胶中聚合物浓度范围在0.15%～0.2%，交联剂浓度的范围在0.15%～0.25%时强度最为理想。通过对弱凝胶体系的影响因素考查，配液水水质满足悬浮颗粒含量≤30m

化学工程师 2016年7期2016-08-18

一种复合交联剂的制备和应用

对该复合交联剂的成胶性能进行系统考察，证实其用量为0.1%,～0.3%,时，成胶强度较单一酚醛类交联剂显著增加，通过调节聚合物交联剂比例，其成胶强度可达5,000～20,000,mPa·s，成胶温度在60～120,℃范围内，成胶时间8～48,h可控，成胶强度可保持2月以上，成胶稳定性良好。交联剂 酚醛树脂 聚丙烯酰胺 成胶时间 高价金属0 引 言针对非均质性严重、有裂缝、大孔道和层内渗透率相差较大的油层多采用聚合物凝胶驱油技术，[1]以有效扩大波及体积，提

天津科技 2016年10期2016-06-24

硫酸铝法制备拟薄水铝石过程研究

的三水铝石含量与成胶pH密切相关；在所考察的因素中，成胶pH、成胶温度、酸浓度、碱浓度、成胶时间、老化时间是影响拟薄水铝石孔性质的主要因素；制备比表面积大于280 m2g且孔体积大于0.70 mLg的拟薄水铝石，需控制成胶pH在8.5左右，成胶温度高于70 ℃，硫酸铝的浓度大于130 gL，偏铝酸钠的浓度200 gL左右，成胶时间60 min，老化时间5 min；本试验得到的高比表面积、大孔体积的拟薄水铝石微观晶粒为棍棒状，这些晶粒的疏松堆积形成了较大的空

石油炼制与化工 2016年1期2016-04-12

影响牛心坨油田交联聚合物成胶效果因素研究

坨油田交联聚合物成胶效果因素研究曹广胜，李建晔，王培伦，李世宁，何奇，祝健(东北石油大学石油工程学院，黑龙江大庆 163000 )交联聚合物是聚丙酰胺聚合物与交联剂通过分子内交联和少量的分子间交联所形成的微凝胶体系。通过室内研究实验，配制了由阴离子型水解聚丙酰胺HPAM(1900万)0.3%+乙酸铬0.15%组成的交联聚合物调剖体系。针对牛心坨油田研究了影响铬体系交联聚合物成胶性能的几个主要因素：水质、金属二价铁离子、溶解氧、聚交比、矿化度等。结果显

北京石油化工学院学报 2016年4期2016-03-02

高温聚合物/粉煤灰凝胶封窜体系的制备及性能

胶因其性能多样、成胶可控等优点，而广泛应用于油田领域［5-8］。常规凝胶堵剂往往随着温度、矿化度的升高，稳定性变差，导致封堵效果不理想;凝胶在高温下性能变差，分析认为聚合物构成了凝胶的网络骨架，而高温使聚合物分子降解，降凝胶结构遭到破坏，致使强度降低，封堵效果变差［9-11］。本文从选择耐温的聚合物作为成胶主剂的思路出发，优选出凝胶配方，考察了温度、pH、矿化度对成胶效果的影响，并对成胶后的凝胶性能进行了评价。1 实验部分1.1 材料与仪器磺化聚合物SPA

应用化工 2015年4期2015-12-24

性能可控油藏深部调驱剂的制备与评价

无机交联冻胶体系成胶速度过快，但性能不稳定;而有机交联冻胶体系成胶速度又过慢，因此就需要找到一种成胶速度适中且性能可控的深部调驱体系。本文制备了一种新型复合交联体系，优化了体系配方，分析了影响体系性能的因素，并考察了体系在非均质条件下的调驱效果，为胜坨油田高温高盐油藏提供了一种性能可控的深部调驱体系。1 实验准备1.1 试剂及设备交联主剂为HJ(北京恒聚公司生产，相对分子质量2000×104);交联剂为复合交联剂FJ(自制);无机交联剂和有机交联剂;现场注

非常规油气 2015年4期2015-12-13

Cr3+/聚合物凝胶成胶效果影响因素研究

3+/聚合物凝胶成胶效果影响因素研究汪淼1乞迎安2（1北京石油化工学院，北京 102617；2辽河油田金马油田开发公司，辽宁盘锦 124010）Cr3+/聚合物凝胶的成胶效果易受矿化度、金属离子、溶解氧等多种因素影响，导致不成胶或成胶质量差的问题，通过室内实验，研究了矿化度、金属离子、溶解氧三种因素对凝胶的影响，并针对各项因素研究了可行的对策，对油田应用聚合物凝胶提供了技术借鉴。聚合物凝胶；影响因素；金属离子；溶解氧Cr3+/聚合物凝胶体系是目前油田调剖、

化工管理 2015年30期2015-11-15

聚合物凝胶堵漏剂的研究及应用

致堵漏剂不能正常成胶从而致使堵漏效果不明显甚至失败，而若将已调制好的聚合物凝胶配方提前注入到漏失地层，以上问题则可得到较好的解决，所以，聚合物凝胶堵漏剂的研究显得十分必要[1,2]。1 堵漏剂凝胶堵漏及成胶机理当聚合物内部分子与水分子相遇后，彼此相互融合，其内部主链接段和侧链接段可以在化学键的联合作用下同高价的金属离子结合，进而组合为一种特殊的立体网状结构，即凝胶体，该结构往往具有很高的粘弹性，其空间形状及性能由组成的化学分子键链接的数量决定。若聚合物分子

当代化工 2015年11期2015-11-14

异步交联深部调剖体系的室内实验

表明，该体系一次成胶时间为30 h左右，成胶强度为0.021 MPa；二次成胶时间为90 h，成胶强度为0.062 MPa.考察了该调剖体系成胶性能的影响因素，包括温度、矿化度、pH值等。该体系的特点是交联剂总用量低，成本低；一次交联使调剖体系的黏度在短时间内快速上升，从而防止堵剂大量漏失，使其大量进入低渗透层；二次交联使深部位的冻胶成胶强度提高。该体系适合封堵大孔道或者裂缝发育的强非均质油藏。异步交联；聚合物冻胶；深部调剖；低成本；防漏失；选择性封堵聚合

新疆石油地质 2015年3期2015-10-12

影响丙烯酰胺堵水剂成胶因素的研究

方便、注入性好、成胶强度大，缺点是成胶时间较短，室内静态成胶时间在3 h内，因而增加了现场施工的难度。笔者以江苏油田常用AM类堵剂配方为例，通过对AM类堵剂各主要组分对成胶的影响分析，优化了AM类堵剂的基本配方;同时，考察温度、pH、剪切等影响因素对成胶的影响。1 实验部分1.1 原料与仪器丙烯酰胺，工业级;引发剂Y，过硫酸盐，工业级;交联剂J，室内自制，主要成分有含亚甲基双丙烯酰胺、甲醛等。恒温烘箱;流变仪MCR－301，安东帕公司。1.2 实验方法静态

精细石油化工进展 2015年3期2015-08-20

聚合物水解度对有机铬交联剂成胶性能的影响

了聚合物水解度对成胶性能的影响，为凝胶驱聚合物的选型提供了依据。1 实验部分1.1 主要仪器和试剂Brookfield 粘度计，Sanyo 烘箱，真空泵等。试验用水：下二门油田产出污水；交联剂：有机铬，有效含量Cr3+2.5%；聚合物：MO4000、ZL 聚合物。表1 聚合物参数表Tab.1 Parameters of polymer1.2 母液配制样品的制备采用下二门油田除硫产出污水配制成4000mg·L-1聚合物母液，用新鲜污水和除硫污水稀释成400×

化学工程师 2015年4期2015-03-13

矿化度对AM/AMPS类就地聚合堵剂性能的影响

备良好的注入性、成胶时间可控及成胶强度大等优点受到了广泛关注，而针对高温高盐油藏的就地聚合堵剂的成胶时间和稳定性还需进一步优化。实验研究了不同矿化度对体系成胶性能的影响，并对比了Na+，Ca2+，Mg2+这3种阳离子的影响程度。结果表明：3种阳离子对胶体稳定性影响由大到小依次为Ca2+，Mg2+，Na+；Na+对成胶时间影响最大，对胶体稳定性影响最小，可使凝胶堵剂保持较长时间不脱水；随着各离子质量浓度的不断增加，胶体稳定性降低。就地聚合；凝胶；堵剂；高温高

断块油气田 2015年1期2015-02-20

双基团二次交联调剖体系试验研究

次交联调剖体系的成胶强度（见图1）。图1 双基团二次交联调剖体系交联曲线Fig.1 Curve of double-group secondary crosslinking system for profile control从图1可以看出，双基团二次交联调剖体系的交联过程分为2个阶段：第一次交联阶段，Cr3＋与HPAM中的-COO-配位，形成网络结构的冻胶；第二次交联阶段，HPAM支链中的-CONH2与酚醛发生缩合反应，形成空间网状的冻胶，强度进一步增强

石油钻探技术 2014年4期2014-11-27

渗透率和注入速度对多孔介质中酚醛树脂冻胶动态成胶的影响

调剖堵水，其动态成胶与静态成胶存在着较大差别，不能简单地用静态成胶来描述多孔介质中的动态成胶过程。为此，中外学者采用不同的物理模型对多孔介质中聚合物冻胶的动态成胶过程进行了研究，认为该过程可分为诱导、成胶和稳定3个阶段，且动态成胶时间远长于静态成胶时间[1-10]。当渗透率和注入速度改变时，多孔介质中聚合物冻胶受到的剪切程度不同[11-15]，对成胶过程产生的影响亦不同。目前，对此方面的研究较少，因此笔者采用循环流动装置，深入研究了不同渗透率和注入速度下酚

油气地质与采收率 2014年3期2014-05-26

高矿化度油藏弱凝胶调驱剂配方研制及性能评价

般弱凝胶体系难以成胶或成胶后稳定性不好，导致调驱效果不理想[4-5]。狮子沟N1油藏位于柴达木盆地西部，含油面积为4.6 km2，石油地质储量约为217×104t。油藏平均温度为50 ℃，地层水为CaCl2型，总矿化度平均为230 023 mg/L，属高矿化度油藏。在油藏注水开发过程中，由于注入水水窜严重，致油井含水率持续升高，综合含水率达75%。针对狮子沟N1油藏矿化度高，一般弱凝胶体系难以成胶这一问题，笔者对比了不同弱凝胶体系在淡水/盐水中的成胶性能，

精细石油化工进展 2014年6期2014-04-16

复合交联型深部调驱体系应用研究

制而成的调驱液的成胶时间、成胶强度的影响以及其性能的测定。1 实验部分1.1 实验药品深部调驱剂交联剂A和B(安达奥瑞特石油装备有限公司)、聚丙烯酰胺(分子量:2500万)1.2 实验仪器DV－Ⅲ型布氏粘度计(34号转子，10转/分)、中间容器、岩心夹持器、手动泵、恒温箱、高速搅拌器，恒温水槽1.3 实验方法1.3.1 深部调驱液的配制(1)配制2000mg/L的聚丙烯酰胺溶液(搅拌时间定为高速搅拌40分钟);(2)量取一定的量的配制好的聚丙烯酰胺溶液，添

大庆师范学院学报 2014年3期2014-04-03

选择性堵水剂配方的确定

pH调节剂加量对成胶时间和凝胶强度的影响四个方面探讨。一、HPAM加量对成胶时间和凝胶强度的影响固定Ca-Ls加量为1.5%(以溶液质量计，下同)，交联剂加量为0.5%，pH值调节剂加量为0.25%，HPAM的浓度在0.2%～0.9%的范围内变化，养护温度为50℃，考察HPAM加量对堵水剂体系的成胶时间及凝胶强度的影响，结果见表1.1?由表1.1可知,凝胶的强度随着聚丙烯酰胺浓度的增大而逐渐增大，成胶时间随着聚丙烯酰胺浓度的增大而逐渐缩短。当聚丙烯酰胺浓度

化工管理 2014年2期2014-02-02

一种改性防灭火复合胶体材料的制备

达到隔氧的目的。成胶反应是吸热过程，可起到对煤吸热降温的作用，是较为先进和有效的方式。目前，应用于现场的防灭火胶体主要有普通硅酸凝胶、无氨凝胶、复合凝胶、分子结构型膨胀凝胶、粉煤灰胶体等配方［3-4］。其中普通硅酸凝胶应用最广泛，成本低，但承压强度低且成胶时会释放出氨气，污染环境并威胁到井下工作人员的健康;分子结构型膨胀凝胶以水玻璃为基料，加入膨润土等添加剂，增加了胶体的热稳定性、可塑性和吸湿性，且具有二次成型的特点，但用无氨味促凝剂铝盐则成本较高，不利于

中州大学学报 2013年4期2013-11-13

弱凝胶体系成胶性能影响因素研究

现，弱凝胶体系的成胶性能（包括成胶强度、稳定性等）会受到多种因素影响，成胶质量直接影响深部调驱效果。为此，针对影响弱凝胶体系成胶性能的主要因素进行研究，为矿场应用弱凝胶体系进行深部调驱提供了依据。1 实验材料和仪器1.1 实验材料研究中采用的聚合物为部分水解聚丙烯酰胺（HPAM），由辽河油田海澜化工有限公司生产，实验样品编号P1、P2、P3，各自相对分子量分别为1 500、2 000、2 500，水解度为23%～35%。交联剂采用山东东营芳华石化科技有限责

天然气与石油 2013年4期2013-10-23

耐温抗盐交联聚合物体系成胶性能评价

盐交联聚合物体系成胶性能评价和长期稳定性实验研究。系统评价了聚合物浓度、水解度、交联剂浓度、配制水水质（清水、陈化污水、新鲜污水）、溶解氧和温度等因素对交联聚合物体系成胶性能和长期热稳定性的影响，优化形成了高度交联、中度交联和低度交联聚合物系列配方。1 实验条件1.1 交联剂河南油田研制并生产的有机醛交联剂，有效含量15%。1.2 聚合物部分水解聚丙烯酰胺聚合物HPAM（表1）。1.3 实验用水清水、陈化污水和新鲜污水，矿化度分别为363 mg／L和8 7

石油与天然气化工 2013年4期2013-09-18

环保型堵水凝胶的实验研究

,定时观察堵剂的成胶情况。配方：PHPAM 相对分子质量400 万、800 万、1 200 万，浓度范围0.5 %～2%；交联剂浓度范围为：0.2%～0.8%。1.3 成胶性能测定将密封好的耐温瓶放在实验室烘箱内，调至设定温度（75 ℃），定期将耐温瓶取出，观察成胶情况。1.3.1 成胶强度 通过观测凝胶成胶状态确定成胶强度[2]（见表1）。1.3.2 成胶时间 是以一定的时间间隔连续取样测定体系粘度，并做出凝胶粘度与时间的关系曲线,其曲线的拐点所对应的时

石油化工应用 2013年3期2013-05-30

不同剪切条件下酚醛树脂冻胶动态成胶研究＊

胶具有注入性好、成胶时间长、成胶强度较高等特点，已广泛应用于改善油藏深部非均质性，在油田的调剖堵水和深部调驱工艺中起着重要作用［1-9］。目前冻胶室内实验多在静态条件下进行，但在现场施工时冻胶在注入过程中会受到包括泵、井筒、管线、地层等多种剪切作用，其动态成胶时间及成胶后的性能与静态成胶有很大差别［10-11］，因此，不能用静态成胶实验结果来指导现场操作。笔者采用IKA搅拌器、IKA振荡器分别模拟了冻胶待成胶液在配液池和管柱中的流动，研究了酚醛树脂冻胶在不

中国海上油气 2013年3期2013-04-29

低浓度铬交联聚合物流动成胶性能研究

铬交联聚合物流动成胶性能研究肖 磊，孔昭柯，王 琦 王纪云，皇海权 （中石化河南油田分公司石油勘探开发研究院，河南 南阳473132）模拟现场设计了不同动态条件下的3个成胶试验（即：搅拌条件下的流动成胶试验、循环流动条件下的成胶试验及不锈钢筛网串联流动成胶试验），考察低浓度铬交联聚合物体系在流动条件下的成胶性能。通过试验证实了低浓度铬交联聚合物体系在流动状态下和经过多孔介质可以成胶，成胶后的体系具有一定的流动性。聚合物；交联剂；调剖；凝胶；流动成胶所谓低浓

石油天然气学报 2012年4期2012-11-15

深部调驱用交联剂CXJ-EH的合成及性能

00mg/L。将成胶体系溶液配制于试剂瓶，并置于恒温箱中，在5S-1下按照实验设计定期测定体系黏度。2 交联剂的合成方法有机铬交联剂CXJ-EH主要由铬盐、多元酸络合体和反应助剂在一定条件下反应制成。向三口烧瓶中依次加入各反应物料和定量的水，在70℃下反应2h，即得到CXJ-EH交联剂。CXJ-EH交联剂为灰绿色液体，pH小于5，3价铬含量为4.0%。3 结果及讨论3.1 交联剂合成条件对成胶性能的影响在CXJ-EH交联剂的合成中，加入不同量的反应助剂，考

石油工业技术监督 2012年12期2012-09-07

振荡剪切下酚醛树脂冻胶成胶规律研究

醛树脂冻胶由于其成胶时间长，热稳定性好，成胶强度高，冻胶粘弹性好等优势使其在现场操作中被广泛应用。目前冻胶试验多采用室内的静态试验［8］，但是在现场实际中，冻胶在注入的过程中会受到包括泵、井筒、管线、地层等的多种剪切，其成胶情况与静态成胶情况有很多差别，因此不能简单的用静态成胶实验的结果来指导现场操作。本文采用IKA搅拌器模拟酚醛树脂冻胶在注入过程中受到的剪切作用，考察了酚醛树脂冻胶在剪切条件下粘度随时间的变化，对比研究了剪切条件下成胶时间与静态成胶时间之

石油化工高等学校学报 2011年6期2011-01-16

裂化催化剂胶体连续制备对催化剂性能的影响

工艺，并与间歇式成胶方式制备的催化剂进行对比。结果表明，与间歇成胶方式相比，采用连续成胶方式，胶体粒度小、催化剂强度高、磨损指数低、微反活性高近3个百分点、转化率高1.35个百分点、焦炭产率低0.41个百分点，其它性能与间歇成胶催化剂基本相同，连续成胶工艺在节能、节水上明显优于间歇成胶工艺。连续成胶 连续混合 催化剂胶体1 前 言目前FCC催化剂胶体的制备[1-4]基本采用搅拌釜间歇式操作工艺，即将几种原料按照一定配比在搅拌釜中搅拌混合成催化剂喷雾前的胶体

石油炼制与化工 2010年5期2010-09-11

HPAM/Cr3+弱凝胶调剖封堵性能研究

验方法将配制的预成胶体系放人具塞广口瓶中,静置于恒温的烘箱内成胶,一定时间之后取出,用BrookfieldLVDVII+粘度计测定体系粘度。2 结果与讨论在进行条件试验中,当讨论某项条件对体系成胶的影响时该项条件为变量,其他试验条件不变。2.1 HPAM浓度对体系成胶的影响用矿化度为80000mg/L的地层水配制 HPAM母液,取母液进行稀释,使其浓度分别为500、1000、1500、2000和2500mg/L进行成胶试验,试验结果见图1。从图1中可以看出

石油天然气学报 2010年4期2010-08-20

一种新型耐高温堵水剂的研制及性能评价

失流动性。判定其成胶的标准是：将安瓿瓶水平放置，观察冻胶的前沿面与瓶壁所成角度是否大于45°，若大于45°则认为其成胶；若已成胶且强度较大，则需要缩短加热时间；若尚未成胶则延长加热时间，直至得到较准确的成胶时间。2 结果与讨论2.1 多聚甲醛用量对成胶时间的影响在水用量为150 mL、HPAM用量为0.2 g、磺化栲胶用量为10 g、对苯二酚用量为3.0 g、尿素用量为1.4 g的条件下，考察多聚甲醛用量对成胶时间的影响，结果见图1。图1 多聚甲醛用量对堵

化学与生物工程 2010年12期2010-06-06