热端
- 乙烯裂解炉炉管伸缩囊安装工艺及质量控制
施工内容包括冷、热端耐高温布兜的安装与缝合，陶瓷纤维散棉填装，防雨布、遮雨檐的安装及炉内防振绳的缠绕。炉管伸缩囊的安装工序复杂，难度较大。1 工程材料及工具介绍在材料使用上，因裂解炉装置的特殊工艺要求，伸缩囊安装用的所有材料均由厂家提供。厂家从荷兰Insulcon公司直接采购，需持领料单，从总包领取。施工中所需材料及机具如表1 所示。表1 伸缩囊安装用材料及机具2 施工程序及施工方法领料之前开箱查验材料种类及数量，检查材料状况是否完好。材料领取至现场后要合
石油化工建设 2023年5期2023-11-02
- 新型余热锅炉冷却水流动及传热特性模拟和优化
高温烟气入口侧的热端集箱内设置不同的导流结构来改善冷却水温度场的分布情况，达到强化传热的效果。1 新型急冷器热端集箱导流结构模型与计算假设1.1 几何模型急冷器热端集箱局部结构平面示意图见图1。 急冷器前半部分的总长度约为7.2 m。 高温烟气入口直径1 m， 入口壁面耐火隔层厚度75 mm，入口保护套管伸入管内100 mm。 热端集箱内径1.2 m。 换热套管呈转角正三角形排布，管间距为120 mm，套管的外管尺寸为φ89 mm×6 mm，内管尺寸为φ6
石油化工设备 2023年5期2023-10-10
- 双向进气型脉冲管膨胀机能流分析研究
发明专利,其包括热端调相器、脉管、高压气体口等结构,采用多孔结构保证冷端待膨胀气体均匀流入脉冲管,避免湍流对内部气体活塞的破坏影响,通过脉冲管中部留存的气体活塞实现冷端流体膨胀降温。回热式循环经过多年发展在较小制冷量的工况下具备效率高的优势,间壁式低温循环在十到百瓦级制冷量范围中具有优势。对系统开展能量流动分析是探究其内部机理并实现优化的重要方式,以往研究已建立了较为完善的焓流理论[11]。基于脉冲管膨胀机系统内无回热器的特点,将焓流理论应用于双向进气型脉
低温工程 2023年1期2023-03-20
- 硅橡胶挤出机
头的侧壁内开设有热端孔。通过设置加热环、热端孔和冷端孔，从而当使用的时候，螺杆转动与加热环摩擦产生热量，然后通过步进电机带动吸附圈转动，让弹性气囊与冷端孔的顶端连通，当弹性气囊运动到冷端孔的时候，磁铁与磁铁二相吸，促使弹性气囊膨胀，从而产生负压将冷端孔内部的气体吸出，从而、热端孔内的热空气可以流向冷端孔，热空气对模头内壁残留的橡胶进行加热融化，达到清理的效果（申请专利号：CN202221716181.4）。
橡塑技术与装备 2023年2期2023-02-10
- 250 W 空间自由活塞斯特林发电机模拟与实验研究
图6 为发电机的热端温度和运行频率随加热功率的变化规律。当加热功率从1 000 W 增加到1 200 W时,实验中发电机的输出功率由205 W 增加到254.4 W,热电效率由20.44%增加到21.24%,热端温度由850.76 K 增加到885.02 K,与模拟结果变化规律一致,实验中发电机的运行频率由72.61 Hz 增加到73.4 Hz。随着加热功率的增加,模拟与实验结果输出功率的差异由13 W 增加至91.8 W,效率的差异由1.3%增加至7.6
低温工程 2022年5期2022-11-04
- 半导体冷热墙的实验研究
与铝棒相连的面是热端，热量经过铝棒传给室内的铝板，再由铝板与室内空气自然对流换热，室内的铝板与室内空气自然对流，将冷量传到室内。若需要采暖，将半导体片与电源反接，室内铝板就变成热端。2 半导体制冷量的计算根据半导体片的热电制冷原理，根据测得的半导体冷热端温差、电压及电流，可以计算出半导体制冷原件的特性参数[3]。式中，α——制冷片的塞贝克系数，V/K；U——供电电压，V；I——制冷元件的工作电流，A；ΔT——制冷元件的冷热端温差，K。式中，Qc——半导体元
价值工程 2022年26期2022-09-26
- 回转式空气预热器漏风对大容量锅炉]热效率的影响探讨
为冷端径向漏风、热端径向漏风、旁路漏风、轴向漏风以及中心筒漏风。冷端径向漏风未流经转子，对空预器换热不造成影响，占直接漏风的30%～50%；热端径向漏风是空气经过加热后从空预器热端径向漏入烟气侧，与进入空预器的烟气混合后排出，占直接漏风的50%～70%[1]；轴向漏风也不流经转子，不影响换热；旁路漏风是空气不被加热而混入热风，使空预器换热效率有所下降。这些问题随着旁路密封和轴向密封技术的发展得到了有效控制[2]。1.2 空预器漏风对锅炉热效率计算的影响空预
技术与市场 2022年9期2022-09-23
- 基于镍钛片的弹热冰箱设计与仿真研究
、冷端保温箱体、热端散热器及弹热工质等部件组成。通过电机的倾斜放置及丝杆滑块系统，将电机的旋转运动转化为夹具的水平和竖直两个方向上的运动。弹热工质在夹具带动下，完成拉伸放热、卸载吸热的过程，图1所示分别为三代弹热冰箱的设计及实物图，图1(a)和(b)为基于镍钛丝的弹热冰箱，图1(c)为基于镍钛片的弹热冰箱。图1(a)为第一代紧凑型弹热冰箱实物图，第一代弹热冰箱为卧式设计，热端散热器位于第一代卧式弹热冰箱系统上方，冷端保温箱体位于系统下方，通过卸载12根长度
制冷学报 2022年4期2022-08-18
- 瓦里安医用直线加速器GFIL 联锁故障的检修
联锁和高压部分的热端控制电路及低压部分的冷端控制电路有关。复杂的电子枪控制电路包含的主要部件有：热端部分由枪脉冲驱动板、灯丝电源板、低压电源模块及热端母板组成；冷端部分由枪控制板、自动频率控制板和枪脉冲控制板、电源板、高压电源模块及冷端母板组成，见图1[1]。图1 栅控数字化电子枪的主要部件接线图2 GFIL 联锁的主要原因及维修方法热端及冷端的控制电路为电子枪提供了稳定的栅极脉冲电压、灯丝电压和阴极高压，任一电压系统异常均可导致GFIL 联锁。2.1 栅
医疗装备 2022年7期2022-05-18
- 空间百瓦自由活塞斯特林发电机的实验研究
机（TDC）,在热端和冷端温度分别为650 ℃和50 ℃时,该发电机运行频率80 Hz,输出功率55 W,热电效率20%[5]。2004 年NASA 资助Sunpower 公司研制先进斯特林发电机（ASC）。通过大量的性能测试与结构优化,研制了一系列机型,2012 年该机型的优化基本完成,其中ASC-E 在热端850 ℃,冷端90 ℃时,发电机的输出功率为88 W,热电效率达到38%[6-7]。但是因为国外产品禁运以及国内起步较晚,相较于国外,国内关于该技
低温工程 2022年1期2022-03-30
- 聚光焦斑偏移对太阳能斯特林发动机性能的影响
；通过升降台调节热端距离菲涅尔透镜的高度，改变聚光焦斑的大小；通过导轨微移台调节焦斑落在热端的位置，改变其偏移量；通过非接触式转速测速仪测定飞轮转速；通过太阳能辐射计测得太阳辐射强度；通过功率计测得发电机输出功率。1.2 测试平台工作原理聚光焦斑的大小、温度是能流密度的直接体现，将平行太阳光垂直透过菲涅尔透镜折射汇集，所形成焦斑在斯特林发动机的热端上产生高温，菲涅尔透镜聚光原理如图1 所示。通过气缸内工作介质经过冷却、压缩、吸热、膨胀为一个周期的循环来输出
能源与环境 2022年1期2022-03-07
- Ni-GNSs增强Sn2.5Ag0.7Cu0.1RE复合钎料/Cu钎焊接头热迁移组织与性能
00 h后,对冷热端成分分析可知，冷端聚集大量Bi原子，热端聚集大量Sn原子，而两端都生成了同样的Cu-Sn IMC，这表明热端的Cu原子很难通过热迁移扩散到冷端。文献[13]研究了Sn3.0Ag0.5Cu焊点在150 ℃下的热迁移现象，发现Cu原子从热端向冷端迁移，Sn原子迁移方向相反。随着无铅钎料的发展，纳米颗粒增强复合无铅钎料也备受关注，但有关复合钎料钎焊接头热迁移研究却鲜有文献报道。复合钎料热迁移行为的研究对其在大温度梯度下可靠性及应用具有指导意义
河南科技大学学报(自然科学版) 2022年2期2022-01-13
- 入口压力对小尺寸涡流管能量分离特性的影响
-2］。热气流从热端出口排出，冷气流则到达热端出口附近时发生转向，最终从逆流至冷端出口流出。这种神奇的温度分离现象被称作“涡流效应”或“兰克效应”［1，3］。涡流管无运动部件，仅依靠气体高压即可生成低温和高温两股流体，已广泛应用于制冷、制热、干燥、分离，甚至天然气水合物控制［4-8］。尽管涡流管结构简单，但内部流动和传热机理非常复杂。研究者们提出了诸如“膨胀和多循环效应”“绝热冷却和粘性加热”、二次流理论、声流理论等［9-12］，但仍无法完全解释能量分离效
实验室研究与探索 2021年11期2022-01-06
- 强化热端换热对涡流管性能影响
艾国生等[3]在热端管前端增加了排液结构，避免了凝结的液滴在热端管中二次蒸发．Matveev等[4]通过数值模拟研究了涡流室与热端管的连接方式对冷端温降的提升作用．郭向吉[5]通过模拟和实验探究了进动涡核和流场振动特性对涡流管能量分离现象的影响．张恒瑞[6]采用新型的阻涡器结构，更大限度地回收了冷端和热端出口处的压力能．Bazgir等[7]在冷端出口处增加不同形状的翅片结构来提升涡流管的等熵效率．由于上述能量分离现象的存在，内外气体之间的温差传热会影响涡流
大连理工大学学报 2021年6期2021-11-29
- 基于辐射制冷-温室效应的热电系统性能分析*
利用温室效应增加热端温度,以提高冷热端温差,达到全天候无间断的发电效果.实验研究了热电模块冷热端温差随时间的变化及其受环境湿度的影响.在中国陕西的夏季实验测量和分析结果表明:辐射制冷使热电模块冷热端在夜间维持约1.1 ℃的温差;温室效应可使热端温度比环境温度高出13.9 ℃;环境湿度在20%和45%的条件下,热电模块冷热端的全天平均温差分别为1.9 ℃和1.6 ℃,表明20%的环境湿度条件下该系统具有更好的发电性能.本装置实现了全天候的被动能量输出,在离网
物理学报 2021年21期2021-11-19
- 热端管长度对涡流管性能影响的实验研究
构特性的研究中,热端管长度对涡流管能量分离的影响一直无法得到长足的进展。Soni 和Thomson[4]认为涡流管长径比L/D(热端管长度与涡流室直径之比)L/D>45 时涡流管会拥有较好的能量分离效果。2005 年,何曙以涡流室直径为D=6 mm,热端管长度L分别为80 mm、100 mm、140 mm的涡流管进行试验研究[5],所选取的3 组热端长变化范围太小即长径比变化范围太小,不足以说明热端管长对涡流管性能的影响。2006 年王远鹏对长径比分别为1
低温工程 2021年4期2021-11-05
- 基于蒸发冷却的半导体制冷装置制冷性能研究
体制冷装置的冷、热端需要不断地热交换才能保持正常工作。工作时,半导体制冷片的冷、热端面的散热密度可以达到104W/m2[2]。半导体制冷片的冷、热端换热性能的好坏直接影响整个制冷系统的运行。提高半导体制冷片制冷效果的关键是:(1)半导体材料的开发。半导体制冷技术发展的瓶颈之一在于材料的优值系数低,同晶类化合物形成类质同晶固溶体,可使晶格热导率降低,从而使得材料优值系数增加[3]。S W Kim 等以TiNiSn 为基底,在惰性气体环境下,结合热压成型和粉末
低温工程 2021年2期2021-06-06
- 不同热边界条件下板翅式换热器轴向导热对换热的影响
，认为隔板的冷端热端是绝热的，但在某些实际情况中并非如此。文献[29]中发现在某些小型J-T 制冷器系统中，换热器的冷端几乎与蒸发器接触，这可能会导致冷端大量的热量损失，此时热流体相比于端部绝热被冷却到了更低的温度，温度降低20%～30%，取决于传热单元数NTU、无量纲轴向导热因子以及热容比。因此认为，取不同端部边界条件时，轴向导热对于换热能力的影响可能与隔板两端绝热时不同，若此时轴向导热的影响程度较小，可以考虑在隔板两端采取此种特殊的热边界条件，以此来削
化工学报 2021年4期2021-05-15
- 基于冷藏箱热端散热器的优化设计
，半导体制冷片在热端结合传统的风冷、水冷、热管等散热方式，可以有效提高制冷效率，使半导体制冷片达到的制冷温度不断降低，能满足冷藏需求。由于半导体制冷片具有机构简单、体积小、温控精准、反应迅速、无运动部件、噪音小等特点，在小型冷藏箱方面存在巨大应用潜力[3]。提高半导体制冷片制冷效率是半导体制冷技术研究的核心，相关研究主要包括两个方面：一是提高半导体材料优值系数，研究出高效半导体制冷材料；二是优化半导体制冷热端散热效率，减小半导体制冷片冷热端温差，达到优化制
工业加热 2021年4期2021-05-12
- 涡流管能量分离特性研究进展
冷孔板、冷端管、热端管和可调热流控制阀等部件构成[1]。压缩气体在喷嘴中膨胀，沿切线方向进入涡流室，由于冷孔板的阻挡，气体在经过涡流变换后同时分离成温度不同的两股流体，其中外层流体的温度较高，而内层流体的出口温度低于入口温度，这种独特的现象称为温度分离或能量分离效应[1]。常规的涡流管为单向进气，一般根据冷热气流出口位置的不同将涡流管分成2种形式：顺流型及逆流型。顺流型涡流管中，冷、热气流出口在喷嘴的同一侧；逆流型涡流管外层热流体直接从热端出口流出，中心冷
北京石油化工学院学报 2021年1期2021-04-12
- 半导体制冷系统热端散热试验研究
况迅速恶化，强化热端散热是目前提高半导体制冷性能的主要手段之一［7-9］。相关学者对半导体制冷热端散热做了相关理论研究［10］，同时做了液体冷却散热［11］、热管散热［12］、蒸发冷却散热［3］、热端散热优化设计［13］等试验研究。研究者对热端散热改善进行了试验研究，试验结果可提高半导体制冷片的制冷性能，获得较低的冷端温度，但获得冷端最低温度较为有限，难以满足大温差工况要求。本文对单片半导体制冷片热端散热进行试验研究，通过试验结果，分析了半导体热端散热对冷
流体机械 2021年2期2021-03-20
- 一种新型燃烧器壁温监测传感器数值分析
墙内，一端截面（热端）与燃烧器内壁表面平行。金属杆以一定的距离埋设有压电晶体测温探头，测温探头测得金属杆上每一位置的温度，通过分析金属杆上温度变化规律计算出远离高温区测温点温度与热端温度的对应关系。以传感器测杆内截面热端的温度代替燃烧器内壁表面温度，并与实际热电偶测得的温度进行校准。从而通过传感器冷端温度推测燃烧器内壁温度，在实际锅炉运行操控中达到保护测温设备和解决测温迟滞性的目的。图1 传感器埋设1 模型的建立1.1 物理模型图2 是传感器金属测杆热传递
山东电力技术 2021年2期2021-03-15
- 进气温度及冷流率对涡流管制冷性能的影响
发生室、冷端管、热端管和热端调节阀7部分组成，其结构尺寸如下：涡流管总长L=130 mm，喷嘴直径Di=12 mm，环形进气腔内径D1=22 mm，外径D2=25 mm，流道沿涡流发生室切向分布，流道截面为矩形，边长B=1.8 mm，涡流发生室直径Dv=14 mm，冷端管径Dc=5.4 mm，冷端管长Lc=40 mm，热端管锥段锥度θh=26.6°，热端管径Dh=11 mm，热端管长Lh=85 mm,热端调节阀为圆锥台，其大圆直径D3=8 mm,小圆直径D
北京化工大学学报（自然科学版） 2020年6期2021-01-15
- 基于ANSYS的温差发电系统设计分析
[2]；在热电片热端加装蓄热体，利用蓄热体的大热容和强换热特性，将柴油机排气源的大部热量存储于蓄热体中，保证热电片热端温度的稳定性；另外除热电转换器件与冷端和热端贴合区域外，冷端和热端之间的缝隙处采用纳米保温板材料填充，以减少热量由热端向冷端传递，以维持稳定的热势差。设计的温差热电装置，热端换热区，耐高温蓄热材料填充于不锈钢高温烟道内，缝隙处用石墨纸填充；冷端换热区，采用不锈钢水冷管紧密排布，并与不锈钢导热板壳体焊接，不锈钢导板壳体与水冷管之间灌入导热油，
绿色科技 2020年24期2021-01-09
- 600 MW机组空气预热器蓄热板失效分析
计为三段蓄热板：热端和中温段蓄热板厚度为0.5 mm，高度分别为350 mm和1 000 mm，材料为低碳钢；冷端蓄热板厚度为0.75 mm，高度为950 mm，材料为抗腐蚀搪瓷钢。为满足国家对火电厂NOx排放要求，对该机组进行了SCR脱硝改造。机组在运行1年后，空预器烟气侧压降上升到2 kPa左右，达到原设计锅炉额定蒸发量(BMCR)工况下烟气侧压降(1.27 kPa)的1.57倍。同时，空预器热一次风温在BMCR工况下约为310 ℃，远远低于空预器设计
发电设备 2020年6期2020-11-27
- 天然气单流涡流管热力特性优化研究
向流入涡流室，在热端管作三维强旋湍流“折返”运动后全部由冷端管排出，将涡流管内气体的热量更高效地转移到涡流管外壁，以便利用其热能对调压阀先导气体进行加热[4-7]。为使SCVT加热技术更好地适应天然气管道系统的工况调整和环境温度变化，笔者在前人有关RHVT的研究基础上[8-13]，采用数值模拟方法对影响SCVT热力性能的结构参数和操作参数进行了优化。1 计算模型SCVT的计算区域为喷嘴(正方形)、涡流室、热端管和冷端管(如图1所示)。本研究中将天然气简化为
北京石油化工学院学报 2020年3期2020-10-13
- 基于FLUENT的涡流管内部场的数值模拟及旋流流动分析
由喷嘴、涡流室、热端阀、冷端管、热端管组成，其中涡流室和热端管是涡流管能量分离的主要场所。工作原理为：高压气体经喷嘴膨胀加速后高速切向进入涡流室，气体在涡流室内形成高速旋涡流动并沿着热端管壁向热端阀方向流动，由于热端阀和涡流室之间的压力差作用，在涡流管轴心区域产生自热端阀向冷孔板孔径方向的反向旋流流动，两股旋涡流体之间发生能量转换，致使外缘流体温度增高而内缘流体温度降低，外缘高温流体自热端出口流出，内缘低温流体经过冷孔板孔径从冷端出口流出。图1 涡流管结构
流体机械 2020年8期2020-09-15
- 延伸波长InGaAs探测器封装用二级热电制冷器性能研究
级热电制冷器冷、热端温差的影响研究以及不同气体封装条件下多级热电制冷器性能的研究。江世臣等人[8]开展了某星载CCD器件所用热电制冷器的性能研究,获得了安装方式、输入功耗、负载功率与冷热端温差的对应关系以及大气和真空环境对制冷器的性能影响。具体应用时,InGaAs探测器封装用的热电制冷器通过辐射制冷进行冷却和散热,热端温度不稳定,热电制冷器往往处于273 K以下温度工作,而关于热电制冷器处于低温下工作时的性能研究的报道较少,因此,需要开展低温下热电制冷器性
激光与红外 2020年8期2020-09-03
- 基于机器视觉的发动机热端螺纹缺失检测方法
为了实现对发动机热端总成安装情况的实时监测，避免在生产过程中出现不合格的产品，以CCT15发动机热端总成为研究对象，重点研究其中各内孔螺纹是否缺失的机器视觉判断实现方法，设计了一种将采样约束与相关像素近圆分布选择并用的改进随机Hough圆检测方法，提高了热端总成整体图像中螺孔及凸焊螺母等目标区域的定位可靠性。将检测出的圆个数与标准零件中需要安装的个数进行对比，从而判断内孔螺纹是否漏装、少装。实验结果表明，该方法能准确并且快速检测出发动机热端总成的螺纹缺失情
软件导刊 2020年8期2020-09-02
- 热电腿几何位形对热电发电器性能的影响
能和增大热电偶冷热端温差是提高TEG性能最直接的两条途径。热电优值(ZT)是评价TEG性能优劣的一个无量纲量[2]:式中:S、σ、T、κc和κp分别为Seebeck系数、电导率、绝对温度、电子热导率和晶格热导率[3]。提高热电材料的ZT可以有效地优化TEG的性能。热电偶冷热端温差主要取决于TEG的应用环境,强化热端聚热和冷端散热有助于提高冷热端温差。然而,TEG的性能不仅受材料性质及温差的制约还与热电腿的尺寸[4]、排列方式及几何形状[5-7]紧密相关。J
上海第二工业大学学报 2020年1期2020-04-18
- 基于帕尔帖效应的便携式理疗仪系统实验研究
制冷效果的影响、热端风扇电压对制冷效果的影响和皮肤电传感器测试；确保制冷的效果以及快速缓减疲劳。本系统具有制冷速度快、效果好、安全环保的优势[7-10]。1 实验及测量系统1.1 实验系统结构便携式理疗仪系统主要由7块铝板组成，整体可分为两个部分，分别是头部制冷体和躯干制冷体，中间部分使用支撑架连接。头部制冷体采用 20 cm×15 cm四面制冷的长方体结构，躯干制冷体采用1.5 m×0.7 m两面制冷的长方体结构，其中内侧为制冷面，外侧为散热面。实验中采
制冷技术 2019年4期2019-11-01
- 冷却方式对发动机冷却系统温差发电器的影响
排气系统[9]，热端的温度足够高(排气系统的温度能达到600 ℃以上)，但是由于一般的市售温差发电片自身不可能承受超过220 ℃以上的温度，所以不可能利用太高的温度[10]；如果热端利用冷却系统的余热能量，由于温差发电片体积较小，热端和冷端存在较大的热量交换，因此主要的问题是如何保证冷端温度[11]。目前，冷端一般采用外部冷却的方式，比如自然风冷、强制风冷及水冷。已有的研究结果表明，如果采用自然风冷，在车速为90 km/h和120 km/h的情况下，温差发
车用发动机 2019年4期2019-08-26
- 中国自主铸成重型燃机大尺寸一级静叶
是我国在重型燃机热端核心部件上取得的第一个重要突破，也是国家科技重大专项“航空发动机和燃气轮机”迄今最重要的里程碑式的成果。被誉为装备制造业“皇冠上的明珠”的燃气轮机，我国此前仅具备重型燃机冷端部件制造与总装能力，尚未掌握其热端部件设计制造核心技术，也没有相关自主研制能力。涡轮第一级静叶作为重型燃机典型的热端零部件，其核心制造技术一直处于国外绝对封锁状态。专家认为，国家电投旗下中国联合重燃、中科院金属所、江苏永瀚等协同攻关，既交付了一套质量合格的实物叶片，
发明与创新·大科技 2019年1期2019-06-17
- 中国自主铸成重型燃机大尺寸一级静叶
是我国在重型燃机热端核心部件上取得的第一个重要突破，也是国家科技重大专项“航空发动机和燃气轮机”迄今最重要的里程碑式的成果。被誉为装备制造业“皇冠上的明珠”的燃气轮机，我国此前仅具备重型燃机冷端部件制造与总装能力，尚未掌握其热端部件设计制造核心技术，也没有相关自主研制能力。涡轮第一级静叶作为重型燃机典型的热端零部件，其核心制造技术一直处于国外绝对封锁状态。专家认为，国家电投旗下中国联合重燃、中科院金属所、江苏永瀚等协同攻关，既交付了一套质量合格的实物叶片，
发明与创新 2019年1期2019-03-26
- 双粗塔生产优级酒精的差压蒸馏节能装置及其生产工艺
第一醪液预热器的热端入口与第一粗馏塔的顶部酒汽管道连通；第二醪液预热器的热端入口与回收塔的顶部酒汽管道连通，热端出口与回收塔的回流口连通；第三醪液预热器的热端入口与第一粗馏塔的底部出口管道连通；第一粗馏塔的侧线采出管口与第四醪液预热器的冷端入口连通，第四醪液预热器的冷端出口与第二粗馏塔的进料口连通，第四醪液预热器的热端入口与第二粗馏塔的底部废醪液管道连通，第四醪液预热器的热端出口与第一粗馏塔的底部塔釜连通。差压蒸馏节能装置还包括粗酒罐；第一粗馏塔、第二粗馏
山东化工 2019年15期2019-02-16
- 基于TED原理的燃气灶发电模型及数值模拟
个发电圈。发电圈热端在内，接收火焰辐射的温度；冷端在外，采用水冷的方式提升两侧的温差，效果图如图1所示。图1 带有温差发电装置的燃气灶1 发电模型及设计意义1.1 温差发电模型根据塞贝克效应，将P型和N型两种热电材料连接构成一个PN热电偶，将PN热电偶置于不同温度之间，两端出现温差，如图2所示。热激发效应产生，热端与冷端的电子浓度发生变化，在浓度梯度的驱动下，空穴和电子从热源端向冷端转移，形成电动势，电路闭合即可产生电流[4]，热电材料就通过两端温差可实现
节能技术 2018年6期2019-01-03
- 回转式空气预热器转子隔板的热变形分析
1-3]、冷端与热端温度差异[4-5]、转子及转子隔板存在热变形[6-7]等因素的影响，流体会在不同的仓室之间相互泄漏，造成直接漏风，极大地程度影响了锅炉运行的经济性。掌握预热器转子隔板的变形规律，选择合适的密封结构，才能优化密封效果。对于空气预热器转子的变形问题，王洪跃[8]等人采用数学方法，建立了热态运行时隔板热应变的数学模型，利用热弹性力学理论和有限元方法进行求解，得到较为准确的热应变结果。强君刚[9]等采用ANSYS有限元分析法，对转子仓室的隔板进
电站辅机 2018年2期2018-08-18
- 20 000 m3/h内压缩流程空分设备主换热器操作方法改进
程中，向主换热器热端导入低压空气、高压空气或启动增压透平膨胀机时，主换热器增压膨胀空气通道压力大于2.9 MPa高报警值、中部温度小于-133℃低联锁值，增压膨胀空气通道安全阀启跳，膨胀机因进气温度降至联锁值自动停机。空分设备处于停机状态，主换热器增压膨胀空气通道内残存2.3 MPa、-127℃正流增压膨胀空气与返流氧气通道内残存2.4 MPa、-180℃液氧换热，主换热器内封闭的增压膨胀空气通道中增压膨胀空气温度降至液化温度，增压膨胀空气液化。在向主换热
低温与特气 2018年3期2018-07-17
- 驱动电源对热电模块制冷性能的影响
-12706的冷热端温差及对应电压或电流的变化由图1可知，电流源工况下，当I=6 A时，获得最大的制冷温差68 ℃，此时对应的电压U=15.2 V。电压源工况下，当U=15.2 V时，获得最大的制冷温差68 ℃，此时对应的电流I=6 A，且均与表1中数值相同。即热电模块数据单中的最大工作电流和最大工作电压均表示获得最大冷热端温差时的电流和电压，且此时冷端制冷量为0 W，热端换热热阻为0 ℃/W。同时表明理想工况下，输入源采用电流源或电压源的制冷效果是相同的
制冷技术 2018年2期2018-07-02
- 温度梯度对Cu/Sn/Cu微焊点界面反应和剪切强度的影响
取200 ℃作为热端温度，并通过前期实验和文献调研分别选取20 ℃和0 ℃作为冷端温度。试样依次在10、40、130和310 min的时间时用自制温度梯度仪进行热迁移实验。热迁移时，下端接触热台，上端进行强制冷却。通过ANSYS软件模拟焊点处温度梯度，计算Cu原子在固态Sn中的迁移热和驱动力并进行分析。图1 三明治结构微小焊点尺寸及热迁移试验示意图1.3 显微形貌观察及剪切强度测试所有试样分别采用400#、600#、800#和1200#砂纸进行打磨，经过A
重庆理工大学学报(自然科学) 2018年4期2018-05-10
- 火电厂空预器密封回收系统节能改造
向密封装置、冷、热端扇形板、转子密封片等组成。冷、热端扇形板与轴向密封装置，在满足冷、热端径向密封和轴向密封间隙前提下，采用刚性密封结构固定在设备内。采用自补偿功能的热端径向密封来解决热端动静密封间隙；冷端径向密封片与刚性密封结构组成具有密封区和回收区的密封转动副，在回收区域内布置回收渠道与回收室相通。冷、热端径向回收室和轴向回收室在密封机构内相互隔离，各自通过通道与设备外漏风回收装置中的汇集联箱联接[2]。锅炉正常运行时，金属转子受热变形后热端膨胀量大于
科技创新与应用 2018年2期2018-01-19
- 圆台式新型空预器技术应用与改进
720mm，其中热端传热元件为FNC板型，高度为1000mm，采用0.5mm厚的钢板；中间层为FNC板型，高度为420mm，采用0.5mm厚的钢板；冷端采用DU3板型，高度为300mm，采用0.8mm厚的钢板。转子转向为逆转，即先加热二次风再加热一次风。空预器为48隔仓，采用固定式三密封和环向密封系统。2 圆台式空预器结构与原理国内外所有的回转式空预器转子为圆柱形，高、低温端截面积相等，造成高温端流速是低温端1.5倍以上，空预器设计是控制高温端介质流速，达
资源节约与环保 2017年12期2017-12-27
- 某增压发动机排气热端耐久性分析与优化
某增压发动机排气热端耐久性分析与优化李相旺，黄凤琴，张志明，何宝俊，邹雄才，张文龙，王伟民(东风汽车公司技术中心，武汉 430058)某增压汽油机中，排气歧管的隔板倒角与颈部和催化器的壳体都出现开裂。通过仿真分析和对比试验发现，隔板倒角和颈部热应力过大是造成开裂的主要原因，而排气歧管1阶模态频率过低是催化器壳体开裂的主要原因。通过增大隔板处圆角并增加隔板厚度解决了隔板开裂问题，在颈部加筋解决了颈部开裂问题，而通过优化支架并另外增加固定支架提高排气歧管1阶模
汽车工程 2017年10期2017-11-08
- 乘用车排气系统气密性研究
按照温度高低分成热端与冷端[2]，见图1所示。离发动机近的部分叫热端，一般包括排气歧管、波纹管、各级催化器等。当气体离发动机越远，温度就越低。冷端包括前消音器、后消音器、中间管道和尾管等。实际工作中，一般将最后一个氧传感器后的排气法兰，为热端与冷端的分界点。排气系统冷、热端功能不同，热端零部件主要负责解决整车排放问题，冷端主要负责降低排气噪音。由于催化剂的空燃比特性[3]，特别是具有反馈功能的闭环燃油电控系统，必须保证氧传感器前的气密性。试验结果显示，如果
汽车实用技术 2017年15期2017-09-15
- 非均匀热通量对热电器件性能的影响
之一。但当施加于热端表面的热通量不均匀时，热端表面温度不均匀，系统性能受到影响。基于此，建立了热电器件的热电转换耦合数学模型，分析热电材料物性参数，非均匀热通量等参数对热电器件的功率输出特性的影响。数值模拟结果表明：材料物性参数随温度的变化对系统输出功率的影响不可忽略，热通量4 W·cm-2时物性参数对系统最高温度的影响接近4%；非均匀热通量对热电器件输出特性影响也十分显著，热通量均匀度越小，热端表面温度分布不均匀性越大，极值温度越高，高温区越小，断路电压
化工学报 2016年5期2016-08-22
- “Ω”形轴向槽道热管传热系统传热能力试验研究
与翅片的温差以及热端安装面与冷端安装面的温差。研究表明，热端安装面的温度与冷端安装面的温度均随加热量的增大而升高；界面材料不同，热端安装面与冷端安装面的温度分布不同，石墨片作为界面材料时安装面的温度均匀性更好；各个部分的温差基本也随加热量的增大而增大。热管 导热填料 加热量 温差1 引 言热管是一种利用工质的蒸发、凝结相变和循环流动而工作的器械。热管具有较高的等温性，可在小温差下传递大热流，因而成为高热流密度散热的重要手段之一。热管传热系统的性能好坏不仅与
低温工程 2016年2期2016-06-01
- 机动车“热电式发电”系统
成热电式发电机的热端和冷端。其热端和水箱的一侧（不带散热扇）紧密相连，隔热材料套在外部，防止发动机等工作时释放的热量造成冷端温度过高，降低发电效率（如图二）。二、工作原理1.汽车工作时，携带大量热量的尾气经过排气管，吸热绝缘层吸收这些热量，内壁成为热电式发电机的热端。2.水箱内的水为发动机降温后，尾气携带的大量热量使水箱表面升温，与水箱相连的一端为热端。由于热端材料的电子具有的能量比冷端的多，所以热端的电子此时倾向于向冷端移动。最终热、冷两端携带不同种电荷
发明与创新·中学生 2016年9期2016-05-14
- FJ44-1A涡扇发动机热端部件装配关键方法
-1A涡扇发动机热端部件装配关键方法史珂 (中国民用航空飞行学院,四川广汉618307)摘要:在发动机维修中，热端部件检查是一项标准严、难度大、风险高的仅次于翻修的深度维修工作，而部件装配又是热端部件检查工作中难度最大、风险最高的环节，通过对FJ44-1A涡扇发动机热端部件装配工作的研究和维护经验的积累，本文总结了FJ44-1A涡扇发动机热端部件装配的关键方法，为有效降低维修差错风险、避免重大经济损失，保证飞行安全提供了技术支撑。关键词:FJ44-
山东工业技术 2015年9期2015-08-02
- 汽车发动机排气余热温差发电技术的研究
e3热电模块，在热端280℃、冷端30℃时，具有7.2%的热电转换效率，该温差下单体模块最大功率可达24W，能量密度为1 W/cm2[4]。目前适用于各温度范围的常见热电材料如表1所示。表1 不同温度范围可选择的热电材料2 温差发电装置结构温差发电（TEG）装置的作用是在其表面安装热电模块和传递热量，其结构取决于热源和冷源的种类、热电模块的性能和冷端表面的散热方式，目前通常有圆桶式、平板式TEG装置等[5]。本文结合汽车排气系统结构特点以及系统冷却散热方式
汽车技术 2015年4期2015-01-07
- 热端阈值问题换热网络设计与应用
的换热网络，称为热端（hot-end）阈值问题换热网络；只需要热公用工程的换热网络，称为冷端（cold-end）阈值问题换热网络。伴随夹点理论的发展与完善［3－5］，阈值问题换热网络在过程工业换热网络综合与优化过程中的应用日趋成熟，特别是夹点理论与数学规划方法［6－8］的有机结合，大大提升了换热网络综合与优化的实用性和精确性。但截止目前，针对阈值问题换热网络的设计与应用研究相对匮乏，换言之，阈值问题换热网络的优化与综合方法研究滞后于常规换热网络［9］。热端
石油学报（石油加工） 2014年4期2014-12-31
- 高频脉冲管制冷机回热器相位特性优化方法研究
表征的是回热器冷热端质量流幅值、压力波幅值(压比)及质量流与压力波之间的相位角，回热器冷、热端质量流及压力波相位矢量图如图1［2］。图1 回热器质量流及压力波相位矢量图Fig.1 Phasor diagram of regenerator部分工程项目对于脉冲管制冷机结构尺寸进行了限制，在回热器结构尺寸确定时，回热器冷端相位特性决定了冷端的声功及回热器损失的大小，进而决定了整机的制冷量;回热器冷端相位特性又直接决定了回热器热端的质量流幅值、压力波幅值及相位角
低温工程 2014年4期2014-12-22
- 一种电柜专用制冷型除湿器系统研究
制冷片分为冷端与热端，两边均连接换热片。湿空气中的水分在冷端换热片表面凝结，液态水排出孔流出。由于风扇的抽吸作用，凝结后的冷空气流至热端换热片，对热端换热，同时考虑到热端换热的问题，空气补偿孔可提供额外的冷却空气，防止制冷片的热端过热。图1 制冷系统工作原理1．3．2 半导体制冷原理半导体制冷是Peltier效应在制冷技术方面的应用。如图2所示，把一只P型半导体元件和一只N型半导体元件联结成热电偶，接上直流电源后，在接头处就会产生温差和热量的转移，电流的路
机械与电子 2014年1期2014-11-27
- 半导体冷藏箱热端最佳散热方式的实验研究
制冷效果，相应地热端需要释放出大量的热[1].据半导体制冷规律可知，半导体制冷过程中，热端温度的高低，对半导体制冷的冷量传递有极大的影响.热端散热不良好，则会引起热端温度上升到很高，降低半导体制冷系统的制冷能力，从而降低半导体冷藏箱的整体运行效率.只有将热端释放的热量及时带走，半导体制冷装置的制冷效果才会理想.因此，选择合适且高效的热端散热方式对于提高半导体冷藏箱制冷效率来说是至关重要的.1 三种散热方式的理论分析为了使半导体蓄冷箱热端能够有效地散热，本文
哈尔滨商业大学学报（自然科学版） 2014年2期2014-09-14
- 多级热电制冷器的数值模拟与实验研究
行了测试研究，在热端温度282 K的情况下使冷端达到了149 K［2］。新加坡国立大学的X C Xuan对多级热电制冷器进行了实验测试和优化设计，用实验数据说明了采用分离电流的热电制冷器具有较大的制冷能力和更高的COP［3］。ANSYS 公司的 Elena E．Antonova、David C．Looman采用ANSYS Thermal-Electric模块模拟了单级和多级热电制冷器，发现模拟结果与实验测试结果相符，为热电制冷器的模拟分析设计提供了数值模拟
制冷学报 2014年2期2014-08-03
- 热端温度对直线型脉冲管制冷机的影响分析
200083)热端温度对直线型脉冲管制冷机的影响分析张安阔1，2陈 曦1吴亦农2张 华1杨开响2(1上海理工大学 上海 200093)(2中国科学院上海技术物理研究所 上海 200083)基于一台单级直线型脉冲管制冷机，研究分析了热端温度变化对制冷机性能的影响关系。建立了一维数值模型，分析了高频脉冲管制冷机内部相关热力学参数随热端温度变化的关系，从而揭示了热端温度变化影响整机性能的作用机理。最后通过实验数据和模拟值的比较研究，验证了模型的准确性。脉冲管制
低温工程 2013年4期2013-09-17
- 某空间光谱成像仪热管理初析
求上，两台制冷机热端和压缩机分别是-40℃～0℃和-40℃～10℃，视频处理器盒体-10℃～45℃，光学镜头组件及其支撑结构件则要求在20℃±2℃的水平；在工作热耗上，两台制冷机工作峰值热耗共计295W，3台视频处理器热耗分别为17W、25W和25W。图1 成像仪系统简图Fig.1 Diagram of imager system3 内热源热设计思路3.1 内热源热控任务特点及难点成像仪外罩、底板、光学镜头支架等主体结构温度要求20℃附近，成像仪内热源处在
航天返回与遥感 2012年6期2012-10-11
- 半导体制冷器制冷参数的性能分析
N-P型电臂冷、热端的边界条件对制冷参数的影响有很重要的意义。半导体制冷器的制冷参数的公式都是在冷、热端温度不变的第一类边界条件下推导出来的,但是在实际情况下,由于环境条件的变化,半导体制冷器并不是在标准的工况下运行,而且当需要考虑环境条件 (散热强度)变化对半导体制冷器的影响时,对半导体制冷器冷、热端在第三类边界条件下的研究是有一定的实际意义的。文献 [1]对此进行了分析,但是没有考虑汤姆逊效应的影响。文献[2]对半导体制冷器的结构尺寸及热电材料相关物性
制冷 2012年3期2012-08-03
- 南热600 MW超临界机组回转式空气预热器改造
元件分两层布置，热端传热元件采用0.5 mm厚碳钢钢板，DU3板型布置，热端所有传热元件高度为950 mm；冷端传热元件采用0.8 mm钢板两面涂搪瓷，涂搪瓷后总厚度为1.2 mm，DFC板型布置，冷端所有传热元件高度900 mm。冷、热端传热元件均采用模式布置，共分48小仓，与冷、热端扇形板形成双、三密封。2 运行情况分析南热1号机组于2010年1月21日通过168 h试运行，投运后一直存在排烟温度较高的问题。2010年夏季，排烟温度经常达到150℃以上
电力工程技术 2012年1期2012-07-03
- 行波热声发动机末端耦合方式研究
际系统吻合，设定热端温度上限为923 K(即650℃)。图3所示为系统频率随负载阻抗实部的变化关系。针对4个不同谐振管，系统频率均为67.7 Hz且基本保持不变，这样即可保证在相同的热端温度下发动机环路声功转换特性相同。图3 频率随阻抗实部的变化曲线Fig.3 Frequency vs.Rez图4至图7分别表示热端温度、谐振管耗散声功、净输出声功(RC负载消耗声功)和效率(净输出声功除以输入加热功率)随负载阻抗实部的变化关系。随着阻抗实部减小，热端温度逐渐
低温工程 2011年3期2011-02-26