首端_参考网

静止同步串联补偿器的运行死区特性研究

构成，安装于线路首端，通过改变电压源换流器的输出电压，可改变线路的等效阻抗，进而改变线路潮流。在开展功率控制运行特性分析计算及仿真时，将与线路在同一个电磁环的交流网络进行等效，等效交流电网如图1（a）中点划线框所示。图1 SSSC的基本结构及基本原理忽略线路电阻的影响，可得线路上传输的有功功率和无功功率分别为可见，若线路首端母线电压和线路末端母线电压均保持不变，SSSC串联接入后将改变线路首端电压，进而对线路有功功率和无功功率产生影响。本文主要关注SSSC

电气技术 2023年10期2023-11-08

与有序分拆的分部量1 相关的恒等式及组合证明

出现且只出现在首端或末端。定义2正整数n 的分部量2 在首、末两端的1-2 有序分拆是指在n 的1-2 有序分拆中，首端或末端出现分部量2。例1设n=7，则7 的分部量1 在首、末两端的有序分拆有13 个，即为（1，6），（1，5，1），（1，4，2），（1，2，2，2），（1，2，4），（1，3，3），（1，2，3，1），（3，3，1），（4，2，1），（2，2，2，1），（2，4，1），（6，1），（1，3，2，1）。设n=5，则5 的分部量2 在首

浙江大学学报（理学版） 2023年3期2023-06-07

水下柔性软管垂直焊接铺设工艺的应用

图4 所示。软管首端初始化时，需要在软管首端预留连接索具。连接完后，软管开始正常铺设，直至末端离开卷缆盘时，张紧器缓慢下放软管，吊机将软管末端慢慢提起，同时背张绞车带1Te 左右的背张力跟随，辅助下放。软管末端接头接近15t 张紧器时，张紧器打开，随后由50t 张紧器下放软管，背张绞车跟随。当软管末端接头即将接近50Te 张紧器时，停止放管。背张绞车背张，张紧器卸力。打开50Te 张紧器，吊机缓慢提起软管，使软管变为垂直姿态。软管到达垂直焊接工作平台后，甲

中国新技术新产品 2023年4期2023-05-20

高速铁路全电缆电力贯通线补偿方案研究

路末端电压抬升、首端功率因数低等问题[2]。如何合理有效地改善全电缆贯通线路的电能质量，已成为铁路电力设计人员必须考虑和研究的重点。1 高速铁路10 kV电力供电系统高速铁路 10 kV电力供电系统担负着为除铁路牵引供电系统以外的铁路沿线其他负荷供电的重要任务，主要由10 kV配电所和10 kV电力贯通线组成[3]。10 kV配电所通过地方电网获取电源，经过所内专用的10/10 kV有载调压器向贯通母线供电。有载调压器不仅可以改善电源质量，还可以防止故障时

电气化铁道 2022年6期2023-01-11

高效解决低压系统供电电压问题

%的配变中，配变首端电压相间偏差为5 V及以上占32.13%，电压差为5 V以下占67.87%，其中联结组别为Yyn0 的配电变压器（以下简称Yyn0 配变）占74.36%。三相负荷不平衡小于15%的配变中，配变首端相间电压差为5 V及以上占14.01%，其中Yyn0 配变占75.77%。即配变三相负荷不平衡大于15%或小于15%，首端电压偏差为5 V 及以上的配变中，Yyn0 配变占比约在74%，配变首端电压不平衡跟Yyn0配变存在高度相关。三相负荷不平

农村电气化 2022年12期2022-12-21

基于FDR法的变电站低压电缆局部缺陷定位方法

样本，在距离样本首端8.7 m处依次剥除长度为10 cm的外护套层、钢铠、内护套层、铜屏蔽层并依次对样本A相进行FDR检测。之后在露出绝缘部分的A相上剥除尺寸为20 mm×2 mm的矩形绝缘层并露出缆芯形成D1缺陷。A相检测结束后，在距离样本首端4.3 m处依次剥除长度为10 cm的外护套层、钢铠、内护套层、铜屏蔽层，之后在露出绝缘层的B相上制作长度为5 mm、深度为0.4 mm的纵向刀痕缺陷作为D2缺陷。B相检测结束后，用同样的方法在距离样本首端11 m

绝缘材料 2022年8期2022-10-20

侧槽底坡变化对侧堰淹没度影响研究

计时，常常以侧槽首端水面高程不超过堰顶水深的一半来保证整个溢流堰为自由泄流［2］。现有文献多针对自由泄流下的侧槽溢洪道进行研究：如陈振军［3］、陈小威［4］、刘发智［5］等对侧槽溢洪道水力特性进行了数值模拟，得到的结果与试验数据相吻合；彭依云［6］等研究了侧槽段螺旋流中气体迁移扩散机理，得出水平向螺旋掺气水流气体运动规律；杨顺玉［7］等通过对侧槽内加设消力墩或者连续升坎，来改善槽后泄槽段水流流态。近年来，极端气候条件下的暴雨频繁出现，水库遭遇超标准洪水的概

中国农村水利水电 2022年9期2022-09-24

真空断路器开断并联电抗器RC阻容器过电压抑制仿真试验研究

在位置a（电抗器首端）和位置b（站用变首端）增加RC 阻容器，仿真图如图1所示。仿真分析不同位置下RC 阻容器过电压的抑制效果。图1 不同位置RC 阻容器仿真图由于目前相关行业准则中，还没有关于阻容器相关参数的明确规范，因此未明确阻容吸收器的电容电阻值在各种工作条件下的选取，所以仍须计算得知，对于分析不同位置下的过电压抑制情况，本文在电容0.1μF、电阻150Ω 下进行情况分析[4]。在位置a（电抗器首端）加装RC 阻容器时，电抗器处过电压及站用变处过电压

电力设备管理 2022年16期2022-09-21

自适应工况的大型水轮发电机定子接地故障定位方法

为顺接，即从线圈首端接入、末端接出；负槽号代表线圈在该分支中为反接，即从线圈末端接入、首端接出。通过分析绕组连接顺序可知，该发电机的每一分支由7个线圈单元组依次正串或反串构成，线圈单元之间角度相差一个槽电角度，而每个线圈单元组由5个空间电动势相同的线圈组成，一分支绕组上共35匝线圈。根据其绕组连接顺序及绕组结构可以得到A相第一分支电动势构成基波电动势向量示意图如图3所示。根据图3与表1所示发电机参数能够计算出绕组上任意一匝线圈的电动势幅值及相位[26]。为

电工技术学报 2022年17期2022-09-14

基于频域反射系数谱的电缆故障定位与故障类型识别方法研究

3]提出利用电缆首端输入阻抗谱构建广义正交积分诊断函数，以确定电缆故障的位置，该方法可以取得较高的定位精度，但是需要已知完好电缆的输入阻抗谱信息，且需要较宽的测试频带与较多的采样点数；文献[14]对阻抗谱进行快速傅里叶逆变换(Inverse Fast Fourier Transform,IFFT)处理以实现对电缆故障的定位，该方法不依赖电缆的原始测试数据，但是对测试频带要求仍然较高。近年来，有学者发现电缆首端反射系数谱能灵敏识别电缆局部阻抗不匹配点，并且相

电工电能新技术 2022年8期2022-08-30

果树灌水器关键参数对灌水均匀度影响的研究

度、出水孔间距、首端进水压力。本文采用模拟试验和数据分析的方法，确定试验因素及水平，建立正交试验，找出最优的试验因素组合。作者研究团队承担了华宁县新村柑桔有限责任公司柑桔园水肥一体化灌溉系统设计工作，灌溉总面积20 hm2，其中：3 号地块为根域灌溉区域，面积4 hm2，其余为地块为微喷灌灌溉区域面积16 hm2，为解决3号地根域灌溉系统中出水毛管首端进水压力、管道铺设长度和出流孔间距对灌水均匀度的影响问题，在云南农业大学灌溉工程实验中心搭建模拟实验平台，

节水灌溉 2022年6期2022-07-01

考虑电晕损耗的220 kV变电站雷电入侵波过电压计算与影响因素分析

1。设置进线电缆首端为电压观测点，得到反击与绕击的两种情形下电晕损耗对过电压波形的影响规律，分别如图6和图7所示。图6 雷击T2杆塔塔顶时电缆首端的过电压波形Fig.6 Waveform of overvoltage at the head of cable caused by lighting striking the top ofT2tower图7 雷击距变电站1 000 m A相导线时电缆首端的过电压波形Fig.7 Waveform of overv

电力系统及其自动化学报 2022年5期2022-06-05

站在五月的首端

史久爱站在五月的首端嗅着远方飘来的花草香我又望见了儿时的故乡羊肠小道低矮平房日出日落花开花谢鄉亲们用自己勤劳的双手和智慧谱写着家乡的华章汗水浇灌下的土地田野碧波荡漾果园万里飘香小鸟一样的我在这片土地上嬉闹欢唱直到有一天父亲用粗糙的大手牵我走进了课堂走进了他们满眼的渴望不再劳作不再过面朝黄土背朝天的生活去舞文弄墨去大城市里展翅飞翔此后故乡的一草一木一砖一瓦和着父母慈爱的目光渐渐地变成了外出求学的我梦里梦外的牵挂和怀想多年后重回故乡猛发现家乡已变了模样一幢幢高

科教新报 2022年15期2022-05-31

适用于特高压多端混合直流输电系统的稳态电压控制方法

的控制目标是维持首端整流站的端口电压为设定值。当首端整流站不是定直流电压站时，则需考虑线路压降带来的影响，而此时传统的电压偏差控制和下垂控制无法实现对电压和功率的无差控制。因此基于主从控制思想，提出了一种适用于特高压多端混合直流输电系统的稳态电压控制方法。基于当前直流系统的接线方式、线路电阻和电流，计算出定直流电压站和首端整流站之间的压降。然后对定直流电压站的电压参考值进行修正，从而实现对首端整流站电压的精确控制。在此基础上，针对线路电阻变化或者未知的情况

电力系统保护与控制 2022年1期2022-01-24

一种基于“弦”的边界跟踪算法

用来存储每一弦的首端标记。2.3 初始化首端标记申请存储空间存储连通域中每一个弦的首端标记,并将其全部初始化为0。每一个弦的首端即首像素在被搜索记录后,就将其首端标记赋值为1。当搜索完外层轮廓后,若存在内层轮廓,内层轮廓中肯定有弦的首端未进行标记的,此时通过首端标记便可进行内层轮廓的搜索。2.4 搜索RLRegion连通域外边界及内边界搜索外边界时取序号为0的弦为首弦,记为弦C0(xb0,xe0,y0)，xb0为A的首像素的列坐标，xe0为其尾像素的列坐标

烟台大学学报（自然科学与工程版） 2022年1期2022-01-19

考虑负荷不平衡分布的低压配电网线损实用计算策略

系不明确，以线路首端不平衡度衡量整个台区的不平衡情况，忽略了负荷分布不平衡对线损的影响，存在理论误差。文献［13］定性分析了负荷、线路参数和分布式电源（distributed generation,DG）接入对不平衡度的影响，但没有更进一步，研究多种因素通过影响不平衡度对线损的影响。文献［14］分析了接入DG产生的负荷空间分布变化对线损的影响；文献［15］考虑动态三相不平衡度，以线路结构为基础，计算损耗在各支路的分布情况；上述文献考虑了多种线损影响因素，但

电力需求侧管理 2021年6期2021-11-18

小电流接地选线装置在10 kV系统站间转供电期间的应用分析

时，非故障线路I首端所反应的零序电流为：即非故障线路零序电流为其本身的电容电流，电容性无功功率的方向为母线流向线路。电源侧开关处所反应的零序电流为：即电源侧开关处零序电流为其本身的电容电流，电容性无功功率的方向为母线流向线路，此特点与非故障线路一致。对于故障线路J，B相和C相与非故障线路一样，流过本身对地电容电流和，而不同之处是在接地点要流回全系统B相和C相对地电容电流之和，其值为：此电流从A相流回，因此，故障线路J首端所反应的零序电流为：即故障线路零序电

云南电力技术 2021年5期2021-11-15

基于不同管道布置方式的油田掺水系统优化研究

环状掺水工艺分为首端掺水、末端掺水和分支掺水［4-7］。本文以某小区块油田为研究对象，研究掺水温度、掺水比以及不同掺水方式对掺水系统能耗和运行费用的影响。1 计算依据1.1 计算公式掺水系统能耗主要为掺水泵及抽油机等的机泵电耗和站内加热炉的燃料消耗［8-10］。1）机泵轴功率计算式中：P为机泵轴功率，kW；qv为输送温度下机泵的排量，m3/s；H为机泵排量为qv时的扬程，m；ρ为输送温度下介质的密度，kg/m3；η为输送温度下泵的排量为qv时的输油效率。2

武汉工程大学学报 2021年5期2021-11-03

基于反射系数谱的XLPE电缆水树缺陷定位方法

出水树缺陷下电缆首端反射系数模型，运用有限元仿真方法明确了不同类型水树缺陷对模型中分布参数的关联关系，引入基于广义正交法的缺陷定位模型，提出一种基于电缆首段反射系数谱的水树定位及诊断新方法，并优选出模拟诊断的频带参数。最后通过多组仿真实验及实际电缆实验的分析，验证了本方法的有效性及准确性，为工程实际中电缆的故障预先感知、科学化运维管理提供更有价值的技术支撑。2 电缆首端反射系数谱2.1 电缆分布参数模型由传输线基本原理可知，当电缆线路长度l与入射信号波长λ

电工电能新技术 2021年7期2021-07-23

一起背靠背换流变压器油色谱异常分析及处理

流变阀侧Y接绕组首端引线接头压接工艺不良,引线屏蔽管油流不畅等问题,导致绝缘油局部受热分解产气。针对发现问题,进行相应处理,设备修复完毕投入后运行正常,未在有异常产气现象。1 异常情况1.1 设备参数表1 换流变参数1.2 设备异常情况该换流变自投运以来均存在不同程度的总烃及氢气增长现象,油色谱试验结果见表2。表2 换流变油色谱试验数据μL/L2 数据分析2.1 油色谱试验数据分析结合油色谱试验数据,根据“三比值法”,该换流变三比值编码为“001”,对

探索科学(学术版) 2021年6期2021-07-19

重载铁路牵引网雷击仿真模型比较研究

器出口处即接触线首端电压Ecup波形如图5所示。图4 正常无雷击系统仿真模型图5 接触线首端电压Ecup波形根据上述仿真结果可知，互耦合模型接触线首端电压Ecup稳定值为39.35 kV，贝杰伦模型接触线首端电压Ecup稳定值为39.31 kV，接触线首端电压理论值为二者基本相符。通过上述正常无雷击的两种模型仿真，可得变压器出口处即接触线首端电流Icup、回流线首端电流Ifup、钢轨首端电流Irup、承力索首端电流Imup仿真波形分别如图6～图9所示。图6

电气化铁道 2021年3期2021-07-15

一起换流站交流滤波器保护跳闸故障诊断与仿真分析

小组交流滤波器的首端电流和尾端电流通过常规电磁式CT转成小电流信号后，送入常规互感器合并单元PCS-221转成光信号，最后以光缆送入保护装置PCS-976A[2]。7621小组滤波器投入时，两套保护装置记录的原始录波如图2、图3所示。图2 SC型小组交流滤波器A套保护装置录波图3 SC型小组交流滤波器B套保护装置录波正常情况下，参与差动保护首端电流和尾端电流幅值相同、相位相反。从图2可知，7621交流滤波器投入时A套保护装置首端A相电流较尾端A相电流幅值偏

宁夏电力 2021年3期2021-07-13

首升降舵布局方式对潜艇垂直面操纵性能仿真分析

首升降舵布置分为首端首舵和围壳舵2种形式。不同形式的首升降舵布置对潜艇的垂直面操纵性能的影响是不一样的。围壳舵适于保持深度和无纵倾或以甚小纵倾来变深，而首端首舵可以提供较大的纵倾力矩。英国潜艇专家R.Burcher曾经评论[1]：“即便迄今，潜艇设计师们在设置首升降舵在潜艇上的位置方面仍存在着许多的争论和广泛的意见分歧。”可以说，首升降舵的设置是肯定也是必须的，但其布置确有多样的见解。本文以模型潜艇为研究对象，仿真分析不同布置方式下单位舵角的操舵响应和梯形

舰船科学技术 2021年5期2021-07-03

换流变压器阀侧接地故障分析及保护优化

指换流变阀侧CT首端到中性点之间的部分,包括换流变阀侧绕组及其引出线、中性点等部分的故障),故障特征同常规交流系统差异较大,故障电流具体呈现以下特征：(1) 故障特征弱。换流变阀侧自身无接地点,但直流侧有接地点。阀侧发生单点接地故障时,故障点同直流侧接地点形成回路。由于直流侧接地点通常离换流站有一定距离,且换流变短路阻抗一般较大,将导致阀侧单点接地故障电流相对较小。整流侧和逆变侧短路后特征不同,通常逆变侧故障电流会更小。(2) 故障电流谐波含量高。换流阀及

电力工程技术 2021年3期2021-06-17

深水柔性软管湿存后的回收工艺研究

：1） 回收软管首端离开海床。2）软管首端甲板处理。3） 回收整条软管离开海床湿存区域。4） 软管首端通过TLS。5） 浮子段通过TLS船舷外工作平台。6） 软管末端通过TLS。7） 软管末端甲板处理。根据施工中涉及的关键作业步骤，通过Orcaflex软件模拟给出作业要求和建议。计算分析文件中体现的主要信息和数据应该包括以下6条：1） 关键作业限制的天气条件及施工船舶艏向。2） 2)关键作业涉及的laytable（软管铺设/回收作业使用的计算分析表）。3）

中国新技术新产品 2021年2期2021-04-13

雅万高铁20 kV电力贯通线无功补偿方案研究

补偿装置，在线路首端设置连续可调的磁控电抗器以保证首端功率因数满足要求。由式(7)和式(8)可得，Karawang配电所至Walini配电所间综合负荷贯通线电缆总充电功率为836.39 kVar。考虑到固定补偿容量宜为电缆总充电功率的75%，且3处固定电抗器容量相同，因此本文将每处固定电抗器容量选取为200 kVar，并验证其补偿效果，具体补偿模型如图3所示。图3 雅万高铁20 kV全电缆贯通线补偿模型3 仿真分析为验证本文设计的雅万高铁20 kV全电缆电

铁道标准设计 2021年2期2021-02-25

风电场箱式变压器铁芯发热故障分析

造工艺存在缺陷，首端低压绕组与铁芯接触过于紧密是导致发热故障的原因。1 故障简介2009年5月某风电场第一台箱式变压器投运，2010年10月最后一台箱式变压器投运，该风电场共安装55台同厂家、同型号、同批次风机箱式变压器，其基本参数如下：型号：ZGS-ZF-1000/38.5电压组合：38.5 kV±2×2.5%/0.62 kV联接组别：D/Yn11阻抗电压：6.31%该变压器为三相、双绕组、油浸、自冷、低损耗、全密封、免维护电力变压器，其整体外观和绕组铁

四川电力技术 2020年5期2020-11-17

变压器绕组匝间短路不同位置磁场特性分析

间短路不同位置(首端、中端、末端)时绕组电流、主磁通及绕组漏磁通情况.搭建动模实验平台，测量绕组匝间短路的电流，并与仿真结果进行对比，验证本文所得结论的正确性.1 匝间短路电磁耦合模型1.1 电路模型当变压器原边绕组发生匝间短路时，短路绕组、副边绕组与原边未短路绕组三者相互耦合，电磁耦合原理如图1所示.图1 变压器匝间短路耦合电路原理图当绕组短路时，短路绕组与原边未短路绕组只有磁的联系，由楞次定律可知，is与i1反向，共同流经短接点S，短路路径上流过电流i

东北电力大学学报 2020年5期2020-10-27

有载分接开关在联络变压器中的应用

00，远低于高压首端绝缘水平，因此该类型变压器采用中性点调压(如图1)能够显著降低分接开关及与其相连的引线的绝缘水平。与此同时，非自耦变压器采用中性点调压为恒磁通调压，不会造成低压电压波动。中性点调压方式既降低了开关采购成本和变压器制造成本，又能保证变压器运行时更安全可靠。图1 非自耦变压器调压接线原理图图2 220kV自耦变压器调压接线原理图国内110kV 、220kV等级联络变压器，因开关电压等级较低，在引线与分接开关连接时，引线端子与开关触头处可直接

福建质量管理 2020年17期2020-09-17

后处理主工艺操纵人员持照岗位设置探讨

主工艺流程包括：首端、铀钚分离(又名共去污)、铀尾端(含铀纯化)和钚尾端(含钚纯化)四大工序，各工序流程简图依次如图1～图4所示。各工序均设置相应的操纵岗位。图1 后处理首端流程简图[7]图2 后处理铀钚分离(共去污)流程简图[7]图4 后处理钚尾端(含钚纯化)流程简图[7]2 后处理主工艺操纵岗位的安全重要度评价后处理主工艺操纵岗位中持照岗位的设置与操纵岗位的安全重要度密切相关，以下主要从操纵岗位所执行的安全功能、潜在事故以及历史发生的人因事故三个方面来

辐射防护 2020年3期2020-07-15

不同侧出线的变压器线圈匝数计算

干式接地变压器的首端出头和末端出头，三线圈自偶变压器中压首端出头和末端出头分别在铁心柱的两侧的问题，这时A，B，C三相其电气匝数的核算略有不同。笔者通过模型试验所得的数据，通过理论分析和计算得出了电气匝数和所谓的实绕匝数之间的关系。如图1所示为首端出头和末端出头分别在铁心柱的两侧的线圈绕制简图。为叙述方便只画出低压线圈。下同。图1 线圈烧制简图二、试验模型的建立及数据的取得试验时取一台已叠好的三柱铁心，准备一些铜导线按如下数据缠绕在铁心柱上，高压A，B，C

福建质量管理 2020年12期2020-07-02

基于MATLAB的变压器连接组别仿真

组别数据（原副边首端互为同名端）图3 三相绕组三角形连接连接方式：三相变压器绕组有星形接法和三角形接法两种，Y、D分别表示原边星形和三角形接法，y、d分别表示副边星形和三角形接法。“Y／y”表示原副边均为星形接法；“Y／d正串”表示原边星形接法，副边三角形正串；“Y／d反串”表示原边星形接法，副边三角形反串；“正串D／y”表示原边三角形正串，副边星形接法；“反串D／y”表示原边三角形反串，副边星形接法；“正串D／d正串”表示原副边均为三角形正串；“反串D／

机械工程与自动化 2020年1期2020-03-22

关于三相电力变压器联接组别的判定方法与思考

方法变压器绕组的首端和尾端的标注规定如表1。表1 变压器绕组的首端和尾端的标注规定三相变压器的绕组的联接方式主要采用星形(Y)接和三角形(D)连接方式。反顺序连接是标准连接形式：A-XC-ZB-YA,正顺序连接：A-XB-YC-ZA。需要注意的是三角形接线虽有正反两种顺序，但他们的相序没有变。三相电力变压器的连接组的书写方式是用大小字母表示，大写字母依次表示高绕组的连接方式，小写字母依次表示低绕组的连接方式。星形接线用Y和y表示，有中性引出线是用YN和yn

山东化工 2020年2期2020-03-10

电流互感器配置对交流滤波器差动保护的影响

器设备配置情况：首端TA T1与尾端TA T2均为光学TA。首端光学TA同时配置有罗氏线圈（空芯线圈）和电子式低功率线圈（LPCT），尾端光学TA只配置了LPCT线圈，首端光学TA增加罗氏线圈是为了1 000 kV侧的电流测量具有更好的暂态特性。首端光学TA罗氏线圈额定电流2 000 A，满足5TPE精度要求，5TPE对暂态要求等同于TPY，LPCT线圈额定电流1 000 A，满足0.2/5P7精度要求；尾端光学TA额定电流500 A，满足0.2/5P40

山东电力技术 2019年6期2019-07-04

变压器绕组匝间短路电动力的研究

绕组。（1）绕组首端匝间短路。变压器空载运行，高压绕组首端分别设置6%和10%的匝间短路故障，短路线饼分别为1～4号线饼和1～7号线饼。变压器绕组首端匝间短路时各线饼受力分布见图2。图1 变压器匝间短路仿真模型（a）高压绕组结构；（b）仿真电路图Figure 1 Simulation model of inter-turn short circuit图2 首端绕组电动力分布（a）6%匝间短路；（b）10%匝间短路Figure 2 Force distrib

水电与抽水蓄能 2019年2期2019-06-13

电动机星-三角变换启动前后绕组电流相序分析

绕组为CZ。其中首端为A、B、C，尾端为X、Y、Z。电动机启动时三相绕组星形连接，绕组尾端X、Y、Z连接在一起，首端A、B、C引出接三相电源。图1 电动机定子绕组的星形连接1.2 定子绕组的两种三角形连接电动机启动后，电动机绕组由星形连接切换为三角形连接，有两种接法。第一种接法如图2所示，A相绕组首端A与C相绕组尾端Z相连，B相绕组首端B与A相绕组尾端X相连，C相绕组首端C与B相绕组尾端Y相连。图2 电动机定子绕组的第一种三角形连接第二种接法如图3所示，A

应用能源技术 2019年1期2019-01-30

基于状态量信息的含分布式电源配电网保护新方案

献[8]利用馈线首端到DG并网点之间各保护装置限时电流速断保护的动作信息来实现DG上游区域的故障定位。然而，含DG配电网的运行方式复杂，传统限时电流速断保护整定值很难满足文中的灵敏度要求，同样需要加装电压互感器来获取方向信息。另外，逆变型DG通常采用基于电压正序分量的控制策略，只存在于正序网络中，且在故障情况下只输出有功电流或几乎只输出无功电流，也可能使得功率方向元件判断错误[9-10]。配电自动化系统依靠故障电流信息实现故障定位[11]。随着DG并网容量

电力自动化设备 2018年12期2018-12-13

高渗透率分布式电源对配电网影响分析

配变平均负载率、首端母线电压、主干线总长度、负荷平均功率因数、基态值为该地区的平均值；各配变的有功负荷按线路配变平均负载率基态值αTB和配变容量的乘积进行分配，无功负荷通过负荷平均功率因数基态值cosφB以及有功负荷计算得到；主干线各段线路长度按典型线路长度与主干线总长度基态值进行等比例缩放；首端母线电压直接改为基态值即可。（1）电缆线路的基态模型。根据目前广东电网10kV配电线路统计数据，城镇10kV配电线路长度基本分布在2～12km，主干线的线径面积主

大众用电 2018年8期2018-10-30

玉柳全电缆电力贯通线无功补偿配置及优化分析

容量，而且改善了首端功率因数及线路各节点电压。铁路电力供电系统；铁路电力贯通线；电缆；无功容量配置；遗传算法铁路电力供电系统是向除牵引负荷外的所有铁路用电设施供电，其从地方变电站接引2路电源通过铁路变配电所引出的2条10 kV电力线路(称为电力贯通线)向铁路沿线的车站、区间负荷供电。普速铁路的电力贯通线以架空线为主，在地形和气候条件特殊情况下采用电缆敷设。由于架空线易受自然环境影响，为了提高供电可靠性，在高速铁路中采用全电缆贯通线向铁路非牵引负荷供电。但全

铁道科学与工程学报 2018年9期2018-10-08

分布式可再生能源接入对配电网电压分布的影响分析

i+jXi；馈线首端为该网络的平衡节点，即电压幅值恒定，为V0，节点i的电压幅值为Vi；可再生能源并网点为节点p，其输出功率为PDG+jQDG。以下分析忽略各线路上的功率损耗。（1）分布式可再生能源接入配电网前，节点k与节点(k-1)电压之间的关系：一般地，可忽略电压降落横分量的影响，同时，由于配电网用户侧功率因数一般处于0.95左右，因此也可认为，则式(2)可近似表示为：由于网络中各节点负荷消耗的有功功率和无功功率皆为正值，即PLi＞0，QLi＞0，因此

机电工程技术 2018年4期2018-05-05

埋地保温管道和非保温管道停输温降规律对比研究

48 h内各管段首端和末端油温的变化情况，计算结果如图1～4所示。从模拟算例的计算结果可以看出：（1）对于管段首端的停输温降，在停输时间较短的情况下（本文算例在20 h以内），非保温管道的停输温降速率和温降幅度要大于保温管道，即停输初期保温管道的热力安全性更优。然而，随着停输时间的延长，非保温管道的停输温降速率逐渐变小，并且在停输20 h以后，非保温管道内的油温开始高于保温效果较差管道（保温层导热系数0.055 W/（m·℃））的停输油温。在停输48 h终

石油工程建设 2018年1期2018-02-26

采用断路器首端投切方式治理35 kV并联电抗器操作过电压

14）采用断路器首端投切方式治理35 kV并联电抗器操作过电压金佳敏1，郑一鸣2，陈宜斌1，万晓1（1.国网浙江省电力公司温州供电公司，浙江温州 325000；2.国网浙江省电力公司电力科学研究院，杭州 310014）断路器在开断35 kV并联电抗器过程中，会产生严重的操作过电压问题，严重威胁35 kV系统设备绝缘。研究表明，通过在并抗中性点末端加装断路器进行投切能有效治理开断过电压问题，但是中性点不具备分相引出条件的并抗不具备改造条件。针对以上治理困

浙江电力 2017年10期2017-11-20

110kV GIS变电所进线电缆末端雷电过电压研究

缆长度的电缆末、首端雷电过电压。【关键词】：110kV GIS；变电所；进线电缆末端；雷电过电压【前言】：针对110 kV GIS 变电所电缆进线与架空线相连的方式，采用ATP- EMTP 搭建雷电侵入波作用下的架空线与电缆进线相连、包括架空线与电缆连接处安装的避雷器和部分电气设备（GIS、变压器）在内的单相简化模型，仿真计算断路器不同状态下，不同电缆长度的电缆末、首端雷电过电压与电缆长度之间的关系，为电缆进线方式下避雷器的布置设计提供了参考。1

中国绿色画报 2017年7期2017-08-02

开式电力网潮流分布计算

；S—通过变压器首端或末端的负荷功率（kVA）；U—变压器首端或末端的电压（kV）。2.2 变压器无功损耗式中：Xk—压器电抗（Ω）。2.3 变压器的空载损耗式中：Gm—变压器的激磁电导（S）；Bm—变压器的激磁电纳（S）；U—变压器首端电压（kV）。2.4 线路电容功率的一半式中：BL—线路电纳(S)；U—线路首、末端电压（kV，与计算点电压一致）。2.5 线路有功损耗式中：PL—线路首端或末端负荷有功功率（kW）；QL—线路首端或末端负荷无功功率（kV

河北水利 2016年5期2017-01-10

基于线模行波突变的配电网全架空线路单相接地的多端检测定位新方法

下，先后在线路的首端和末端向三相注入相同的高压脉冲，并分别在首末端采集线模电压信号的双端注入法。在线路首端向三相注入相同的高压脉冲，并在首端、末端和必要的二级分支末端检测线模电压信号的单端注入多端检测法。两种方法都利用了线模电压首个非零突变点对应时刻与故障点到测量点之间距离的关系进行综合定位。通过理论推导，PSCAD仿真和Matlab分析，证明了单端注入法比双端注入法效率更高，同时单端注入多端检测法能准确定位故障。配电网；单相接地故障；双端注入法；单端注入

电力系统保护与控制 2016年9期2016-06-23

±500 kV伊穆直流极1线路故障导致极2直流闭锁原因分析

而该组直流滤波的首端光电式电流互感器、尾端电磁式电流互感器在电流传变特性方面存在较大差异，穿越电流传变产生的差流达到保护动作条件，导致极2直流闭锁。针对这次保护误动，将直流滤波器差动保护延时由40 ms延长至500 ms，提高了保护的防误动水平。直流输电；重启动；直流滤波器；保护误动；直流闭锁1 故障过程事故发生前，±500 kV伊穆直流双极大地回线全压运行，伊敏换流站送穆家换流站1 600 MW。2013年6月30日14：15，穆家换流站极1直流保护发“

东北电力技术 2015年9期2015-06-06

变压器Y,d接线组别联接技巧

同），由左到右的首端(指同极性端，下同)依次为A、B、C，对应的末端分别为X、Y、Z且联接在一起的三相星型接线（以下称星接）。对于角接的副绕组，画出无联接关系、三个独立由左到右首端依次为a、b、c，对应末端分别为x、y、z的三相副绕组。标明原、副绕组每相相电压参考方向由首端指向末端，以及原、副绕组线电压uAB、uab的参考方向。在不考虑变压器绕组内部阻抗压降的前提下，三相变压器的每一个铁芯柱上各绕组相电压之间的相位总是一致的。按原绕组线电压uAB相量指向0

电子世界 2015年18期2015-03-27

电缆故障的脉冲反射测试技术与特殊波形的分析

:1 故障点位于首端及其附近的特殊波形分析与测量当故障点位于首端(测试端)及其附近大约40 m以内时，由于故障波形的改变，常规的测量方法已无法测算故障距离，通常把该范围定义为“盲区”。大量实测波形的研究结果表明:盲区内故障点的反射特性仍然符合脉冲原理，只是由于故障点太近，测到的波形是一个经过入射脉冲和反射脉冲(低压脉冲法)或多次反射脉冲的叠加波形，因此其波形外貌已发生了根本的改变。笔者利用行波的传播、反射、叠加等原理，对盲区波形进行剖析，从而获得了盲区波形

电线电缆 2014年2期2014-06-26

含风电的配电网中线损计算方法改进

容量法主要适用于首端功率方向不变的网损计算，对于潮流多变的含风电的配电网，该方法存在一定的局限性。针对风电自身出力的特点，合理划分时段，分时计算网损，在原有基础上对等效容量法进行改进，提出了一种更加精确的含有风电的配电网的线损计算方法，并以某含风电的配电网为算例，对所提方法进行了验证。1 等效容量法等效容量法是在用等值电阻计算网损时，将小电源 (或均方根电流)考虑为一种约束的方法。由于小电源侧的均方根电流已知，就不需要假设与其连接的变压器容量成正比的关系，

四川电力技术 2014年3期2014-03-19

电容式套管末屏接线法在绕组变形测试中的应用研究

子接在中性点套管首端即将军帽上部的金属部分，响应输出信号接线夹子接在高、中压套管首端即将军帽上部的金属部分。下面将介绍频率响应法的原理，提出用套管末屏接线取扫描输出信号的新方法替代套管首端接线取扫描输出信号的旧方法，对新旧两种方法进行基于二端口网络的原理比较，并通过试验验证用新方法代替旧方法的可行性即两种方法测试结果具有一致性的对比关系。1 常用的套管首端接线法原理分析当扫描输入信号Vi接线端子接在中性点套管首端即将军帽上部的金属部分，响应输出信号Vo接在

四川电力技术 2014年2期2014-03-19

三相变压器连接组别的二元解构判别策略

础》惯例，规定从首端指向末端；（二）三相变压器相量图中的绕组相、线电压相量正方向按《电工基础》惯例，规定从末端指向首端。三、连接组别判定步骤：（一）根据三相变压器绕组实际接线列出绕组电压方程；（二）依据三相变压器绕组电压方程及绕组同极性端画出绕组电压对应相量；（三）将三相变压器高压绕组某一线电压相量置于时钟“12点”，则低压绕组对应线电压所指时钟点数为三相变压器连接组别号。实例推演（以A相、B相及相间线电压为例）（1）Y，y12连接组别变压器图1为Y，y1

风能 2014年12期2014-01-13

电缆线路并联补偿电抗器合分闸暂态研究

计算还给出了合闸首端电抗器时，线路首末端的电压波形（图2和图3）和线路首末端电抗器的电流波形（图4和图5）。图2 线路首端电压波形图图3 线路末端电压波形图图4 线路首端电抗器电流波形图图5 线路末端电抗器电流波形图通过仿真模拟计算结果可以看出，合闸并联电抗器时，首端电抗器合闸涌流最大为28.5 A，为额定电流值8.55 A的3.33倍。开关对电抗器的合闸操作不会对系统产生过电压。3 分闸电抗器模拟计算在电力供电系统中，当开关分闸并联补偿电抗器时，由于开关

电气化铁道 2013年1期2013-09-21

灌区规划设计渠(沟)系水位推求参考点选取的简易方法

斗渠(沟)末端(首端)的农渠(沟)末端(首端)，也就是逆(顺)渠(沟)水流方向全程计算农渠(沟)、斗渠(沟)的沿程水头损失(落差)，定为斗渠进口及斗沟出口设计水位。这样，虽然工作量仅为前者的1/3，但实践起来，后者推求的水位不完全安全，即灌溉水位偏低、排水水位偏高现象可能发生，直接影响到支渠(沟)、干渠(沟)设计水面线的合理确定。2 参考点位置的合理确定2.1 确定原则在参考点选择过程中，要本着统筹考虑斗渠(沟)范围内(对于小型灌区可直接推求支渠闸前或支沟

黑龙江水利科技 2013年6期2013-08-06

变压器绕组同名端与首尾端判别辨析

流流入的一端称为首端，电流流出的一端称为尾端。首尾标示正确与否直接关系到变压器能否正常运行。一、单相变压器极性和首尾端的判断在绕组极性的测定中，可采用的方法有多种。在此我们主要对单相变压器和三相变压器都常采用的直流法进行详细辨析。1.单相变压器绕组极性测定用直流法测单相变压器的极性时，为了安全，一般多采用1.5V的干电池或2-6V的蓄电池和直流电流表或直流电压表，在变压器高压绕组接通直流电源的瞬间，根据低压绕组电流或电压的正负方向，来确定变压器各出线端的极

电子世界 2012年21期2012-06-01

四方山水库溢洪道侧槽水面线推求

105 m，侧槽首端底宽10 m，末端底宽20 m，侧槽边坡分别为m1=0.5，m2=0.75。首先计算临界水深发生在侧槽末端时的临界坡降，据此判定侧槽是否满足缓坡要求。计算公式为:经计算，临界水深发生在侧槽末端时，校核情况下的临界水深为3.005 m，设计情况下的临界水深为1.904 m。校核情况下的临界线比降为0.00161，设计情况下的临界比降为0.00176。设计采用侧槽比降i为0.0015。侧槽为缓坡，满足规范要求。侧槽末端设调整段长度为26 m

黑龙江水利科技 2010年5期2010-03-23

交流电机交叉式绕组展开图连法分析

槽引出A相绕组的首端A，从左到右依次联接各线圈，最终从28号槽引出A相绕组的尾端X。绘制结果如图1所示。表1 三相36槽四极交流电机相带划分结果图1 A相绕组展开图绘制B相绕组时，以同样的方法放置各线圈。因为槽距角а为20°且三相绕组的首端要互差120°电角度[2]，所以B相首端从A相绕组的首端开始向后推6个槽，即从7号槽引出B相绕组的首端B，依然是从左到右按照接线原则依次连接各线圈，最终从34号槽引出B相绕组的尾端Y。绘制结果如图2所示。图2 三相绕组展

电气技术 2010年7期2010-03-19

管道泄漏检测实验系统设计与实现

情况。泄漏阀距离首端传感器2．48 m，见图1。图1 实验系统组成结构框图测量压力采用JYB-KO-HAG型压力变送器，量程为0～0．5 MP，输出为4．0～20．0 mA的电流信号。测量流量采用LWGY-40型流量变送器，量程为2．0～20．0 m3／h，输出为4．0～20．0 mA的电流信号。数据采集卡采用研华PCI-1710HG多功能数据采集卡，可以在Labview等组态软件下很方便完成测量与控制系统。端子板型号为PCLD-8710。这种数据采集卡特

船海工程 2007年2期2007-06-01