孔眼
- 浅层页岩气投球转向压裂工艺及应用
仍然存在单段部分孔眼进液不充分的问题[3-5]。压裂过程中投暂堵球封堵孔眼是一种现场操作简便实用的工艺，能有效解决段内改造不充分的问题[6-8]。利用已开启的孔道进液量大的特征，压裂液会被带入已开启层位的孔眼出座封孔眼，从而在井段内形成憋压迫使压裂液进入新的孔眼压开新层位，以达到段内各射孔处均匀造缝的目的[9-10]。暂堵球座封孔眼以及座封效率受多个因素的共同作用，例如施工排量、液体黏度、暂堵球密度与直径和孔眼数量等。为此分析暂堵球在井筒的运动规律和座封孔
石油化工应用 2023年9期2023-11-05
- 可降解绳结暂堵剂性能评价及应用
水平井密切割多簇孔眼暂堵压裂过程中，通常采用颗粒暂堵剂、纤维、暂堵球等封堵材料复合封堵簇间孔眼来实现射孔簇均匀开启，提高各簇裂缝进液效率和作业效率[1-4]。颗粒暂堵剂或纤维等材料复配孔眼暂堵工艺简单，是目前应用最为广泛的一种暂堵方法，但暂堵材料在射孔孔眼只是简单的物理随机堆积，无法确定暂堵厚度和暂堵位置，在重新开泵压裂过程中会冲刷暂堵材料，破坏暂堵层，造成暂堵失效[5-7]。采用暂堵球封堵孔眼时，随着压裂支撑剂对圆形孔眼冲蚀，导致孔眼不规则，暂堵球无法完
石油化工应用 2023年9期2023-11-05
- 测井信息+数学辅助解决油气井压裂后孔眼面积均匀控制难题
储层压裂后的射孔孔眼面积差距较大，这会导致压裂过程中孔眼的进液量不同，改造不彻底，产量不理想。对孔眼面积造成影响的有地质、工程和流体等诸多因素，而实际施工中主控因素太多会无法控制压裂过程，也达不到改造目的。如果结合井眼位置和压裂参数，仅利用测井提供的9条曲线或者更少的曲线解释结果，通过数学方法协助寻找孔眼面积均匀测井结果的响应特征，寻找这些特征的点射孔，有利于改进设计合理性，实现均匀的孔眼面积，提高油气井产量。2.方法某水平井利用6条测井曲线设计225个射
天然气工业 2023年1期2023-02-13
- 喷射压裂的多裂缝增产机理和自主隔离机理
射流动能又转化为孔眼内的压能增加。所以，喷射压裂是动力学压裂。尽管现场应用表明，水力喷射压裂具有明显的增产效果，但是，对于水力喷射压裂的增产机理和对于喷射压裂可实现自主隔离的机理却是众说纷纭。笔者认为，喷射压裂之所以增产效果显著，主要原因是形成了多裂缝。2 射流负压与射流增压因为摩擦作用、粘滞力作用和分子力作用，喷嘴出口射流附近的物质被高速射流带走，在喷嘴出口射流周围局部区域形成负压，这就是射流负压。射流负压很有限，试验和数值模拟表明，水力喷射压裂的射流负
化工管理 2023年1期2023-01-19
- 一种精密播种漏播监测装置的研究及应用
感器对排种盘上的孔眼是否有吸附的种子进行检测（图1）。激光对射传感器是把光信号（可见及紫外镭射光）转变成为电信号的器件，具有精度高、反应快、非接触等优点，而且可测参数多，传感器的结构简单，形式灵活多样。激光对射传感器由三部分构成，分为发送器、接收器和检测电路。发送器对准目标不间断地发射激光束，发射的激光束来源于激光二极管。接收器由光电二极管、光电三极管、光电池组成。在接收器的前面，装有光学元件透镜和光圈等，在其后面是检测电路，滤出有效信号和应用该信号。本研
农机科技推广 2022年11期2022-12-22
- 考虑射孔孔眼磨蚀对多裂缝扩展的影响规律
场实践认识到提高孔眼摩阻能有效促进各簇孔眼均匀进液以及多裂缝均衡扩展[17-18]。但室内实验和井下监测结果显示孔眼磨蚀作用非常普遍，压裂前后的孔眼形态会发生显著变化[19-22]。这是由于含有支撑剂的携砂液在高压条件下注入井筒，会逐渐磨蚀孔眼，增强孔眼允许流体通过的能力，逐渐降低孔眼摩阻，对流量分配以及多裂缝扩展具有重要影响[23]。明确孔眼磨蚀作用及其影响规律的研究十分必要，但由于流量系数和孔眼直径呈动态变化且受控因素多，使得对其研究具有一定难度。虽然
天然气工业 2022年10期2022-11-11
- 高速射流孔眼冲刷腐蚀扩孔规律试验研究*
逐渐增大，造成单孔眼液体流速高，对孔眼造成严重冲蚀，导致孔眼扩大[3-4]。探索改造过程中孔眼磨蚀规律对于提高大段多簇均衡起裂及改造效果具有重要的意义。近年来，页岩油压裂射孔冲蚀受到广泛关注，王磊[5]针对吉木萨尔页岩油地质情况，优化了压裂施工参数，促进段内多簇裂缝均衡起裂，形成适用于吉木萨尔页岩油藏的水平井大段多簇压裂技术。崔璐[6]模拟射孔过程中工具内部的液固两相流场分布及壁面冲蚀速率，讨论了液相参数和固相颗粒参数对流经喷嘴颗粒含量及喷嘴入口区域冲蚀损
石油化工腐蚀与防护 2022年5期2022-11-07
- 绳结式暂堵剂运移及封堵规律实验研究
移及封堵规律，而孔眼暂堵需要大粒径暂堵剂。目前尚未明确大粒径暂堵剂运移特征及孔眼坐封效果的主控因素及影响规律。为此，本文设计了大尺度可视化孔眼暂堵剂运移观测系统，研究了孔眼暂堵剂类型、泵注排量、出液孔数对孔眼封堵效果的影响规律，并基于实验研究开展了矿场实验，分析了段内多簇暂堵压裂整体改造效果，本文研究对完善玛湖砾岩油藏段内暂堵工艺具有重要意义。1 绳结式暂堵剂及其暂堵转向机理绳结式暂堵剂由两翼和球结组成，两翼呈流苏状，长度为2～3 cm，在流体中具有很好的
钻采工艺 2022年4期2022-10-21
- 反向水眼磨鞋数值模拟研究及结构设计*
340 mm，主孔眼内径31 mm，主孔眼深度290 mm，台肩角150°。初设水眼数目为5个(相应的泄流槽数目也相同)，水眼与工具轴线夹角初设为30°，水眼直径初设为5 mm，后面将主要改变这几个参数并进行模拟分析。2 计算模型的建立图2为威A井钻磨通井施工曲线。通过分析施工曲线以及查阅ø50.8 mm连续管的承压能力，设定最大泵压及循环压力为55 MPa，考虑螺杆钻具的工作排量范围以及该井的流量曲线，设定流量为450 L/min。根据井口压力曲线以及试
石油机械 2022年9期2022-10-13
- 可降解暂堵球动态封堵承压性能评价方法及装置研制
目前对转向能力、孔眼的形态及大小、投球方式等方面缺乏系统研究。文章通过可降解暂堵球性能评价装置的研制，形成了可降解暂堵球动态封堵承压性能评价方法，为暂堵球性能优选、暂堵球与孔眼大小的匹配、暂堵球投球方式及投球时机等提供了依据。1 可降解暂堵球封堵承压性能评价方法可降解暂堵球承压能力是评价暂堵球封堵效果的一个重要性能指标，测试方法包括静态测试法和动态测试法两种。1.1 静态测试法静态承压能力测试采用压力机进行可降解暂堵球变形承压能力测试，也可采用流动设备，在
钻采工艺 2022年3期2022-07-06
- 吉木萨尔油页岩限流压裂孔眼摩阻优化方法
流矿场实验，单簇孔眼数为2～3孔时，射孔摩阻可达13.79～20.64 MPa，分布式声波测井表明裂缝扩展均匀度显著提高。Weddle等[4]在巴肯致密油田测试过程中，将段内射孔簇数增大至15，将射孔摩阻增大至13.79 MPa时，可以获得理想的改造效果。然而，孔眼摩阻的增大使得井口泵注压力大幅度提高，严重制约现场施工进度与规模。因此，明确炮眼摩阻对段内多簇裂缝竞争扩展与流体分配规律，对限流压裂设计具有重要意义。数值模拟是研究段内多簇裂缝竞争扩展的有效手段
西安石油大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-06-01
- “管式”乒乓球捡球器的制作方法
可以穿过橡皮筋的孔眼（图2-2）。橡皮筋一端打结（以不易从孔眼脱出为宜），另一端从弯头孔眼穿过，从另一侧对称孔眼处穿出，试好弹度（以乒乓球可以从弯头管口处轻松挤入管道，且不从管道口掉下为宜），打好结，剪断多余的橡皮筋（图2-3）。将弯头套在PVC白色水管的一端并拧紧，确保不易脱落（图2-4、图2-5），“管式”乒乓球捡球器就制作完成了。三、使用效果“管式”乒乓球捡球器轻巧、方便，能轻松伸到桌下、墙角捡球，而且不卡球，乒乓球充满白色水管之后，可以轻松从另一端
中国学校体育 2022年8期2022-05-30
- 基于射孔成像监测的多簇裂缝均匀起裂程度分析
——以准噶尔盆地玛湖凹陷致密砾岩为例
接获得大量高清的孔眼图像，通过计算孔眼的磨蚀面积（孔眼在压裂前后的面积改变量）就能反映孔眼的磨蚀程度，并且统计发现孔眼磨蚀程度与支撑剂进入量呈正相关[27-28]。针对非均质性极强的砾岩油藏，目前开展的水力裂缝监测较少，该类储集层中水平井分段多簇压裂裂缝起裂、扩展规律尚不清楚。针对这一问题，选取准噶尔盆地玛湖致密砾岩油田MaHW26X试验井中固井质量较好的几段，利用射孔成像技术监测孔眼磨蚀情况，分析不同泵注参数条件下各簇裂缝起裂规律及均匀程度，为优化泵注程
石油勘探与开发 2022年2期2022-05-12
- 水力切割模拟水合物储层成孔特性试验
等参数对地层水力孔眼切割深度、尺寸和孔眼形态等的影响，模拟水合物试样的水力切割试验设置多组进行对比。试验采用清水作为携砂工作液，工作液含砂体积分数为4%～12%，喷射压力分别为15，20，25 和30 MPa，用于探究喷射压力对模拟水合物成孔特性的影响。喷嘴直径分别取4，5，6和7 mm，工作液的流动速度可以通过喷嘴直径和喷射压力确定。此外，前期预实验中确定了切割试验中含砂体积分数在6%～7%范围内成孔效果较好，因而试验中选择含砂体积分数为6%。2 试验结
中南大学学报（自然科学版） 2022年3期2022-04-13
- 阿布扎比NEB油田超长水平井限流筛管完井与酸化优化设计
。该工具由一系列孔眼数非均匀排布的筛管组成，以实现笼统注酸条件下水平段储层的自动均匀布酸。限流筛管的概念于20世纪60年代初期由壳牌公司提出[3]。Mogensen等[4]开发出了限流筛管瞬态酸化模拟器，可以分析实时的压力响应。Mayer等[5]设计了一个LEL物理模拟装置，模拟现场LEL应用情景开展了物模实验。Sau等[6]开发了一个瞬态井筒模拟器CMA-Pro，在ADNOC海上超长水平井的LEL完井酸化中应用[7]。然而，目前常用的LEL设计需要借助F
钻采工艺 2022年6期2022-03-04
- 基于虚拟仿真技术的针织挑孔组织设计与实践
后的花样可以形成孔眼效果，呈现出特有的隐约透视感与随性垂坠感[7]，不同的孔眼分布与组合排列可以形成丰富多彩的面料肌理，深受消费者的青睐。为了快速预测孔眼编织效果，避免重复试样，本文基于SIR122 SV12G电脑横机、SDS-ONE APEX3服装设计系统(日本株式会社岛精机制作所)，介绍挑孔组织在电脑横机上的编织原理，并设计几种有代表性的挑孔组织的色码，借助虚拟仿真技术进行编织模拟与实践，旨在为针织挑孔组织的设计与研发提供新的设计思路和方法。1 挑孔组
毛纺科技 2021年11期2021-11-26
- 高效安全防砂滤砂管的研制与应用
螺旋布有圆形打孔孔眼，防砂层基管的下部外边包覆由0.3～0.6 mm 石英砂和酚醛树脂按比例固结形成的外过滤层和0.4～0.8 mm 石英砂和酚醛树脂按比例固结形成的内过滤层组成的复合过滤层。复合过滤层外边套有均匀螺旋布有圆形打孔孔眼的外保护套。外保护套两端与防砂层基管的两端焊接。防砂层基管内侧由内安全防砂过滤网和内封隔管组成内安全防砂过滤结构。内封隔管与防砂层基管螺纹连接，内封隔管上部螺旋布有圆形孔眼，下部为盲管。孔眼外边包覆两层由不锈钢构成的内安全防砂
石油化工应用 2021年7期2021-08-23
- 射孔带渗透率计算式的推导与应用
础打开面积为射孔孔眼的底面积：其中，A1为套管射孔完井基础打开面积（m2）；rp为孔眼半径（m）；h为油层厚度（m）；n为射孔密度（个·m-1）。将套管射孔完井基础打开面积视作裸眼完井打开面积，折算为新的井筒半径：其中，r'w为套管射孔完井基础折算半径（m）。套管射孔完井打开面积的大小取决于射孔穿深、射孔密度和射孔孔眼半径。通常，孔道形状接近圆锥体，因此套管射孔完井打开面积为套管射孔完井基础打开面积加上孔道侧面积，再减去孔道底面积，即其中，A2为套管射孔完
浙江大学学报（理学版） 2021年4期2021-07-21
- 过滤罐穿孔管反冲洗布水均匀性数值分析*
统反冲洗过程中，孔眼布水均匀性是决定其反冲洗效果的主要指标之一，反冲洗效果直接影响出水水质，穿孔管布水不均匀还易导致滤料流失等问题。过去，过滤罐中的穿孔管大阻力布水系统主要基于工程流体力学中的伯努利方程理论，根据压力水头与速度水头的能量转化来确定孔眼开口大小及孔眼布置[1-4]。然而实际工程中，由于过滤罐穿孔管布水系统流场复杂，各孔眼出流时还将受到局部流场及相邻孔眼出流的影响，因此其实际布水均匀性与理论设计往往存在一定偏差。如王天鹏等通过对穿孔管布水系统的
油气田地面工程 2021年4期2021-04-29
- 腱骨修复用缝线在锚钉孔眼处的耐磨性能及其影响因素
，其中缝线与锚钉孔眼界面(线孔界面)是常见的失效部位，而失效的主要原因是缝线强度不足或缝线在线孔处磨损[4-5]，因此，投入临床使用前对缝线在带线锚钉孔眼处的断裂强度和摩擦行为进行评价至关重要。然而由于缺乏相应的测试仪器，这方面的研究尚不深入，尤其是耐磨性能测试。有少数学者通过搭建简易测试装置，实现了缝线在锚钉孔眼处的滑动摩擦[6-7]，其不足之处在于测试过程中仅关注于缝线与孔眼内表面接触，而忽略了孔眼表面形貌的影响；此外，现有装置主要是通过缝线在锚钉孔眼
纺织学报 2020年12期2021-01-06
- 定点多簇、优化孔密射孔工艺在扶余油层井上成功应用
.压裂技术原理及孔眼优化限流法分层压裂技术是通过严格限制各层射孔孔眼的数量和直径，大排量进行施工，利用先压开层压裂液流经孔眼时产生的孔眼摩阻，大幅度提高井底压力，并迫使压裂液分流，使破裂压力接近的地层相继被压开，达到一次加砂能够同时处理几个层的目的。在限流法压裂设计中，射孔的孔眼摩阻计算是压裂设计的关键。计算孔眼摩阻的公式为：[7]将上式整理可得射孔孔眼总数计算公式：[8]式中：Δpperf—射孔孔眼摩阻，MPa；Q—施工排量，m3/min；ρ—压裂液密度
石油天然气学报 2020年3期2020-12-10
- 岩样水力射流孔眼轨迹特性试验研究
射流孔工艺过程中孔眼轨迹特性不明确的问题，搭建试验流程，采用不同岩样和多种水泥石开展水力喷射试验。根据经济钻速和试验结果，测试相关岩样的抗压强度和可钻性级值，确定水射流工艺适用岩样抗压强度范围和可钻级值范围。通过测量井眼轨迹，分析孔眼在水平和竖直方向的轨迹特性，提供轨迹特性曲线，为该技术的进一步研究和水射流井身设计提供依据。水射流；轨迹特性；可钻性级值1 引言径向水力射流钻孔技术是一种低成本微小井眼水平井钻井技术，近年来在中国和国际上得到了广泛的应用。目前
工程技术与管理 2020年10期2020-10-19
- 海上沉潜油围油栏的设计
作用，经过围油栏孔眼的海水流速必然增加，利用水流惯性将沉潜油带入到多层网状吸附材料中，实现对沉潜油的吸附。图1 单节围油栏示意1.2 抗水流性能计算围油栏裙体面积为10 m2，打孔区域与未打孔区域比为1∶1，因此,打孔区域高度为1 m，面积为5 m2。由于孔眼直径最大为1 m，在围油栏裙体上最多能打4个孔，直径为0.9 m，面积为2.543 4 m2。根据国家标准GB/T 36148.1—2018[6]中关于围油栏裙体抗水流性能的计算。水阻力：经计算得出围
船海工程 2020年2期2020-06-08
- 施工参数对水平井多裂缝同步扩展影响研究
多裂缝竞争扩展是孔眼摩阻、井筒压裂液流动摩阻以及缝间应力阴影效应综合作用的结果。Ghazal Izadi等[12]、Zhao Jinzhou等[13]、Wu K.等[14]、李杨等[15]研究认为，通过簇间距不均匀分布或者改变射孔簇孔眼数量进行限流法压裂，可以有效促进多裂缝均匀扩展。尽管对于分段多簇压裂水平井多裂缝的竞争起裂与延伸机理已经有一定的研究，但是相关施工参数对于多裂缝同步扩展的影响并没有完全揭示，如何合理设计施工参数以促进裂缝均匀扩展、提高射孔簇
钻采工艺 2020年5期2020-03-09
- 压裂排量与裂缝缝口形态关系探讨
现要使裂缝从射孔孔眼起裂并延伸，射孔必须在与最大主应力垂直平面成10°～20°范围内。Nolte 指出如果裂缝不是由射孔孔眼起裂，则流体必定沿套管边的窄通道与裂缝沟通[1]（见图1）。图1 射孔孔眼与裂缝缝面不一致造成尖点井下微地震测试结果显示当射孔方位与最大主应力方向不一致时，压裂缝可能是S 型缝，即裂缝先沿射孔方位短暂延伸，之后弯曲并沿最大主应力方向延伸。窄通道与裂缝弯曲的缝宽限制了流体的流动，导致施工压力升高，裂缝净压力降低，缝宽减小。同时在压裂后的
石油化工应用 2019年10期2019-11-16
- 射孔参数对注聚溶液黏度影响研究
降低，尤其是射孔孔眼附近的高速剪切会使聚合物溶液发生机械降解从而黏度损失严重[1-2]。矿场试验表明，聚合物溶液的黏度在地面注入系统和射孔孔眼附近的损失最为严重[3-5]。据统计，从注入井口到检测井聚合物溶液黏度损失可达66.7%[6]，而射孔孔眼处的黏度损失大于28.8%[7]。本文重点研究射孔参数对聚合物溶液孔眼处黏度的影响规律，为射孔完井参数合理选定提供依据。1 聚合物溶液在射孔孔眼处的黏度损失机理聚合物溶液是一种高分子非牛顿流体，对剪切作用十分敏感
中国矿业 2019年5期2019-05-21
- GB 4706.23-2007标准中防火保护罩面积的计算方法及案例分析
整体为矩形形状，孔眼形状均相同为圆形。因此，测量孔眼直径，求得单个孔眼面积S11；当孔眼数量为m1时，求得防火保护罩的总开口面积S12=m1S11；测量防火保护罩边长，求得防火保护罩总面积S13。3.2 实例2面积计算案例分析实例2防火保护罩，整体形状为矩形，有两种规格的孔眼，形状都为矩形。因此，测量两种规格的孔眼边长，求得相应规格的孔眼面积分别为S21、S22；当两种规格的孔眼数量分别为m2、m3时，求得防火保护罩的总开口面积为S23=m2S21＋m3S
日用电器 2019年12期2019-02-26
- 中药净选的一般制作方法
规格。⑴菊花筛：孔眼内径为16～20mm（5～6分），如筛桑叶、泽泻等。⑵元胡筛：孔眼内径为10mm（3分），如筛元胡、川穹等。⑶中眼筛：孔眼内径为5mm（1分5厘），如筛竹叶、浙贝等。⑷紧眼筛：孔眼内径为3mm（1分），如筛元胡、川穹等。⑸小紧眼筛：孔眼内径为2mm（6厘），如筛莱菔子等。⑹罗（一号）：孔眼内径为1mm。⑺罗（二号）：孔眼内径为0.5mm。3 风选根据药材和杂质的轻重不同，经过扬簸或风车等的风力，使与杂质分离。4 洗净用清水适量将药材附着
现代农业 2018年10期2018-02-17
- 径向水平井多孔组合射流破岩孔眼直径计算方法研究
多孔组合射流破岩孔眼直径计算方法研究舒小平（中石化海洋石油工程有限公司上海钻井分公司，上海 201206）多孔组合射流水力钻头是径向水平井径向钻进所用的一种水力钻头形式，其通过互不干涉的多个水眼射流在岩石上形成多个小破碎坑的连通，形成供其本身和后续软管通过的水平孔眼。目前，多通过地面实验方法对多孔组合射流水力钻头的径向钻进能力进行评价。通过对孔眼形态的分析，以单个周向孔眼倾斜射流的切槽宽度为基础，建立了一套多孔组合射流水力钻头破岩孔眼直径的计算方法。多孔组
化工设计通讯 2017年4期2017-05-16
- 等孔径射孔弹数值模拟与试验研究
上形成大小不一的孔眼。对油气井进行后续水力压裂作业时,孔眼大的通道注入压力先达到储层的破裂压力而被压开,随着裂缝的增大,井筒压力逐渐降低,小孔径通道却不能有效压开,且容易形成大角度通道和桥接。因此,为了有效压开小孔径通道需要更高的泵压和消耗更多液体,其成本很高,且效果不佳[1-3]。基于上述原因,解决射孔器在不居中状态下射孔后套管上形成孔眼不一致性问题成为油气田射孔完井作业的当务之急。等孔径射孔弹是在这种背景下发展起来的新型射孔弹[4]。其具有孔眼一致性好
测井技术 2017年3期2017-04-24
- 多孔喷嘴能量转化效率分析
数，试验确定了各孔眼局部阻力系数，并研究了排量、孔眼数量对多孔喷嘴流量系数影响规律。结果表明，多孔喷嘴能量转化效率等于其流量系数的平方；其流量系数由各孔眼流量系数与其权重决定；孔眼流量系数主要取决于其沿程阻力系数与局部阻力系数；绝大部分能量损失由局部阻力损失引起；而孔眼局部阻力系数随着排量增加略有降低，但随着孔眼数目增加而迅速增大。径向水平井；多孔喷嘴；喷嘴流量系数；能量转换效率1 前言径向水平井技术可在储层不同层面沿径向钻出多个径向水平分支井眼，是20世
流体机械 2017年1期2017-03-20
- 水平井分段多簇压裂模拟分析及射孔优化
模型，研究了射孔孔眼摩阻、射孔簇间距、储集层岩石弹性模量、压裂液黏度对多条水力裂缝延伸形态的影响。模拟结果表明，考虑射孔孔眼摩阻时裂缝发育较为均衡；随着簇间距缩小、岩石弹性模量或压裂液黏度增大，应力干扰增大，导致部分裂缝缝宽变窄而减少进液，加剧了段内各裂缝的非均匀延伸。合理的孔眼摩阻能够有效促进多裂缝均匀延伸，为此提出了简便的射孔孔眼摩阻优化计算方法。通过估算压裂过程中缝间诱导应力值，定量计算出维持压裂段内裂缝均匀延伸所需的孔眼摩擦系数，并以此优选合理的射
石油勘探与开发 2017年1期2017-03-08
- 适合海上疏松砂岩油藏的射孔负压值设计方法
迅速向外扩散，使孔眼周围的岩石发生塑性变形，岩石颗粒被迅速向射孔孔眼外挤压，形成压实带，造成孔眼周围地层岩石性质发生变化。研究表明，破碎岩石颗粒导致射孔孔眼周围渗透率降低，岩石强度在孔眼边缘几乎为0，直到深入地层一定深度才逐渐恢复岩石强度原状，射孔对孔隙度的影响不是很明显。所以，如何消除射孔对孔眼周围地层渗透率的影响是业界一直关注的问题。为了提高油气井的产能，有效清除由于射孔作业引起的弹道压实和碎屑的污染，业界在射孔作业中广泛地使用负压射孔方式，以在射孔瞬
断块油气田 2016年6期2016-12-20
- 水平井限流压裂射孔参数优化
裂主要是经过射孔孔眼产生的节流摩阻实现的，因而，裂缝所对应的射孔参数是实现限流压裂的关键。目前，国内外文献关于限流压裂的射孔优化大部分没有结合压裂模型，也没有给出各个射孔簇之间参数的定量关系。文中通过给定水平井段地层和压裂参数，使用拟三维模型计算每一条裂缝所吸收的排量和缝口压力，再结合限流压裂的流量平衡和压力平衡关系，得出了各个射孔簇有效孔眼当量直径间的关系式。计算结果表明：在压裂段储层力学性质和裂缝尺寸设计相同时，每个射孔簇的有效孔眼当量直径从水平井的跟
断块油气田 2016年3期2016-11-03
- 水力喷射侧钻径向水平井眼延伸能力
了摩擦因数、后向孔眼个数、后向孔眼直径、后向孔眼扩散角和流量等参数对径向水平井眼极限延伸长度的影响。结果表明：改变系统的后向孔眼个数、后向孔眼直径和流量，可以使径向水平井的极限延伸长度发生明显改变；改变后向孔眼扩散角，只能在一定范围内改变径向水平井的极限延伸长度。所建立的模型和得出的规律可以为径向水平井的施工设计及射流钻头结构优化等提供理论指导。径向水平井；自进力；极限延伸长度；摩擦因数；后向孔眼；孔眼扩散角0 引言径向水平井钻井技术是利用水力喷射方法，在
断块油气田 2016年5期2016-11-01
- 水平井分段酸压投球封堵最小排量确定方法
塞球入座并保持在孔眼上的受力条件，进而得到堵塞球排量控制方程，形成堵塞球最小排量控制技术。现场应用表明，水平井全通径分段酸压工艺成熟，分段工具开启率较高，较好地解决了多层段酸压，以及酸压后管内缩径影响后续生产等问题。水平井；全通径；分段酸压；堵塞球；受力模型；最小排量国外体积压裂主要以簇式滑套和复合桥塞为主，这两类压裂技术压裂完毕后井筒内存残留球座或桥塞，容易造成油气井堵塞和积液现象，若开展二次改造作业措施，需要将球座或桥塞钻除，延长了施工周期，增加了作业
新疆石油地质 2016年3期2016-09-14
- 水平井完井方式与分段压裂工艺适应性研究
液快速得经过射孔孔眼，进入到储层会产生孔眼摩阻，并且摩阻值会跟着泵注量的增加而上升，井底压力因而升高，当压力超过压裂层段的破裂压力的时候，将产生裂缝[4]。所以合理得确定射孔位置和孔数数目是限流法压裂设计的关键。水平井采用限流压裂，必须要确定射孔的最佳位置。必须跟根据岩石力学和地应力数据来分析，应力高的层段孔眼多，摩阻小，而应力低的层段孔眼少，摩阻高；一般水平段的地应力相差不大，大概就是1.0～2.0 MPa。采用合理的射孔孔眼节流压差可以达到封隔层段被有
当代化工 2016年4期2016-07-10
- 南海东部稠油油藏测试射孔参数优化研究
性分析射孔井射孔孔眼是产层与井筒之间唯一的通道，流体在压差作用下，通过地层和射孔孔道流向井筒。地层压降漏斗理论证实，生产中的压降大部分集中在近井地带5m范围内，因此，射孔孔密、孔径、方位、射孔深度等参数对油层生产具有很大影响。3.1 射孔参数对表皮系数的敏感性分析影响油井产能的射孔参数中，射孔枪以及射孔弹性能(包括孔密、孔深、孔径、压实损害）与地层岩石和流体参数对射孔后油井的产能影响十分明显。通过射孔参数敏感性分析，弄清不同条件下射孔参数与油井产能的关系。
西部探矿工程 2015年5期2015-12-19
- 水平井限流压裂射孔参数优化
裂主要是经过射孔孔眼产生的节流摩阻实现的，因而，裂缝所对应的射孔参数是实现限流压裂的关键。目前，国内外文献关于限流压裂的射孔优化大部分没有结合压裂模型，也没有给出各个射孔簇之间参数的定量关系。文中通过给定水平井段地层和压裂参数，使用拟三维模型计算每一条裂缝所吸收的排量和缝口压力，再结合限流压裂的流量平衡和压力平衡关系，得出了各个射孔簇有效孔眼当量直径间的关系式。计算结果表明：在压裂段储层力学性质和裂缝尺寸设计相同时，每个射孔簇的有效孔眼当量直径从水平井的跟
断块油气田 2015年3期2015-10-27
- 偏心射孔对水平井压裂的影响
出了大位移井射孔孔眼周围应力分布计算公式,分析了固井水泥环及岩石力学特性对应力分布的影响,应用建立的模型分析了射孔方位角、井筒方位角等对破裂压力的影响,提出减小复杂裂缝的射孔优化建议;Bunger等[3]给出了水平井分段压裂射孔投产井参数优化的设计方法,重点对簇间距进行了研究分析;郭建春等[4]给出了直井和水平井井筒附近应力的计算方法和沿垂直方位射孔启裂裂缝的破裂压力计算公式;王磊、虞建业等[5-6]进一步分析了井筒周围应力分布情况,认为井筒周围应力分布不
测井技术 2015年5期2015-05-09
- 一脉冲空化多孔喷嘴破岩效果试验研究
果优于多孔喷嘴,孔眼深度是多孔喷嘴的1.02～2.18倍,破岩体积是多孔喷嘴的1.23～2.35倍;为保证喷嘴破岩形成的最小孔眼直径大于喷嘴外径,试验岩样的喷嘴压降不能小于30 MPa;射流喷嘴破岩存在最优喷距,试验条件下的最优喷距为12 mm;利用脉冲空化多孔喷嘴可增加径向井的水平延伸长度,提高钻进速度。脉冲; 空化; 多孔喷嘴; 孔眼直径; 孔眼深度; 破岩体积径向水平井技术主要应用于枯竭油藏、断块油藏、边际油藏和稠油油藏[1-4],在应用过程中存在钻
中国石油大学学报（自然科学版） 2015年1期2015-03-24
- 理论最小射孔负压设计方法研究与应用
首次建立的地层向孔眼回流过程的渗流模型计算流率;再根据渗流流率,采用有限体积法与离散相模型,求解孔眼内流动场及岩屑运移轨迹,然后确定最小射孔负压的设计方法。根据新方法设计,对5口井进行了负压射孔,射孔后全部自喷,达到有效清洁射孔孔眼,提高产能的目的。现场试验证明该理论最小射孔负压设计方法较好地解决了以作业经验或实验数据为基础的传统最小射孔负压设计方法适用范围有限的问题。负压射孔;有限体积法;离散相模型;流动场;清洁机理;渗流模型0 前言负压射孔是利用射孔产
天然气与石油 2015年4期2015-02-24
- 水平井筒气水两相流动压降规律研究
算模型是基于存在孔眼入流的情况，这时井筒内的流动为质量和流量不断增加的变质量流［10-12］。当沿着井筒的质量流量增大时，流体的动量也增加，流速随之增加，各种压降也增加。同时，孔眼入流也将对井筒内流体的流动形态产生影响。因此，对井筒内气水两相压降进行计算时，应单独考虑各种流态的影响。借助划分微元段的思想，将水平井等分为多段，孔眼均匀分布于每个井段，由叠加原理可知，整个水平井段的总压降等于各水平段的压降之和。1.1 物理模型水平井筒气水两相变质量流动物理模型
天然气与石油 2015年3期2015-01-03
- 动态负压射孔作用机理新认识
不一定能确保射孔孔眼清洁，其主要原因是常规静态负压射孔不能在井筒与地层间快速形成负压差，从而影响了孔眼泄流幅度，降低了负压射孔效果。为解决这一难题，斯伦贝谢公司提出了动态负压射孔技术。该技术在射孔爆轰时，能够在井筒内快速形成负压差，瞬间释放地层能量，使射孔孔眼产生更高的泄流幅度和相对较长的持续时间，从而有效清除射孔污染，得到更加清洁的射孔孔眼。除了阐述动态负压射孔的常规作用机理，以相关研究资料为基础，运用逻辑推理与现场试验相结合的方法，从储层孔眼周围应力变
测井技术 2014年2期2014-09-18
- 部分射开直井的产能计算方法
周围存在污染带，孔眼周围存在射孔压实带；4）忽略流体在孔眼中流动的压力损失；5）忽略毛管力和重力的影响。基于以上假设，对各向同性油藏部分射开直井分孔眼射穿污染带和孔眼未射穿污染带2种情况进行产能计算方法研究。1.1 未射穿污染带图1 未射穿污染带的双径向流模型Fig.1 The dual radial flow model in the condition of partially penetrated damaged－zone基于以上假设，对McLeod
石油钻探技术 2014年3期2014-07-16
- 套管固井滑套冲蚀磨损模拟分析与试验研究
研究，以获取滑套孔眼冲蚀磨损速率与砂比、排量等的关系，并推导出滑套冲蚀磨损系数，为固井滑套的可靠性评估提供依据。1 套管固井滑套压裂工艺原理套管固井滑套分段压裂是一种新的储层改造技术，主要用于非常规油气田压裂增产改造，其工艺原理是［1－2］：根据油气藏改造需求，将多个滑套随套管一次性下入井内（见图1），实施常规固井后，通过特定方式逐级打开滑套、逐层压裂，从而提高油气井产量。该技术具有施工简单、费用低廉、管柱保持通径、生产后期可对滑套选择性关闭等优点。由于非
石油钻探技术 2014年3期2014-07-16
- 限流压裂工艺在织金煤层气开发中的应用
套管和岩石，形成孔眼，随后流体在孔眼底部产生高于破裂压力的压力，造出单一裂缝。水力喷射裂缝一旦形成，由于喷嘴出口周围流体速度最高，其压力就最低，流体就会自动泵入裂缝而不会流到其它地方。环空的流体也会在压差作用下进入射流区而被吸入地层。水力喷射压裂利用动态分流技术成功解决了裂缝的定位控制问题，通过流体的动态运动让其进入地层的特定位置而不使用任何机械密封装置。1.3.2 工具组合水力喷射压裂工具组合是水力喷射压裂中的关键部分，主要由扶正器、喷枪、单向阀和筛管组
油气藏评价与开发 2014年3期2014-07-05
- 射孔水平井产能预测方法
流阻力法，建立了孔眼未射穿污染带和孔眼射穿污染带2种情况下射孔水平井产能预测模型，考虑了孔深、孔密、孔径、相位、污染带的半径与污染程度、压实带的厚度与压实损害程度、水平井水平段长度等因素对产能的影响，流动机理更加符合油藏实际。利用所建立的产能预测模型进行参数敏感性分析，结果表明，射孔水平井产能随着孔深、孔径、孔密、相位、水平井水平段长度等参数的增大而增大，随着压实带厚度和压实损害程度的增大而减小，对水平井水平段长度、孔深、孔密、压实损害程度的敏感性较大，对
油气地质与采收率 2014年2期2014-03-08
- 冀东油田出砂井射孔套管变形分析
一致；（3）射孔孔眼直径一致，垂直于套管心轴；（4）套管壁厚均匀一致；（5） 套管周围没有地层支撑。2.2 建立模型根据出砂套损原因分析，建立了如图1所示的有限元模型。套管模型长度2 m，射孔孔密16孔/m，射孔孔眼直径13 mm，相位角90°，套管外径139.7 mm，壁厚7.72 mm。图1 射孔套管有限元模型材料参数：套管弹性模量210 GPa；泊松比0.3；屈服强度552 MPa。边界约束条件：左端固定，u1=u2=u3= 0 ；右端轴向压缩位移
石油钻采工艺 2013年5期2013-09-06
- 裂缝性储层射孔井水力裂缝张性起裂特征分析
力计算，常将射孔孔眼看作一个小的裸眼井与井筒相连，考虑水力裂缝沿孔眼壁面起裂[3-4]。近年来，随着斜井钻成，对斜井破裂压力研究成为新的焦点[5-8]。上述起裂压力计算模型都是针对均质地层，基于以上起裂压力计算理论，井眼壁面只存在2个对称的起裂方位，形成的水力裂缝为关于井眼对称的平面双翼裂缝。然而，最新研究表明，在裂缝性储层中，水力裂缝常常扩展为多分支非平面的缝网[9-13]，表现为复杂的起裂和扩展模式。为此，开展裂缝性储层水力裂缝起裂理论研究对认识裂缝性
中南大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-07-31
- 二次射孔对筛管强度影响的有限元分析
作一段时间会出现孔眼堵塞、腐蚀甚至变形等情况。为了解决筛管孔眼的堵塞问题，需要对筛管进行二次射孔作业。而二次射孔后，筛管管体产生新的射孔孔眼，由于筛管本身已存在钻孔，其强度较低，而射孔后筛管强度会进一步降低。为了保证筛管在满足一定原油流通面积的同时具有足够的强度和使用寿命，有必要对射孔参数进行研究分析和优化设计。目前，国内外学者通过实验研究［1］以及有限元数值模拟［2-4］对钻孔（或者射孔）对筛（套）管强度影响进行了大量研究。董平川、牛彦良［5］等通过对螺
石油钻采工艺 2013年1期2013-07-16
- 压裂施工动态摩阻模型建立及其敏感性分析
的管柱摩阻、射孔孔眼摩阻及裂缝迂曲摩阻计算模型，并对各类摩阻的影响因素进行了敏感性分析，最后通过实例验证了压裂摩阻计算模型的准确性。研究结果表明：所建立的压裂施工动态摩阻计算模型基本能满足工程需要；当孔眼密度足够大时，与管柱摩阻和裂缝迂曲摩阻相比，射孔孔眼摩阻可忽略不计；裂缝宽度对裂缝迂曲摩阻的影响最为显著，在压裂施工过程中，保证足够的裂缝宽度能有效降低裂缝迂曲摩阻。压裂施工；动态分析；摩阻计算模型；敏感性分析0 引言压裂改造是按照设计目标将储层压开，形成
断块油气田 2013年6期2013-07-05
- 压裂施工过程中的井底压力计算
井摩阻主要为射孔孔眼摩阻和近井弯曲摩阻，由近井筒效应产生。近井筒效应指近井筒区域出现的高摩阻和多裂缝现象，主要由射孔孔眼不恰当、井斜、多裂缝现象与孔眼相位不一致等引起。射孔孔眼摩阻主要由射孔数量不足、孔眼清洁差或堵塞严重等因素造成。导致近井弯曲摩阻的原因主要有：1）井斜方位与远场裂缝延伸方向不一致。在大斜度井压裂过程中，随着裂缝缝高的增加，起裂点附近常出现裂缝拐弯，从而产生裂缝弯曲现象。2）射孔方位与远场裂缝面不一致。如果二者夹角很大，导致裂缝不会在孔眼处
断块油气田 2013年3期2013-06-17
- 水力喷射压裂孔道内部增压机制
、喷嘴直径、套管孔眼直径对孔道增压的影响进行分析。结果表明:在水力射流和套管孔眼密封的共同作用下，水力喷射产生的孔道内部存在增压现象，从而在套管压力低于地层起裂压力下压开地层;孔道压力随喷嘴压降和喷嘴直径的增大而增加;套管孔眼起到的密封作用能够大幅提高孔道压力，对孔道的增压影响很大;水力喷射压裂技术应用于裸眼井时，孔道增压有限，需要提高套管压力才能压裂地层。水力压裂;增压机制;孔道;室内试验;数值模拟水力喷射压裂是集水力射孔和压裂于一体的新型油田增产技术，
中国石油大学学报（自然科学版） 2010年5期2010-01-04
- 基于序列二次规划算法的射孔水平井孔眼分布优化
算法的射孔水平井孔眼分布优化刘 冰1,2,徐兴平2,李继志2,石 强1(1.中国石油大学物理科学与技术学院,山东东营 257061;2.中国石油大学机电工程学院,山东东营 257061)基于Landman稳态渗流模型和 Su井筒压降模型,考虑射孔密度对水平井产能的影响,建立以水平井产能为目标函数、孔眼位置分布为优化设计变量的两类产能优化模型。采用序列二次规划算法求解优化模型,并对无限导流和有限导流水平井的射孔密度分布进行优化。结果表明:优化射孔能有效地改善
中国石油大学学报（自然科学版） 2010年4期2010-01-03
- 横机纬平针锯齿与波浪边的编织
的外观上不仅形成孔眼与线圈的重叠,而且也会使转移后线圈发生倾斜,如图 3 所示。其中,孔眼位置在A处,重叠线圈位置在B处,倾斜线圈分别为a、b与c。(2)同一横列线圈一次转移的左右配置。为形成锯齿边的左右两条边,需要将重叠线圈安排在织物的中间位置,即以重叠线圈为中心,左边的线圈向右转移,右边的线圈向左转移(图 4),其中,重叠线圈在A处,a、b线圈向右倾斜,c、d线圈向左倾斜。(3)不同横列线圈转移的上下配置。为增加锯齿边锯齿高度,需要在(2)的基础上,进
纺织导报 2009年8期2009-12-15