翼墙
- 高压喷射灌浆防渗施工关键参数取值的试验研究
室高压旋喷及左岸翼墙高压摆喷关键施工参数取值进行验证,以资借鉴。1 试验设计通过不同提升速度下高压喷射灌浆试验,确定出与设计目标及工程实际相符的孔距、排距、灌浆压力、搭接形式、提升速度等施工参数,为施工过程的顺利开展提供依据。根据《水工建筑水泥灌浆施工技术规范》及设计要求,水闸闸室防渗体设计防渗标准应≤9.0×10-6cm/s,防渗体抗压强度应位于0.8～5.0MPa之间,有效厚度应达到600mm以上。左岸翼墙渗透系数应≤1.0×10-5cm/s,防渗体抗
黑龙江水利科技 2023年9期2023-09-25
- 李庄闸拆建工程总体布置与设计方案分析
Pa。闸室、上游翼墙、铺盖底板位于①-3 层淤泥质壤土上，地基承载力仅为70 kPa，下游翼墙位于③层壤土上，地基承载力仅为100 kPa。3 方案比选本次工程设计采用橡胶坝［2-3］和开敞式水闸［4-5］两种方案。方案一（橡胶坝）：保留原方案，设计净宽90 m 橡胶坝，以及上下游连接段建筑物；橡胶坝上游新建跨河桥梁；桥跨共13跨，每跨16 m；桥面宽度净4.5+2×0.5 m；方案二（开敞式水闸）：采用开敞式钢筋混凝土水闸，闸室共9 孔，每孔净宽为10
江苏水利 2023年9期2023-09-19
- 某水闸主体结构现状安全性研究分析
．48m，闸墩、翼墙、排架柱均采用浆砌石结构。闸室上游布置浆砌石铺盖及浆砌石护坡，下游布置钢筋混凝土消力池、浆砌石海漫以及浆砌石护坡。闸室上部布置交通桥、钢筋混凝土检修便桥和启闭机平台。工作闸门为混凝土薄壳门，配3 台5t 螺杆式启闭机。2 研究方法水闸在河道中起着至关重要的作用，因此水闸结构的安全稳定性对于防洪减灾很重要。为了全面了解某水闸工程现状及存在的问题，根据《水闸技术管理规程》（SL 75-2014）[1]、《水闸安全评价导则》（SL 214-2
安徽建筑 2023年8期2023-08-17
- 穿堤建筑物存在的问题及解决措施
底、消力池及上游翼墙；闸室段包括：闸墩、底板、排架、工作桥、交通桥、闸门及两侧连接岸墙；下游连接段包括：消力池、护坦、海漫、防冲槽、翼墙及护坡等建筑物组成。水闸主体顺水流方向长度为131.35 m。4.1 闸室新建小李港闸为单孔闸，采用胸墙与平面钢闸门组合布置形式，闸孔净宽为6 m，顺水流方向闸室长度为21 m，垂直水流方向长度为8 m。闸底板顶面高程确定为-2 m，闸底板厚度为1 m。闸身底板、闸墩混凝土强度等级为C30。闸室下游侧布置交通桥一座，以沟通
河南水利与南水北调 2022年9期2022-12-12
- 濉河节制闸设计方案
量较大、两侧连接翼墙较长。优点是与老闸分开，无拆除量，对老闸影响较小，工程投资略大。图1 濉河节制闸扩建工程闸址方案一布置图2.2 方案二扩建节制闸在老闸左侧布置，如图2所示。该方案工程内容为拆除濉河节制闸左侧翼墙、岸墙及上下游连接段，新建翼墙、节制闸及附属设施。方案的缺点是节制闸中心线与河道中心线有偏差，水流不顺畅，扩建部分压占左侧堤防，需向左侧搬堤5～6m。方案优点是新老闸并列布置，调度运行较为方便。相较于方案一，增加左侧翼墙拆除量，减少右侧翼墙新建工
治淮 2022年5期2022-05-27
- 王家崖水库溢洪道改造水力设计复核分析
Pa4.2 闸后翼墙稳定分析闸后翼墙在溢洪道结构中同样承担着水流冲刷力阻抗和导流作用,其安全稳定性必须通过科学计算、切实确保。翼墙稳定复核成果表,见表6。表6 翼墙稳定复核成果表 单位：kPa经计算,翼墙除抗滑稳定满足要求外,其余均不满足稳定要求。故本次除险加固对翼墙进行拆除重建。由于黄土层地基承载力较低,新建翼墙进行了基础砂砾石换填和直接坐落在下部砂卵石上两种方案比选。15 m翼墙稳定计算结果,见表7。表7 15 m翼墙稳定计算结果表 单位：kPa表8
陕西水利 2022年1期2022-04-16
- 一种考虑基础侧土压力的带翼墙独立基础设计
，本文提出一种带翼墙独立基础形式，可以明显减小基础平面尺寸，在工程中较为实用。1 基础形式及设计方法1.1 基础形式示意图设计理念为混凝土短柱两侧挑出翼墙，整体宽度同基础，利用较宽的翼墙以增大基础侧土抗力。基础三维轴侧图见图1（a），平面图见图1（b），立面图见图1（c）。图1（a） 基础三维轴测图图1（b） 基础平面图图1（c） 基础立面图1.2 地基、基础设计方法根据实际工况得到基础受力计算模型见图2，混凝土短柱顶承受弯矩、水平剪力、竖向轴力，基础及回
中国建筑金属结构 2022年2期2022-03-30
- 考虑SSI 效应的核电厂直立翼墙与排水沉管交叉体系静动力响应分析1
的联合泵房及两侧翼墙要保证循环冷却水系统供水，属于抗震I 类物项，尤其是非常规的交叉设计，考虑土-结构动力相互作用（简称SSI）效应的影响是开展其抗震安全性评价的关键内容。目前，国内外学者针对考虑SSI 效应的核电厂抗震分析开展了广泛的研究。Wang 等（2017）采用透射边界分析了SSI 效应对核电厂工程结构在垂直入射地震激发下响应的影响。陈少林等（2020）提出一种模态叠加和时步积分结合的土-结相互作用分区算法，开展了CAP1400 核电结构的地震响应
震灾防御技术 2022年4期2022-02-03
- 中信大厦巨型柱设计研究
巨型柱的四周设置翼墙，扩散柱底内力，使得柱脚设计更可靠，同时可减小筏板厚度。表6 柱脚形式对比Table 6 Comparisons of column foots巨型柱外包500 mm、700 mm厚的钢筋混凝土，翼墙厚1 600 mm、2 400 mm，采用内置单钢板混凝土墙的形式。翼墙内置的单钢板与巨型柱钢板连接，并通过三钢板过渡；巨型柱外包混凝土与翼墙混凝土连为一体，巨型柱与翼墙实现共同工作，具体连接构造如图13所示。图13 巨型柱与翼墙连接构造F
工业建筑 2022年9期2022-02-03
- 复杂地质条件下某滨海核电厂进水口两侧翼墙抗震安全分析
水的功能，进水口翼墙作为核电取水区域的重要组成部分，能够保障取水头部等主体结构免受侵蚀和波浪冲击，倘若翼墙缺乏足够的抗震承载力而破坏了，取水口将会堵塞，而核电机组也将无法进行正常的取水循环，进而会导致异常增温，最终发生核爆炸事故。其抗震安全性问题既是核电厂循环冷却系统安全运行的重要影响因素，也是核电厂址选择中亟待解决的问题之一，因此对核电翼墙结构开展抗震安全分析具有重大的工程意义。目前，中国现有的核电厂大部分分布在沿海地区的基岩厂址上，随着“一带一路”的推
科学技术与工程 2022年1期2022-01-26
- 3种钢筋混凝土抗爆结构防护性能研究
跨结构一致，根据翼墙结构的不同分别为直线型、斜线型以及折线型结构，如图2～4所示.图1 壁面虚拟流体方法示意图图2 直线型端面重墙结构初始建模图图3 斜线型端面重墙结构初始建模图图4 折线型端面重墙结构初始建模图为了避免迎爆面面积对于防护性能的影响，3种构型端面重墙结构整体跨度、高度相同，分别为13 m、6.8 m；主墙结构相同，厚度为0.3 m，长度为9 m，高度为6.8 m；支撑结构相同，高度为6.8 m，厚度为0.25 m，长度为0.9 m. 直线型
北京理工大学学报 2022年1期2022-01-23
- 斜交箱涵端部结构计算与分析
而洞口常设置一字翼墙。在工程建设与运营过程中，由于设计、施工及养护问题，一字墙常出现开裂、破损等情况，端部斜涵节出现整体滑移及扭转等病害。本文首先介绍箱涵一字翼墙的土压力分层法计算分析理论，然后针对端部斜涵节的敏感参数进行抗滑移和抗扭转分析。1 一字翼墙计算分析1.1 一字墙受力模型为了追求外形美观及适用水流条件，涵洞端部及一字翼墙常与路线平行，此种做法称为斜交斜做，目前箱涵、盖板涵普遍采用这种做法，如图1所示。图1此时作用在一字翼墙上的荷载有翼墙自重及墙
工程与建设 2021年3期2021-08-04
- 北街水闸通航孔上游翼墙稳定性复核计算分析
水闸通航孔上游原翼墙为浆砌石挡墙，本次除险加固拟在原挡墙墙脚下的河道内新建一扶臂式挡土墙作为新翼墙，新建挡土墙顶及墙后回填土原设计高程为7.3m～3.0m，后经确定将翼墙后填土面高程降至5.0m～2.0m；墙底板底面高程为-5.0m,基础采用Φ400壁厚95的AB型预应力管桩。为保证施工开挖时通航孔上游边坡的安全，上游岸坡布置了2排Φ500壁厚125的AB型预应力管桩作为支护桩，桩长分为16米和12米两种，均为摩擦桩，支护桩桩顶高程分别为-2.5米和2.0
珠江水运 2021年11期2021-07-05
- 基于ANSYS的某水闸除险加固稳定性分析研究
下游边坡架设4段翼墙，上、下游分别为直立型与圆弧型翼墙。根据地质勘察表明，闸室地基为第四系全新统堆积土层，厚度达21 m，从上至下主要包括淤泥质土层（厚4.2 m）、弱透水性粉质粘土（厚6.2 m）、中密结构粉砂土（厚5.2 m）、黄色黏土（厚2.2 m）、全风化砂土（厚3.1 m）。地下水来源为河流地下水与大气降水，根据水质监测表明地下水质中含有Na、K等碱性元素，对底板混凝土具有一定侵蚀作用。该水闸枢纽工程由于建设时间比较久远，运营周期较长，已经出现部
水电站机电技术 2021年2期2021-03-20
- 斜交角对带翼墙框架式地道桥受力性能影响
]。以下对斜交带翼墙框架式地道桥力学性能进行研究。1 工程概述河北省某下穿既有公路单孔斜交地道桥，洞口两侧均配有翼墙结构。桥位所处地层较为稳定，由上至下可划分为4个大层，如表1所示。表1 地层特性该桥为整体现浇钢筋混凝土闭合框架结构，净跨径为8 m，净高2.8 m。通道中心全长39.4 m，全宽9.3 m，顶板、底板和立墙厚度均为0.65 m，翼墙厚度为0.5 m。框架桥上部通行铁路，下部为车辆和行人通道，闭合框架轴线与道路中线夹角为68°，基本参数如图1
铁道勘察 2021年1期2021-03-09
- 某“W”火焰超临界锅炉结焦原因分析及对策
类型机组，尤其是翼墙和靠近翼墙的侧墙非常容易结焦。该处水冷壁规格为Φ31.8×5.5 mm，材质为SA-213T12，在#1炉投运期间两次造成#1炉冷灰斗水冷壁泄漏，在停炉检修时发现在灰斗四角的位置均有多处管子减薄，最大减薄到达2 mm以上必须更换。对炉膛检查主要结焦区域为翼墙三层防结焦风口位置，焦块体积大而且硬度大部分呈现玻璃态，该位置正对管子受伤区域，可以判定是由于焦块落后刮擦冷灰斗水冷壁管造成水冷壁管减薄乃至泄漏。2 锅炉结焦原因分析2.1 煤质分析
电力勘测设计 2021年1期2021-02-03
- 平原地区水闸深厚软土地基基础处理设计方案研究
桩基础。2.2 翼墙基础翼墙各底板均坐落在淤泥质黏土上，地基承载力不满足要求。本工程上下游第一、二节翼墙挡土高度(12～10m)较高，综合考虑，上下游第一、二节翼墙采用Φ80灌注桩基础，其他翼墙采用Φ60灌注桩基础。上游第一、二节翼墙共布置168 根灌注桩，桩底高程为-18.5m ；下游第一、二节共布置140根灌注桩，桩底高程为-20.0m。同时对比以下2个可减小水平荷载的方案措施。(1)拖板方案。在翼墙墙后底板处增设一块拖板，利用其与地基土的摩擦力，消除
水利技术监督 2020年6期2020-12-14
- 劲性复合桩在水利工程中的应用研究
的第二、三、四节翼墙、闸首、闸室及节制闸基础等均需进行地基处理。下文以地涵南北两侧第二节翼墙为例，将预制桩方案、水泥搅拌桩方案和劲性复合桩方案作技术经济比选，最终选择合适的翼墙地基处理方案。第二节翼墙结构如图1所示。根据地勘资料，各层土物理力学指标见表1。立交地涵上下游第二节翼墙底板设计底面高程为-5.50m，根据本工程地质勘探资料，地涵东侧运河南北第二节翼墙均坐落于②3层淤泥质重粉质壤土上，地基允许承载力[R]=70kPa。第二节翼墙抗滑稳定计算成果见表
水利技术监督 2020年6期2020-12-14
- 浅析基础处理回填水泥土施工
程位于两岸岸墙、翼墙和闸底板部位。闸底板水泥土换填0.50m厚，岸墙基础处理回填水泥土2.70m厚，换填水泥土开挖面高程68.00m，换填水泥土顶面高程70.70m。上游翼墙地基1-1、2-2剖面换填水泥土2.80m厚，换填水泥土开挖面高程68.00m，换填水泥土顶面高程70.80m。下游翼墙地基8-8剖面基础处理换填水泥土3.70m厚，换填水泥土开挖面高程68.00m，换填水泥土顶面高程71.70m。2 施工计划施工计划以施工图纸、《建筑地基处理技术规范
散装水泥 2020年5期2020-10-29
- 粉砂土地基水闸悬挂式防渗墙渗流分析
漫及防冲槽，上游翼墙采用钢筋混凝土扶壁式挡土墙，下游除第一节翼墙采用空箱扶壁挡土墙外，其余为扶壁式挡土墙。闸室共3 块底板，其中中间3 孔一块底板，两边孔各一块底板；闸室边墩外设钢筋混凝土空箱岸墙。闸室、空箱岸墙及左侧（面向下游）上游第一节翼墙采用素混凝土换填基础，左侧下游第一节翼墙采用预制方桩基础。闸基轮廓线采用水平铺盖与垂直板桩相结合的布置形式，利用上、下游消力池形成不透水护坦，在闸室底板下四周，上、下游第一、二节翼墙底板下施打钢筋混凝土防渗板桩，板桩
治淮 2020年6期2020-07-07
- 小山口二级水电站引水闸设计
渠。扭曲面段引渠翼墙由混凝土贴坡翼墙渐变到混凝土半重力式翼墙：贴坡翼墙端部断面的迎水面边坡坡度为1：1.75，底部边坡坡度为1：1.69，翼墙高度为9.60m，齿墙宽度为2.0m，顶部护肩宽度为0.5m；半重力式翼墙高度9.60m，基底宽度为8.60m，立板墙背设有两个转折点，第一转折点在离墙顶5.0m 处，坡度为1：0.2；第一转折点以下2.27m 处设第二转折点，坡度为1：0.8；底板设一个转折点，坡度为1：2。矩形断面引渠采用半重力式翼墙。引渠底板采
石河子科技 2020年1期2020-06-02
- 钢筋混凝土扭曲面翼墙在黄河下游引黄闸改建工程中的应用
013）0 引言翼墙是为保证涵洞或重力式桥台两侧路基边坡稳定并起引导流向作用而设置的一种挡土结构物。翼墙迎水面立面布置形式有直立式、倾斜式、扭曲面式等。 其中，扭曲面翼墙的水流情况较好，多用于中小型工程［1］。扭曲面翼墙在重力影响下产生扭力， 截面上形成剪应力，比一般挡土墙受力复杂，并且，因其结构尺寸特殊，给混凝土施工带来一定的困难。故黄河下游已建引黄闸门大多采用浆砌石扭曲面翼墙。然而，由于优质块石资源的匮乏和优秀砌石工人数量的减少， 混凝土扭曲面翼墙替代
黄河水利职业技术学院学报 2020年1期2020-04-14
- 静水法在校测南水北调东线渠段水位中的应用
据设计闸底板(或翼墙顶)高程进行标定。通过几次输水运行，水位不准、不统一的问题逐渐暴露，已经对沿线生产调度产生了一定影响。为了尽快解决全线水位校准问题，在没有全线统一的已知高程控制网的情况下，2014—2015年度通水结束后，我们以济平干渠为试点，通过关闭闸门，在相邻两节制闸之间形成静态水面，利用该静水面传递高程，并结合局部水准测量，推求各节点高程，以校准水尺安装高程。1 济平干渠工程概况济平干渠是南水北调东线一期工程的骨干工程之一，是向胶东输水的首段工程
水利技术监督 2019年5期2019-11-09
- 刘老涧新闸除险加固方案探析
时拆建南侧上下游翼墙；（2）反拱底板面层凿除20cm，铺设钢筋网，浇筑混凝土；（3）预制块混凝土闸墩外包20cm钢筋混凝土；（4）结合抗震加固要求，拆建闸上交通桥、工作便桥，采用固支结构；（5）排架配筋不足，抗震不满足规范要求，拆建排架、工作桥、启闭机房。工作桥采用固支结构；（6）更换闸门、启闭机8台套；（7）更换备用发电机组及配电设备，新建自动控制与视频系统；（8）新建上下游水文观测设施、备用发电机房，新建不足部分生产性用房（暂估 400m2）；（9）地
治淮 2019年8期2019-08-20
- 关于濉河节制闸扩建方案的比选
量较大、两侧连接翼墙较长。优点是与老闸分开，无拆除量，对老闸影响较小，工程投资略大。方案二：扩建节制闸在老闸左侧布置，如图2所示。该方案工程内容为拆除濉河节制闸左侧翼墙、岸墙及上下游连接段，新建翼墙、节制闸及附属设施。缺点是节制闸中心线与河道中心线有偏差，水流不顺畅，扩建部分压占左侧堤防，需向左侧搬堤5～6m。优点是新老闸并列布置，调度运行较为方便。相较于方案一，增加左侧翼墙拆除量，减少右侧翼墙新建工程量，投资相对较低。图1 方案一布置图图2 方案二布置图
治淮 2019年7期2019-08-07
- 重庆渝湘高速界水段 7座隧道照明提升改造全面完成
明系统加强、增设翼墙、更换光电标志等。该路段养护工程师刘晓年介绍，本次提升改造前，界水段隧道出现砌衬裂缝、涂层脱落等现象，十分影响隧道美观。所以，本次提升改造，实施洞壁涂装面积22.4万平方米，就是为隧道洞壁穿上一件乳白色新衣，让隧道焕然一新。除了洞壁涂装，隧道照明灯具加密增亮，增设洞壁反光环，以及在隧道洞口增设翼墙，是广大驾乘人员最能感受到的变化。除了洞壁涂装，隧道照明灯具加密增亮，增设洞壁反光环，以及在隧道洞口增设翼墙，是广大驾乘人员最能感受到的变化。
人民交通 2019年2期2019-02-28
- 安全鉴定技术在水闸上的运用
制闸的水位组合、翼墙复核水位组合见表1、表2所示。表1 芦埠港节制闸闸室安全复核水位组合表表2 芦埠港闸翼墙安全复核水位组合表2.2 闸室稳定复核芦埠港节制闸为钢筋混凝土结构，净宽为8.00m，底板沿水流方向上的长度为14.00m，底板垂直水流方向的宽度为9.60m，底板顶面的高程为0.5m，闸墩与底板连接处设有1.0m×1.0m贴脚。以整个闸孔为计算单元，计算该闸室稳定性，稳定安全系数、地基应力及其不均匀系数，计算成果见表3。表3 闸室稳定计算成果表根据
中国水运 2018年12期2018-12-20
- 永临结合的双排桩挡墙在西淝河泵站拦污闸中的施工应用
西淝河泵站拦污闸翼墙的设计当中，解决了场地狭窄情况下翼墙的布置选型及施工安全问题，可以给类似的工程设计提供参考。一、工程概况西淝河泵站工程位于安徽省淮河流域西淝河出口处，泵站规划设计总排涝流量 180m3/s，为大（2）型工程，工程等别为Ⅱ等。泵站由拦污闸、进水前池、泵房、出口扩散段等组成，其中拦污闸上方有110kV架空电力线路通过，并在闸下游左岸翼墙附近布置有电力杆塔，根据《电力设施保护条例实施细则》的规定，对于66kV及以上的电力线路，任何单位和个人不
治淮 2018年7期2018-08-01
- 安徽省高速公路隧道入口安全防护设计研究
行安全护栏、过渡翼墙、缓冲设施及视线诱导设施等设计。3 2006版本规范符合性审查及2017版新规范的要求隧道所在的各管理公司进行了隧道入口段安全防护设施复查，他们以徒步和目测为主，按照相关标准规范对所有高速公路隧道入口段交通安全防护设施设置情况进行逐一排查，主要复查内容包括隧道入口段是否设置护栏或进行了安全防护；设置有护栏的，是否随建筑限界进行过渡衔接处理[1]。根据各管理公司复查的结果显示，144座隧道共278处隧道入口段均不满足2006版本安全设施规
山西建筑 2018年12期2018-06-01
- 溢洪道闸室底板及翼墙有限元配筋计算分析★
溢洪道闸室底板及翼墙配筋设计为例[1]，采用有限元分析方法及ANSYS软件进行应力计算，求得各工况下结构的应力分布情况，通过应力积分将应力转化为内力，从而确定结构的配筋情况。1 有限元模型和参数由于结构的单向尺寸远大于其余两向，满足平面应变的计算条件，因此采用平面有限元计算方法来简化计算。翼墙墙体选用平面结构单元(Plane42单元)，库水选用平面流体单元(Fluid29)，采用四边形映射网格进行划分，网格尺寸控制在不大于0.5 m，翼墙与水交界面设置流固
山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 狭缝式W火焰锅炉翼墙上部结渣原因分析及消除
题最严重的位置在翼墙部位，尤其是翼墙上部靠近炉拱的位置，包括翼墙与炉拱的连接处都有挂焦的情况。一般认为，W火焰锅炉翼墙、侧墙部位结渣是由于由拱上燃烧器喷入的风粉混合气流在向下俯冲的过程中，中间气流会向两边挤压，造成煤粉气流向侧边偏斜，冲刷侧墙、翼墙过程中熔融煤灰颗粒会直接撞击墙面，造成结渣。但这无法解释翼墙靠近炉拱部分尤其是与炉拱的连接处的挂焦情况，气流的偏斜不可能影响喷口同一高度的翼墙位置。2 试验内容和方法2.1 下炉膛烟气成分分析使用水冷抽气装置从看
发电技术 2018年2期2018-05-07
- 严埭港船闸闸墙修复浅析
下游导航墙、闸室翼墙容易受船只碰撞出现破损，现急需对船闸上下游导航墙及闸室翼墙进行保护性修复。严埭港枢纽每日通航量约为150条船，随着钢制运输船舶数量的不断增加，超吨级船舶不断涌现，加上船只过闸时随意停靠，对船闸上下游导航墙及闸室挡浪墙造成严重破坏，导致导航墙表面混凝土脱落、破碎，闸室挡浪墙破碎等。尤其是上下闸首的圆弧翼墙、闸墩、闸室内渐变段交界处更加突出。经观察，闸墙迎水面磨损现象普遍存在，局部出现露筋、断筋等现象，船闸闸墙修复已经到了刻不容缓的程度。3
水利建设与管理 2018年1期2018-02-01
- 排水闸设计综述
防冲、闸室稳定、翼墙稳定等各项内容，进行了分析。按照规范，土基上的翼墙稳定计算在各种计算情况下，平均基底应力≤地基允许承载力，最大基底应力≤地基允许承载力的1.2倍；地基应力不均匀系数≤规定的允许值；沿翼墙及地面的抗滑稳定安全系数≥规定的允许值，因此，该设计满足规范要求。排水闸；孔口尺寸；渗流稳定；闸室稳定；抗滑稳定安全在文章中，假设地质岩性广泛分布在第四系不同时期和成因类型的松散堆夹层，岩性相变较为频繁，剁成透镜体状交替分布，地震参数为Ⅶ度，与渠道相交的
黑龙江水利科技 2017年6期2017-08-30
- 冲击回波法检测翼墙面板混凝土内部缺陷研究
)冲击回波法检测翼墙面板混凝土内部缺陷研究侯 高 峰1，2(1.安徽省·水利部淮委水利科学研究院,安徽 合肥 230088； 2.安徽省建筑工程质量监督检测站,安徽 合肥 230088)介绍了冲击回波法的检测原理，采用该方法检测了某水闸上游扶壁式翼墙面板混凝土内部缺陷，并通过超声法与钻孔法，验证了检测结果的准确性，指出冲击回波法是一种能应用于水利工程混凝土结构内部缺陷的无损检测方法。冲击回波法，翼墙面板，混凝土构件，超声法0 引言混凝土材料广泛应用于水利、
山西建筑 2017年5期2017-03-29
- 高烈度地区设置少量钢筋混凝土翼墙对框架结构性能的影响
置少量钢筋混凝土翼墙对框架结构性能的影响蒋媛（中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司，四川 成都 610072）框架结构具有结构布置规则、使用灵活等特点，同时其自身的结构体系侧向刚度较小，在强烈地震作用下结构的变形较大，填充墙及其他附属构件的破坏严重。介绍了框架结构在角部不设置翼墙和设置少量、长度很短翼墙两种结构体系，并通过对小震、中震、大震下的结构主要计算结果进行对比分析。结果表明，设置少量、长度很短翼墙结构体系抗震性能得到了明显提高(如设置短翼墙后，位
华东交通大学学报 2017年1期2017-03-09
- 环城水系施工中静力切割技术的应用
框构切割；绳锯；翼墙；悬臂檐板；安全卡控；应急预案中图分类号：TU74 文献标识码：A1.工程概况石德K14+428.40抢修车通行线框构（既有石德线框构接长）为2m～12m现浇混凝土框构桥，轴向长度29.40m，主体宽度9.9m，结构净高7.2m，顶板厚度1.00m，底板厚度1.00m，边墙厚度1.09m，中墙厚度0.98m，线路方向与框构轴线交叉角θ=66.2°。既有框构桥凿除部分主要包括框构悬臂、边墙延伸和边墙、底板补齐和翼墙。由于框构桥尺寸过大，整
中国新技术新产品 2017年2期2017-01-20
- 学校多层RC框架结构地震倒塌机理研究
层框架柱增设适量翼墙而未倒。 本文通过地震模拟振动台试验对两者的抗震性能进行了深入研究， 剖析前者的倒塌机理， 探讨翼墙-框架结构体系的地震响应特点。 主要结果有：(1) 依据国内外多次地震震害资料， 总结了多层RC框架结构震害特点， 重点对汶川地震极震区的两个具体结构的构造特点和实际震害进行描述。(2) 通过振动台试验， 研究了漩口中学结构模型地震响应规律、 宏观破坏模式。 依据各关键测点的实测数据和倒塌过程， 分析了触发倒塌的主要原因。 指出局部设置的
地震科学进展 2016年4期2016-03-16
- 穿堤涵闸拆除重建典型设计
护坡、护坦、八字翼墙。两岸八字翼墙与闸室顺水流方向夹角为10°，翼墙段顺水流方向长10 m，翼墙顶高程为1.70 m，最大墙高4.50 m，与两侧边墩相接。进口段引渠底宽7 m，两岸边坡为1∶2.5，全断面浆砌石护砌，渠底高程-2.0 m，与原引渠自然顺接。涵洞与闸室段长36 m，闸室设在进口，洞身为钢筋混凝土整体式箱型结构，中间设伸缩缝3道，缝内设止水。闸室底板顶高程为-2.00 m，底板厚0.80 m。涵洞底板顶高程-2.00 m，底板厚0.5 m。涵
水利水电工程设计 2015年4期2015-12-17
- 大中型水利工程深基础、高水位、短渗径的截渗方法
，开挖进水口东侧翼墙时就遇到了地面高程119.50 m，翼墙基础底高程是108.40 m，往下是不透水的泥岩。原地面和开挖基础底高差是11.10 m，松花江水位平常都在117.00 m左右，水位和开挖基础底高差又是8.60 m，从108.40 m的高程处，往上5.50 m处，有一个3.0 m多宽的一个平台，长度为24 延长米，是人为预留的准备截渗用。开挖翼墙时看地勘报告与实际开挖时发现确实有两段细中砂层，厚度大约1.0 m多，透水量相当大。主要原因就是围堰
黑龙江水利科技 2015年6期2015-10-29
- 水闸的损坏及修理方法综述
；闸底板；胸墙；翼墙；损坏； 修复方法一、水闸的裂缝与修理1.闸底板和胸墙的裂缝与修理闸底板和胸墙的刚度比较小，适应地基变形的能力较差。因此，很容易由于地基不均匀沉陷引起裂缝。另外，由于混凝土强度不足、温差过大或施工质量差等也容易引起闸底板和胸墙裂缝。由于地基不均匀沉陷产生的裂缝，在裂缝修补前，首先应采取稳定地基的措施。稳定地基的一种方法是卸载，如将墙后填土的边墩改为空箱结构，或拆除增设的交通桥等。此法适用于有条件进行卸载的水闸。另一种是加固地基，常用的方
建筑工程技术与设计 2015年17期2015-10-21
- 钢管混凝土翼墙加固混凝土柱受力性能分析
固。而钢管混凝土翼墙加固是一种新兴的加固方法，增设翼墙能提高混凝土的刚度、极限承载力和耗能能力等。本文通过对加固模型进行Abaqus有限元分析来验证这种方法的可行性。关键词：翼墙；钢管混凝土；Abaqus有限元；加固0引言近年来，我国频繁发生地震灾害，比如2008年，汶川大地震；2010年，青海玉树大地震；2013年，四川的芦山县大地震；2014年，新疆省于田大地震，我们对现有建筑结构的抗震性能提出了更高的要求。很多建筑物和构筑物在我们的长期使用中会出现各
建筑工程技术与设计 2015年27期2015-10-21
- 空箱对某深厚软土地基水闸翼墙及桩基础位移的影响
深厚软土地基水闸翼墙及桩基础位移的影响彭 渊1,刘 刚1,2,严其芳3,王文双3(1.浙江广川工程咨询有限公司,浙江 杭州 310020; 2.天津大学建筑工程学院,天津 300072; 3.浙江省水利河口研究院,浙江 杭州 310020)针对软土地区水闸边墩与翼墙间易产生过大变位,导致止水失效并危及水闸运行安全的问题,采用有限元方法建立温州某深厚软土地基上水闸整体模型,土体采用Drucker-Prager本构模型并考虑土体蠕变法则,研究变位产生的原因以及
水利水电科技进展 2015年3期2015-09-03
- 后置混凝土翼墙加固框架角柱抗震性能试验
尔滨）后置混凝土翼墙加固框架角柱抗震性能试验杨 帆，郑文忠，王 英（结构工程灾变与控制教育部重点实验室（哈尔滨工业大学），150090哈尔滨）为考察后置混凝土翼墙加固框架角柱的抗震性能，设计制作了6个在相邻两侧面后置混凝土翼墙的试件.这6个在役框架角柱加固前试验轴压比分为0.31、0.36、0.40三档，纵筋采用HRB400钢筋，纵筋配筋率分为1.23%、1.05%、0.82%三档；箍筋采用HPB300钢筋，箍筋配箍率为0.6%.对这6个试件进行低周反复荷
哈尔滨工业大学学报 2015年12期2015-03-15
- 建筑物翼墙加固现状分析
另一种方法是通过翼墙加固的方法完成建筑加固。事实上这种方法的原理 就是在建筑物内部结构中通过增加剪力墙的形式，改变原来的房屋结构。通过这样的建筑方法主要作用两种，一种作用是将建筑物结构的抗震能力增强，一种作用是减少扭转效应的出现。翼墙加固的建筑原理就是完善建筑内部的侧向钢度，降低建筑物在地震过程中发生侧移现象。翼墙加固的主要作用有两种，一种是将原来的结构形式改变，另一种作用是通过科学的结构布置将房屋中的各构件作用力变得更合理。2.钢构套加固法钢构套加固法的
城市地理 2015年12期2015-03-11
- 颜张拦蓄枢纽工程建筑物对回弹强度的影响分析
。坝墩、坝底板、翼墙等工程主要建筑物混凝土设计为C25F150W6，施工混凝土配合比，见表1。表1 混凝土配合比 kg/m32.2 测试方法与仪器根据JGJ/T23-2011《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》，采用型号为M202411的回弹仪，回弹测试坝墩、坝底板、翼墙的强度。2.3 结果与讨论分别对不同尺寸的坝墩、坝底板、翼墙进行强度测试。坝墩尺寸为长×宽×高=21.00 m×9.50 m×6.66 m，浇筑日期为2013年1月19日，回弹时龄期108
东北水利水电 2015年7期2015-02-28
- Auto CAD Civil 3D中自定义部件的实现方法
复杂的设计，如在翼墙设计中需要考虑翼墙与端墙的切合，为此要联合应用高度逻辑目标和宽度逻辑目标。为使部件具有较高的灵活性，并能根据外部环境的不同而自动变化，设计时通常使用虚拟目标，只有在建立道路模型时，才需要为每个部件指定要关联的外部对象。1.3 部件程序模块在自定义部件的．NET项目中，需要添加C3DStockSubassemblies．dll程序集引用。在这个工程项目中，含有3个关键文件：（1）SATemplate．vb文件。定义了SATemplate类
铁路技术创新 2015年6期2015-02-11
- 水闸铺盖及翼墙计算机辅助三维设计系统实现方法
而两岸连接建筑的翼墙和岸墙在水闸工程中占有很大的比重，最多可达到工程总造价的40%，因此水闸铺盖和翼墙的设计至关重要［1］。在工程设计中，一般包括两种内容:一是创造性的设计，如方案构思、原理拟定等，需具备较强的创造性思维能力;二是非创造性的工作，如计算分析、信息检索等，工作机械重复，可借助计算机的功能来完成［2］。计算机的三维设计功能在处理这些内容时较传统的设计手段具有更高的精准度和更好的操作性。然而目前水利工程的三维设计并不多见，软件设计市场尚未成型，绝
山西建筑 2014年2期2014-11-09
- 临洪东泵站垂直位移观测数据分析
析可以看出，上游翼墙平均沉降量在14～22 mm之间，除上左翼墙3和上右翼墙5外，同一块翼墙平均沉降量值相差不大。经现场勘查，在这两块翼墙与其它翼墙交界处的外表面上有裂缝，有待进一步观测。下游翼墙平均沉降量在42～-2 mm之间，下左翼墙沉降量数值有正有负，有明显不均匀沉降，且接近河堤的翼墙均为抬升。经现场勘查，下游左翼墙的伸缩缝变化较大，有待进一步对翼墙伸缩缝进行观测。下右翼墙从沉降量数值上看都是正值，全部为下沉，同一块翼墙不均匀沉降也比较明显。从上下游
江苏水利 2014年10期2014-10-05
- 南水北调东线八里湾泵站翼墙优化设计
调东线八里湾泵站翼墙优化设计欧 勇 吴晓荣 尚俊伟（中水淮河规划设计研究有限公司 蚌埠 233001）为节省工程投资，对八里湾泵站站下和站上翼墙进行优化设计。以站下翼墙为例，通过分两级平台的布置型式、墙后换填水泥土、设置减压平台等措施，降低了挡土高度，减小了墙后土压力。并通过计算确定了墙后二级平台距挡墙的最小距离、换填水泥土的力学性能指标和回填范围、减压平台的位置和长度，为以后类似工程设计问题积累了实践经验。八里湾泵站 翼墙 凝聚力 内摩擦角 水泥土 减压
治淮 2013年11期2013-09-10
- 旋挖成孔灌注桩复合地基在泗洪站枢纽工程中的应用
游右侧第一、二节翼墙为空箱加扶壁结构，宽13 m，高 11.9 m，墙顶高程▽17.5 m，底板底面高程▽5.6 m。在节制闸施工详勘中发现右侧岸墙局部和下游第一、二节翼墙地基土质变化复杂，与相邻部位的土质差异较大，地基土承载力低于原设计地基允许承载力要求，需对该部位的地基进行处理。1 地基处理设计方案1.1 地质条件节制闸右侧岸墙完建期地基反力最大176.2 kPa，最小150.4 kPa，平均163.3 kPa；下游右侧第一、二节翼墙完建期地基反力最大
江苏水利 2013年7期2013-07-10
- 望亭水利枢纽翼墙测压管水位观测成果浅析
连接段每侧设7段翼墙，1号翼墙底板坐落在第4层原状土上，2～6号均为桩基。翼墙结构型式:1～4号为钢筋混凝土空箱扶臂式，5～6号为钢筋混凝土扶臂式，7号为钢筋混凝土悬臂式。望虞河工程是十一项治太骨干工程之一，根据1987年国家计委批准的《总体规划方案》，望虞河工程主要功能为防洪、排涝兼顾供水及航运。望亭水利枢纽原设计主要任务是:遇1954年型洪水(约50年一遇)汛期5～7月排泄太湖洪水23.1亿m3;需要时与常熟水利枢纽配合引长江水入太湖，并防止京杭运河污
水利建设与管理 2012年9期2012-07-28
- 洹河于曹闸工程翼(岸)墙混凝土施工方案探讨
.4～0.5m，翼墙顶高程70.24m，墙高8.1～8.4m。与上、下游河道护坡采用圆弧形翼墙连接。2 翼(岸)墙底板、翼(岸)墙主要施工顺序根据施工现场实际情况及工程工期总体安排，按照于曹闸工程设计，将于曹闸工程上游翼墙分6块，1～6号翼墙左右岸对称布置;下游翼墙分4块，消力池7～8号翼墙对称布置;9号翼墙在左岸;10号翼墙在右岸;11号翼墙左右岸对称布置。闸室岸墙左右岸对称布置。在翼(岸)墙施工中按先底板、后翼(岸)墙及扶臂的顺序，采取隔块跳仓浇筑进行
水利建设与管理 2012年7期2012-07-28
- 既有桥改建对拉锚杆加固桥后路基新技术
设计须拆除既有桥翼墙才能保证新桥结构尺寸(见图1)。因拆除翼墙影响翼墙背后路基稳定，因此必须进行加固处理。在不影响列车运营的条件下，采用对拉钢筋锚杆加固路基无需封锁、慢行，不必架空线路，却达到同样目的。图1 既有桥改建图2 加固方案比较与选择2.1 以往类似工程的处理方法简介以往类似工程采取的处理方法着重于对轨道进行加固或轨道路基综合加固，通常采用扣轨法、横纵抬梁或D型便梁法架空线路，钢板桩、工字钢桩或挖孔桩加固路基，但这些方法的弊端在于需要列车慢行甚至中
山西建筑 2011年34期2011-08-20
- 新沭河三洋港枢纽海淤土地基高潮差挡土墙设计方案
资5.5亿元。岸翼墙总体布置上游大体为圆弧形，下游为“八”字形。闸室底板高程-2.00m，消力池护坦-5.00m，上、下游翼墙顶高程根据泄洪、挡潮和正常蓄水等因素拟定为4.00m，上游翼墙净高为6.00m，下游翼墙净高为9.00m。岸墙顶高程考虑闸室和两岸的平顺连接拟定为8.00m，岸墙净高为10.00m。地基表层的海淤土层底平均高程约为-10.00m，普遍较厚。连云港潮位起落频繁。根据现有潮位统计资料，最大涨潮潮差6.11m，最大落潮潮差5.93m，平均
治淮 2011年2期2011-02-14
- 浅谈重力式桥台
帽、基础及两侧的翼墙组成,在平面上呈U字形。台身支承桥跨结构,并承受台后土压力；翼墙连接路堤,在满足一定条件时,参与前墙共同承受土压力,侧墙外侧设锥形护坡。U形桥台构造简单,基础底承压面大,应力较小,但圬工体积大,桥台内的填土容易积水,结冰后冻胀,使桥台结构产生裂缝。U形桥台适用于填土高度8～10m的中等以上跨径的桥梁,要求桥台中间填料宜用渗水性较好的土夯填,并做好台背排水。（2）埋置式桥台桥台台身埋置于台前溜坡内,不需另设翼墙,仅由台帽两端的耳墙与路堤衔
黑龙江交通科技 2010年12期2010-08-15
- 蒋河防洪闸稳定复核计算分析
全要求。2.2 翼墙稳定复核2.2.1 复核计算工况1)完建期:挡土墙建成使用,墙前墙后均无水。2)设计运用期:上游翼墙墙前为蒋河设计排涝水位,下游翼墙墙前为惠济河设计防洪水位。3)洪水骤降工况:下游翼墙前洪水骤降至底板,翼墙后水位降落较慢,按水位差1 m计算。2.2.2 抗滑、抗倾稳定计算计算依据SL 265-2001水闸设计规范所给公式:翼墙稳定计算成果见表3。2.2.3 基底压应力计算计算依据SL 265-2001水闸设计规范所给公式:上、下游端的基
山西建筑 2010年12期2010-07-17
- 卸荷平台在空箱式挡土墙中的应用比较
工程的下游空箱式翼墙为参照，按照相同的设计参数分析卸荷空箱式挡土墙，并计算工程量。2 基本资料2.1 地质资料某泵站进水池宽50.7m，底板顶高程3.85～5.00m，两岸填土高程为16.00m。进水池两岸直线对称布置下游翼墙，下游翼墙底板顶高程设为4.00m，底板厚0.7m，墙后挡土高度为12.7m。属1级建筑物。底板地基土为⑦层粉质粘土，粘聚力C=41kPa、内摩擦角φ=15°。墙后采用混合土回填，填土指标见表1。空箱内填土按未压实考虑，取17kN/m
水利建设与管理 2010年11期2010-07-11
- 加筋土挡土墙在沙河马湾拦河闸加固工程中的应用
的问题闸基与左岸翼墙置于地质报告所述第②层低液限粘土及第③层级配不良砂中，第③层级配不良砂上下游连通，中等～强透水性。原施工图设计上、下游翼墙均为扶壁式，若按原图进行开挖，就会出现管涌～流砂，危及闸室安全。若保留原翼墙基础，则扶臂式翼墙一部分建在原基础上，另一部分建在回填土上，将会产生不均匀沉降，导致钢筋混凝土翼墙位移和开裂问题。三、处理措施（一）处理方案鉴于上下游翼墙存在的问题，发包人于2008年1月10日组织了有关专家共同研究，设计变更将上下游翼墙改为
河南水利与南水北调 2010年9期2010-03-27