2219铝合金厚板TIG焊接头组织与力学性能研究

陈志元 张晓鸿 林 鹏 范翼飞 黄色贤

（四川航天长征装备制造有限公司，成都 610100）

文 摘 采用氦弧打底+氩弧填充、盖面的焊接工艺对2219-T87铝合金15 mm厚板进行TIG焊接试验，研究其焊缝成形和组织力学性能。结果表明，此工艺焊缝成形美观，无可见焊接缺陷，气孔抑制效果好，接头平均抗拉强度为278.22 MPa，平均断后延伸率为3.89%，接头平均强度系数达到58.94%。接头硬度整体表现为焊缝中心最低，从焊缝中心到母材呈现先增大后局部降低再增大的趋势；且焊缝中心填充层硬度高于打底层和盖面层。熔合区的微观组织为柱状树枝晶和胞状树枝晶，且垂直于熔合线生长，在靠近熔合区两侧出现了等轴细晶带。焊接接头断面有较多撕裂棱和韧窝，局部发现第二相粒子和微孔，其断裂机制为典型的韧性断裂。

0 引言

2219（Al-Cu-Mn 系）铝合金因比强度高、韧性好，且具有较低的焊接热裂纹倾向、良好的低温力学性能和抗应力腐蚀性能，常作为运载火箭贮箱的主要承力结构件材料被广泛应用在航天领域［1-4］。

目前2219 铝合金焊接制造过程中，主要的焊接工艺为钨极氩弧焊（TIG）、搅拌摩擦焊（FSW）和电子束焊（EBW）方法［5］。但受工艺成熟性、焊接条件、生产成本和效率的影响，贮箱箱体、法兰等结构部件多采用TIG 焊接工艺方法［6-7］。2219 铝合金在TIG 焊过程中容易出现熔合区气孔、焊接变形等缺陷［8］。近年来，相关学者对2219 铝合金的不同TIG 焊接工艺进行了深入研究，以期消除缺陷，获得更好的焊接接头性能。熊欢等［9］人对8 mm 厚的2219 铝合金进行了变极性TIG 焊接，焊接接头的熔合区出现气孔缺陷，接头强度约为母材的50%。韩国良等［10］人对8 mm厚的2219 铝合金分别进行了单面两层和两面三层TIG 焊接试验研究，发现单面两层比两面三层的焊接接头抗拉强度和断后伸长率提高了1.7%和33.3%。

随着产品结构对强度要求增大，铝合金板厚也随之增大到12 mm 以上，但已有的2219 铝合金的熔化焊接研究多集中在板厚10 mm 以下，针对10 mm以上的厚板2219 铝合金TIG 焊接工艺的研究还较少。因此，开展厚板2219 铝合金的TIG 焊接工艺及接头性能研究变得十分必要。

本文选取T87 态的2219 铝合金开展变极性TIG自动焊接试验，通过设计焊接接头结构和焊接工艺，研究焊接接头的微观组织、力学性能及断裂机理，拟为航天用2219 厚板铝合金TIG 焊接工艺提供必要的试验基础和理论支撑。

1 试验

1.1 材料

材料为15 mm厚度2219铝合金试板，其化学成分如表1所示。热处理状态为T87态，即固溶处理后经7%～10%冷变形，然后进行人工时效的状态。

表1 2219铝合金的化学成分Tab.1 Chemical composition of 2219 aluminum alloy%（w）

1.2 焊接方法

自动TIG焊接，采用高纯的氩气和氦气为保护气体，焊接试件预先开置U 型坡口，如图1所示。焊接试验在Dynasty 700 脉冲变极性钨极氩弧焊机上进行，焊丝牌号为直径Φ1.6 mm的ER2325铝合金。

图1 2219铝合金焊接试样预置坡口示意图Fig.1 Diagram of preset groove of 2219 aluminum alloy welding sample

设计3 组焊接试件，每组为两块300 mm×175 mm×15 mm 的2219 铝合金试板对接，焊接方法为单面三层TIG 焊，先采用直流氦弧打底焊接，再进行交流氩弧填充，最后一层为交流氩弧盖面焊，主要焊接参数见表2所示。

表2 15 mm厚板2219铝合金TIG焊接参数Tab.2 TIG welding parameters of 2219 aluminum alloy with 15 mm thick plate

1.3 分析方法

焊接完成后，目视检查各试件焊缝成形情况，而后对试件进行X 光射线探伤检测；确认合格后，根据GB/T 2651—2008，采用电火花线切割机截取2219 铝合金焊接接头拉伸试样，其尺寸如图2所示。拉伸试验在CMT5105电子万能试验机上进行。拉伸试验设计3 组焊接试板，每组焊接试板切割出3 个拉伸试样，试验所得结果为9个试样平均值并计算误差。完成拉伸试验后，焊接接头断口在EVO/MA25 扫描电子显微镜（SEM）上利用二次电子成像技术进行微观形貌观察，加速电压为20 kV。

图2 拉伸试验尺寸Fig.2 Dimensions of the sample for tensile test

取样后对试件焊接接头进行光学显微镜观察和硬度测试；微观组织观察在DM2300M 金相显微镜上进行。焊接接头硬度测试在KB30S-SA 显微维氏硬度计上进行，试验压力为5 N，保压时间14 s，测试位置如图3所示，A、B、C 三条直线上每间隔1 mm 测试一个点，总共测试3 个试样，硬度结果为各试样平均值并计算误差。

图3 硬度测试位置示意图Fig.3 Schematic diagram of hardness test location

2 结果与分析

2.1 接头探伤及微观组织

15 mm厚的2219铝合金TIG焊接接头经外观观察，焊缝成形美观，焊缝外表面鱼鳞纹均匀，焊漏饱满均匀，无目视可见缺陷，焊缝成形如图4所示。经X光射线探伤检查，焊缝质量符合航天行业Ⅰ级焊缝标准。

图4 2219铝合金TIG焊缝外观形貌Fig.4 The appearance of TIG weld joint of 2219 aluminum alloy

图5为焊接接头的微观组织形貌。从图中可以看出，焊缝和整个熔合区出现少量的气孔缺陷，主要分布在熔合线两侧。有文献报道，由于氢在2219铝合金中的溶解度过低，造成TIG焊接接头的气孔为氢气孔［11］。另外，由于接头熔池的固液界面上气孔形核能更大，熔合线处的液态金属存在时间短，以上因素不利于气泡的溢出，使得气孔多分布在熔合线周围。这些气孔的存在，一定程度上减少了焊缝的有效承载面积，同时在气孔处容易产生应力集中，从而降低接头的机械性能［9］。此外，在靠近熔合区两侧出现了宽度约35 µm的等轴细晶带。这是因为焊缝中适当比例的Ti和Zr元素通过形成Al3Zr和TiAl3化合物的形式作为异质形核点，促进了非均匀形核，使晶粒发生细化［12-13］。

如图5所示，从焊缝中心向外侧，焊接接头微观组织分为焊缝、熔合区和热影响区三个区域。焊缝区在冷却过程中以熔合线上局部半熔化的晶粒为核心向内生长，最终在焊缝中心生长为柱状晶粒，具有典型铸造组织特征。熔合区的微观组织为胞状树枝晶和柱状树枝晶，且枝晶垂直于熔合线向焊缝中心生长。热影响区保留了母材的板条状组织形貌，但在一定程度上因为焊接热循环造成组织粗化。

图5 2219铝合金焊接接头微观组织Fig.5 Microstructure of 2219 aluminum alloy welded joint

2.2 接头抗拉强度

图6给出了15 mm 厚板2219 铝合金TIG 焊接接头的拉伸工程应力应变曲线。图中可以看出接头在拉伸初期弹性变形较快，随之增速变缓，表现弹塑性材料的特点。在拉伸过程中，存在明显的屈服现象，在强化阶段达到最大抗拉强度时直接断裂，断裂时未出现应力波动现象，这与2219 铝合金的固有特性和焊接接头断裂形式有关。

图6 2219铝合金焊接接头拉伸工程应力应变曲线Fig.6 Engineering tensile stress-strain curve of 2219 aluminum alloy welded joint

表3给出了15 mm厚板2219铝合金TIG焊接接头的力学性能结果。其焊接接头的平均抗拉强度σb达到了278.22 MPa，平均断后延伸率达到3.89%。根据2219 T87铝合金母材的实测平均抗拉强度为472 MPa，则采用该焊接工艺方法下的2219厚板铝合金焊接接头平均强度系数可达到63.0%。通常，2219铝合金TIG焊接接头性能远低于母材的力学性能，焊接接头强度系数为60%左右。田志杰等［14］人对6 mm厚的2219-T87铝合金进行VPTIG焊接后接头的强度系数为0.6。与同类文献［9-10］对比发现，在2219铝合金板厚加大至15 mm的情况下，本文提供的单面三层TIG焊工艺可使焊接接头达到较好的力学性能。

表3 15 mm厚板2219铝合金焊接接头力学性能Tab.3 Mechanical properties of 2219 aluminum alloy welded joints with 15 mm thick plate

2.3 接头硬度

图7为15 mm厚2219铝合金焊接接头显微硬度分布曲线。由曲线可以看出焊接接头母材处的硬度值最高，为122 HV。打底、填充、盖面三层的硬度趋势基本相同，在焊缝中心处硬度值最低，到热影响区附近的硬度值出现局部增大，而后再下降，最后逐渐上升至母材硬度。在熔合区范围，不同焊接层的硬度分布呈现明显差异，该区域内填充层的硬度高于打底层和盖面层。这是填充层有焊丝填充，焊丝成分中的Ti，Zr等合金元素能够使焊缝金属产生异质形核点，增加了晶核数量，促进非均质形核，使晶粒更加细小的结果。

图7 2219铝合金焊接接头显微硬度Fig.7 Microhardness of 2219 aluminum alloy welded joint

由于热影响区包含淬火粗晶区和过时效软化区，CuAl2等强化相的形态和分布状态可能发生变化，使得该区域硬度呈现先上升后下降的现象。另外，焊接接头硬度最低值出现在盖面层焊缝中心，焊缝处受热影响软化，硬度值降低明显，维氏硬度HV为72。

2.4 接头断口形貌和断裂机制

在拉伸试验中，焊接接头拉伸断裂位置多出现在熔合线附近。熔合线附近作为焊接接头应力集中点，是造成熔合线处断裂的主要原因。同时从图5可知，熔合线附近组织形貌变化急剧，熔合区晶粒粗大，熔合线周围存在的少量气孔缺陷加剧应力集中，形成裂纹源，最终形成在熔合线附近断裂这一现象。

15 mm厚2219铝合金焊接接头断口形貌如图8所示。图8（a）显示接头断口存在较多大小不同且交错分布的撕裂岭和韧窝。如图8（b）所示，韧窝呈现深、密集的特征。韧窝内部可以观察到夹杂物或第二相粒子。图8（c）可以看出，焊后在基体和断面的晶界处萌生许多微孔，微孔也可通过第二相粒子自身开裂形成，这些微孔在拉伸过程中生长和聚合，随着载荷的持续增大进而形成连续的断面。断面又会形成大量大小不同的韧窝，韧窝的大小和第二相粒子的大小呈正相关。在拉伸过程中，这些硬脆的第二相粒子率先开裂并扩展。单面三层TIG焊工艺下的2219铝合金焊接接头断裂具有典型的韧性断裂特征。

图8 2219铝合金焊接接头断口形貌Fig.8 Fracture morphology of 2219 aluminum alloy welded joint

3 结论

（1）15 mm 厚的2219-T87 铝合金在单面三层自动TIG焊工艺下获得了成形美观、无可见焊接缺陷的焊接接头，焊缝质量符合航天行业I级焊缝标准；

（2）该工艺下的焊接接头试样平均抗拉强度达到278.22 MPa，平均断后延伸率为3.89%，焊接接头平均强度系数达63.0%；

（3）焊接接头熔合区的微观组织为柱状树枝晶和胞状树枝晶，且垂直于熔合线，在靠近熔合区两侧出现了宽度约35 µm的等轴细晶带；

（4）接头焊缝中心到母材硬度呈现先增大再局部减小再增大的趋势，填充层的硬度相较打底层和盖面层更高；

（5）2219-T87 铝合金自动TIG 焊接接头断裂机制为典型的韧性断裂。