高压级联式储能系统在火储联合调频中的应用及实践

黄思林，肖华宾，黄常抒，郭子琦，吴俊烽，谢杭璇

（1国家能源集团广东电力有限公司，广东 广州 510000；2国能粤电台山发电有限公司，广东 江门 529000；3南方电网电力科技股份有限公司，广东 广州 510000）

“双碳”目标下，由于能源的生产、消费和利用呈现新的发展趋势，在此趋势下电力系统的电源结构、负荷特性、电网形态、技术基础及运行特性将发生深刻变化，构建新型电力系统将面临电力电量平衡、系统安全稳定、新能源高效利用等挑战。由于新能源发电具有波动性及不确定性，会影响电网运行的稳定性[1-3]，为了保障电网安全稳定运行，电力系统需要更多的灵活调频资源来提升自身调节能力。火电机组作为我国重要的发电载体承担着主要的调频工作[4]。火电机组的自动发电控制(automatic generation control，AGC)响应时间长、功率爬坡速度慢、稳态精度低，无法满足当前的调频需求[5]。电化学储能系统具有调节速率快、响应时间短、调节精度高等优点，属于优质的调频资源[6-11]，能够有效弥补火电机组调频性能的不足。图1为某火电厂增加电池储能系统前后AGC 跟踪曲线，增加储能系统后，火电机组能有效提高发电单元的调节速率、缩短响应时间、提高调节精度，提升综合调频性能，配合电力调度机构改善电网的频率波动，缓解电网调频资源特别是优质调频资源不足的问题[12-14]。为了进一步加强电化学储能电站安全管理，国家能源局发布了《关于加强电化学储能电站安全管理的通知》，由于电化学储能系统并网后，其功率调节响应、充放电的规律和保护功能等都会对机组和厂用电设备的可靠运行产生影响[15]。此外许多储能项目还存在简单的堆砌现象，导致许多储能辅助调频项目存在能量效率不高、综合调频性能提升不明显等问题。因此，为了保障储能系统、机组及厂用电负荷的安全运行，降低生产运行风险，电化学储能调频系统在并网前开展规范全面的并网检测具有重要意义[16]。

图1 火电机组搭配储能前后AGC跟踪曲线图Fig.1 AGC curves between thermal power unit and thermal-energy storage

随着电力市场化改革进一步深入，一系列宏观政策鼓励储能参与辅助服务市场，以提升电力系统的灵活性和调节能力。广东作为能源消费大省，其能源自给率较低，为满足社会经济发展和民生需要，加快能源绿色低碳转型，大批量的海上风电接入，西电东送占比逐年增大，使得广东电网的规模和负荷日益复杂。因此，广东电网对优质调频资源存在迫切需求，并于2018 年9 月启动了广东调频辅助服务市场。截至2021 年年底，广东地区已有28 个储能调频项目投入运行或试运行，为保障广东地区电网稳定性提供了有力支持。其中有23 个项目使用了低压并联集成方式，5 个项目使用了高压级联集成方式。两种集成方式的主要区别在于其储能变流器(power conversion system，PCS)不同引起的拓扑结构差异。随着电池行业与电力电子技术的不断发展，对储能变流器的研究也不断深入。但截至目前，对实际投运中两种技术路线的储能项目性能差异研究较少。文献[17-20]对PCS 的拓扑结构进行了研究，对比拓扑结构对PCS 性能的影响，根据优缺点对拓扑结构进行优化并通过仿真进一步证实，但缺少实际运行数据的支撑。因此，通过并网性能测试这种实证化的分析手段来研究实际投运中不同拓扑结构的储能系统性能具有非常重要的实用价值。

本工作结合广东区域内火储联合调频项目的开展情况，选取几个分别采用高压级联式储能系统和低压并联式储能系统的火储联合调频项目，借助实证化的测试手段，研究了两种拓扑结构的储能项目性能差异，为后续火储联合调频项目的研究提供了实证化的研究方法。结合研究结果，在目前国内规模最大的火储联合调频项目采用了高压级联拓扑结构，项目总规模60 MW/60 MWh，用于提高国能粤电台山发电有限公司综合调频性能指标，提升区域电网调频资源的灵活性，为后续建设安全性高、性能优异的火储联合调频项目提供借鉴。

1 火储联合调频系统拓扑结构

目前，广东地区火储联合调频的低压并联储能系统采用的都是单级式的PCS 拓扑结构，具体拓扑结构如图2所示。储能电池直接连接到DC/AC变换器的直流侧，再通过升压变压器转成高压输入电网。这种拓扑结构简单，DC/AC 变换器损耗小，易于控制[16,21]。但是该结构不利于储能单元容量的扩大。尽管通过并联足够多的电池簇可以增加储能系统的容量，但在使用过程中，由于电池单体存在一致性、充放电电流、运行环境等差异，在长期使用的过程中会导致储能系统不一致性愈发凸显，进而导致电池寿命缩短、储能系统可放电能量下降等问题[22-23]。加上直流侧电池的电压限制，交流侧出口电压一般在400 V 左右，目前新的1500 V PCS尽管能够支持直流侧电压升至1500 V，相应的交流侧电压在700 V左右，但仍需要经过升压变压器才能接入中高压电网，而并联多台升压变压器会进一步增加系统的损耗以及整个储能电站设备的成本与占地面积。因此，通过并联多个变压器隔离的储能单元来扩大储能系统的容量也会造成系统效率低下及稳定性问题。除此之外，由于并联多个储能系统，并联的多组PCS 之间的相互协调会占用部分系统资源，并联的PCS 越多，系统的响应时间越长。

图2 低压并联系统拓扑结构图Fig.2 Topology diagram of low-voltage parallel energy storage system

在高压级联储能单元中，级联储能PCS 的每个H桥单元由一个电池组和与之并联的滤波电容及H桥逆变电路组成，输出相电压电平m=2N+1(N为功率变换单元数)，输出线电压为4N+1电平[24]；随着功率变换单元的增加，会使得并网电流波形更加平滑。多个H桥单元交流侧串联作为级联储能PCS的一相，三相采用星形接线方式[25]。相较于低压并联，高压级联系统拓扑结构较为复杂，如图3 所示。低压并联和高压级联储能系统性能对比如表1所示，高压级联储能系统能够直接输出6 kV/10 kV，无需经过变压器，不仅减小系统损耗，提高效率，还减少了储能系统的占地面积，降低了土地建设施工成本，提高了单位建设面积的能量密度。此外，在这种拓扑结构下，储能系统能够最大限度地减少或消除电池簇的并联情况，使得各个电池簇之间相互独立，减少或消除电池单体和电池簇的环流现象，削弱了储能系统中电池一致性导致的问题，提高电池系统的循环寿命、降低了生产运行的安全风险[26-27]。高压级联储能系统每三相为一组控制单元，储能系统不需要根据并联储能单元性能的差异进行协调后再响应指令，缩短了储能系统的响应时间。高压级联的拓扑结构在低压直流侧可以减少开关损耗，进一步提高系统效率；而且低压侧的电子元件所需电流及高压侧的电力元件所需耐压等级均明显降低，有利于提高系统的稳定性[21]。

图3 高压级联系统拓扑结构图Fig.3 Topology diagram of high-voltage cascaded energy storage system

表1 低压并联和高压级联储能系统性能对比Table 1 Comparison of low-voltage parallel and high-voltage cascaded chemical energy storage system

2 不同拓扑结构的并网性能

在机组投入AGC 模式下，调度向机组远程终端单元(remote terminal unit，RTU)发送AGC调频指令，RTU接收指令后，迅速将信号传递至机组分散控制系统(distributed control system，DCS)，DCS 控制机组向目标值出力，同时将信号传送至储能控制系统。储能控制系统根据调频机组实时负荷与AGC 指令目标负荷之间的差值，控制储能单元出力大小弥补差值，并向RTU 和DCS 反馈相应信号，RTU接收储能和机组的反馈信号后，整合机组和储能的出力情况并向相关数据上送调度，完成一个调频周期。火储联合调频系统的控制逻辑拓扑结构图如图4所示。

图4 火储联合AGC调频系统二次系统拓扑结构图Fig.4 Topology diagram of thermal-energy storage frequency controlling

根据南方区域调频辅助服务市场交易规则，综合调频性能指标k是用于衡量发电单元响应AGC指令综合性能表现的参数，包括调节速率kⅠ、响应时间kⅡ和调节精度kⅢ三个因子，k的计算公式为：

其中，调节速率kⅠ指发电单元响应AGC 指令的速率；响应时间kⅡ指发电单元响应AGC 指令的时间延时；调节精度kⅢ指发电单元响应AGC 指令的精准度；λⅠ、λⅡ、λⅢ为对应的调频性能指标kⅠ、kⅡ、kⅢ在综合调频指标k的权重系数，目前，λⅠ为0.5，λⅡ和λⅢ为0.25。对于电厂来说，综合调频性能指标越高，其参加调频辅助服务市场的收益就越高。因此储能系统的调节速率、响应时间和调节精度是火储联合调频中较为重要的性能指标。

PCS 作为电网与电池之间交直流转换的接口，充放电和功率控制是其最基本的功能，充放电的响应时间、有功功率的控制精度、无功功率的控制范围都是衡量PCS 性能的重要参数。响应时间会影响kⅠ和kⅡ，响应精度会影响kⅢ，从而影响火储联调项目的综合调频性能指标。无功功率控制能力则能够表现储能系统对功率因数调节的灵活性。

能量转换效率是评价储能电站性能优劣的重要指标，它体现了储能系统的能源利用效率。储能系统的能量转换效率越高，说明系统在充放电过程中能量的损耗就越少。从火储联合调频项目的经济效益方面衡量，越高的能量转换效率意味着更低的运维成本。

综上所述，在火储联合调频项目中，储能系统的功率控制、充放电响应时间以及能量转换效率性能是衡量火储联调项目储能系统集成效果的重要技术性指标。考虑到试验样本的一致性，以广东省内火电机组容量相近、储能规模类似的4个火储联合调频项目作为研究对象(项目具体参数见表2)，通过设计试验方案对火储联合调频项目中低压并联和高压级联的储能系统进行有功和无功功率控制、充放电响应性能以及能量转换效率对比分析，研究不同拓扑结构的储能系统并网性能。

表2 研究对象具体参数Table 2 Parameters of research projects

3 实验方案

3.1 有功功率控制测试

将储能系统与公共电网相连进行有功功率调节能力升降测试，根据GB/T 36548—2018《电化学储能系统接入电网测试规范》，步骤如下[28]：

（1）设置储能系统有功功率为0；

（2）逐级调节有功功率至-0.25PN、0.25PN、-0.5PN、0.5PN、-0.75PN、0.75PN、-PN、PN，各个功率点保持至少30 s，在储能系统并网点测量时序功率，以每0.2 s 有功功率平均值为一点，记录实测数据；

（3）以每次有功功率变化后的第二个15 s计算15 s有功功率平均值；

（4）计算步骤（2）各点有功功率的控制精度、响应时间和调节时间；

（5）设置储能系统有功功率为PN；

（6）逐级调节有功功率至-PN、0.75PN、-0.75PN、0.5PN、-0.5PN、0.25PN、-0.25PN、0，各个功率点保持至少30 s，在储能系统并网点测量时序功率，以每0.2 s 有功功率平均值为一点，记录实测数据；

（7）以每次有功功率变化后的第二个15 s计算15 s有功功率平均值；

（8）计算步骤（6）各点有功功率的控制精度、响应时间和调节时间。

3.2 无功功率控制测试

在功率控制方面，电化学储能系统在其变流器额定功率运行范围内应具备四象限控制功能，有功功率和无功功率应在图5所示的阴影区域内动态可调[29]。根据GB/T 36548—2018《电化学储能系统接入电网测试规范》，测试方法如下：

图5 有功-无功功率包络图Fig.5 The envelope of active-reactive power

将储能系统与公共电网相连，所有参数调至正常工作条件，进行无功功率调节能力充/放电模式测试，测试时指令从EMS下发，步骤如下：

（1）设置储能系统充/放电有功功率为PN；

（2）调节储能系统运行在输出最大感性无功功率工作模式；

（3）在储能系统并网点测量时序功率，至少记录30 s 有功功率和无功功率，以每0.2 s 功率平均值为一点，计算第二个15 s内有功功率和无功功率的平均值；

（4）分别调节储能系统充电有功功率为0.9PN、0.8PN、 0.7PN、 0.6PN、 0.5PN、 0.4PN、 0.3PN、0.2PN、0.1PN、0，重复步骤（2）～（3）；

（5）调节储能系统运行在输出最大容性无功功率工作模式，重复步骤（3）～（4）；

（6）以有功功率为横坐标，无功功率为纵坐标，绘制储能系统功率包络图。

3.3 充放电响应性能测试

测试过程中，储能系统受到信号控制至充放电功率首次达到90%额定功率的时刻定义为充放电响应时间，储能系统受到信号控制至充放电功率首次达到额定功率的时间定义为充放电调节时间。

测试过程中，储能系统受到信号控制至充放电功率首次达到90%额定功率的时刻定义为充放电响应时间，储能系统受到信号控制至充放电功率首次达到额定功率的时间定义为充放电调节时间。测试方法如下：

（1）在额定功率充放电条件下，记录储能系统收到控制信号的时刻t1，记录储能充/放电功率首次达到90%额定功率的时刻，记为t2，t2减去t1即为充/放电响应时间RTc，重复3次，充/放电响应时间取3次结果中的最大值；

（2）在额定功率充放电条件下，记录储能系统收到控制信号的时刻t3，记录储能充/放电功率的偏差维持在额定功率±2%以内的起始时刻，记为t4，t4减去t3即为充/放电调节时间ATc，重复3次，充/放电调节时间取3次结果中的最大值[28]。

3.4 能量转换效率测试

根据国标GB/T 36548—2018《电化学储能系统接入电网测试规范》，储能系统额定功率转换效率是指储能系统额定功率放电时输出能量与同循环过程中额定功率充电时输入能量的比值[28]。测试方法如下：

（1）在稳定运行状态下，储能系统在额定功率充放电条件下，以额定功率放电至放电终止条件时停止放电，再以额定功率充电至充电终止条件时停止充电。记录本次充电过程中储能系统充电的能量Ec和辅助能耗Wc；

（2）以额定功率放电至放电终止条件时停止放电。记录本次放电过程中储能系统放电的能量En和辅助能耗Wn；

（3）重复以上步骤3次，记录每次充放电能量Ec、En和辅助能耗Wc、Wn，按照以下公式计算能量转换效率η[21]：

4 实验结果

各项测试结果如表3～表8和图6所示。

图6 项目A和C有功-无功功率包络图Fig.6 The envelope of active-reactive power of project A and C

表8 2 C充放电下能量转换效率Table 8 Energy conversion efficiency of charging/discharging at 2 C

（1）有功功率测试结果

对4个项目进行有功功率控制测试，选取升功率结果进行分析，通过表3～表6 的对比，总体上看，在有功控制性能测试方面，项目A、B 的控制精度均值分别为0.51%和0.62%、响应时间的均值分别为0.578 s 和0.340 s、调节时间均值分别为0.625 s 和0.356 s；项目C 和项目D 的控制精度均值分别为1.13%和0.78%、响应时间的均值分别为1.499 s 和0.642 s、调节时间均值分别为1.718 s和0.926 s；可以看出，高压级联储能系统对功率的控制精度及控制时间较优于低压并联储能系统。在低压并联储能系统中，以5 MW 储能单元为例，储能管理系统在接收到指令后需要将指令下发到储能单元，每个储能单元通过8 台PCS 控制电池出力，完成相应指令。而在高压级联储能系统中，储能单元只需要通过控制1台PCS便可完成对电池的控制，因此缩短了响应时间和调节时间。

表3 项目A 升功率控制测试结果表Table 3 Results of liter power of project A

表4 项目B 升功率控制测试结果表Table 4 Results of liter power of project B

表6 项目D 升功率控制测试结果表Table 6 Results of liter power of project D

表5 项目C 升功率控制测试结果表Table 5 Results of liter power of project C

（2）无功功率测试结果

根据项目A 和项目C 的有功-无功功率包络图(图6)分析，配置了高压级联储能系统的项目A 的无功功率控制范围大于配置了低压并联储能系统的项目C。这是由于低压并联储能系统需要经过变压器升压再接入电网，由于变压器本身能够在充放电过程中吸收或释放非常大的无功，会对整个储能系统的无功控制造成非常大的影响，而许多EMS 系统在无功控制方面缺少对于变压器无功影响的补偿调整，导致低压并联方案一方面无功控制能力受限，另一方面无功功率的控制精度较差。而高压级联方案不受升压变的影响，能够实现无功功率的四象限控制，无论控制范围还是控制精度明显更具优势。

（3）充放电响应/调节时间测试结果

对4 个项目进行充放电响应及调节时间测试，根据表7 可得，配置了高压级联储能系统的项目A 和项目B 的充放电响应时间均明显优于配置了低压并联储能系统的项目C 和D。这是由于为了达到高电压及大容量的需求，低压并联储能系统需要采用更多的PCS 等器件串并联，以10 MW 左右的这4 个储能项目为例，高压级联系统只需要控制2 台5 MW PCS 同时出力，而低压并联方案需要控制16 台PCS 同时出力，这样增加整个系统控制复杂度，影响储能系统充放电响应和调节速率，因此高压级联储能系统的响应和调节时间较短。

表7 充放电响应/调节时间表Table 7 Response/Regulation time of charge/discharge

（4）能量转换效率测试结果

对项目A 和项目C 进行2 C 倍率充放电下的能量转换效率测试，根据表8 分析，项目A 在2 C 充放电倍率下的能量转换效率为84.45%，高于项目C 的82.32%。由于高压级联技术通过逆变级联后直接接入电网，没有经过升压变压器，从而减少了系统的损耗；其次，通过串联电池簇作为PCS 的一相，能够实现每个电池簇的独立控制，实现簇间均衡，从而降低整个储能系统直流侧的损耗；再加上每个H 桥单元的低载波频率又降低了开关损耗，使得配置了高压级联储能系统的项目A 的能量转换效率较高。

通过以上数据分析，在火储联合调频项目中，由于高压级联储能系统的PCS 数量较少，降低了系统的复杂程度，提高了系统的协调控制能力，因此其响应时间更短，功率控制的精度更高；此外，大部分EMS 缺少对于变压器无功影响的补偿调整，导致了低压并联储能系统的无功功率控制能力较差，加上升压变压器的损耗，使得高压级联储能系统在能量转换效率方面更具有优势。

5 高压级联式储能系统在国能集团的应用实践

目前，伴随南方地区调频辅助服务市场逐渐成熟，广东地区的火电厂已逐渐完成火储联合调频的改造。为了提升机组辅助调频的能力，为电网输送高质量的调频资源，国能粤电台山发电有限公司对自身机组展开灵活性(辅助调频)技术改造。基于火电机组的容量、当地电网调频需求以及保障机组的安全稳定运行，该项目共配置了60 MW/60 MWh的电池系统。考虑到提升机组综合调频性能指标k和大容量的电池系统，为了减少能量损耗以及降低储能单元并联导致电池系统一致性的安全风险，选择了高压级联PCS 的拓扑结构，设计了国内最大的火储联合调频项目，项目于2022 年4 月份开始建设，计划2022年底实现正式投运。

项目计划在1、2号机组和6、7号机组6 kV厂用电系统分别加装一套25 MW/25 MWh和35 MW/35 MWh的磷酸铁锂电化学储能辅助调频系统，分别接入1、2、6、7号机组6 kV母线，1、2号机组储能单元系统拓扑结构如图7所示。储能电池系统共计12 套5 MW/5 MWh 级联储能单元，储能系统单元采取级联H桥的拓扑结构，一次电路采用星形连接，每相由13个链节串联组成；每个链节由1个功率单元和1个电池柜组成，如图8所示。每个电池柜的额定直流电压为716.8 V，容量为129.024 kWh，每个电池柜由14 个51.2 V/9.216 kWh 电池箱串联组成。该项目技术路线具有以下特点：

图7 国能粤电台山发电有限公司1、2号机组储能单元系统拓扑图Fig.7 Topology diagram of energy storage system in Taishan project

图8 国能粤电台山发电有限公司高压级联储能单元拓扑图Fig.8 Topology diagram of high-voltage cascaded energy storage system in Taishan project

（1）该项目采用级联型H 桥拓扑结构的逆变器，一次电路采用星形连接，每相由13 个链节串联组成；每个链节由1 个功率单元和1 个电池柜组成，除此之外，该项目配备的PCS 具有簇间主动均衡功能，减小簇间SOC偏差，提高电池寿命；

（2）该项目采用无电池簇并联方式，直接与电网连接，不仅解决储能电池大规模串并联导致的木桶短板效应，还提高了系统的安全性；

（3）为了进一步降低安全风险，该项目还采用了“四级”安全消防系统，实现安全可靠、高效准确的消防预警和火灾抑制。

通过上述特点，在项目建设及后期运行中，结合机组实际调频情况，将对高压级联功率转换器的控制策略以及“四级”消防系统对火储联合调频项目安全性的保障两方面开展深入研究，为其他火储联调项目提供技术经验。

6 结 论

（1）广东地区火储联合调频项目中的储能系统主要以低压并联的单级PCS 拓扑结构和高压级联PCS拓扑结构为主。本工作通过并网性能测试对广东地区投运中的储能项目进行试验，以实证化的手段研究了不同拓扑结构的储能系统在火储联合调频项目中的性能差异：由于高压级联拓扑结构所需要的PCS 数量较少，系统复杂程度低，因此协调控制能力高于低压并联拓扑结构的储能系统，响应时间更短，响应精度更高；而且高压级联系统无需经过升压变压器，降低了损耗，消除升压变压器对无功功率的影响，提高了系统的能量转换效率，也提高了系统对无功功率控制的能力。

（2）国能粤电台山发电有限公司基于自身机组情况和调频需求，有针对性地选择了高压级联储能系统，设计了国内目前最大的火储联合调频项目。该项目搭配了60 MW/60 MWh磷酸铁锂电池系统，结合“四级”消防系统，以便后续开展高压级联PCS控制策略和消防安全策略的研究，为其他火储联调项目提供技术经验。