鄂尔多斯盆地白豹油田致密砂岩储层孔喉结构及NMR分形特征

郝 栋，杨 晨，刘晓东，王 亮

(中国石油长庆油田分公司 第七采油厂，陕西 西安 710000)

引 言

致密砂岩油气储层的孔喉结构特征对油气的富集及流体的渗流具有重要的影响，是致密砂岩储层研究的热点内容[1-3]。目前针对致密砂岩储层孔喉结构的研究方法多样，以铸体薄片、扫描电镜等为主的图像分析法可以清晰直观地看到孔喉大小及形态，但受限于取样范围小，图像法并不能全面反映整个岩样的孔喉分布特征，且对孔喉大小及分布的定量化能力较为有限[3]。纳米CT扫描技术与数字岩心结合能够重构三维孔喉特征，但价格较为昂贵[2,4]。高压压汞法、恒速压汞法、氮气吸附等注入方法[5-6]可以定量表征储层孔喉结构，但受控于注入介质及压力的影响，所表征的孔喉分布范围都有一定的局限性，另一方面通过实验所得的孔喉分布非均质参数具有不可靠性。核磁共振法(NMR)目前被认为可以在全尺径上表征致密砂岩储层的孔喉大小分布，具有无损、制样简单等优点，但如何将弛豫时间T2转化为孔喉半径一直是学者关注的问题[7]。近年来，多技术综合分析、多尺度联合表征孔喉结构已经广泛用于研究致密砂岩储层孔喉结构[8-9]，如：联合氮气吸附、恒速压汞以及高压压汞技术对更宽尺度孔喉结构进行表征[10-11]，引入分形理论对孔喉结构的复杂程度进一步研究等[12-13]。为了白豹油田二次上产，需进一步研究致密砂岩孔喉结构特征。综合考虑多种方法的优缺点，采用能表征全尺径孔喉分布的NMR数据，引入分形理论对孔喉结构的复杂程度进行定量表征，改进前人分别针对可动流体与束缚流体赋存孔喉空间的复杂程度进行定量表征的研究方法，进一步分析影响孔喉结构复杂程度的因素。

本文以鄂尔多斯盆地西南部白豹油田延长组致密砂岩储层为例，采用铸体薄片、扫描电镜，并结合计点统计法对目标层位岩石学特征、面孔率、孔隙类型及结构进行直观观测，采用高压压汞、恒速压汞及核磁共振手段对研究区目标层位不同样品的孔喉大小、喉道发育特征及孔喉结构进行定量表征。引入分形理论对核磁共振T2谱的分形维数进行计算，明确不同样品孔喉结构复杂程度的差异，并对样品的可动流体及束缚流体赋存空间的复杂程度进行定量表征，讨论样品孔喉结构复杂程度与岩石组分、物性特征、可动流体及孔喉结构参数之间的关系，厘清致密砂岩储层孔喉结构特征及其影响因素，以期为油田再次上产提供可靠的理论依据。

1 地质背景

鄂尔多斯盆地是典型的大型多旋回陆相克拉通盆地[14-15]，自盆地定型以来构造相对稳定，仅在周缘地区发生断裂和褶皱。盆地内被分为6个一级构造单元(图1)。研究区位于伊陕斜坡西南部，继承伊陕斜坡的构造特征，呈一个向西倾斜角度小于1°的大型单斜， 整体上构造平缓稳定。晚三叠系延长期为大型淡水湖泊的水进水退旋回，砂泥岩频繁互层，为典型的三角洲前缘沉积，水下分流河道砂体是研究区良好的油气储集体[16]。针对鄂尔多斯盆地白豹油田延长组致密砂岩储层进行取样分析，样品具有低孔、低渗、强非均质性特征。共选取15口井样品进行分析测试。为了研究致密砂岩样品的孔喉特征、矿物成分、分形复杂程度及影响因素，首先对样品进行预处理，洗油后在120 ℃真空下烘干至少24 h，随后对样品进行氦气孔隙度、脉冲渗透率、铸体薄片、扫描电镜、高压压汞、恒速压汞、核磁共振等测试，并应用NMR分形理论对样品的结构复杂程度进行分析。

图1 构造单元及研究区位置Fig.1 Location of tectonic unit and the study area

2 岩石学及物性特征

通过岩心观察以及103块样品铸体薄片鉴定结果可得，白豹油田延长组地层以灰色细-中粒长石岩屑砂岩和长石砂岩为主(图2)。长石的质量分数介于9.00%～52.00%，平均28.00%；岩屑质量分数介于2.20%～38.90%，平均20.30%；石英质量分数介于14.00%～84.00%，平均33.80%。岩屑组分主要为变质岩屑和火成岩屑，沉积岩屑含量相对较低。胶结物以黏土和碳酸盐岩为主，平均质量分数分别达到6.20%和5.40%，硅质胶结物质量分数最小，仅为1.30%。黏土矿物以伊利石和绿泥石为主，其次为伊蒙混层，高岭石不常见。

图2 致密砂岩岩石成分三角图Fig.2 Triangular graph of rock composition of tight sandstone

延长组81个实测物性数据显示，储层气测孔隙度介于4.10%～14.34%，平均9.63%；气测渗透率介于0.01～2.25×10-3μm2，平均0.49×10-3μm2。孔隙度小于10.00%的样品占到样品总量的61.73%，渗透率小于0.50×10-3μm2的样品数占到总量的64.20%(图3(a)—(b))。整体来看，物性较差，属于典型的致密砂岩储层[17]。孔隙度与渗透率之间呈较微弱的正相关关系，相关系数为0.582 6(图3(c))，可见孔隙度与渗透率之间的相关性较差，孔隙度不是制约渗流能力的关键因素。

图3 致密砂岩储层孔渗分布及关系Fig.3 Distributions of porosity and permeability and relationship between them in the tight sandstone reservoir

3 孔喉类型、大小及分布特征

3.1 孔喉类型

铸体薄片和扫描电镜观察结果显示，目标层位致密砂岩储层孔喉类型主要分为4类，即残余粒间孔、溶蚀孔、晶间孔和微裂隙(图4(a)—(d))。延长组压实作用强烈，残余粒间孔面孔率平均2.20%，绿泥石膜的存在对粒间孔的保存具有积极作用(图4(e))，残余粒间孔多为三角形或多边形，直径一般在2～200 μm，。研究区在强烈的物理化学作用影响下，长石、岩屑及不稳定矿物遭受较强烈的溶蚀作用，形成直径较大的溶蚀孔(图4(f))，部分区域发育铸模孔，多为不规则形状，长石溶蚀现象较为常见，溶蚀作用形成的高岭石在研究区较常见(图5(a))，其次，研究区发育有浊沸石溶孔(图5(b))。此溶蚀现象主要与长7的烃类流体有关[18-22]。溶蚀作用对研究区目标层位的孔喉结构具有一定的改善作用，大大增加了流体的储层空间，对孔喉连通性的改善具有多样性，因此，形成了非均质程度不同的孔喉结构(图5(c))。此外，在颗粒边缘也发育少量的溶蚀孔隙，一般不易与粒间孔区分，对储层具有积极的改造作用。晶间孔在致密砂岩储层中广泛发育，无论在原生粒间孔还是后期形成的溶蚀孔中，都有后期黏土矿物的充填，黏土矿物胶结形成的晶间孔对流体的渗流具有重要的影响，研究区晶间孔直径一般不超过0.50 μm(图4(c))，常见于伊利石、绿泥石及高岭石等之间。微裂隙在研究区不常见，一般为脆性矿物如石英等的颗粒破裂缝(图4(d))，宽度通常为几纳米。喉道类型主要为管束状、弯片状或两者的组合形态(图5(d)、(e))，喉道分布复杂，孔喉连通性差，不利于流体在其中渗流。云母及岩屑组分在强压实作用下发生变形(图5(f))，颗粒之间主要以线接触和凹凸接触为主(图5(d))，不利于流体流动。

图4 致密砂岩储层孔隙类型Fig.4 Pore types of the tight sandstone reservoir

图5 致密砂岩储层矿物及喉道类型Fig.5 Minerals and pore throat types of the tight sandstone reservoir

3.2 孔喉大小及分布

孔喉整体大小主要通过高压压汞实验进行表征，高压压汞实验通过记录汞注入饱和度及压力信息来确定样品的孔喉大小及分布。本次按照中国石油行业标准SY/T5346-2005进行压汞实验，采用Micromeritics AutoPoreIV9510型压汞仪对样品进行测试，测试的压力范围为0.03～241.00 MPa，进汞饱和度随着注入压力的增加而增大，实验中最大压力为206 MPa，对应的孔喉半径为0.003 6 μm。

从5个样品的高压压汞毛细管压力曲线(图6(a))可以看出，随着压力的增加进汞饱和度逐渐增加，汞突破排驱压力后曲线呈现较缓的平台，B-1样品排驱压力最小，水平段最为显著。研究区样品排驱压力分布在0.110～0.506 MPa，最大进汞饱和度集中在87.25%～89.06%，5个样品相差不大，但中值压力变化较大，分布在1.279～27.671 MPa(表1)，说明在总进汞饱和度相差不大的情况下，不同样品之间孔喉结构相差较大，表现在平台段差异较大，中值压力变化较大。整体上退汞效率较低，分布在31.10%～35.06%，大量的汞残留在样品孔喉空间中，是致密砂岩储层复杂孔喉结构的一个显著特点。依据Washburn方程，样品对应的中值半径在0.027～0.575 μm，分布较为分散。高压压汞实验可以从整体上表征孔喉大小，但受实验条件的限制，对相对大的孔隙表征不准确，但中值半径可以反应孔喉的大小特征。

图6 样品压汞毛管压力曲线Fig.6 Capillary pressure curves of different samples in the study area

表1 高压压汞参数Tab.1 Parameters of high pressure mercury injection

致密砂岩的储集空间包括孔隙及喉道两部分，影响储层非均质性的重要因素在于喉道的大小及结构的复杂程度。恒速压汞实验可以分别表征孔隙及喉道的大小和分布，采用APSE-730型恒速压汞仪对5个典型样品进行测试，每个样品选取直径为1 cm的圆柱体进行试验。在25 ℃条件下，以极低的速率0.0001 mL/min向岩心中进汞，接触角为140°，表面张力为485 mN/m。汞的注入为一准静态过程，通过记录压力的升高-回落来识别样品的孔隙及喉道信息，最大进汞压力可达6.2 MPa，对应的孔喉半径为120 nm，在低于120 nm的孔喉中汞不能进入。恒速压汞实验所得的样品孔喉和喉道信息如表2。5个样品均为孔隙主导型，即孔隙最终进汞饱和度大于喉道最终进汞饱和度(图6(b))。在早期进汞阶段，总进汞饱和度与孔隙进汞饱和度曲线一致，即汞进入由大喉道主控的孔隙区，随着压力的进一步增加，孔隙进汞饱和度逐渐达到饱和，总进汞曲线与喉道进汞曲线保持一致(图6(b))。

表2 恒速压汞参数Tab.2 Parameters of rate-controlled mercury injection

样品喉道半径分布较为复杂，非均质性强，集中分布在0.20～20.00 μm，平均喉道半径分布在1.59～9.76 μm(图7(a))，不同样品喉道半径分布区间差异较大，B-1，B-3样品渗透率较大，相应的喉道半径分布范围较宽，B-4样品渗透率仅为0.21×10-3μm2，喉道半径分布范围较窄，主峰峰值较小，平均喉道半径为2.53 μm，最大连通喉道半径为17.91 μm。样品孔隙半径分布在20.00～250.00 μm(图7(b))，由于实验原理的限制，恒速压汞对孔隙半径的表征具有一定的局限性[23]，这与实际孔隙大小不太相符(图4)。拟合喉道半径与渗透率之间的关系可以看出(图7(c))，喉道半径与渗透率之间具有一定的正相关性，说明喉道的尺度是影响样品渗透率的一个重要因素，但这种正相关性也并不绝对，孔喉结构分布的复杂程度也在一定程度上影响着样品的渗透性。

图7 恒速压汞孔喉参数分布特征Fig.7 Distribution characteristics of pore throat structure parameters of rate-controlled mercury injection

4 孔喉结构分形特征

前述通过图像法、高压压汞以及恒速压汞技术刻画了致密砂岩样品的孔喉整体大小、喉道大小及分布、孔隙大小等特征，为了进一步明确样品的结构复杂程度，基于核磁共振实验数据，引入分形理论展开研究。分形理论在表征复杂的多孔介质不规则程度以及自相似性方面具有很好的适用性[12]，分形维数越高，代表孔喉结构越复杂，反之越均质，目前针对致密砂岩、页岩以及煤层结构复杂程度的研究得到了很好的应用[13,23-24]。

4.1 NMR测试结果

致密砂岩样品饱和水核磁共振实验可以得到弛豫时间T2谱分布特征，用以提供孔隙流体与颗粒表面之间的作用信息，离心后核磁共振实验可以得到样品的束缚水特征参数，由此可进一步得到不同样品的可动流体饱和度以及全尺径的孔喉分布等信息，弛豫时间越长，代表孔喉越大[25]。实验所用核磁共振实验仪为RecCore2500型核磁共振岩心分析仪，对样品烘干不少于8 h，测量直径、长度和重量，抽真空12 h，然后进行饱和地层水12 h，测量饱和样品的重量，擦拭样品表面液体，包裹保鲜膜，放入核磁共振分析仪进行测量，得到饱和水样品的弛豫时间T2分布后，对样品进行9 100 r/min离心，称重并进行核磁共振测试得到束缚水状态的T2谱分布。

核磁共振测试结果如表3所示， 饱和水的T2谱主要分布在<10 ms的区间。样品渗透率越小， <10 ms区间的T2谱分布比例越高。核磁共振T2谱可以间接反映孔隙大小分布，每一个弛豫时间代表一个尺度的孔隙大小， 弛豫时间越长代表孔隙越大。5个样品的饱和水T2谱分布均具有双峰特征，左峰对应细小孔喉区域，右峰对应较大孔喉分布(图8(a))。样品渗透率越大，则右峰相对于左峰更为发育。例如：B-1样品，饱和水状态下右峰幅度值相对于左峰更高，代表样品中大孔喉较为发育，相应的渗透率也较高；B-4样品仅有微弱的右峰，流体基本都分布在较小的孔喉中，表明该样品主要以微小孔隙为主(图8(a))，渗透率也很低。

图8 核磁共振T2谱分布Fig.8 NMR T2 spectra

从离心前后的T2谱参数可以得到样品的可动流体赋存特征(图8(b))，离心后，较大孔喉中的流体被甩出，而束缚流体主要分布在细小孔喉中，离心前后2个T2谱的峰面积差距越大，可动流体饱和度越高。5个样品可动流体饱和度介于17.35%～50.89%，可动流体孔隙度介于1.15%～4.47%(表3)。可动流体的赋存特征与孔喉结构具有一定的相关性，孔喉结构越均质，连通性越好，则可动流体饱和度越高，相反则束缚流体饱和度更高。

表3 样品核磁共振测试结果Tab.3 NMR test results of different samples

4.2 NMR分形理论及意义

NMR实验通过记录T2谱分布特征间接反映孔喉大小分布特征。基于NMR的T2谱进行分形讨论，可以得到不同样品的孔喉结构复杂程度，孔喉结构复杂程度越高，则分形维数越大。目前NMR分形维数主要采用Zhou等[26-27]提出的公式进行计算。核磁共振横向弛豫时间T2在均匀磁场下可以近似表示为

(1)

式中：ρ2为表面弛豫率；T2s为表面弛豫时间，m/ms；S为比表面积，m2；V为体积，m3；当孔隙模型为理想球体时，S/V=3/r，当模型变为管束状时，S/V=2/r。由此可得

T2∝r。

(2)

而根据分形理论，半径大于r的孔隙数量与孔喉半径有如下关系式[12-13]：

(3)

式中：N(>r)表示半径大于r的孔喉数量，D为分形维数；rmax为最大孔喉半径，μm，S(r)代表孔喉半径的分布密度函数。

半径小于r的孔隙的累积孔隙体积分数

考虑到rmin≪rmax，Sv可以表示为：

(4)

结合式(2)和式(4)，可以得到

(5)

两边取对数得

lg(Sv)=(3-D)lg(T2)+(D-3)lgT2max。

(6)

若符合分形特征，则式(6)呈现线性关系，求取斜率λ，便可以得到分形维数

D=3-λ。

(7)

在表征孔喉结构方面，NMR比高压压汞、恒速压汞等实验手段具有一定的优越性，尤其在表征全尺径孔喉大小分布方面具有全面性，且通过离心实验可以确定可动流体与束缚流体的分界。分形理论在评价多孔介质的不规则程度以及自相似性方面具有成熟且广泛的应用。因此，基于NMR实验数据，引入分型理论对孔喉的自相似性进行深入研究，能更准确、更全面地表征孔喉结构的复杂程度。

4.3 NMR分形计算

计算NMR分形曲线斜率，得到5个致密砂岩样品NMR分形维数(图9)，可以看到曲线具有明显的两段式分形特征。为了更好研究孔喉结构对可动流体的影响，选取T2截止时间为界，将曲线划分为2个不同的段，T2截止时间是区分可动流体孔隙与束缚流体赋存孔隙之间的有效分界线。分别对每个样品的T2截止值左、右段进行拟合，得到束缚流体孔喉分形维数Dmin与可动流体孔喉分形维数Dmax(表4)。两段线性拟合系数均较高，说明基于NMR进行分形讨论具有一定合理性。由表4可以看出，样品束缚流体孔喉分形维数介于0.421 1～1.652 1，平均1.059 4， 孔喉分形维数较小， 代表细小孔喉分布较为均质，而可动流体孔喉分形维数介于2.896 5～2.977 2， 平均2.933 1，较大的孔喉形态各异，矿物表面粗糙程度不同，造成孔喉结构复杂程度较高，因此，分形维数较高。

图9 不同样品孔喉NMR分形曲线Fig.9 NMR fractal characteristics of different samples

表4 样品NMR分形维数统计Tab.4 Statistical result of NMR fractal dimension of samples

5 讨 论

5.1NMR分形维数与物性、可动流体饱和度的关系

分析NMR分形维数与物性之间的关系可以看出，可动流体孔喉分形维数Dmax与孔隙度具有微弱的负相关关系，与渗透率具有很好的负相关关系(图10(a)—(b))，可动流体赋存于大孔喉中，大孔喉的复杂程度越低，分形维数越小，则相应的渗透率越高，而束缚流体孔喉分形维数Dmin与孔隙度、渗透率相关性不明显，束缚流体存在于样品的细小孔喉中，大多位于黏土矿物晶间孔中。细小孔喉的复杂程度与样品整体上的孔隙度、渗透率之间的关系微弱，这从侧面说明，较大孔喉的结构对样品的储集空间及允许流体通过能力具有一定的制约，孔喉结构的复杂程度是影响样品渗透率的一个关键要素。样品B-1可动流体孔喉分形维数为2.896 5，渗透率达到1.39×10-3μm2。

可动流体的饱和度和孔隙度是反应样品中流体渗流能力的重要指标，孔喉结构复杂程度制约着流体的流动。分析可动流体饱和度和孔隙度与孔喉结构复杂程度之间的关系(图10)，同样可以看出，可动流体孔喉分形维数与其饱和度、体孔隙度具有良好的负相关关系(图10(c)—(d))。可动流体主要分布在大孔喉中，即大孔喉的结构复杂性决定样品流体可动程度，二者的相关系数高达0.912 9，可动流体饱和度越大，说明样品孔喉连通性越好，对应的渗透率也越大。大孔喉对样品可动流体孔隙度具有一定的贡献。研究区大孔喉主要源于粒间孔和部分溶蚀孔的贡献，大孔喉的发育在一定程度上减弱样品的孔喉分布复杂程度，因此，造成分形维数较小。综上所述，大孔喉的复杂程度是评价样品可动流体饱和度、孔隙度及渗流能力的关键要素。

图10 孔喉分形维数与物性及可动流体参数的关系Fig.10 Relationships between fractal dimensions and physical properties and moveable fluid parameters of reservoir

5.2 NMR分形维数与岩石组分的关系

前述分析可得孔喉结构复杂程度制约样品渗透率、流体可动能力。样品的孔喉结构受控于岩石组分及成岩作用的影响。前人研究表明， 石英、长石和黏土矿物的含量与孔喉大小及非均质程度之间具有一定的相关性[13]。对鄂尔多斯盆地白豹油田延长组致密砂岩样品矿物组成与不同NMR分形维数的关系进行研究发现：石英含量与可动流体孔喉分形维数具有一定的负相关关系(图11(a))，这一方面可能由于石英抗压实能力强， 较好地保存了储层孔喉，为可动流体的赋存提供了一定的空间，粒间孔的发育导致孔喉结构更加均质，更有利于流体渗流，另一方面由于石英表面光滑、不易溶蚀、孔喉形状规则，因此，石英含量越高， 分形维数越小。例如样品B-1石英质量分数为35%，由于抗压实作用保留了一定的粒间孔，大孔喉较发育，可动流体储层空间大，大孔喉相对较为均质，因此，分形维数低，孔喉结构复杂程度低。长石含量与孔喉分形维数之间的关系不明显(图11(b))，这主要与长石的溶蚀多样性有关[23]。填隙物含量与束缚流体和可动流体孔喉分形维数之间都具有一定的正相关关系(图11(c)、(d))，填隙物含量的增加使粒间孔减小，并加剧孔喉结构的复杂性，导致孔喉结构非均质性增强，填隙物一般完全或部分充填粒间孔，多成管束状分布，虽然连通性较好，但孔喉尺寸很小，很难形成连续的渗流通道，加之与粒间大孔隙的组合，导致孔喉结构更为复杂，因此，其分形维数更高。对比束缚流体孔喉分形维数、可动流体的孔喉分形维数与填隙物之间的关系可以看出，束缚流体孔喉分形维数与填隙物含量的相关性稍高，这是由于束缚流体主要存在于小孔喉中，小孔喉的分布比例高是由于填隙物含量高造成的，尤其是黏土矿物晶间孔，形态各异，非均质性强，相应的束缚流体部分孔喉分形维数则更高，这与前人研究结果相似[24]。

图11 孔喉分形维数与岩石组分关系Fig.11 Relationships between Fractal dimensions and rock components

5.3 NMR分形维数与孔喉结构参数的关系

分形维数与孔喉结构之间具有一定的规律，孔喉结构越复杂，非均质程度越高，分形维数值则越大[13,26-27]。为了进一步明确分形维数与孔喉结构参数之间的关系，分别对高压压汞、恒速压汞所得孔喉结构参数与分形维数进行拟合，可以看出：平均喉道半径、最大连通喉道半径与可动流体孔喉分形维数呈负相关关系(图12(a)、(b))， 与束缚流体孔喉分形维数相关性较差。平均喉道半径越大，样品渗流能力越强， 这是因为喉道决定了流体在储层中的渗流能力。可动流体分形维数与喉道半径之间的负相关关系表明，可动流体赋存的大孔喉结构越均质，喉道与孔隙之间的配置关系则越好，相应的喉道半径越大。一般可动流体赋存位置的喉道半径大且连通性好，孔喉结构相对均质，相应的分形维数则低。

图12 孔喉分形维数与孔喉结构参数的关系Fig.12 Relationships between fractal dimensions and pore throat structure parameters

可动流体孔喉分形维数与最终进汞饱和度呈很好的负相关关系(图12(c))，最终进汞饱和度是表征样品的储集能力和渗流能力的重要孔喉参数。在相同的压力下，最终进汞饱和度越大，样品储渗能力越好，说明样品孔喉连通性越好，侧面反映致密砂岩储层孔喉体积越大，对应的分形维数越小，即孔喉复杂程度越低。

依据恒速压汞实验所得的总喉道进汞饱和度和总孔隙进汞饱和度，分析喉道进汞量与分形维数的关系，可知束缚流体孔喉分形维数与总喉道进汞饱和度呈正相关关系，可动流体孔喉分形维数与总喉道进汞饱和度呈负相关关系(图12(d))。可动流体部分喉道进汞饱和量越大，则分形维数越小，孔喉越均质，更有利于流体的储集和渗流。束缚流体部分喉道进汞量越大，在相同的压力下，说明细小喉道所占的比例越高，不利于流体的渗流，相应的孔喉结构越复杂，因此，分形维数越高。总孔隙进汞饱和度与可动流体孔喉分形维数具有一定的负相关关系(图12(e))，总孔隙进汞量越大，说明不同喉道尺度控制下的孔隙体积越大，代表孔喉半径比越小，孔喉结构越均质。

高压压汞所得中值半径反映样品的孔喉大小特征，经分析得，可动流体孔喉分形维数与中值半径具有很好的负相关关系(图12(f))，即样品整体孔喉半径越大，储集空间越大，允许流体通过的能力越强，孔喉结构越均质，分形维数越小。由此可见，喉道对可动流体的赋存具有至关重要的意义；整体孔喉半径越大，孔喉体积越大，结构相对更为均质，更有利于流体渗流。

6 结 论

(1)鄂尔多斯盆地白豹油田延长组致密砂岩储层孔喉大小以微米级为主；孔隙类型主要包括残余粒间孔、溶蚀孔、晶间孔以及微裂隙；孔喉配置关系复杂，样品均为孔隙主导型孔喉类型；平均喉道半径在1.59～9.76 μm，喉道半径是影响渗透率的一个重要参数。

(2)NMR孔喉分形维数具有两段式分布特征，Dmin平均1.059 4，代表细小孔喉分布较为均质；Dmax平均2.933 1，代表较大的孔喉结构复杂程度较高。

(3)孔喉结构的复杂程度和喉道大小是决定样品渗流能力的关键要素；可动流体主要分布在大孔喉中，大孔喉的结构复杂性决定样品流体可动程度；脆性矿物质量分数对孔喉结构非均质程度影响较大。