履带式移动机器人的转向特性

饶伟，王建中，施家栋



履带式移动机器人的转向特性

饶伟，王建中，施家栋

(北京理工大学爆炸科学与技术国家重点实验室，北京, 100081)

为了描述履带式移动机器人的转向特性，考虑机器人履带的横向阻力为线性分布、履带与地面的接触压力为线性分布的情形，分别建立低速和高速转向时机器人的转向阻力矩模型，以表征机器人转向时所受的地面阻力矩。基于直线运动总功率与转向运动总功率之比来表明机器人转向的难易程度，分析机器人在大半径和小半径转向运动时的灵活性。采用转向功率校核电动机的额定承载能力，分析机器人的结构参数、转向半径与转向功率的关系。研究结果表明：机器人的转向半径越大，转向越灵活，外侧履带驱动轮转向功率越小；机器人滑移角越大，转向功率校核系数越大，外侧履带驱动轮功率越大；为机器人的结构参数优化和电动机的选择提供依据。

履带机器人；转向阻力矩；转向灵活性；转向功率

履带式移动机器人具有较强的地面适应能力，非常适合在复杂环境中行使。然而，在实际转向运动时，由于滑移和滑转的影响，履带与地面的连续接触压力、履带的横向阻力并非均匀分布，对机器人的转向阻力矩有很大影响[1−2]；机器人低速和高速转向时，内外侧履带的转向功率不同，影响机器人的转向灵活性[3]，因而有必要分析机器人的转向运动。A1-Milli等[4]考虑了机器人的整体重力均布在内外侧履带上，横向阻力的方向垂直于内外侧履带并且大小相等，得到转向阻力矩计算模型，但未考虑履带的横向阻力非均匀分布以及机器人重心位置变化带来的影响；Solis等[5]考虑了重心高度变化对阻力的影响和履带与地面接触压力非均匀分布对转向阻力矩的影响，未考虑转向阻力的非均匀分布。乔凤斌等[6]分析了机器人大半径转向时的转向灵活性，未考虑小半径低速和高速转向的灵活性。本文作者考虑履带与地面的连续接触压力和履带的横向阻力为非均匀分布、机器人重心位置变化对内外侧履带支撑力的影响、大半径和小半径转向对转向功率的影响，建立机器人的低速和高速转向阻力矩方程、高速转向动力学方程、直线运动功率和转向运动功率方程，以转向阻力矩、转向灵活性系数、转向功率校核系数等作为机器人转向特性的评价指标[7]，分别从不同的方面研究机器人的转向性能。

1 机器人的转向描述

机器人的转向运动包括小半径转向、大半径转向[7]。小半径转向时，外侧履带的速度方向与内侧履带的速度方向相反形成差速运动，实现机器人的转向；大半径转向时，内外侧履带的速度方向相同而大小不同实现转向。由于直线运动的纵向滚动阻力矩小于转向运动的横向阻力矩，因而在选择合适的驱动电机时，必须考虑机器人的转向特性[8−9]。

本文作者研制的履带移动机器人如图1所示。从图1可见：机器人2个后驱动轮采用滑移转向，然而在转向的过程中，面临滑移和滑转现象，使得机器人的转向阻力矩很大，当机器人的驱动力矩大于转向阻力矩时，才能实现转向运动。调整2个前摆臂的姿态，与机器人本体协调动作，实现复杂环境下的越障运动。

图1 履带移动机器人的结构图

2 机器人的转向特性

机器人在转向过程中，假设：

1) 机器人在均匀的平整硬质地面上行驶；

2) 空气阻力、驱动轮与履带之间的内阻力、电机输出轴至驱动轮之间传动机构的内阻力忽略不计；

3) 地面对单根履带的横向阻力线性分布；

4) 单根履带与地面的连续接触压力线性分布。

2.1 低速转向阻力矩分析

机器人在实际转向时，履带与地面连续接触的每一点实际受到的横向阻力并不相同，在地面未被破坏之前，越靠近转向瞬心，履带受力越小，履带接地段末端受力最大[10]。机器人低速转向受力分析如图2所示。忽略离心力的影响，内、外侧履带所受到的横向阻力为机器人在地面横向阻力系数作用下产生的阻力[11]。

(a) 主视示意图；(b)俯视示意图

图2中：为机器人坐标系；为机器人的质心；′为机器人转向的瞬时中心；为机器人本体内、外侧履带的长度；1为前摆臂23的长度；2为机器人的履带与地面的接触长度；1为机器人本体的质量；2为2个前摆臂的质量；为内外履带的中心距离；为驱动轮的半径；为摆臂小轮的半径；v，v和v分别为机器人质心的速度、外履带的速度和内履带的速度；为机器人的转向角速度。

由图2可得：

式中：1为横向阻力系数；N为地面对外履带的支撑力；N为地面对内履带的支撑力；f()为履带与地面接触时内履带上某一点受到的横向阻力；为轴上的动点。

求解式(1)积分方程可得

机器人低速转向时，内侧和外侧履带所受的横向阻力矩为

(3)

2.2 高速转向阻力矩分析

机器人高速转向时，考虑离心力与滑移角的影响，高速转向示意图如图3所示。当机器人底盘上搭载不同的侦查或探测装置时，机器人重心的位置会发生变化，高速转向时内外侧履带在离心力横向分量的作用下，导致内外侧履带受到的地面支撑力不同[12−14]。可得到如下平衡方程：

(5)

(a) 左视示意图；(b) 俯视示意图

(6)

(8)

由式(8)可得到内外履带的转向阻力矩：

高速转向时的转向阻力矩为

2.3 大半径转向灵活性分析

履带机器人转向时，转向的难易程度是衡量机器人转向性能的重要指标。本文作者用转向灵活性来描述机器人转向性能。

机器人的转向灵活性为直线运动所需要的功率与转向运动所需要的功率的比值[15−17]。当运动速度相同时，直线运动所需要的功率小于转向运动所需要的功率。如图3所示，建立机器人的转向动力学方程组：

(11)

式中：F和F分别为内和外侧履带的驱动力；f和f分别为地面对内和外侧履带的阻力；为机器人在方向运动的加速度；为机器人在方向运动的加速度；为机器人的转向角加速度；I为机器人绕轴旋转的转动惯量；3为机器人绕点旋转的力矩；4为机器人低速或高速转向时的转向阻力矩。

(13)

式中：1为外侧履带转向功率；2为内侧履带转向功率；3为机器人直线行驶驱动功率；2为纵向滚动阻力系数。地面对内、外侧履带的阻力为

(15)

机器人高速转向时的离心力为

匀速转向时，高速大半径转向灵活性系数为

(17)

低速大半径转向灵活性系数为

2.4 小半径转向灵活性分析

当0≤1＜/2时，机器人进行小半径转向运动，外侧履带的速度方向与内侧履带的速度方向相反形成差速运动，从而实现转向[18−19]。

高速小半径转向灵活性系数为

(19)

低速小半径转向灵活性系数为

2.5 转向功率校核系数

机器人转向运动时，外侧履带的驱动转速和转矩大于内侧履带的驱动转速和转矩，因而外侧履带的驱动功率大于内侧履带的驱动功率。当内侧履带的驱动功率远小于电动机的额定功率时，外侧履带的驱动功率可能远大于电动机的额定功率，这样可能造成外侧履带驱动电机损坏，因此，必须校核外侧履带的转向功率。采用外侧履带转向时的驱动功率与直线运动时的驱动功率之比来表示转向功率校核系数[20]。

高速转向时，转向功率校核系数为

(21)

低速转向时，转向功率校核系数为

3 转向特性仿真分析

机器人的转向特性与许多因素有关，主要影响因素包括：机器人本体的质量、2个摆臂的总质量、摆臂轮中心距、前后轮中心距、驱动轮半径、摆臂小轮半径、左右轮中心距。主要参数如表1所示。

表1 机器人的主要参数

3.1 低速和高速转向阻力矩分析

当横向阻力系数1=0.3时，纵向滚动阻力系数2=1.5 mm，v=3 m/s，转向半径1=100~200 mm，滑移角=10°~20°，低速转向阻力矩1=9.03 N∙m，高速转向阻力矩22=4.51 N∙m。

3.2 大半径转向灵活性分析

当横向阻力系数1=0.3时，纵向滚动阻力系数2=1.5 mm，v=3 m/s，转向半径1=170~250 mm，大半径转向与灵活性系数的关系曲线如图4所示。

(a) 高速大半径转向与灵活性系数的关系曲线；(b) 低速大半径转向与灵活性系数的关系曲线

由图4可知：大半径转向时，转向灵活系数或′随着转向半径1的增大而增大，即转向半径增大，机器人的转向越容易；当滑移角=10°~20°时，转向灵活系数随着滑移角的增大而增大；当滑移角=20°~25°时，转向灵活系数并不随着滑移角的增大而增大。因而，当滑移角＜20°时，机器人随着滑移角的增大，转向越容易；当＞20°时，机器人转向不具有这一性质。

3.3 小半径转向灵活性分析

当横向阻力系数1=0.3时，纵向滚动阻力系数2=1.5 mm，v=3 m/s，转向半径1=100~160 mm，小半径转向与灵活性系数的关系曲线如图5所示。由图5可知：小半径转向时，转向灵活系数1或随着转向半径1的增大而增大，即转向半径增大，机器人的转向越容易；当滑移角=10°~20°时，转向灵活系数1随着滑移角的增大而增大；当滑移角=20°~25°时，转向灵活系数并不随着滑移角的增大而增大。因而，当滑移角＜20°时，机器人随着滑移角的增大，转向越容易；当＞20°时，机器人转向不具有这一性质。

(a) 高速小半径转向与灵活性系数的关系曲线；(b) 低速小半径转向与灵活性系数的关系曲线

3.4 转向功率校核系数分析

当横向阻力系数1=0.3，纵向滚动阻力系数2=1.5 mm，v=3 m/s，转向半径1=100~200 mm，转向半径与转向功率校核系数的关系曲线如图6所示。

(a) 转向半径与高速转向功率校核系数的关系曲线；(b) 转向半径与低速转向功率校核系数的关系曲线

由图6可知：机器人转向时，转向功率校核系数或随着转向半径1的增大而减小，即机器人的转向半径越大，外侧履带驱动轮的转向功率越小，选取电动机的功率越小；转向功率校核系数随着滑移角的增大而增大，外侧履带驱动轮的转向功率越大。

4 结论

1) 转向半径1越大，机器人转向越灵活。

3) 机器人的转向半径1越大，外侧履带驱动轮的转向功率越小，选取电动机的功率越小。

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Research on steering characteristics of tracked mobile robot

RAO Wei, WANG Jianzhong, SHI Jiadong

(State Key Laboratory of Explosion Science and Technology, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China)

In order to describe the steering characteristics of the tracked mobile robot, the linear distributions for lateral resistance of the robot’s track and contact pressure of the track and ground were considered. When the robot was steered at low speed and high speed, steering resistance moment model which indicated the ground resistance torque magnitude of robot steering was establishedseparately. The difficulty of robot steering was expressed in terms of the ratio of total power of linear motion and steering movement. Flexibility of the robot was analyzed in a large radius and small radius steering movement. Rated load capacity of the motor was checked by the steering power. Relations structural parameters of the robot, turning radius and steering power were analyzed. Relations of structural parameters of the robot, turning radius and steering power were analyzed.The results show that the larger steering radius of the robot is, the more flexible the steering is, and the smaller steering power of the driving wheel of the outside track is. And the larger slip angle of the robot is, the greater the check coefficient of steering power is, and the greater steering power of the driving wheel of the outside track is. A theoretical basis is provided for the optimization of the robot’s structural parameters and the choice of motors.

tracked robot; steering resistance moment; turning flexibility; turning power

10.11817/j.issn.1672-7207.2015.07.013

TP242

A

1672−7207(2015)07−2474−07

2014−11−20；

2015−01−25

国防基础科研计划资助项目(B2220110013) (Project(B2220110013) supported by the Defense Industrial Technology Development Program)

王建中，博士，教授，从事微小型无人作战平台技术、兵器发射理论与技术研究；E-mail: cwjzwang@bit.edu.cn

(编辑 罗金花)