滑面
- 基于M-P 土条分割法的某海岸带瀉湖边坡力学特性研究
了分析边坡体临界滑面上滑体与下部基岩体之间的相关作用关系,分别将计算结果中的滑体滑移力和滑体与基岩面相互间的作用力数据导出。图2 为单宽土条滑移力随X 值不断增大的变化特征,在X=0～6 m 区间内,单宽土条滑移力由20 kN/m,近似直线增大至最大值140 kN/m,在X=6 m～8 m 区间内,单宽土条滑移力由140 kN/m,近似直线减小至120 kN/m,随后呈抛物线抬升小段距离又接抛物线型逐渐减小变化趋势,减小至X=22 m 处的7 kN/m,大
陕西水利 2023年11期2023-11-11
- 环境边坡危岩体稳定性定性评价研究
滑移型危岩体沿底滑面发生剪切破坏，根据底滑面形态分为单滑面、双滑面(楔形体)、基本贯通长大滑面3个亚类；倾倒型危岩体沿后缘近直立结构面发生倾倒破坏，根据形态分为底面部分悬空型、薄板型(高厚比大)2个亚类；坠落型危岩体凸出于陡崖或峻坡，底面完全悬空，沿后缘近直立结构面发生拉裂破坏而自由坠落。图1 滑移型危岩体示意Fig.1 Schematic diagram of sliding dangerous-rock注：(a)～(b)属于倾倒型危岩体，h为高度，d为
水利水电快报 2023年1期2023-01-18
- 基于光滑粒子流体动力学方法的土坡滑面确定与分析
一给定形状确定的滑面， 计算该滑面对应的安全系数， 进而搜索边坡不同位置所有可能的滑面， 找出安全系数最小的滑面作为潜在最危险滑面[5]． 数值分析方法与强度折减概念相结合在目前也开展了许多研究， 包括参数折减模型[6-7]、 失稳判据[8]、 滑面推算[9]、 安全系数[10]、 计算精度[11]、 各种特殊工况下的应用[12-13]等， 已经成为边坡滑移面推算与搜索的主要数值分析手段． 强度折减理论通过逐步折减边坡岩土强度参数取值， 最终促使边坡逼近极
西南大学学报（自然科学版） 2022年10期2022-10-23
- 双层滑面滑坡体高密度电法正反演研究
坡也往往具有多级滑面, 尤其是由坚硬岩层夹软弱泥、页岩层构成的滑坡体[3],常规勘查中可能会被人们忽视,造成潜在危害,本研究采用高密度电法对贵州一处中型中层岩土混合滑坡进行勘查, 通过对滑坡体电性结构进行正反演研究, 得出该滑坡体具有双层滑面结构, 物探成果为该滑坡分析和治理提供了重要参考信息, 对今后开展类似勘查项目具有参考和借鉴意义。1 滑坡地质概况及地球物理特征1.1 滑坡地质概况该滑坡为反向中层岩土混合滑坡[4],主要为斜坡表面第四系松散残坡积层夹
科学技术创新 2022年26期2022-09-26
- 考虑爆破作用的隧道爆破楔形体稳定性分析
1为重心，β1为滑面倾角。图1 隧道边墙楔形体稳定性分析2.2.1 边墙单滑面力学分析爆破惯性力作用于楔形体的重心，沿主控结构面方向分解为法向分量和切向分量。作用过程和反作用过程楔形体的受力状态分析如下。1)单滑面作用力学分析边墙单滑面的压力：Nsz=Wcosβ1+F(t)sinβ1(4)边墙单滑面的下滑力：Tsz=Wsinβ1-F(t)cosβ1(5)式中：W为楔形体自重， kN；β1为滑面倾角，(°)。得到主控结构面的抗滑力：Fskz=[Wcosβ1+
重庆交通大学学报(自然科学版) 2022年7期2022-07-14
- 考虑复合滑动边坡内部剪切约束机制的 刚体极限平衡方法
成果分析[8]、滑面力学参数测试与反分析[9-11]、滑坡灾害过程模拟[12-13]及工程运行处置决策的反思[14-15]等各个方面。众多研究者把滑坡的成因归结为多种因素引发了巨型顺层状岩体滑坡，包括滑坡前缘河谷深切、卸荷裂隙发育、岩体顺倾且存在软弱黏土夹层成为主要滑动面、前期连续降雨、水库水位未能及时降低和斜坡内地下水位升高和孔隙水压力增大等。虽然对于Vajont滑坡高速滑动的原因及灾害本身能否避免等关键问题未能取得完全一致的认识，但诸多研究成果全面深化
长江科学院院报 2022年6期2022-07-12
- 断层与弱层群作用下露天矿边坡最危险滑面确定
的露天矿边坡潜在滑面的稳定性进行计算，应用RFPA-SRM 数值模拟方法研究其滑坡机理，并提出治理方案.于文鑫[5]在分析软岩复合边坡弱面控制滑坡模式基础上，应用有限元软件ANSYS 分析含有弱层复合边坡的滑坡模式，得出最危险滑面，采用极限平衡法定量求出稳定系数，2 种方法相结合研究边坡稳定性.宋子岭[6]等综合应用极限平衡法、有限元强度折减法、有限差分强度折减法对含有多个顺倾弱层的边坡进行分析、模拟，得到坡体内含有多弱层的边坡的破坏模式与3 种方法稳定系
辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-07-01
- 山区铁路路堑边坡滑塌整治技术研究
被多次扰动，造成滑面下移；框架梁等的施工也增加了变形土体的重量。综上所述，滑面下移、饱水层加厚造成土体容重加大，且有边坡防护荷载等因素影响，对边坡最下部的桩板墙与挡土墙的剪力增大，造成边坡及挡墙变形。4 稳定性分析及加固整治4.1 边坡稳定性分析路堑滑移变形曾发生多次牵引式滑动，经现场调查，主要存在两个滑动面:滑面①位于埋入式抗滑桩至挡墙或桩板墙顶的边坡坡脚处；滑面②位于埋入式抗滑桩前至挡墙顶以下1～2 m处(见图3)。图3 滑面①、滑面②示意根据现场路堑
铁道建筑技术 2022年2期2022-04-20
- 固军水库重力坝几个设计要点回顾
岩体深层滑移的主滑面即第一滑面。由于坝基下游不存在自然陡立的滑移临空面，因此根据规范相关建议，固军大坝应该按双斜面组合滑动模式进行。根据地基地质情况分析研究，坝基各类软弱夹层在坝址范围几乎均匀分布，且平行于岩层层面，倾下游，在推荐坝线位置相对好于其余部位，综合研判后主要有6条连通性较好的软弱夹层控制深层抗滑稳定性，见图2。这6条软弱面基本在上游坝踵附近出露，对于在坝基中下游范围出露的软弱面，设计认为第一滑面向上延伸后穿过坝体，而坝体厚度大，其抗剪指标较高，
四川水利 2022年1期2022-03-18
- 斜坡挡土桩的受力计算问题
水平滑坡推力，即滑面以上总土压力。经过许多学者的深入研究，发展出一系列规范计算方法，如稳定分析法、库仑理论、传递系数法等[4-7]。但目前存在问题是针对同一个边坡模型，不同规范计算方法得到的结果却不一致，有时较大甚至相差数倍，或错误使用某种规范计算方法，可能导致严重的工程事故。如图1所示简单平坡模型，滑面从坡脚处滑出，可采用传递系数法、经典朗肯理论及库仑理论等各种方法计算水平滑坡推力，而对于图2所示的斜坡模型，滑面也从坡脚处滑出，其水平滑坡推力的计算，也有
广东水利水电 2021年12期2021-12-27
- 边坡倾倒稳定分析的矢量计算
擦角φb.0、底滑面粘聚强度c0、底面岩桥抗拉强度σt.0)与每次试算时条块的力学参数(φs、φb、c、σt)的比值，即每次试算时φs=φs.0/F,φb=φb.0/F,c=c0/F,σt=σt.0/F。不断地变化F值，试算边坡的剩余推力P0。当P0=0时的F即为倾倒稳定的安全系数。2 条块分析根据边坡表面(天然地形面或人工开挖面)，反倾岩层倾角及厚度，底面顺坡向的节理裂隙的倾角，通过几何运算计算出所有条块的数量，包括每个条块的每个顶点坐标值。以下针对某一
西北水电 2021年5期2021-11-29
- GNSS地表变形监测与内部倾斜监测在滑坡变形监测中的应用
度变形特征及判断滑面位置，其主要应用于滑坡发生初期[1]。钻孔倾斜监测系统主要包括传感器探头、测斜导管、测读设备等[3]。其主要工作原理为：将内壁带有2组凹槽的测斜管安置于待监测孔中，待回填灌注适当规格砂浆后与岩土体耦合，测斜导管将随岩土体变形、位移而产生相应形变；测量时由电缆悬吊探头随导轮引导在测斜管凹槽内以固定测读间距滑动，逐段测量测斜管与铅垂线夹角，获得各段水平方向的位移量，以底部为基准向上逐步累积变形即可获得整个测斜管不同深度水平位移量[3]。通常
西部交通科技 2021年8期2021-11-08
- 高边坡滑坡机理及处治技术
势突变点发育整体滑面。但可以肯定的是，滑坡体总体具有一定的稳定性。2.2 滑坡面及滑动机理分析2.2.1 滑坡面该滑坡体属于多层滑面的复合型滑坡，滑面2 和3 的前缘段及剪出口根据实地调查和深孔位移曲线的结果表明基本一致（见图1）。图1 边坡的滑面位置示意图1）滑面1 是根据建设期间边坡滑动变形滑面所形成的，且在一级边坡加固措施的限制下已形成圆弧状滑面，厚度13 m。剪出口于一级平台处出现反翘剪出的情况。该部分后缘与堑顶相距约23 m，沿残积粉质黏土与全风
工程建设与设计 2021年15期2021-10-16
- 适用倾斜滑面的刚性抗滑桩最小嵌固深度计算方法
通过嵌固段传递到滑面以下稳定地层，在嵌固段周围岩土体中产生作用力，当该侧向作用力小于嵌固段地层侧向抗力时，嵌固段地层处于稳定状态[1−4]。因此，嵌固段地层的侧向抗力是决定抗滑桩能否有效加固坡体的一个重要因素。实际上，桩体嵌固段深度对抗滑桩侧向承载性能有重要的影响[5−6]，有学者曾对这一问题进行研究。吴坤铭等[7]建立了嵌固深度的可靠性分析模型，基于强度折减有限元法进行了可靠度分析，建议在确定抗滑桩嵌固深度时应考虑相关参数变异的影响。胡晓军等[8]认为地
中国地质灾害与防治学报 2021年4期2021-08-26
- 斜坡软弱地基路堤稳定分析与侧向约束桩处治技术探讨
分析1.1 圆弧滑面破坏地基软弱土层相对较厚时，斜坡软弱地基路堤破坏表现出明显的圆弧滑动破坏特征。地基软弱土层厚度一定，随路堤高度增加或地基斜坡坡度增加，斜坡软弱地基路堤的潜在滑动圆弧将逐渐加深，圆弧半径增大，安全系数逐渐降低。将不同地基坡度，同一路堤边坡高度的斜坡软弱地基路堤潜在滑动圆弧放在同一张图上，如图1所示，可以清楚看出，随地基斜坡坡度增加，潜在滑动圆弧向下方一侧坡脚移动，滑动的区域不断增大。1.2 复式滑面破坏地基软弱土层相对较薄时，斜坡软弱地基
四川建筑 2021年6期2021-03-19
- S203线马峪口至安口段公路滑坡稳定性评价及处治措施研究
图2。滑坡体北侧滑面为浅层滑面，由北向南在横向上沿岩层走向呈台阶状发展。滑面沿岩层方向，产状260°-275°∠35°-38°，滑坡体厚度在6～12m，以上部黄土和巨厚层状石英砂岩为主，滑体位移较大，已呈块石状，滑带为厚约30～50cm的泥质砂岩、砂质泥岩，局部含炭质，层厚约0.1～2mm；南侧陡崖下可见深层滑动面，产状260°-268°∠32°-33°，位于浅层滑面以下14m，中间为巨厚层状灰绿色石英砂岩，厚度在13～14m，岩体相对完整，后缘岩体拉断形
中国建材科技 2020年1期2020-11-02
- 含软弱土层边坡稳定性分析的全局滑面自动搜索技术
分析时，一般采用滑面穷尽搜索算法，以获取全局最小安全系数及其临界滑面。在滑面选择上，有圆弧滑面、多段折线滑面及多次样条曲线滑面[2]。通常，这些商业软件能较好地处理边坡稳定性计算问题。但是，在面对具有软弱下卧层的边坡时，圆弧滑面假设在搜索时有可能无法找到全局临界滑面；多次样条曲线滑面一般是在圆弧极限滑面的基础上进行局部微调得到的；此外，除非完全指定折线段的空间组成，商业软件通常只能采用三段线搜索临界滑面，且折线滑面需要工程师进行事先的初步预估，大致选定临界
公路工程 2020年2期2020-05-15
- 地震作用下基于严格极限平衡法的边坡稳定性分析
者将研究视线转到滑面正应力的分布模式上来。这种极限平衡分析方法具有力学严格性，与其他严格的条分法相比，求解过程更便捷、易于编程实现且不存在收敛性问题。严格极限平衡法发展潜力巨大，如采用此种方法对地震力作用下的边坡稳定性进行研究，将会产生可靠有效的理论成果，也有望取得不错的实际效益。如若研究成果的合理性与适用性被证明，并被广泛接受，大量应用，便可在工程边坡的稳定性分析中，获得省时省力、节约成本、提升速率的良好效果。2 基本原理在滑面正应力修正法计算分析中，若
水利科技与经济 2020年1期2020-03-30
- 基于局部安全系数的边坡滑面搜索
确定潜在的最危险滑面，二是通过边坡局部或整体安全系数，分析指定位置处的稳定状态。极限平衡法和强度折减法是当前边坡稳定性分析中最常用的两种方法。极限平衡法基于力或力矩平衡求解安全系数，一般需事先假定滑面形状，并通过遍历计算各滑面安全系数，遴选出安全系数最小的滑面。该方法原理简单易懂，但计算耗时大，且在假定滑面形状时需要丰富的工程经验[1-4]。强度折减法是在有限元分析的基础上，按假定的衰减规律，折减边坡体的强度参数直至计算不收敛的方法。当前基于强度折减法确定
广东水利水电 2020年2期2020-03-07
- 边坡稳定性分析中传递系数法显式解和隐式解安全系数的对应关系探讨
为增大下滑力法和滑面强度折减法，增大下滑力法可得出稳定系数的解析解，也称为显示解法。强度折减法需经迭代计算才能得出稳定系数，也称为隐式解法。不同行业现行规范中边坡稳定的推荐求解方法如表1所示，从表中可以看出各行业推荐采用的方法并不统一。在计算机应用尚未普遍应用时，显式解法由于求解比较方便，在国内应用广泛，在安全系数如何取值上也得到了大量经验，因此各行业规范普遍采用显式解法。由于显式解法采用了增大下滑力的方式，而其它稳定计算方法都采用滑面强度折减的方式，计算
高速铁路技术 2019年5期2019-11-18
- 高陡堆积体滑坡半坡桩无效锚固深度分析
“半坡桩”。由于滑面较陡，半坡桩锚固段桩前岩土体无法提供有效的抗力，若按普通抗滑桩的设计理论来考虑，半坡桩的桩前抗力极有可能被高估，从而导致抗滑桩锚固段不足，不能对桩后岩(土)体起到有效的支挡作用。目前，半坡桩的应用越来越广泛，但是尚未形成公认成熟的设计理论与方法，也没有相应的设计规范出台，其理论研究远落后于工程实践。因此，作者对半坡桩的锚固特性进行深入分析，重点研究半坡桩的无效锚固深度，抛砖引玉，以期提高滑坡防治效果，增加滑坡治理工程的可靠度。1 高陡堆
中国地质灾害与防治学报 2019年4期2019-09-06
- 基于矢量和法的三维边坡滑面搜索研究
都是以某一滑体或滑面为对象进行的。定义边坡临界滑面的方法有多种，邵国建等[1]研究了利用干扰能量等值面图确定临界滑动面。孙冠华等[2]提出临界滑面上的点为沿深度方向上等效塑性应变的极大值点。而目前在工程中应用最广泛的是基于最小安全系数的临界滑面定义方式。自然界中的滑坡多呈现三维状态，三维极限平衡分析方法直接从二维情况下发展而来，在这一过程中为求解方程组引入的假设削弱了方法的理论与适用性[3]。陈祖煜等[4-5]建立了三维极限平衡法的上、下限分析体系。郑宏[
水利与建筑工程学报 2019年4期2019-09-05
- 坝体条分下的坝基抗滑力学机理及其影响分析
深层失稳模式以单滑面和双滑面为主，重力坝设计新老规范[3-5]给出了详细的单滑面和双滑面抗滑稳定计算方法及说明。随着工程技术的发展，不利的地质条件对重力坝坝基深层抗滑稳定计算方法提出更高要求，在上世纪末至本世纪初的三峡[6][7]、向家坝[8]、官地[9]的大坝工程研究中，专家学者提出了用于求解多滑动面失稳模式的计算方法。多滑动面抗滑稳定计算以刚体极限平衡方法为基础，对每个滑块进行条分，能更为真实模拟坝基复杂结构面对大坝抗滑稳定的影响，且可操作性强，被行业
水力发电 2019年5期2019-08-24
- 基于模拟退火的果蝇优化算法的边坡临界滑面搜索
经验，试算一系列滑面寻找最小安全系数及其对应的临界滑面位置。近年来，很多学者致力于临界滑面自动搜索技术的研究，提出了各种适用于圆弧滑面或非圆弧滑面的搜索方法，如蒙特卡罗法与有限元结合、临界化方法、遗传进化算法、模式搜索法、相遇蚁群算法、神经网络与多元回归等。与早期使用的穷举法、二分法相比，上述方法的精度和收敛性提高了很多，对边坡稳定研究和实际工程应用起到了积极的作用，但有时也会发生计算成果并非整体安全系数极值的情况。该文将果蝇优化算法和模拟退火算法相融合，
中外公路 2019年4期2019-04-16
- 巫山县绕城公路肖家湾滑坡稳定性分析及处治
滑坡右侧边界可见滑面及擦痕，滑面倾角约30°，前缘沿表层松散层孔隙水裂缝溢出，排泄于地表。2016年6月28—30日遭受强降雨影响，滑坡中部设立的桩板墙由于桩前开挖发生外倾，桩板墙错位，桩与板之间拉裂，裂缝长3～8 m，宽度1～2 cm，下部桩板墙有鼓胀现象，桩局部错断，桩失效。滑坡前缘因工程开挖切割坡体，在废弃的养殖场及斜坡中后部发育有多条裂缝，表层土体溜滑堆积于坡脚。2 滑坡稳定性分析2.1 计算模型及方法肖家湾滑坡，属中层土质滑坡，滑面为折线形，防治
中外公路 2019年3期2019-04-16
- 滑坡勘查治理时传递系数法公式中几个应该注意的问题
要的参数，下面从滑面强度一致性、滑面强度的确定、滑体分块三个方面来论述。1.2 滑面强度一致性问题滑坡计算方法中φ值按上述给定的公式，φ值在各分段条块上可以是不一致的，而实际工程中发现很多滑坡计算所有条块φ值计算是一致的。不是说所有滑坡的各分段滑块φ值都应该不一致，有些滑坡各条块的滑面φ值是一致的，而有些滑坡各条块的滑面φ值是明显不一致的。如在重庆某公租房的牵引式滑坡中滑体滑塌可显示前端泥岩层面的滑动φ值很小，基本光滑，滑带土为0.1～5 cm厚的泥化泥岩
四川建筑 2019年1期2019-03-29
- 翁养水库重力坝深层抗滑稳定计算分析
的。规范中计算双滑面滑动模式BD面为假定面、计算值φ取0并采用等K法计算，尤其是在计算模型简化设计中，对下游BCD滑块上部盖重的考虑没有相关说明，出于对种种安全因素的考虑，叠加导致计算的安全系数裕度较大，对工程的经济性不利。笔者针对翁养水库重力坝下游河床高程高出建基面高程13.5～16.5 m、考虑阻滑块BCD上部原状岩石在施工中不予挖除的实际情况，在深层抗滑稳定计算中考虑了这部分岩土的盖重作用。计算模型更符合工程实际情况，计算结果安全可靠，可供类似工程设
四川水力发电 2018年5期2018-10-22
- 边坡稳定分析中刚体极限平衡法影响因素探讨
平衡，确定沿这一滑面发生滑动时的破坏荷载。有的方法考虑隔离体整体平衡，有的方法把隔离体分成若干竖向的土条，并对条间力作一些简化，然后考虑每一土条的静力平衡，这样可以系统地求出一系列滑面发生滑动时的破坏荷载。最小的破坏荷载就是要求的极限荷载，与之对应的滑动面就是最危险的滑动面[3]。该方法以Mohr-Coulomb抗剪强度理论为基础，将滑块划分为若干条块，通过直接对某些多余未知量作出假定，建立作用在这些条块上力的平衡方程式，使方程的数量和未知数的数量相等，方
西北水电 2018年4期2018-09-28
- 幼儿园里的“真滑梯”
。接着，汶汶又在滑面两侧各用3块小积木搭小楼梯：“旁边还有小台阶，可以从下面走上去。”完成幼儿园的雪山滑梯后（见图3），汶汶便自己玩上了：“昕昕，你看，我的大雪山滑梯是真的可以滑的。”“从大台阶走上去，哧溜滑下来，再从小楼梯走上来，滑下去，真好玩。”（见图4）小伙伴羡慕不已，有的说：“下次我要搭教学楼长长的滑梯。”分析：从昕昕和汶汶的建构过程中可以看出，她们对幼儿园滑梯有基本的认识，能调动自己的原有经验来搭建。游戏中两名幼儿都有自己的计划，从而使得游戏开展
幼儿教育·教育教学版 2018年4期2018-08-31
- 道路边坡稳定性分析及治理设计
坡在自然状态下潜滑面1的块段状态见表1,各块段的剩余下滑力见表2；潜滑面2的块段状态见表3,各块段的剩余下滑力见表4。图1 边坡块段划分图图2 滑坡推力法计算模型条块编号重度γ(kN/m3)面积A(m2)荷载(kN/m)块段弧长Li(m)滑动倾角αi(°)黏聚力C(kPa)内摩擦角φ(°)12342152.51102.517.1766.916104.962.91544.632436.679.0204.24288.210.7237.422注：①面积A根据Au
江西建材 2018年10期2018-08-27
- 双滑面滑坡双排抗滑桩设计
抗滑桩可有效降低滑面以上悬臂高度，进而减小桩长，降低投资，在滑坡治理中得到广泛应用。当滑坡有两个滑面时，桩顶高程受上层滑面的控制，悬臂高度难以有效降低，但通过设置多排抗滑桩，可对滑体分段进行支挡加固，当上排抗滑桩对上层滑体已进行有效加固时，下排抗滑桩可不受上层滑面控制，从而可以降低悬臂高度，减小桩长。以某双层滑面滑坡的治理方案设计过程为例，探讨双排抗滑桩的特点及设计方法。1 工程概况某滑坡为牵引式滑坡，雨季发生滑动，滑坡区域面积约为33 800 m2，滑坡
铁道勘察 2018年3期2018-07-03
- 基于极限平衡理论的坡体组合滑面分析
算，搜索出最危险滑面，而搜索出的滑面多假定为圆弧形滑面，但在某些岩土交互型坡体中，如果搜索出的圆弧形滑面穿过下部弱风化岩体，这是不符合实际工程应用的［4-7］。本文中所计算的边坡为岩土交互型边坡，边坡的上部为一定厚度的黏性土，下部为顺坡向的岩层或者岩土交界面，受到气候和风化作用的影响，以及施工对边坡底部扰动的影响，边坡易发生滑移的风险，因此在施工前，需要对此类边坡进行稳定性计算和支护分析，确保岩土体的稳定性和施工的安全性。1 模型的建立及模型参数以西南某大
水科学与工程技术 2018年2期2018-05-02
- 一种基于四棱柱单元三维边坡网格的计算方法推导
发的计算程序多将滑面近似圆弧形去处理，对于某些非圆弧滑面边坡往往很难得到准确的计算结果，本文结合前人的研究成果，提出了一种基于四棱柱网格单元的建模方法，结合Matlab矩阵计算的特点，实现数据的矩阵计算与存储。依据地质体地层呈层分布特点，本文采用矩阵计算插分得到网格坐标，通过单元节点三维坐标间的运算求取四棱柱的体积、单元表面积等参数，从而建立一种基于四棱柱单元可以求取任意形状滑面边坡稳定性的地质模型。1 构建三维地质模型1.1 网格节点坐标计算通过现场测量
地下水 2018年1期2018-04-20
- 单锚点与多锚点抗滑桩抗震性能数值计算研究
曲线来看：多锚点滑面处动土压力相对较小，抗震性能较好。③相同动峰值加速度作用下，多锚点锚索抗滑桩加固的坡体产生的位移相对较小，有利于控制坡体的变形，且多锚点锚索抗滑桩桩身弯矩、剪力值相对较小，支挡效果较好。关键词：锚索抗滑桩；地震；数值模拟中图分类号：TU473.1 文献标识码：A 文章编号：1006-431l（2017）30-0107-060引言预应力锚索抗滑桩是在抗滑桩的基础上发展起来的。由于在工程中的大量应用，对于预应力锚索抗滑桩的研究，相比国外对横
价值工程 2017年30期2018-01-16
- 瓦托水电站坝基抗滑稳定研究
算存在沿坝基的双滑面滑动问题，本文拟定了3种传递方式，并分别进行抗滑稳定计算，最终的计算结果表明，采用坝基应力分配法比采用自重分配法抗力作用比系数可提高约10%，坝体自重分配法过于保守，不能真实地反映坝基岩体的载荷分布情况,因此对于特殊双滑面采用坝基应力分配法比较合理。重力坝；坝基；双滑面稳定计算；抗力作用比系数；瓦托水电站1 概述重力坝是靠自身重量维持稳定的一种挡水建筑物，重力坝的失事往往是由坝体滑动导致的，因此抗滑稳定成为研究坝体稳定的主要课题。重力坝
东北水利水电 2017年7期2017-08-07
- 传递系数法结合Matlab编程在边坡稳定性分析中的应用
线平行于前一块的滑面方向，作用在分界面的中点；垂直滑坡主轴取单位长度宽的岩土体做计算的基本断面，不考虑条块两侧的摩擦力。由图1可知，取第i条块为分离体，将各力分解在该条块滑面的方向上。2 基本假定传递系数法是在以滑面为折线的条件下提出的，其基本假定[3]为：图1 传递系数分条法及分条块受力示意（1）将滑坡稳定性问题视为平面应变问题；（2）在顺滑动主轴方向的纵断面图上，按滑带产状和岩土性质，划分为若干铅直条块，由后向前计算各条分分界面上的剩余下滑力，即为该部
城市道桥与防洪 2017年4期2017-06-01
- 确定概率临界滑面的简化方法
1)确定概率临界滑面的简化方法李冬冬，刘汉东，王忠福，段素真(华北水利水电大学 岩土工程与水工结构研究所，郑州 450011)在对边坡进行可靠度分析时，通常选择强度参数均值对应的确定性临界滑面或最小可靠度指标对应的概率临界滑面作为计算滑面，前者为确定性滑面上的可靠度指标，并非最小可靠度指标，后者作为边坡体系可靠度的近似，更接近于边坡的实际破坏概率。Hassan和Wolff提出的概率临界滑面计算方法，基于强度参数的特定组合，进行几次稳定性计算确定最小可靠度指
长江科学院院报 2016年12期2017-01-03
- 边坡局部稳定性变化规律的研究
方法大多假定边坡滑面各部位的安全系数相等，既不能反映边坡潜在滑面上稳定系数的分布规律，也不符合工程实际情况。分别基于超载储备安全系数定义和强度储备安全系数定义研究了边坡局部稳定性变化规律，并分析了滑体条块数目以及滑面形状对边坡局部稳定性分布规律的影响。此外，还提出了由局部稳定系数求解整体稳定系数的加权方法。研究结果表明：滑体条块的划分数量对边坡局部稳定性的分布规律几乎没有影响，而滑面形状对其影响较大；取微段下滑力占各微段下滑力代数和的比值作为权重，是由边坡
水利与建筑工程学报 2016年5期2016-11-19
- 悬臂式单锚抗滑桩加固黄土滑坡的模型试验
坡模型，人工预设滑面，并采用坡顶竖向施加荷载方式使滑坡体滑动。试验中通过土压力盒、应变片、位移计等测试手段，监测锚杆抗滑桩的受力及其变形破坏情况，从而确定锚杆抗滑桩的承载机理和破坏模式。为了满足模型试验的几何、物理及荷载相似的条件，本次试验模拟断面尺寸为1 000 mm×1 500mm，抗滑桩桩长为20m，几何相似比为λL=1∶20。建立的锚杆抗滑桩加固黄土滑坡的试验模型见图1。1.2 模型准备（1）滑床、滑体及滑带。滑床、滑体采用黄土进行分层填筑，夯实后
安全与环境工程 2015年3期2015-12-05
- 边坡与滑坡抗滑稳定系数定义研究
例1：对一直线形滑面的滑坡，假设峰值粘聚力c＝20kPa，峰值内摩擦角φ＝13°，滑面长度l＝40m，滑体自重w＝2000kN/m，滑面倾角θ＝30°，则滑动前所有极限平衡法的稳定系数Fs计算式均为式中R——抗滑力；T——滑动力。据此算得抗滑力为1200kN/m，滑动力为1000kN/m，稳定系数为1.20。因某种原因滑动后强度指标发生变化，其残余粘聚力c＝17kPa，残余内摩擦角φ＝12.05°。 此时R减少为1050kN/m，减少量为1200-1050
重庆建筑 2015年3期2015-09-13
- 直线形滑面边坡的识别与稳定性及支护力计算
1311）直线形滑面边坡的识别与稳定性及支护力计算方玉树1,2（1后勤工程学院，重庆401311；2岩土力学与地质环境保护重庆市重点实验室，重庆401311）在实际边坡工程中，土层广布、岩质部分有外倾结构面的土岩组合边坡常常视为有土层超载的直线形滑面边坡，甚至填土沿基岩面滑动的土岩组合边坡、无外倾结构面的土质边坡和岩质边坡也视为直线形滑面边坡；直线形滑面边坡稳定性及支护力计算也常常只采用单块极限平衡法。该文对这些做法存在的问题进行了分析并提出建议。直线形滑
重庆建筑 2015年7期2015-02-22
- 单排与三排微型抗滑桩大型模型试验研究
破坏模式为发生于滑面附近的受弯破坏，桩周配筋微型桩的破坏模式为发生于滑面附近弯曲与剪切相结合的破坏；胡毅夫等[6]对微型桩加固岩质边坡进行模型试验，得到微型抗滑桩有3种破坏方式：以滑面为转轴的弯曲、前桩在滑面附近的脱空以及在滑面附近的张拉断裂和剪切断裂。还有其他学者也做了该方面的研究[7－13]，如苏媛媛[7]、朱宝龙[12]、梁炯[13]等通过模型试验对微型桩的受力变形与破坏特性进行了研究。目前微型抗滑桩大型模型试验极少，尤其是对不同类型边坡中桩体及坡体
岩土力学 2015年4期2015-02-13
- 人字形微型桩内力计算方法
假定上部为钢架，滑面处为固定支座，传递弯矩和剪力，滑面以下桩体按弹性地基梁法计算。本文所选微型桩同样采用组合结构计算，同时考虑滑面处变形协调，把弹性地基梁的位移和转角作为上部结构的支座位移，考虑位移对内力的影响。针对微型桩滑面处弯矩，基于FLAC3D程序，建立简化的微型桩数值计算模型，提取桩的内力并绘制弯矩图，数值模拟结果与考虑变形协调后的弯矩图更接近。微型桩 内力分析 变形协调 数值模拟微型桩组合结构作为边坡防护的一种轻型支挡结构，由于其施工安全便捷，对
铁道建筑 2015年5期2015-01-03
- 极限平衡有限元在边坡稳定性分析中的应用
算的关键是确定出滑面并获得滑面法向、切向力[6]。当采用刚体极限平衡分析时，不同的条分法计算结果间往往存在一定偏差[7]，且仅当条分底面法向和切向力与真实值较为接近时，计算结果才比较理想。为此，国内外许多学者尝试通过结合优化理论或基于有限元分析方法来提高计算的有效性，如动态规划法[8]、遗传算法等，均有效克服了安全系数局部最优的不足[9]。本文以有限元数值计算所得的边坡应力场为基础，通过指定一个搜索区域，将其格栅化后，以格栅节点控制圆弧形滑移面圆心，不断迭
水力发电 2014年5期2014-04-26
- 基于概率理论的折线形滑坡锚固结构受力
对于直线形滑坡（滑面为规则的直线），有现行的方法［7]及规范［8]可以直接利用。对于近年来更为常见的折线形滑坡（滑面呈不规则线形），目前工程上仍主要采用试算法进行，即先计算锚固结构的最大抗力，其次对坡面进行锚固系统的布置，再计算当锚固力分别作用于与锚杆、锚索相交滑面所在滑块及锚头所在滑块时的稳定性系数，当二者之间的低值小于规范要求的安全系数时，需调整锚固结构或锚固系统的布置后重新设计。这种方法带有主观随意性，且不符合先计算外力再行结构设计这一基本的结构设计
地质灾害与环境保护 2014年4期2014-03-01
- 多重网格法抗滑稳定计算精度分析
重网格法是:先将滑面重新剖分网格，搜索滑面中与某一节点距离最近的一个高斯点，取高斯点所在单元的所有高斯点对节点进行应力插值[9-10]，可得滑面上各节点应力和滑面上总应力，利用抗剪强度或抗剪断公式计算安全系数。杨强[5]提出的多重网格法只能考虑滑面P中与节点A距离最近的高斯点B所在的单元M内的应力对A节点的贡献，当与滑面节点A相对第二近的高斯点C不在单元M内时，C点的应力将不能对A点的应力作贡献，即它不能完全考虑与滑面节点第二近的高斯点应力对滑面应力所作的
水力发电 2013年1期2013-10-20
- 某水电站边坡锚索加固前后应力应变分析
汇总3.2 潜在滑面变化情况图2 典型剖面代表性监测点位置示意表4 代表性点在不同工况下的主应力 kPa根据最大剪应变增量分布图，可以判断不同工况下的边坡潜在滑面变化特征(见表5)。由表5可见，随着边坡受荷工况的变化，坡体潜在滑面也在发生变化，在上边坡没有施作预应力锚索之前(库水位2 058m)，上边坡中存在潜在滑面，并一直延展到开挖平台以下一定深度，但施加锚索后，上边坡及边坡整体潜在滑面均不明显;当库水位达到2 133m时，因岩体强度较低，下边坡表层中产
水电站设计 2013年1期2013-09-05
- 边坡临界滑面三点定弧全局逐点搜寻方法
，通常假设无数个滑面，其中安全系数最小的称为临界滑面。边坡稳定性分析的关键就在于这个临界滑面的确定。圆弧型边坡破坏模式是自然界滑坡中常见的一种破坏模式，这种破坏模式的临界滑面的确定，传统的方法均以圆弧的圆心坐标与圆弧的半径作为安全系数这个泛函数的自变量，理论上讲这些自变量的值域为∞，因而它不能采用全局逐点搜寻方法确定临界滑面。在实际计算中通常是根据计算者的工程经验给这些自变量确定一个有限值域，采用某种优化方法进行圆弧寻优，由于岩土边坡介质变化较大，安全系数
金属矿山 2013年8期2013-08-25
- 7 折线型滑面极限分析上限法
7 折线型滑面极限分析上限法7.1 折线型滑面边坡极限分析法折线型滑面破坏机制是指边坡表部和浅部的堆积体（残坡积、冲洪积、风积）及其下的风化卸荷破碎岩体沿着基岩面产生滑动的一种破坏机制，滑裂面多呈不规则的折线形。这种形式的破坏在自然界是比较普遍的，例如三峡库区奉节县就有很多这样的库岸边坡，另外在陕西南部的秦巴山区也普遍发育这一种斜坡地貌。对于这一类型边坡的稳定性评价计算一般采用国家规范《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)中推荐的不平衡推力法。
浙江科技学院学报 2013年3期2013-05-24
- 8 顺层滑动极限分析上限法
走向平行于坡面和滑面；（5）水沿张裂缝渗入滑动面，张裂缝底与坡趾间的长度内水压力按线性变化至零（三角形分布），如图8-1所示。图8-1 岩质边坡稳定性分析计算模型考虑后缘裂缝静水压力、沿滑面扬压力、水平地震惯性力、预应力锚索（杆）锚固力，根据刚体极限平衡法进行计算，可得到潜在滑动面上的稳定系数（总抗滑力和总滑动力之比）表达式为式中：K为岩石边坡的稳定系数；W为滑体重量（kN·m-1）；a为水平地震影响系数(无量纲)；PW为后缘裂缝静水压力(kN·m-1)；
浙江科技学院学报 2013年3期2013-05-24
- 顺层滑移型边坡安全系数取值探讨
移型边坡稳定系数滑面为单一平面的顺层滑移型岩质边坡(见图1)，其稳定系数为［3-5］：其中，K0为边坡稳定系数;W为单宽滑体重量;α为顺层倾角;c，φ分别为滑面粘聚力、滑面摩擦角;L为滑面长度。图1 顺层滑移型边坡示意图3 顺层滑移型边坡安全系数取值当边坡稳定系数小于1时，这时的边坡需要进行治理，否则边坡会失稳。治理措施包括顺层清方、削方减载、改善滑面力学性质和设置支挡措施等。现以设置支挡措施为例，分析顺层滑移型边坡安全系数取值问题。在理论情况下，边坡稳定
山西建筑 2013年3期2013-03-02
- 边坡滑面正应力构成及分布模式选择
等将研究视线转到滑面正应力的分布模式上来，他们将滑面正应力分布假设为含两个待定参数的函数，根据整个滑体的3 个平衡条件，建立了含安全系数和两个待定参数的3 个方程组，通过数学推导获得了安全系数的显示解答。该方法与其他严格的条分法相比，求解过程更便捷、易于编程实现且不存在收敛性问题。笔者认为，恰当合理的滑面正应力分布模式是获得安全系数正确解答的前提，刘华丽[5]和郑宏[6]等均对此有过探讨。目前，关于滑面正应力的假定模式，Bell[2]提出的公式为朱大勇等[
岩土力学 2012年12期2012-12-31
- 抗滑挡土墙的设计方法及在滑坡治理中的应用
作几个虚拟的可能滑面轮廓线，分别求出沿这些滑面的剩余下滑力，从而可决定最危险滑面的位置。若沿该滑面的剩余下滑力为正值时，说明墙顶不够高;若为过大的负值时，说明墙顶高可以降低。设计时应调整墙高重新试算，直至剩余下滑力为不大的负值时，即可认为是经济合理的墙高。3)挡墙的基础应埋入完整岩层内不小于0.5 m，或稳定坚实土层内不小于2 m，若基础以下土质较软弱，设置挡墙后滑体受阻滑面可能改变而自基础以下滑出时，则还应求算合理的基础埋置深度。当基础的埋深较大(密实土
山西建筑 2012年12期2012-11-06
- 均质边坡准三维安全系数实用计算曲线
分析方法和最危险滑面确定2.1 基本假定及其合理性假定：①土质均匀且无地下水；②三维空间滑体为中间圆柱和两端部为部分球体的组合，如图2所示。图示坐标下的方程为式中：L为滑体圆柱段长度；B为端部球面长度；R为圆柱面和球面的半径；x0、z0为主滑面的圆心坐标。图2 假设的3D滑面Fig.2 3D slip surface笔者收集的522个失稳资料中有334个描述了滑面形态，分类统计后见表 1。统计结果表明，近80%边坡滑面形态是有规律可循的，基本上呈现4 种类
岩土力学 2012年2期2012-11-05
- 浸润线缓慢上升对滑坡剩余推力的影响规律*
计算模型，探讨了滑面倾角、浸润线角度和滑面内摩擦角与倾角正切比对浸润线缓慢上升前后滑坡剩余推力改变量的影响规律;将浸润线缓慢上升时剩余推力由增大到减小的分界点称为剩余推力变化临界点，分析了剩余推力变化达到临界点时的浸润线倾角分布规律;提出了剩余推力变化的临界线，确定了浸润线缓慢上升时剩余推力的增大区域和减小区域。浸润线;滑坡;剩余推力;临界线0 引言地下水对滑坡的影响体现在物理、化学及力学作用等三个方面［1］，对力学作用而言，重力、浮力、水压力、渗透力会随
灾害学 2012年4期2012-09-08
- 混凝土重力坝双滑面抗力方向角的取值研究
组合一般可分为单滑面滑动、双滑面滑动和多滑面滑动。对于单滑面的破坏模式，计算方法比较统一，而对于常遇到的沿缓倾角软弱结构面的双滑面滑动，极限平衡法常采用3 种典型的计算方法：剩余推力法、被动抗力法和等安全系数法(等K 法)[1]。被动抗力法是假定抗力体作用充分发挥，先令抗力体处于极限平衡状态，取其 2K =1，求得条间力Q 后，计算块体1 沿主滑面的安全稳定系数，并作为整个坝段的抗滑安全稳定系数；剩余推力法则与被动抗力法相反，先令块体1 处于极限平衡状态，
岩土力学 2012年6期2012-01-08
- 不平衡推力法在滑坡治理工程中的应用
。该法主要应用于滑面为折线形或可以简化为折线形滑坡的分析。虽然有的学者认为不平衡推力法在计算滑坡稳定性方面存在着计算精度方面的问题［2-3］，但是在滑坡推力计算方面，由于概念明确、计算简单，并且是唯一可以直接得出滑坡推力的计算方法，具有其它极限平衡法无可替代的优势，最重要的是我国特别是铁路系统在使用该法治理滑坡方面积累了丰富的工程经验［1，4－5］。1 不平衡推力法的基本理论1.1 计算单元的选取将沿着同一滑动面（带）滑动、滑动方向和速度大体一致的滑体视为
中国地质灾害与防治学报 2011年2期2011-05-16
- 采用不同滑面材料的滑坡模型试验研究＊
重点在于介绍不同滑面材料的滑坡稳定性模拟试验及其研究成果。1 试验模型概况1.1 试验准备(1)模型箱模型试验在3 m×1.8 m×2.2 m(长×宽×高)的模型箱内进行,模型箱由角钢和高密度板制作而成。试验中滑床和滑体的材料均采用黄土进行填筑,黄土取自西安市南郊,其设计重度为18 kN/m3。滑面为预先布设圆弧型滑面,分别采用草木灰、单层塑料薄膜和双层塑料薄膜三种材料来模拟滑面。草木灰重度为16 kN/m3,含水量为10%,厚度为5 mm,塑料薄膜采用厚
灾害学 2011年1期2011-01-24
- 岸坡岩体稳定性赤平投影法分析
形式有坠落、沿单滑面滑动或双滑面滑动,其滑动方向均指向赤平面以下,故采用下半球投影来分析岩体稳定性。切割锥形体的重力矢量落在切割锥形体曲底面之内,形成坠落体(见图1a));反之,不能形成坠落体,只能形成沿单滑面滑动或者双滑面滑动的滑塌体(见图1b))。因而坠落体切割锥形体重力矢量的赤平投影也必然落在组成坠落体各结构面所形成的切割锥形体的曲底面赤平投影之内,并位于各结构面之下(见图1c))。对于单滑面切割锥形体,其赤平投影由包括单滑面之倾向在内,位于单滑面之
山西建筑 2010年18期2010-07-20